农业生产服务中心及配套（二期）项目边坡支护工程施工图设计计算书

农业生产服务中心及配套（二期）项目边坡支护工程施工图设计计算书目录1、工程概况 、工程概况开发有限公司拟在修建农业生产服务中心及配套（二期）项目，项目主要由1#楼～2#楼、商业及地下车库组成。建设用地面积7245.38m2,总建筑面积18403.59m2。初步设计拟建物采用框架结构，桩基础。其中：拟建1#楼楼层结构为7F/-2F，设计地坪高程为1286.40m；2#楼楼层结构为7F/-2F，设计地坪高程为1286.70m；商业楼层结构为2F/-2F，设计地坪高程为1286.40m。地下车库楼层结构为-2F，设计地坪高程为1286.30m，车库底板-1F设计地坪高程1281.60m，车库底板-2F设计地坪高程1277.40m。场地地下车库北东侧采用架空框架结构。拟建工程重要性等级为二级、三级。拟建筑物工程概况如表1。表1拟建物工程概况建筑物名称平面尺寸（长×宽）层数(F)安全等级结构型式设计荷载(kN/柱)设计地坪高程（m）基础型式1#楼见平面图7F/-2F二级框架结构2500±0.000=1286.40桩基础2#楼见平面图7F/-2F二级框架结构2500±0.000=1286.70桩基础商业见平面图2F/-2F三级框架结构2500±0.000=1286.40桩基础地下车库见平面图-2F三级剪力墙结构2500±0.000=1286.30-1F=1281.60-2F=1277.40桩基础边坡安全等级为二级，设计正负零标高1281.6m~1286.70m，地下车库标高1277.40~1281.60m，环境标高1276.93~1283.70m。按按设计标高平场后，拟建场地地下车库北东侧形成基坑边坡的最大切坡高度为6.16m，为岩、土质混合边坡；拟建场地南东侧小区道路环境边坡形成最大挖方边坡高度为3.79m，坡顶为已征1F建筑物，为岩土质混合边坡。2、设计依据1）《武隆仙女山镇农业生产服务中心及配套（二期）项目工程地质勘察报告(直接详勘)》（重庆得武岩土工程有限公司，2023.6）；2）《工程结构通用规范》（GB55001-2021）；3）《建筑与市政地基基础通用规范》（GB55003-2021）；4）《混凝土结构通用规范》（GB55008-2021）；5）《建筑与市政工程抗震通用规范》（GB55002-2021）6）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012)；7）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（2015年版）；8）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；9）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；10）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）；11）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013)；12）《复合土钉墙基坑支护技术规范》(GB50739-2011）；13）《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》（GB50086-2015）；14）《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22:2005)；3、设计基本数据及参数1）结构合理使用年限：临时性边坡支护2年，永久性边坡支护50年；2）抗震设防烈度：6度；3）边坡安全等级：二级，永久边坡稳定安全系数Fst取一级1.35，二级1.30，临时性边坡稳定安全系数Fst取一级1.25，二级1.20；4）设计参数指标根据《武隆仙女山镇农业生产服务中心及配套（二期）项目工程地质勘察报告(直接详勘)》，岩土设计参数取值如下：（1）、红粘土地基极限承载力平均值根据其含水比和液塑比，查《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）中表10.4.3-4得出；红粘土地基极限承载力标准值根据地基极限承载力平均值按式10.4.3-1计算所得；承载力特征值根据地基极限承载力标准值，再乘以地基极限承载力分项系数0.50得来；（2）、岩石地基承载力特征值按《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2016第4.2.6条由下式确定：fak＝γf×fukfak——岩石地基承载力特征值（kPa）；fuk——地基极限承载力标准值（kPa）；据《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016第10.4.2条：“当岩体完整、较完整、较破碎时，岩质地基极限承载力标准值可由岩石抗压强度标准值乘以地基条件系数确定。完整时地基条件系数取1.70～1.40（较硬岩与较硬岩取较小值），较完整时取1.40～1.10，较破碎时取1.10～0.70。”本工程场地地下水较丰富，采用饱和强度；岩体较完整，地基条件系数取1.10。则，中等风化泥质灰岩的地基极限承载力标准值取21500×1.10=23650kPa；γf——地基极限承载力分项系数，对于岩质地基取0.33。则，中等风化灰岩地基承载力特征值为：23650kPa×0.33=7804.5kPa。（3）、岩体抗拉强度标准值根据结构面产状和岩体完整性由岩石抗拉强度标准值乘以(较完整取0.40)后，再乘以时间效应系数0.95减确定；（4）、中等风化岩体内摩擦角标准值由岩石内摩擦角标准值乘以岩体完整性折减系数(较完整取0.90)，再乘以时间效应系数0.95得来；岩体粘聚力标准值由岩石粘聚力标准值乘以(较完整取0.30)的折减系数后，再乘以时间效应系数0.95得来；（5）、桩础设计取值：中等风化灰岩采用饱和单轴抗压强度标准值；扩展（独立）基础和柱下条基按表3.4.1中地基承载力特征值采用；（6）、岩土体水平抗力系数与水平抗力的比例系数值：素填土取6MN/m4，红粘土取14MN/m4,强风化泥质灰岩取100MN/m4,中等风化泥质灰岩取310MN/m3。（7）、M30砂浆锚固体与岩土体极限粘结强度标准值：红粘土取40kPa，中等风化泥质灰岩取1100kPa。（8）、结构面的抗剪强度取值：场区内层面结合差，为硬性结构面，取c为50kPa，φ取18°；裂隙L1、L2结构面结合差，为硬性结构面，取c为60kPa，φ取20°。（9）、素填土天然综合内摩擦角φ值取30°，饱和综合内摩擦角φ值取25°。表3-1岩土体参数建议值岩性重度(kN/m3)抗剪强度标准值抗压强度标准值(MPa)地基极限承载力标准值（kPa）地基承载力特征值（kPa）抗拉强度（kPa）基底摩擦系数φ（°)c(kPa)天然饱和稍密素填土天然20.0*，饱和21.0*天然26*，饱和23*天然8*，饱和5*现场载荷试验确定可塑状红粘土天然17.00，饱和17.30*天然9.69饱和7.80天然27.68饱和19.43150.0*0.25*强风化泥质灰岩26.70*350*0.40*中等风化泥质灰岩27.0034.31681.527.421.5236507804.5535.80.50*注：*者为经验值。地基极限承载力标准值参照《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）取值。4、环境边坡和基坑边坡稳定性评价拟建场地地处新华夏系第三沉降带川东褶皱带，八面山弧形构造转折翘起端，青杠向斜的北西翼，接龙场断层的南东翼，地质构造较简单，无构造断层穿越，区域稳定。岩层以单斜构造产出，产状135°∠20°。岩体呈薄～中厚层状构造。在工程场地北东侧基岩中发育2组构造裂隙：裂隙①：产状：349°∠80°，裂面平直，张开1～3mm，局部泥质充填，间距0.5～2m，延伸长度20～30m，结合差，属硬性结构面。裂隙②产状：275°∠82°，裂隙局部微张，间距0.5～2m，延伸大于3m，裂面起伏或较平直，无充填，结合差，属硬性结构面。层面及两组构造裂隙裂面未见泥化夹层分布，结构面部份充填方解石脉，结合差，均属硬性结构面，岩体裂隙不发育，地质构造简单。环境边坡：小区道路南东侧环境边坡AB段(代表性剖面1-1’～5-5’、12-12’)拟建小区道路南东侧按设计环境高程整平后，将形成高1.30～3.79m的挖方岩、土质混合边坡和土质边坡，其中1-1’～4-4’剖面为土质边坡，5-5’剖面为岩、土质混合边坡。边坡坡向290°，边坡长约90.01m，坡项有1F建筑物，破坏后果严重，边坡工程安全等级为二级。该段边坡由素填土、红粘土及强、中风化泥质灰岩组成，素填土厚约0.50m，红粘土厚1.50～3.20m，强风化厚0.20～0.30m。土质边坡段：该段地形线和岩、土界面线较平缓，直立切坡后边坡不稳定，易沿土体内部产生圆弧形滑移破坏。岩质边坡段：根据极射赤平投影图4-1分析可知：边坡为逆向坡。裂隙L1与边坡呈大角度相交。裂隙L2倾向与坡向相近，倾角小于坡角，为外倾结构面，边坡可能沿其发生平面滑动破坏。Y—L1交线与边坡斜交。Y—L2交线与边坡斜交。L1—L2交线与边坡斜交。边坡稳定性主要受岩体自身强度控制。受裂隙及层面切割，会发生局部崩塌、坡面掉块现象，边坡岩体类型为Ⅲ类。图4-1赤平投影分析图（2）基坑边坡按地下车库底高程开挖回填后地下车库-2F周边将形成多段基坑边坡，将其统一按照B字母进行编号（详见总平面图及基坑边坡编号示意图），各边坡位置见图4-2基坑边坡位置示意图、基坑边坡支护平面图、勘探点平面布置图和剖面图。图4-2基坑边坡位置示意图B1-B2基坑边坡（6、2-5剖面）：按设计标高平场后，将形成长约53.0m，高4.8m的岩土质基坑边坡，由素填土、红粘土及泥质灰岩组成，坡向144︒，坡角63°。该段边坡岩土界面线较平缓，边坡开挖不易沿岩土界面线滑动，易沿土体内部产生圆弧形滑塌破坏。边坡安全等级为二级。边坡有放坡条件，可进行放坡，临时放坡坡率:土层（填土和红粘土H＜5m，1:1.25，H≥5m，1：1.50；基岩强风化带1：0.75，基岩中等风化带1：0.50），放坡后采用加强的地下室侧墙进行支挡。图4-3B1-B2段边坡赤平投影图据赤平投影分析：

边坡坡面与产状(CZ)面呈顺向相交，产状倾角小于边坡坡角，易沿产状层面产生顺向滑动，产状对边坡稳定性影响大。边坡坡面与裂隙(LX1)面呈反向相交，利于边坡稳定。边坡坡面与裂隙(LX2)面呈大角度切向相交，裂隙面对边坡稳定性影响小。产状(CZ)与裂隙(LX1)组合交割线位于边坡内侧，边坡坡面与组合交割线呈大角度切向相交，对边坡稳定性影响一般，岩体可能产生局部掉块现象。产状(CZ)与裂隙(LX2)组合交割线位于边坡内侧，边坡坡面与组合交割线呈小角度切向相交，对边坡稳定性有一定影响，可能沿组合交割线发生切向楔形体滑动。裂隙(LX1)与裂隙(LX2)组合交割线位于边坡外侧，利于边坡稳定。B2—B3段边坡（6、1-2剖面）：按设计标高平场后，将形成长约18.8m，高5.3m的岩土质基坑边坡，由填土及红粘土组成，坡向174︒。该段边坡岩土界面线倾角较陡，边坡直立开挖易沿岩土界面线产生滑动破坏。边坡安全等级为二级。图4-4B2-B3段边坡赤平投影图赤平投影分析：

边坡坡面与产状(CZ)面呈小角度切向相交，产状倾角小于边坡坡角，产状面属较不稳定结构面，易产生切向滑动。边坡坡面与裂隙(LX1)面呈反向相交，利于边坡稳定。边坡坡面与裂隙(LX2)面呈大角度切向相交，裂隙面对边坡稳定性影响小。产状(CZ)与裂隙(LX1)组合交割线位于边坡外侧，利于边坡稳定。产状(CZ)与裂隙(LX2)组合交割线位于边坡内侧，边坡坡面与组合交割线呈顺向相交，易沿组合交割线产生楔形体滑动。裂隙(LX1)与裂隙(LX2)组合交割线位于边坡外侧，利于边坡稳定。

中等风化泥质灰岩岩体较完整，强风化段为Ⅳ类，中等风化段为Ⅲ类；岩体的破裂角：中等风化泥质灰岩取62°；岩体等效内摩擦角：强风化泥质灰岩段取46°，中等风化泥质灰岩取55°。经勘察验算边坡开挖后处于不稳定状态，且坡顶为市政道路，建议采用排桩进行支挡。B3—B4段边坡（1、6-7剖面）：按设计标高平场后，将形成长约15m，高4.2m的挖方基坑边坡；边坡安全等级为二级。该段边坡地形线较平缓，岩土界面线埋深大，边坡直立开挖或回填易沿土体内部产生圆弧形滑塌破坏。边坡有放坡条件，可进行放坡，临时放坡坡率:土层（填土和红粘土H＜5m，1:1.25，H≥5m，1：1.50；基岩强风化带1：0.75，基岩中等风化带1：0.50），放坡后采用加强的地下室侧墙进行支挡。B4—B5段边坡（1、8-11剖面）：按设计标高平场后，将形成长约29.4m，高约4-6m的挖方边坡；该边坡倾向约200°，为挖方岩土质混合边坡。以红粘土和强、中风化泥质灰岩为主，该段边坡岩土界面线平缓，边坡开挖不易沿岩土界面线产生滑动，但直立开挖边坡不稳定，易沿土体内部产生圆弧形滑塌破坏。。边坡安全等级为二级。图4-5B4-B5段边坡赤平投影图据赤平投影分析：

赤平投影分析：

边坡坡面与产状(CZ)面呈大角度切向相交，产状面对边坡稳定性影响小。边坡坡面与裂隙(LX1)面呈大角度切向相交，裂隙面对边坡稳定性影响小。边坡坡面与裂隙(LX2)面呈大角度切向相交，裂隙面对边坡稳定性影响小。产状(CZ)与裂隙(LX1)组合交割线位于边坡外侧，利于边坡稳定。产状(CZ)与裂隙(LX2)组合交割线位于边坡内侧，边坡坡面与组合交割线呈顺向相交，易沿组合交割线产生楔形体滑动。裂隙(LX1)与裂隙(LX2)组合交割线位于边坡外侧，利于边坡稳定。

中等风化泥质灰岩岩体较完整，强风化段为Ⅳ类，中等风化段为Ⅲ类；岩体的破裂角：中等风化灰岩取62°；岩体等效内摩擦角：强风化泥质灰岩段取46°，中等风化泥质灰岩取55°。建议：边坡有放坡条件，可按坡率法进行临时放坡，临时坡率：土层（H＜5m，1:1.25，H≥5m，1：1.50），基岩强风化带1：0.75，基岩中等风化带1：0.50，放坡后采用加强的地下室侧墙进行支挡。B5—B6段边坡（1-5、11剖面）：按设计标高平场后，将形成长约147m，高3.6~5.1m的岩土质混合基坑边坡，由素填土、红粘土及强、中风化泥质灰岩组成，坡向290︒，坡角63°。边坡安全等级为二级。图4-6B5-B6段边坡赤平投影图据赤平投影分析：

边坡坡面与产状(CZ)面呈反向相交，利于边坡稳定。边坡坡面与裂隙(LX1)面呈大角度切向相交，裂隙面对边坡稳定性影响小。边坡坡面与裂隙(LX2)面呈顺向相交，裂隙倾角大于边坡坡角，裂隙面对边坡稳定性影响小。产状(CZ)与裂隙(LX1)组合交割线位于边坡外侧，利于边坡稳定。产状(CZ)与裂隙(LX2)组合交割线位于边坡外侧，利于边坡稳定。裂隙(LX1)与裂隙(LX2)组合交割线位于边坡外侧，利于边坡稳定。中等风化泥质灰岩岩体较完整，强风化段为Ⅳ类，中等风化段为Ⅲ类；岩体的破裂角：中等风化灰岩取62°；岩体等效内摩擦角：强风化泥质灰岩段取46°，中等风化泥质灰岩取55°。建议：边坡有放坡条件，可进行临时放坡，临时放坡坡率:H＜5m，1:1.25，H≥5m，1：1.50，放坡后采用加强的地下室侧墙进行支挡。B6—B7段边坡（5、9-11剖面）按设计标高平场后，将形成长约28m，高约2.8-5.1m的挖方岩土质混合边坡。由素填土、红粘土及强、中风化泥质灰岩组成，该边坡倾向约20°，坡角63°。边坡安全等级为二级。该段边坡岩土界面线平缓，边坡开挖不易沿岩土界面线产生滑动，但直立开挖或回填边坡不稳定，易沿土体内部产生圆弧形滑塌破坏。图4-7B6-B7段边坡赤平投影图据赤平投影分析：

边坡坡面与产状(CZ)面呈大角度切向相交，产状面对边坡稳定性影响小。边坡坡面与裂隙(LX1)面呈小角度切向相交，裂隙倾角大于边坡坡角,裂隙面对边坡稳定性影响小。边坡坡面与裂隙(LX2)面呈大角度切向相交，裂隙面对边坡稳定性影响小。产状(CZ)与裂隙(LX1)组合交割线位于边坡内侧，边坡坡面与组合交割线呈大角度切向相交，对边坡稳定性影响一般，岩体可能产生局部掉块现象。产状(CZ)与裂隙(LX2)组合交割线位于边坡外侧，利于边坡稳定。裂隙(LX1)与裂隙(LX2)组合交割线位于边坡外侧，利于边坡稳定。中等风化泥质灰岩岩体较完整，强风化段为Ⅳ类，中等风化段为Ⅲ类；岩体的破裂角：中等风化灰岩取62°；岩体等效内摩擦角：强风化泥质灰岩段取46°，中等风化泥质灰岩取55°边坡有放坡条件，可按坡率法进行临时放坡，临时坡率：土层1:1.25，基岩强风化带1：0.75，基岩中等风化带1：0.50，放坡后采用加强的地下室侧墙进行支挡。B7—B8段边坡（5、7-9剖面）按设计标高平场后，将形成长约49m，高约3.9m的挖方岩土质混合边坡。边坡安全等级为二级。该边坡倾向约37°，坡角63°，边坡安全等级为二级。该段边坡岩土界面线平缓，边坡开挖不易沿岩土界面线产生滑动，但直立开挖或回填边坡不稳定，易沿土体内部产生圆弧形滑塌破坏。图4-8B7-B8段边坡赤平投影图据赤平投影分析：

边坡坡面与产状(CZ)面呈大角度切向相交，产状面对边坡稳定性影响小。边坡坡面与裂隙(LX1)面呈大角度切向相交，裂隙面对边坡稳定性影响小。边坡坡面与裂隙(LX2)面呈大角度切向相交，裂隙面对边坡稳定性影响小。产状(CZ)与裂隙(LX1)组合交割线位于边坡内侧，边坡坡面与组合交割线呈小角度切向相交，对边坡稳定性有一定影响，可能沿组合交割线发生切向楔形体滑动。产状(CZ)与裂隙(LX2)组合交割线位于边坡外侧，利于边坡稳定。裂隙(LX1)与裂隙(LX2)组合交割线位于边坡外侧，利于边坡稳定。中等风化泥质灰岩岩体较完整，强风化段为Ⅳ类，中等风化段为Ⅲ类；岩体的破裂角：中等风化泥质灰岩取62°；岩体等效内摩擦角：强风化泥质灰岩段取46°，中等风化泥质灰岩取55°。建议：边坡有放坡条件，可按坡率法进行临时放坡，临时坡率：土层H＜5m，1:1.25，基岩强风化带1：0.75，基岩中等风化带1：0.50，放坡后采用加强的地下室侧墙进行支挡。B8—B1段边坡（5、6剖面）按设计标高平场后，将形成长约16m，高约4m的挖方岩土质混合边坡。边坡安全等级为二级。该边坡倾向约53°，坡角90°，边坡安全等级为二级。该段边坡岩土界面线平缓，边坡开挖不易沿岩土界面线产生滑动，但直立开挖或回填边坡不稳定，易沿土体内部产生圆弧形滑塌破坏。图4-9B8-B1段边坡赤平投影图据赤平投影分析：

边坡坡面与产状(CZ)面呈大角度切向相交，产状面对边坡稳定性影响小。边坡坡面与裂隙(LX1)面呈大角度切向相交，裂隙面对边坡稳定性影响小。边坡坡面与裂隙(LX2)面呈大角度切向相交，裂隙面对边坡稳定性影响小。产状(CZ)与裂隙(LX1)组合交割线位于边坡内侧，边坡坡面与组合交割线呈顺向相交，易沿组合交割线产生楔形体滑动。产状(CZ)与裂隙(LX2)组合交割线位于边坡外侧，利于边坡稳定。裂隙(LX1)与裂隙(LX2)组合交割线位于边坡外侧，利于边坡稳定。

中等风化泥质灰岩岩体较完整，强风化段为Ⅳ类，中等风化段为Ⅲ类；岩体的破裂角：中等风化泥质灰岩取62°；岩体等效内摩擦角：强风化泥质灰岩段取46°，中等风化泥质灰岩取55°。建议：边坡有放坡条件，可按坡率法进行临时放坡，临时坡率：土层H＜5m，1:1.5，基岩强风化带1：0.75，基岩中等风化带1：0.50，放坡后采用加强的地下室侧墙进行支挡。5、支护方案根据上述分析并结合业主要求，根据设计标高、现状地形及边坡填挖情况确定支护方案为：基坑边坡：对于有放坡条件的基坑段边坡，土质边坡采用1:1.5的坡率自然放坡，岩质边坡采用1:0.5的坡率自然放坡。其中B1-B2段基坑边坡为顺向坡，经验算开挖后边坡处于稳定状态，可直接自然放坡。无放坡条件的为B2-B3段。B2-B3段基坑边坡：该段边坡长约18.83m，主要以挖方土质边坡为主，其中挖方边坡最高约为5.3m，该区域土层实际分布为建筑杂填土，厚约1.2~5.3m，由于该区域紧邻市政道路，结合实际情况和项目部、设计管理部会议决定采用排桩的支护方案。支护方案：排桩。采用排桩，共计8根，截面直径为1.0m，桩长为11m，桩芯间距为3.0m，采用C30混凝土浇筑；排桩桩间设混凝土板墙，采用32锚杆，Φ72mm钻孔置入抗滑桩，锚杆长1.45m，锚固段长1.0m，采用M30水泥砂浆注浆加强连接。排桩施工时应跳槽分批施工（一般间隔1-2桩），且由中部向基坑两侧进行施工。在施工期间应对排桩进行监测。回填时采用加强的地下室侧墙进行支挡。排桩桩顶设置冠梁，冠梁宽1.00m，高0.8m，采用C30混凝土浇筑。A-B段环境边坡：为永久边坡，该段边坡长约90.01m，为挖方土质边坡，最大挖方高度为4.4m，位于5剖面附近。该段边坡受影响房屋已拆迁，可采用自然放坡的方案。支护方案：1：2放坡+绿化等相结合。截、排水工程：边坡四周开挖线应从设计建筑外边线后退1.2m开挖，开挖时应严格按照设计放坡坡率进行。距离开挖边坡坡脚0.5m处设置一道排水沟，排水沟截面尺寸为0.3m×0.3m，基坑内排水采用集水明排的方式，在必要情况下应设置集水井集水，采用抽水的方式或直接排入就近市政雨水排水管网。在场地开挖基坑边坡顶部外侧0.5m处设置截水沟，截水沟截面尺寸为0.3m×0.3m，接入就近市政雨水排水管网。排水可根据现场具体情况进行调整，包括位置、排水方向等。排桩计算（1-1’）：排桩计算，长11m，截面为圆形，直径为1.0m，桩芯间距为3.0m，桩顶设置冠梁，宽度为1.0m，高度为0.8m：[支护方案]排桩支护[基本信息]规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012内力计算方法增量法支护结构安全等级二级支护结构重要性系数γ01.00基坑深度h(m)5.300嵌固深度(m)5.000桩顶标高(m)0.000桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级C30桩截面类型圆形└桩直径(m)1.000桩间距(m)3.000有无冠梁有├冠梁宽度(m)1.000├冠梁高度(m)0.800└水平侧向刚度(MN/m)0.001防水帷幕无放坡级数0超载个数1支护结构上的水平集中力0[超载信息]超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m)130.0000.00010.0000.000条形[土层信息]土层数3坑内加固土否内侧降水最终深度(m)50.000外侧水位深度(m)50.000弹性计算方法按土层指定ㄨ弹性法计算方法K法内力计算时坑外土压力计算方法主动[土层参数]层号土类名称层厚重度浮重度黏聚力内摩擦角黏聚力内摩擦角(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)水下(kPa)水下(度)1素填土3.7021.05.0023.002红粘土1.6017.319.437.803中风化岩10.0027.01681.5034.30层号与锚固体摩水土计算方法m,c,K值极限承载力擦阻力(kPa)标准值(kPa)150.0K法6.00160.00240.0K法14.00300.0031100.0K法310.0010000.00层号有效内摩静止土压力静止土压擦角φ'(度)系数估算公式力系数Ko123[土压力模型及系数调整] 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: 层号土类水土水压力外侧土压力外侧土压力内侧土压力内侧土压力名称调整系数调整系数1调整系数2调整系数最大值(kPa)1素填土合算1.0001.0001.00010000.0002红粘土分算1.0001.0001.0001.00010000.0003中风化岩分算1.0001.0001.0001.00010000.000[工况信息]工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖5.300[设计参数]整体稳定计算方法瑞典条分法稳定计算采用应力状态有效应力法稳定计算合算地层考虑孔隙水压力ㄨ条分法中的土条宽度(m)0.40刚度折减系数K0.850[设计结果][结构计算]各工况：内力位移包络图：地表沉降图：[冠梁选筋结果] 钢筋级别选筋As1HRB4002E16As2HRB4002E16As3HRB335D16@2[截面计算]钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,Q-HRBF400,R-HRBF500[截面参数]桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度(mm)50桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别HRB400桩的螺旋箍筋间距(mm)150弯矩折减系数1.00剪力折减系数1.00荷载分项系数1.35配筋分段数一段各分段长度(m)10.30[内力取值]段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值基坑内侧最大弯矩(kN.m)0.000.000.000.001基坑外侧最大弯矩(kN.m)1130.33997.061525.941525.94最大剪力(kN)532.96542.58719.49719.49段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB40023E2511290[11232]箍筋HRB400E12@1501508[839]加强箍筋HRB335D14@2000154[整体稳定验算]计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度:0.40m滑裂面数据圆弧半径(m)R=11.512圆心坐标X(m)X=-0.457圆心坐标Y(m)Y=6.419整体稳定安全系数Ks=56.839>1.30,满足规范要求。[抗倾覆稳定性验算]抗倾覆(对支护底取矩)稳定性验算: Mp——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。 Ma——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。工况1： Kov=65.974>=1.200,满足规范抗倾覆要求。[抗隆起验算]1)从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下： 支护底部，验算抗隆起：Ks=(27.000×5.000×30.539+1681.500×43.303)/(23.338×(5.300+5.000)+30.000)=284.552 Ks=284.552≥1.600，抗隆起稳定性满足。[嵌固段基坑内侧土反力验算]工况1： Ps=995.647≤Ep=59461.418，土反力满足要求。 式中： Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）； Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。稳定性验算（7-7’）：1、饱和状态计算项目：等厚土层土坡稳定计算1[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状:圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数1坡面线号水平投影(m)竖直投影(m)超载数10.0005.1001超载1距离1.000(m)宽2.000(m)荷载(50.00--50.00kPa)270.00(度)[土层信息]上部土层数1层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)力系数15.10021.00020.000层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)15.00023.000层号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa)长系数下值(kPa)数水下值1================================================================下部土层数3层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)力系数11.10017.30040.00020.40026.700120.000310.00027.0001100.000层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)119.4307.80020.00040.00031681.50034.300层号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa)长系数下值(kPa)数水下值123不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法:瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时:当下滑力对待稳定计算目标:自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度:1.000(m)搜索时的圆心步长:1.000(m)搜索时的半径步长:0.500(m)计算结果:[计算结果图]最不利滑动面:滑动圆心=(-3.000,6.020)(m)滑动半径=7.372(m)滑动安全系数=1.083起始x终止xαliCiΦi条实重浮力地震力渗透力附加力X附加力Y下滑力抗滑力超载竖向地震力地震力(m)(m)(度)(m)(kPa)(度)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)-7.255-6.191-30.4541.23619.4307.805.760.000.000.000.000.00-2.9224.690.000.00-6.191-5.128-21.2141.14219.4307.8015.310.000.000.000.000.00-5.5424.150.000.00-5.128-4.064-12.5361.0914.00633.3622.110.000.000.000.000.00-4.8018.580.000.00-4.064-3.000-4.1491.0680.00040.0026.310.000.000.000.000.00-1.9022.020.000.00-3.000-2.0003.8981.0030.00040.0024.850.000.000.000.000.001.6920.800.000.00-2.000-1.00011.7691.0221.74737.1121.250.000.000.000.000.004.3317.520.000.00-1.0000.00019.8771.06419.4307.8015.480.000.000.000.000.005.2622.670.000.000.0001.09328.8691.25019.4307.80124.870.000.000.000.00100.00108.5751.260.000.001.0932.18639.2151.4137.01120.88109.590.000.000.000.000.0069.2942.300.000.002.1863.27951.5531.7625.00023.0083.350.000.000.000.000.0065.2830.810.000.003.2794.37274.2004.0665.00023.0033.770.000.000.000.000.0032.5024.230.000.00总的下滑力=271.758(kN)总的抗滑力=294.428(kN)土体部分下滑力=271.758(kN)土体部分抗滑力=294.428(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力=0.000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力 =0.000(kN)============================================================================2、天然状态计算项目：等厚土层土坡稳定计算1[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状:圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数1坡面线号水平投影(m)竖直投影(m)超载数10.0005.1001超载1距离1.000(m)宽2.000(m)荷载(50.00--50.00kPa)270.00(度)[土层信息]上部土层数1层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)力系数15.10021.00020.000层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)18.00026.000层号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa)长系数下值(kPa)数水下值1================================================================下部土层数3层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)力系数11.10017.30040.00020.40026.700120.000310.00027.0001100.000层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)127.6809.69020.00040.00031681.50034.300层号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa)长系数下值(kPa)数水下值123不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法:瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时:当下滑力对待稳定计算目标:自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度:1.000(m)搜索时的圆心步长:1.000(m)搜索时的半径步长:0.500(m)计算结果:[计算结果图]最不利滑动面:滑动圆心=(-2.560,5.120)(m)滑动半径=6.609(m)滑动安全系数=1.343起始x终止xαliCiΦi条实重浮力地震力渗透力附加力X附加力Y下滑力抗滑力超载竖向地震力地震力(m)(m)(度)(m)(kPa)(度)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)-6.738-5.694-33.7631.25827.6809.696.310.000.000.000.000.00-3.5135.730.000.00-5.694-4.649-23.3681.13923.99113.7316.840.000.000.000.000.00-6.6831.110.000.00-4.649-3.605-13.7621.0770.00040.0024.830.000.000.000.000.00-5.9120.240.000.00-3.605-2.560-4.5471.0490.00040.0029.560.000.000.000.000.00-2.3424.720.000.00-2.560-1.7073.7100.8560.00040.0024.460.000.000.000.000.001.5820.480.000.00-1.707-0.85311.1930.8710.00040.0021.910.000.000.000.000.004.2518.030.000.00-0.8530.00018.8790.90310.77328.2017.030.000.000.000.000.005.5118.370.000.000.0001.01227.7561.14527.6809.69120.770.000.000.000.00100.00102.8165.060.000.001.0122.02438.3211.29219.41516.54109.170.000.000.000.000.0067.7050.520.000.002.0243.03650.8961.6098.00026.0087.510.000.000.000.000.0067.9139.790.000.003.0364.04973.9353.7068.00026.0037.140.000.000.000.000.0035.6934.660.000.00总的下滑力=267.017(kN)总的抗滑力=358.557(kN)土体部分下滑力=267.017(kN)土体部分抗滑力=358.557(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力=0.000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力 =0.000(kN)============================================================================经验算，7-7’剖面土层在天然工况下处于稳定状态，在饱和工况下处于基本稳定状态。1：1.5放坡稳定性验算（7-7’）：计算项目：等厚土层土坡稳定计算3[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状:圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数1坡面线号水平投影(m)竖直投影(m)超载数15.4003.7000[土层信息]上部土层数1层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)力系数13.70021.00020.000层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)15.00023.000层号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa)长系数下值(kPa)数水下值1================================================================下部土层数2层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)力系数10.40026.7000.001210.00027.0001110.000层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)10.00040.00021681.50034.300层号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa)长系数下值(kPa)数水下值12不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法:瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时:当下滑力对待稳定计算目标:自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度:1.000(m)搜索时的圆心步长:1.000(m)搜索时的半径步长:0.500(m)计算结果:[计算结果图]最不利滑动面:滑动圆心=(0.520,6.620)(m)滑动半径=6.640(m)滑动安全系数=1.264起始x终止xαliCiΦi条实重浮力地震力渗透力附加力X附加力Y下滑力抗滑力超载竖向地震力地震力(m)(m)(度)(m)(kPa)(度)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)0.0000.520-2.2460.5210.00040.002.090.000.000.000.000.00-0.081.750.000.000.5201.4964.2260.9802.34332.0314.050.000.000.000.000.001.0411.060.000.001.4962.47212.7741.0025.00023.0024.530.000.000.000.000.005.4215.170.000.002.4723.44821.6291.0515.00023.0032.010.000.000.000.000.0011.8017.880.000.003.4484.42431.0871.1415.00023.0035.720.000.000.000.000.0018.4418.690.000.004.4245.40041.6541.3085.00023.0034.500.000.000.000.000.0022.9317.480.000.005.4006.88160.3133.0175.00023.0024.630.000.000.000.000.0021.3920.260.000.00总的下滑力=80.940(kN)总的抗滑力=102.295(kN)土体部分下滑力=80.940(kN)土体部分抗滑力=102.295(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力=0.000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力 =0.000(kN)============================================================================经验算，采用1：1.5的坡率自然放坡，滑动安全系数为1.264，边坡处于稳定状态。1：2放坡稳定性验算（H4）：计算项目：等厚土层土坡稳定计算1[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状:圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数1坡面线号水平投影(m)竖直投影(m)超载数18.6004.3000[土层信息]上部土层数1层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)力系数14.30017.30040.000层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)119.4307.800层号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa)长系数下值(kPa)数水下值1================================================================下部土层数2层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)力系数10.30026.7000.001210.00027.0001110.000层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)10.00040.00021681.50034.300层号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa)长系数下值(kPa)数水下值12不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法:瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时:当下滑力对待稳定计算目标:自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度:1.000(m)搜索时的圆心步长:1.000(m)搜索时的半径步长:0.500(m)计算结果:[计算结果图]最不利滑动面:滑动圆心=(2.080,8.440)(m)滑动半径=8.703(m)滑动安全系数=2.454起始x终止xαliCiΦi条实重浮力地震力渗透力附加力X附加力Y下滑力抗滑力超载竖向地震力地震力(m)(m)(度)(m)(kPa)(度)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)-0.0410.000-13.9690.0430.00040.000.010.000.000.000.000.00-0.000.000.000.000.0001.040-10.3461.0580.00040.007.600.000.000.000.000.00-1.366.270.000.001.0402.080-3.4321.0420.00040.0020.460.000.000.000.000.00-1.2217.140.000.002.0803.0113.0720.9330.00040.0026.420.000.000.000.000.001.4222.140.000.003.0113.9439.2520.9440.00040.0031.410.000.000.000.000.005.0526.020.000.003.9434.87415.5450.96714.09516.6434.580.000.000.000.000.009.2723.590.000.004.8745.80622.0391.00519.4307.8036.790.000.000.000.000.0013.8124.210.000.005.8066.73728.8511.06419.4307.8037.120.000.000.000.000.0017.9125.130.000.006.7377.66936.1541.15419.4307.8035.010.000.000.000.000.0020.6526.300.000.007.6698.60044.2381.30119.4307.8029.720.000.000.000.000.0020.7428.200.000.008.60010.09457.7872.81419.4307.8020.980.000.000.000.000.0017.7556.220.000.00总的下滑力=104.004(kN)总的抗滑力=255.212(kN)土体部分下滑力=104.004(kN)土体部分抗滑力=255.212(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力=0.000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力 =0.000(kN)============================================================================经验算，环境边坡采用1：2的坡率自然放坡，滑动安全系数为2.454，边坡处于稳定状态。板肋式锚杆挡墙设计1、边坡侧向岩土压力计算本段边坡选取支护高度最高处即3-3’剖面计算侧向岩石压力，边坡侧向岩石压力分别以岩石等效内摩擦角按侧向土压力计算和以规范公式6.3.2中的方法计算，并取较大值。根据《建坡规范》6.3.3条规定：对无外倾结构面的岩质边坡，应以岩体等效内摩擦角按侧向土压力方法计算侧向岩石压力。由6.2.3公式（按等效内摩擦角计算）计算侧向岩石压力结果如下：剖面编号HγαβδqcφEa（kN/m）3-3’4.8271160930018154.85按外倾结构面计算侧向岩石压力结果如下：剖面编号HγαβδqcφEa（kN/m）3-3’4.82711609305018-667.99计算结果取较大值154.85KN/m。2、锚杆计算及验算根据上述计算，结合《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013），岩石侧压力可视为均匀分布，岩石压力水平分力标准值锚杆所受水平拉力标准值锚杆的轴向拉力标准值锚杆钢筋截面面积锚杆锚固体与地层的锚固长度锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度式中——岩石侧向压力水平分力标准值，kN/m2；——岩石侧向压力合力水平分力标准值，kN/m；——边坡高度，m；——锚杆所受水平拉力的标准值，kN；——锚杆的水平间距，m；——锚杆的垂直间距，m；——锚杆轴向拉力标准值（）；Kb——锚杆敢提抗拉安全系数；——锚杆锚杆倾角，°；——锚杆钢筋截面面积（）；——锚筋抗拉强度设计值（）；——锚固段长度（）；——锚固体直径（）；——岩土层与锚固体极限粘结强度标准值（）；K——锚杆锚固体抗拔安全系数；——锚杆钢筋与砂浆间的锚固长度（）；——锚杆钢筋直径（）；——钢筋的根数（根）；——钢筋与锚固砂浆间的粘结强度设计值（）；钢筋结果见下表：剖面HfyαSxjSyjeahKDAsLaLa’实配钢筋锚固长度3-3’4.8360202251.262.09012122.271.541Φ2833、肋柱计算及验算根据3-3’侧向岩土压力计算结果，作用在肋柱上的均布荷载为51.26kpa，考虑到肋柱中心间距为2m,则对肋柱进行计算时，均布荷载取100KN/m。考虑结构重要系数1.0，采用理正结构软件按连续梁进行计算，计算结果如下：连续梁设计(LXL-4)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010(2015年版)),本文简称《混凝土规范》《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012),本文简称《荷载规范》钢筋：d-HPB300;D-HRB335;E-HRB400;F-RRB400;G-HRB500;Q-HRBF400;R-HRBF5001计算简图：2计算条件：荷载条件:均布恒载标准值:100.00kN/m 活载准永久值系数:0.50均布活载标准值:0.00kN/m 支座弯矩调幅幅度:0.0%梁容重:25.00kN/m3 计算时考虑梁自重:考虑恒载分项系数:1.30 活载分项系数:1.50活载调整系数:1.00 配筋条件:抗震等级:不设防 纵筋级别:HRB400混凝土等级:C30 箍筋级别:HPB300配筋调整系数:1.0 上部纵筋保护层厚:30mm面积归并率:30.0% 下部纵筋保护层厚:30mm最大裂缝限值:0.400mm 挠度控制系数C:200截面配筋方式:单筋 3计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm梁号1:跨长=2000B×H=400×400左中右弯矩(-):-0.000-67.600-270.399弯矩(+):0.0000.0000.000剪力:-0.000-135.200-270.400上部as:404040下部as:404040上部纵筋:3205482745下部纵筋:320320320箍筋Asv:1299