机械振动 转子平衡 第11部分 具有刚性特性转子的平衡方法和允差 征求意见稿

1GB/TXXXXX.11—XXXX/ISO21940-11:2016机械振动转子平衡第11部分：具有刚性特性转子的平衡方法和允差本文件确立了刚性转子的平衡过程和平衡允差。指明如下：a)许用剩余不平衡量的值；b)必要的校正平面数量；c)许用剩余不平衡量在允差平面上的分配；d)如何解释平衡过程的误差。注：平衡误差的评估详见GB/T9239.14，转子平衡基础见ISO19499。本文件适用于刚性转子的平衡。本文件不包括挠性转子的平衡。挠性转子的平衡过程和平衡允差要求详见GB/T9239.12。2规范性引用文件下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。其中，注日期的引用文件，仅该日期对应的版本适用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。GB/T9239.2机械振动转子平衡第2部分词汇3术语和定义GB/T9239.2界定的术语和定义适用于本文件。4平衡的相关描述4.1总则转子平衡是检测转子的质量分布且必要时进行调整，以确保剩余不平衡或工况下的振动在规定限值内的一种工艺过程。应该指出的是，工况中的振动也可能源自不平衡外的其他因素。转子不平衡可能是由设计、材料、制造和装配引起的。即便是批量生产，每个转子沿其轴向的不平衡分布也都各不相同。4.2不平衡的表示方法对于刚性转子，可以使用不同的矢量来表示相同的不平衡，如图1所示。图1a）至c）示出了合成不平衡量和合成不平衡力偶的表示方法。图1d）至f）示出了双面动不平衡的表示方法。注1：合成不平衡矢量可位于轴线上任意径向平面内（量值大小和相角不变），但是相应的合成不平衡力偶取决于2GB/TXXXXX.11—XXXX/ISO21940-11:2016注2：不平衡量的中心位于合成不平衡轴的轴线上，此处合如果单面平衡（见4.5.2）已经足够，或是所关注的是合成不平衡量和合成不平衡力偶（见4.5.4）时，那么采用图1a）至c）的表示方式更合适。如果关注的是典型的双面不平衡量，则优先选用图1d）至f）的表示方法。3GB/TXXXXX.11—XXXX/ISO21940-11:2016CM——质心；CU——不平衡量的中心；I—注：在图1c）中，不平衡力偶为最小值，位于与合成不平衡矢量正交的平面上。图1刚性转子相同不平衡量的不同表示方式4.3不平衡的影响合成不平衡矢量和合成不平衡力矩（后者也可表示为合成不平衡力偶）对转子支撑力和机器的振动的影响并不相同，因此对这两种不平衡通常分别考虑。需要注意的是，即使对于双面动不平衡，若不平衡的形式主要是合成不平衡矢量或者合成不平衡力偶，两者的影响效果通常并不相同。4.4不平衡允差的参考平面建议使用参考平面表述不平衡允差。在参考平面内，无论相角在何位置，剩余不平衡量的值均应在平衡允差范围内。平衡的目的通常是减小通过支承传递到周围的振动和力。为此，通常采用支承平面作为不平衡允差的参考平面，但并不是所有支承平面都适合做参考平面。），），4.5校正平面4.5.1总则超出不平衡允差的转子需要校正。不平衡量的校正通常不能在所设定的不平衡允差平面上进行，而是在转子可以添加、去除或重新配置材料的平面上进行校正。所需校正平面的数量取决于初始不平衡量的大小和分布情况，还取决于转子的设计，如校正平面的形状及其与允差平面的相对位置。4.5.2仅需一个校正面的转子有些转子仅合成不平衡量超出允差，而合成不平衡力矩则在允差内。这种情况通常发生在带有单个盘的转子中，只要：a）支承间距足够大；b）盘类转子旋转时轴向跳动足够小；c）有适合的校正平面。对足够数量的转子进行单面平衡后，用所测定的最大剩余不平衡力矩除以支承间距，得到不平衡力偶。即使在最坏的情况下，如果这种方法得到的偶不平衡是可接受的，那么预计单面平衡也就足够了。对于单面平衡，转子不必旋转。不过由于灵敏度和准确度的原因，大多数情况下使用旋转式平衡机。4.5.3需要两个校正面的转子如果刚性转子不符合4.5.2的要求，则不平衡力矩也需要校正。大多数情况下，合成不平衡力和合成不平衡力矩共同形成了动不平衡：分别在两个平面内的两个不平衡矢量，见图1d）。对于双面平衡，应旋转转子以检测不平衡力矩。4.5.4需要多于两个校正面的转子4GB/TXXXXX.11—XXXX/ISO21940-11:2016虽然理论上所有的刚性转子都能够通过两个校正平面完成校正，但是有时也会需要使用两个以上的校正平面，例如：a）在合成不平衡量和不平衡力偶分别校正的情况下，若合成不平衡的校正不能在双面中的一个（或两个）平面上进行，并且；b）沿转子轴向分散校正。在特殊情况下，由于受限于校正平面（例如通过在曲轴的多个配重上进行钻孔的方式来校正或者为了保证转子的功能和部件的强度，沿轴向分散校正是合适的。4.6许用剩余不平衡量对于不平衡力偶可忽略的内质心转子的这种简单情况（见4.5.2），它的不平衡状态可用一个单独为使转子良好运转，不平衡量的数值即剩余不平衡量ures，不应大于许用剩余不平衡量uper，见公更普遍的说，这适用于任何类型的刚性转子，但是uper需涵盖合成不平衡量和合同不平衡力矩，见5.2。），uper被定义为质心平面上的总允差。对于双面平衡，总允差应分配到允差平面（见第7章）。5共性因素5.1总则一些共性因素有助于理解和计算转子质量和工作转速对许用剩余不平衡量的影响。5.2许用剩余不平衡量和转子质量通常，相同型式的转子，许用剩余不平衡量uper与转子质量m成正比，如公式（2）所示：uper~m 许用剩余不平衡量uper与转子质量m之比为许用剩余不平衡度eper，见公式（3eper=uper/m ），），），注2：尤其是当几何允差（如跳动、间隙）与不平衡允差有关，术语eper非常有用。注3：就仅有合成不平衡量的转子而言（见4.5.2），eper是质心偏离轴线的距离。对于同时含有两种类型不平衡量（合成不平衡量和合成不平衡力矩）的一般转子，eper是一个合成的量，包含了5GB/TXXXXX.11—XXXX/ISO21940-11:2016注4：许用剩余不平衡度eper的限值取决于平衡机的装配情况（如对中、支承和驱动）。注5：只有轴颈的精度（圆度，直线度等）足够好，在实际中才能得到较小工作支承下，使用皮带、气动或自驱动的方式进行平衡。还有另外的情况是，需要将转子装配到带有支承和5.3许用剩余不平衡度和工作转速经验表明，相同型式的转子，许用剩余不平衡度eper与工作转速n通常成反比，见公式（4）。eper~1/n 另一种表达形式见公式（5）。 式中：Ω——工作转速的角速度，单位为rad/s（弧度每秒Ω=2πn/（60s/minn——工作转速，单位为r/min（转每分钟c——常数。这种关系也遵循这样一个事实：几何形状相似的转子，以相同的线速度转动时，转子的内应力和支承的特定负载（有离心力产生）是相同的。平衡质量等级G（见6.3）正是基于这个关系。6不平衡允差的确定6.1总则平衡过程的第一步是确定转子的许用剩余不平衡量的大小，并将其分配到允差平面上。为可靠达到这些不平衡允差，应将第10章中详细描述的误差考虑在内给出已缩小的剩余不平衡允差。注1：不平衡量的理想值是零（即，在矢量图中，不平衡允差是围绕原点的圆注2：有时，目标不平衡量是定义的、确定的量，以大小和相角的方式给出（例如，去除键、不对称曲轴、补偿轴或旋转激振器）。在这些情况下，不平衡允差是以所定义的不平衡矢量端点为圆6.2不平衡允差的确定许用剩余不平衡量的数值可通过五种不同的方法确定。这些方法基于：a）平衡品质级别，由大量的、不同转子的长期实践经验得出（见6.3b）许用剩余不平衡量的实验性的评估（见6.4）；c）由不平衡导致的极限支承力（见6.5.1d）由不平衡导致的极限振动（见6.5.2）；e）已有的不平衡允差经验（见6.6）。方法的选择和许用不平衡允差的确定，建议作为制造者和用户之间协议的一部分。6.3平衡品质级别G6.3.1分级6GB/TXXXXX.11—XXXX/ISO21940-11:2016根据全世界的经验和共性（见第5章），已建立的平衡品质级别G，满足了典型机械类型的平衡品质分级需求（见表1）。基于平衡品质级别G，能够计算许用剩余不平衡量（见6.3.3）。经验显示，这种方法得到的许用剩余不平衡量通常能使转子在工作转速下良好地运行。平衡品质级别G根据eper∙Ω乘积的大小规定，以mm/s（毫米每秒）为单位。例如，若eperΩ=6.3mm/s，则平衡品质级别为G6.3。平衡品质级别彼此之间以系数2.5来划分。在一些情况下，需要更细化分级，尤其是高精度平衡时，细分级别的系数不宜小于1.6。图2绘出了对应于最高工作转速n的eper（=uper/m）的值，图中还给出了通常使用的转速和平衡品质级别G的范围。6.3.2特殊设计平衡品质等级是以典型的机械设计为基础的，转子质量占整个设备的质量百分比是固定的。特殊情况下需要加以修改。转轴高度小于80mm的电机归为G6.3级，从该级别导出许用剩余不平衡量（见6.3.3）。只要转子质量是机器质量），表1刚性转子平衡品质分级指南G量值eperΩ7GB/TXXXXX.11—XXXX/ISO21940-11:2016最高额定转速不超过950r/min的电动机和发电机(轴中心高不低于80mm)泵1注1:本表是按典型的完全组装好的转子进行分类的。对特殊情况，可使用相邻较高或较低的级别代替注2:如果不另作说明(往复运动)或显而易见(例如曲轴驱动装置)注3:有关选择平衡品质级别的一些附加信息GB/TXXXXX.11—XXXX/ISO21940-11:201689GB/TXXXXX.11—XXXX/ISO21940-11:2016图2根据平衡品质级别G和工作转速n确定的许用剩余不平衡度（见6.3）6.3.3许用剩余不平衡量许用剩余不平衡量uper，单位是g·mm（克毫米)：根据选定的平衡品质级别G，单位是mm/s（毫米每秒)，通过基于Ω的公式（6）或基于n的公式（7）计算得到。uper=1000Gm/Ω 或者：uper=9549Gm/n 式中：m——转子质量，单位为kg（千克）；n——工作转速，单位为r/min（转每分钟）；Ω——工作转速的角速度，单位为rad/s（弧度每秒），Ω=2πn/(60s/min)。作为替代方法，可用图2得出uper，见公式（8）：对于许用剩余不平衡量uper，平衡品质级别eperΩ和许用剩余不平衡度eper，这里用了国际单位，所以在应用公式（6）、（7）和（8）时需要特别注意。计算示例见附录A。uper为质心平面内的总允差。对于双面平衡，总允差应分配到允差平面（见第7章）。注：有的组织以表达式W/N的形式给出许用剩余不平衡量，其中W是转子6.4实验评估对于批量生产场合，经常要对平衡品质要求进行实验评估。试验一般在现场进行。通过在每个校正面上依次施加不同的试验不平衡量，按照最有代表性的判断依据（例如由不平衡引起的振动、力或噪声）来确定许用剩余不平衡量。在双面平衡中，应考虑相同相位角的不平衡量与相角相差180°的不平衡量所产生的不同效应。6.5基于支承力或振动的不平衡允差6.5.1支承力GB/TXXXXX.11—XXXX/ISO21940-11:2016基于支承力的不平衡允差，主要目的是限制不平衡所产生的支承力。首先规定支承力的限值，然后转化成不平衡量。对于足够稳固（不移动）的支承架而言，简单应用离心力公式进行转换即可（见附录B）。在其他情况下，应考虑工作条件下结构的动态性能。对于这些情况，没有简单的规则可用。6.5.2振动基于振动的不平衡允差，主要目的是限制特定平面内的振动。从振动限值中能够推导出平衡品质允差（见附录C）。6.6基于经证实的经验如果一个公司已经积累了足够的经验来系统地评价其产品的平衡品质允差，便可以充分加以利用。附录C提供了一些指南。7许用剩余不平衡向允差平面的分配7.1单面就单面校正而言（见4.5.2uper全部在该平面上。在其他情况下，uper应被分配到两个允差平面。7.2双面7.2.1总则按质心分别到两个允差平面的距离之比，反比例分配（见图3和图4）许用剩余不平衡量uper。如果允差平面是A和B支承平面，利用公式（9）和（10）2）进行计算：式中：uperA——A支承平面上的许用剩余不平衡量；uperB——B支承平面上的许用剩余不平衡量；uper——（总）许用剩余不平衡量（在质心平面LA——质心平面到A支承平面的距离；LB——质心平面到B支承平面的距离；L——两支承平面间的距离。1)ISO原文此处序号写错，以下公式序号按顺序修改XXX/ISO21940-11:2016LA——从质心平面到A支承平面的距离；图3质心不对称的内质心转子7.2.2对内质心转子的限制内质心转子的外形简图见图3。如果质心靠近某一个支承平面，对该支承平面计算出的允差值就变得非常大，接近uper，而远离质心的支承平面的允差值就变得很小，接近于零。为了避免极端允差状态，规定：a）较大的允差值不应大于0.7uper；b）较小的允差值不应小于0.3uper。7.2.3对外质心转子的限制外质心转子的外形简图见图4。根据公式（9）2）和（10）2）计算许用剩余不平衡允差。然而，为了避免极端允差状态，规定：a）较大的允差值不应大于1.3uper；b）较小的允差值不应小于0.3uper。外质心转子的不平衡量上限值不同于内质心转子的。这里假设：B支承和支撑结构的设计足以承受外悬质量施加的静载荷。因而它也能承担不平衡所引起的成比例增高的载荷。若不是这种情况，则应采用内质心转子的限制条件。X—XXX/ISO21940-11X—图4质心位于支承点外的外质心转子8平衡允差向校正平面的分配8.1总则与4.4相反，当今的许多平衡方法仍然是在校正平面应用平衡允差。由于是按照校正方法来选择校正平面，因而对于不平衡允差来说这些平面可能是不理想的（见4.4如果一定要把允差分配到校正平面，请注意以下两点：a）剩余不平衡的量值和他们的相对相角位置，两者对不平衡的状态均有影响。尽管如此，即便在这种情况下，通常也只是根据量值而不是相角关系来确定允差。b）因此，任何分配规则都是折中的。这就一定要考虑两个校正面上剩余不平衡量之间相角关系的最坏情况。对于其他状态，相同的剩余不平衡量对转子造成的影响较小。因此，采用校正平面上的平衡允差，许多转子被平衡到不平衡量比必要的还要更小。平衡允差可按照第6章所述的方法确定，注意以下：——就实验确定法而言（见6.4），通常可以得到每个校正平面的许用剩余不平衡量，而不需要再作分配；——无论什么时候使用了允差平面，例如基于平衡品质级别（见6.3）、基于力或振动的特殊目的（6.5）或已有经验（6.6）来确定平衡允差，都可能需要将平衡允差随后分配到各校正平面。8.2单面对于只需要一个校正平面的转子，这个平面上的许用剩余不平衡量uper等于规定的总不平衡允差。注：当采用平衡品质级别（见6.3）确定uper时，省略向两个允差平面分配的步骤（见第7章）。8.3双面如果校正平面I和II在允差平面A和B附近，允差的转换系数可以为1，也就是说直接使用邻近允差平面上的允差值。有关这方面更详细的内容和其他条件见附录D。GB/TXXXXX.11—XXXX/ISO21940-11:20169组装型转子9.1总则组装后的转子可以作为一个完整的单元进行平衡，或者对其独立组件进行平衡。对每个组装型转子来说，组件的不平衡叠加，装配误差也会产生额外的不平衡，例如：径向跳动和间隙引起的额外不平衡(详见GB/T9239.14)。注：如果装配误差不显著，平衡工艺的选择可取决于平衡机的适用性。9.2完整单元的平衡考虑到转子中所有的不平衡量和所有的装配误差，最好的办法是将转子作为一个完整组装单元进行平衡。如果转子总成平衡后还需要再分解(例如为了安装到机箱内)，建议对每个部件做出角度标识，以保证重新组装在相同的角度位置。注：即使在组装和分解过程中采用了预防措施，径向跳动和安装间隙的问题仍然存在（见9.1）。9.3组件平衡如果分别对单个组件进行平衡，则有如下重要意见:a）如果组合误差（见GB/T9239.14）可忽略不计，所有组件均应被平衡至与完整转子相同的剩余不平衡度。b）如果组合误差（主要是装配误差，见GB/T9239.14）不能忽略不计，每个组件平衡后，其剩余不平衡度均应小于完整转子的剩余不平衡度。如果这样产生了问题（例如重型电枢上如带有小型风扇或皮带轮那么只要将完整转子的总不平衡量控制在允差范围内，任何分配规则都是允许的。c）如果在转子组件之间需要连接件（例如：键。见GB/T9239.14），应考虑其对不平衡的影响。如果通过分别平衡每个组件，不能达到装配体的平衡允差要求，那么装配体应做完整单元的平衡。这种情况下，建议重新考虑分体平衡的必要性。然而，即便对完整的装配体平衡，如果每个组件的初始不平衡量过大，或是在每个组件上更容易进行平衡校正，那么仍然建议对组件进行预平衡。这种情况下，组件平衡的剩余不平衡度可以比完整转子平衡的剩余不平衡度更为放宽一些。10许用剩余不平衡量的检验10.1总则平衡过程中要求测量不平衡量，包括不平衡矢量的大小和角度。跟所有的测量一样，量值和角度均需给定测量误差，见GB/T9239.14。此外，由于平衡工艺的需求以及平衡设备的限制，可能有必要将一些部件从转子结构上拆下来，这些部件的许用不平衡量是确定的，如轴承、风扇、联轴器或叶片。这些拆下来的部件，其不平衡量的不确定度应加到测量误差中。GB/T9239.14中的术语“综合误差”在这里有延伸，其包括这些拆下来部件的误差。10.2不平衡允差GB/TXXXXX.11—XXXX/ISO21940-11:2016为了平衡转子，应确定第6章定义的许用剩余不平衡量uper，按照第7章的规定将该值分配到允差面A和B。对用于转子平衡过程和剩余不平衡量评估的不平衡量值，还应考虑各自的综合误差。10.3不平衡测量的综合误差不平衡量读数的系统误差经修正后，Δu是应分配到公差平面A和B的剩余综合误差（见10.1有此：a）平面A上的综合误差，ΔuA；b）平面B上的综合误差，ΔuB。但是，若ΔuA小于uperA的10%，或ΔuB小于uperB的10%，则可以忽略。对于不同的平衡机，综合误差Δu（因此也包括ΔuA和ΔuB）的大小通常不一样。即使在同一台平衡机上，综合误差也取决于机器的设置。注：造成综合误差的典型原因是平衡机精度和设置、工装、驱动轴，10.4许用剩余不平衡量的评估10.4.1总则作为平衡的最后一步或作为交付程序的一部分，应检测转子是否满足不平衡允差的要求。当分别检测平面A的读数ureadingA和平面B的读数ureadingB与各自的规定允差uperA和uperB是否符合时，平衡测量的综合误差应考虑在内。10.4.2不平衡量读数在允差范围内如果读数ureadingA和ureadingB同时满足公式（11）2）和（12）2）的条件，则判定不平衡量在允差范围内时，即没有超过给定的平衡允差uper，转子平衡合格。ureadingA≤uperA−ΔuA ureadingB≤uperB−ΔuB 从这些关系中可以明显看出，Δu的大小需要限制。应选用适合的平衡工艺和平衡设备，否则uperA−ΔuA和uperB−ΔuB会非常小甚至是负值。10.4.3不平衡量读数超出允差另一方面，平面A的不平衡量读数ureadingA和平面B的不平衡量读数ureadingB至少满足公式（12）2）或（13）2）其中一个，则剩余不平衡量超出允差范围。ureadingA>uperA+ΔuA ureadingB>uperB+ΔuB 10.4.4不确定范围GB/TXXXXX.11—XXXX/ISO21940-11:2016位于判定为允差内的边界到判定为超出允差边界之间的区域为不确定的区域。为了减少由公式（15）2）和（16）2）所给定的不确定区域，应将综合误差ΔUA和ΔUB，限制在很小的范围内。这需要经过仔细校准的适合测量设备（见GB/T9239.21）以及训练有素的人员。UperA−ΔUA<UreadingA≤UperA+ΔUA UperB−ΔUB<UreadingB GB/TXXXXX.11—XXXX/ISO21940-11:2016（资料性）根据平衡品质级别G确定许用剩余不平衡以及向允差平面分配的示例A.1转子数据设涡轮机转子的数据如下(见图A.1)：转子质量：m=3600kg工作转速：n=3000r/min间距：LA=1500mmLB=900mmL=2400mm图A.1转子尺寸示意图从表1的机械类型选择“燃气轮机和蒸汽轮机”，确定平衡品质级别为：G2.5级。按照公式（A.1）计算工作转速n下的角速度Ω,单位为rad/s（弧度每秒）。A.2根据公式(6)确定uperGB/TXXXXX.11—XXXX/ISO21940-11:2016式中：G——是平衡品质等级；m——转子质量，单位为kg（千克Ω——工作转速的角速度，单位为rad/s（弧度每秒）。A.3根据图2确定uper根据给定的工作转速n=3000r/min和平衡品质等级G2.5。由图A.2可近似得eper。乘以转子质量m，得到许用剩余不平衡量uper[见公式（7）]：GB/TXXXXX.11—XXXX/ISO21940-11:2016图A.2利用图2确定eper的示例A.4向允差平面（支承平面）分配根据7.2，可以将A.2中计算出来的许用剩余不平衡量uper（或A.3中预估的）分配到支承平面A和B，见公式（A.5）和（A.6）。A.5根据7.2.2检查内质心转子的限值uperA和uperB的较大值不应大于0.7uper，即：uperB≤20.0×103g∙mm。uperA和uperB的较小值不应小于0.3uper，即：uperA≥8.6×103g∙mm。对于本示例，公差平面满足避免极端公差条件的标准。A.6检查结果对于本示例，为了满足已选的品质等级G的要求，平面A的剩余不平衡量应等于或小于uperA=10.7×103g∙mm，而平面B的剩余不平衡应等于或小于uperB=17.9×103g∙mm。如第10章所述，在评估是否达到了许用剩余不平衡允差时，要将误差考虑在内。GB/TXXXXX.11—XXXX/ISO21940-11:2016基于支承力限值确定不平衡允差的规范B.1总则平衡的一个主要目的是限制支承力(见6.5.1)。如果规定了这些支承力，就需要将其转换成不平衡量。仅就足够稳固的刚性支承架而言，这种转换能够简单地应用离心力公式（B.1）和（B.2）：式中：uperA——A支承面上的许用剩余不平衡量;uperB——B支承面上的许用剩余不平衡量；FperA——由A支承上的不平衡量引起的许用支承力;FperB——由B支承上的不平衡量引起的许用支承力；Ω——最高工作转速n的角速度，Ω=2πn/(60s/min)。公式（B.1）和（B.2）采用国际单位。通常许用剩余不平衡量的单位是带前缀的(见4.6)，所以应用该公式时需要特别注意。如第10章所述，在评估是否达到了许用剩余不平衡允差时，需要将误差考虑在内。B.2示例B.2.1假设对于附录A所述的转子，由不平衡量产生的最大许用支承力，指定如下：FperA=1200N——A支承上的许用支承力：FperB=2000N——B支承上的许用支承力。B.2.2计算支承平面A和B上的许用剩余不平衡量，计算如下：GB/TXXXXX.11—XXXX/ISO21940-11:2016基于已有的经验确定不平衡允差的规范C.1总则如果一个公司已经取得足够的有据可查的经验以评定其产品的平衡品质，便可以充分利用这些经验。假设总目标仍然相同，那么能够用另外转子的经验来确定新的平衡允差。注：如第10章所述，在评估是否达到了许用不平衡允差时，需要将误差考虑在内。C.2相似的转子C.2.1总则如果一个新转子与已经成功平衡的其他转子相似，其不平衡允差可以通过C.2.2和C.2.3所给定的不同方法得到。对于相同的转子应用于相同的情况下，可采用相同的平衡允差。C.2.2从已知转子推断已知转子的不平衡允差与转子规格(直径、质量、功率)的关系可以用图表表示。新规格转子的必要的不平衡允差能够从图中得出。不同型式的转子，可能需要不同的图。在相似的允差平面使用这些经图表调整过的不平衡允差。C.2.3计算同类型的转子，如第5章所述，转子质量和转子转速共性因素原则适用。许用剩余不平衡量uper与转子质量m成正比，与工作转速n成反比。根据已知转子的许用剩余不平衡量，可用公式（C.1）计算新规格转子的许用剩余不平衡量：如果已知一个转子在允差平面的许用剩余不平衡量，可用公式（C.1）计算相似的但不同尺寸规格转子在允差平面的许用剩余不平衡量。重新计算的不平衡允差用于位置相似的允差平面。C.3不相似的转子对于不同规格的转子和应用，不能给出通用评估规则。GB/TXXXXX.11—XXXX/ISO21940-11:2016从允差平面向校正平面分配不平衡允差的规则D.1总则如4.4和8.1所阐述的，建议表述不平衡允差时,要使用允差平面(常等同于支承平面)而如4.4和8.1所阐述的，建议表述不平衡允差时,要使用允差平面(常等同于支承平面)而不是校正平（增加相面。但如果在在平衡过程中仍然需要校正平面上的不平衡允差时，给出基本规则见D.2至D.4。（增加相面。但如果在在平衡过程中仍然需要校正平面上的不平衡允差时，给出基本规则见D.2至D.4。应内容林总应内容林总郭总）D.2校正平面在允差平面之间对于图D.1所示的情况，按照8.3的规定，采用