花篮式脚手架施工计算书

8.1花篮螺栓悬挑架(扣件式)计算书（考虑临时支撑） 18.2花篮螺栓悬挑架(阳角B)计算书 178.3多排悬挑架主梁验算(花篮螺栓式)计算书 448.4斜道计算书 548.5落地架临时支撑 61考虑钢管磨损、租赁市场的实际情况及保证相应的安全系数，钢管验算时按照Ф48×2.7mm计算。8.1花篮螺栓悬挑架(扣件式)计算书（考虑临时支撑）计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Φ48×2.7脚手架架体高度H(m)18步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.85内立杆离建筑物距离a(m)0.25双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型钢笆脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.1脚手板铺设方式1步1设安全防护网自重标准值(kN/m2)0.01挡脚板类型冲压钢挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.16挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区江苏南京市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.25风荷载体型系数μs1.04风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1.429，1.13风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.372，0.294计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)98900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4120纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3×(0.03+Gkjb×lb/(n+1))+1.5×Gk×lb/(n+1)=1.3×(0.03+0.1×0.85/(2+1))+1.5×3×0.85/(2+1)=1.351kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.03+0.1×0.85/(2+1))+3×0.85/(2+1)=0.908kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×1.351×1.52=0.304kN·mσ=γ0Mmax/W=1×0.304×106/4120=73.778N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.908×15004/(100×206000×98900)=1.528mmνmax＝1.528mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.1×1.351×1.5=2.229kN正常使用极限状态Rmax'=1.1q'la=1.1×0.908×1.5=1.499kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=2.229kNq=1.3×0.03=0.039kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=1.499kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0Mmax/W=1×0.634×106/4120=153.99N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.613mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[850/150，10]＝5.667mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.246kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=1×2.229/2=1.115kN≤Rc=0.9×8=7.2kN横向水平杆：Rmax=1×2.246=2.246kN≤Rc=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H18脚手架钢管类型Φ48×2.7每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.03/h)×H=(0.12+1.5×2/2×0.03/1.8)×18=2.611kN单内立杆：NG1k=2.611kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(18/1.8+1)×1.5×0.85×0.1×1/1/2=0.701kN1/1表示脚手板1步1设单内立杆：NG2k1=0.701kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(18/1.8+1)×1.5×0.16×1/1=2.64kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×18=0.27kN5、构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.701+2.64+0.27=3.611kN单内立杆：NG2k=NG2k1=0.701kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.85×(1×3)/2=1.912kN内立杆：NQ1k=1.912kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.3×(NG1k+NG2k)+1.5×NQ1k=1.3×(2.611+3.611)+1.5×1.912=10.958kN单内立杆：N=1.3×(NG1k+NG2k)+1.5×NQ1k=1.3×(2.611+0.701)+1.5×1.912=7.175kN七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H18立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4120立杆截面回转半径i(mm)16立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)384连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906查《规范》表A得，φ=0.1912、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.611+3.611+1.912=8.135kN单立杆的轴心压力设计值N=1.3(NG1k+NG2k)+1.5NQ1k=1.3×(2.611+3.611)+1.5×1.912=10.958kNMwd=φwγQMwk=φwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.6×1.5×(0.05×0.6×0.294×1.5×3.62)=0.154kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mwd/W]=1×[10958.325/(0.191×384)+154314.72/4120]=186.865N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号Φ48×2.7连墙件截面面积Ac(mm2)384连墙件截面回转半径i(mm)16连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件为扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9Nlw=1.5×ωk×2×h×2×la=1.5×0.372×2×1.8×2×1.5=6.026kN长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.5得，φ=0.896(Nlw+N0)/(φAc)=(6.026+3)×103/(0.896×384)=26.233N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=6.026+3=9.026kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数主梁离地高度(m)50.9悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式锚固螺栓连接主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1250梁/楼板混凝土强度等级C30二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉100030001000是作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)18.1410.96250150028.1410.9611001500附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.11主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁与建筑物连接螺栓类型摩擦型高强螺栓竖向连接钢板强度等级Q345竖向连接钢板厚度dt(mm)12主梁与建筑物连接螺栓个数n：2高强螺栓的性能等级8.8级高强螺栓公称直径M20摩擦面抗滑移系数u0.5一个高强螺栓的预拉力P(kN)125高强螺栓传力摩擦面数目nf1主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q'=gk=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/nz=8.14/1=8.14kN第2排：F'2=F2'/nz=8.14/1=8.14kN荷载设计值：q=1.3×gk=1.3×0.205=0.267kN/m第1排：F1=F1/nz=10.96/1=10.96kN第2排：F2=F2/nz=10.96/1=10.96kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0Mmax/W=1×1.804×106/141000=12.796N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×11.028×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=13.032N/mm2τmax=13.032N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.032mm≤[ν]=2×lx/250=2×1250/250=10mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=7.251kN,R2=15.007kN四、上拉杆件验算上拉杆材料类型钢筋(钢拉杆)上拉杆件直径(mm)20上拉杆截面积A(cm2)3.142上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2)205上拉杆弹性模量E(N/mm2)206000花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)14花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)170上拉杆件与建筑物连接参数：上拉连接螺栓类型摩擦型高强螺栓上拉杆与建筑物连接螺栓个数n1：1高强螺栓的性能等级8.8级高强螺栓公称直径M20摩擦面抗滑移系数u0.5一个高强螺栓的预拉力P(kN)125高强螺栓传力摩擦面数目nf1上拉杆件与主梁连接参数：轴销钢材类型45号钢轴销直径(mm)20轴销抗剪强度容许值fvb(N/mm2)125型钢主梁位置吊耳板连接轴销个数n211、上拉杆强度验算上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(3000/1000)=71.565°上拉杆件支座力：设计值：RS1=nzR2=1×15.007=15.007kN主梁轴向力设计值：NSZ1=RS1/tanα1=15.007/tan71.565°=5.002kN上拉杆件轴向力：设计值：NS1=γ0RS1/sinα1=1×15.007/sin71.565°=15.819kN上拉杆件的最大轴向拉力设计值：NS=max[NS1...NSi]=15.819kN轴心受拉稳定性计算：σ=NS/A=15.819×103/314.2=50.346N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！2、花篮螺栓验算σ=Ns/(π×de2/4)=15.819×103/(π×142/4)=102.76N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！3、吊耳板计算型钢主梁上吊耳板排数1吊耳板厚t(mm)12吊耳板两侧边缘与吊孔边缘净距b(mm)50顺受力方向,吊孔边距板边缘最小距离a(mm)65吊孔直径d0(mm)25吊耳板抗拉强度设计值f(N/mm2)205吊耳板抗剪强度设计值fv(N/mm2)125吊耳板由于型钢主梁位置吊耳板排数为1，则单个吊耳板所受荷载为Nd=15.819/1=15.819kN参考GB50017-2017，对连接耳板进行如下验算：（1）耳板构造要求Be=2t+16=2×12+16=40mm≤b=50mm满足要求！4Be/3=4×40/3=53.333mm≤a=65mm满足要求！（2）耳板孔净截面处的抗拉强度验算计算宽度:b1=min(2t+16,b-d0/3)=min(2×12+16,50-25/3)=40mmσ=Nd/(2tb1)=15.819×103/(2×12×40)=16.478N/mm2≤f=205N/mm2耳板孔净截面处抗拉强度满足要求！（3）耳板端部截面抗拉（劈开）强度验算σ=Nd/[2t(a-2d0/3)]=15.819×103/[2×12×(65-2×25/3)]=13.637N/mm2≤f=205N/mm2耳板端部截面抗拉强度满足要求！（4）耳板抗剪强度验算耳板端部抗剪截面宽度:Z=[(a+d0/2)2-(d0/2)2]0.5=[(65+25/2)2-(25/2)2]0.5=76.485mmτ=Nd/(2tZ)=15.819×103/(2×12×76.485)=8.618N/mm2≤fv=125N/mm2耳板抗剪强度满足要求！4、吊耳板与型钢主梁连接焊缝验算角焊缝焊脚尺寸hf(mm)8角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160单个吊耳板与型钢主梁连接焊缝总长度lw1(mm)120各上拉杆位置单个吊耳板焊缝所受荷载，垂直焊缝方向荷载F、平行焊缝方向荷载V分别为：上拉杆1位置吊耳板：由于型钢梁上吊耳板排数为1，则：单个吊耳板垂直焊缝方向荷载F1=RS1/1=15.007/1=15.007kN单个吊耳板平行焊缝方向荷载V1=RSZ1/1=5.002/1=5.002kN垂直于焊缝长度作用力（正应力）：σf=F1/(0.7hflw1)=15.007×103/(0.7×8×120)=22.332N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2平行于焊缝长度作用力（剪应力）：τf=V1/(0.7hflw1)=5.002×103/(0.7×8×120)=7.444N/mm2≤ffw=160N/mm2[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(22.332/1.22)2+7.4442]0.5=19.76N/mm2≤ffw=160N/mm2上拉杆1位置吊耳板焊缝强度满足要求！5、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算角焊缝焊脚尺寸hf(mm)8角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160钢拉杆端部与吊耳板连接焊缝总长度lw2(mm)120钢拉杆与吊耳板连接焊缝主要承受剪应力：τf=Nd/(0.7hf×lw2)=15.819×103/(0.7×8×120)=23.54N/mm2≤ffw=160N/mm2钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算符合要求！6、上拉与主梁连接吊耳板轴销验算上拉与主梁连接吊耳板轴销主要承受剪力：单个轴销抗剪承载力容许值：Nvb=nvπd2fvb/4=1×3.142×202×125/(4×1000)=39.27kN轴销所受剪力：Nv=Ns/n2=15.819/1=15.819kN≤Nvb=39.27kN上拉与主梁连接吊耳板轴销抗剪符合要求！7、上拉杆件与建筑物连接锚固螺栓验算上拉杆1：与建筑物连接螺栓所受拉力Nt1=Ns1×sin(90-α1)=15.819×sin(90°-71.565°)=5.002kN与建筑物连接螺栓所受剪力Nv1=Ns1×cos(90-α1)=15.819×cos(90°-71.565°)=15.007kN单个螺栓所受的拉力值：Nt=Nt1/n1=5.002/1=5.002kN单个螺栓所受的剪力值：Nv=Nv1/n1=15.007/1=15.007kN单个高强螺栓抗剪承载力设计值Nvb=0.9knfuP=0.9×1×1×0.5×125=56.25kN每个高强螺栓受拉承载力设计值Ntb=0.8P=0.8×125=100kNNV/Nvb+Nt/Ntb=15.007/56.25+5.002/100=0.317≤1螺栓承载力满足要求。五、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=|[(-(-NSZ1))]|/nz=|[(-(-5.002))]|/1=5.002kN压弯构件强度：σmax=γ0[Mmax/(γW)+N/A]=1×[1.804×106/(1.05×141×103)+5.002×103/2611]=14.102N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附表C，得到φb'值为0.93。γ0Mmax/(φb'Wxf)=1×1.804×106/(0.929×141×215×103)=0.064≤1符合要求！六、主梁与建筑物节点验算1、计算参数主梁与建筑物连接螺栓类型摩擦型高强螺栓竖向连接钢板强度等级Q345竖向连接钢板厚度dt(mm)12主梁与建筑物连接螺栓个数n：2高强螺栓的性能等级8.8级高强螺栓公称直径M20摩擦面抗滑移系数u0.5一个高强螺栓的预拉力P(kN)125高强螺栓传力摩擦面数目nf12、高强螺栓承载力计算假设每个螺栓承受主梁传来的拉力和剪力均相等。V=1×7.251=7.251kN，N=1×5.002=5.002kN单个高强螺栓所受的剪力值NV=V/n=7.251/2=3.625kN单个高强螺栓所受的拉力值Nt=N/n=5.002/2=2.501kN单个高强螺栓抗剪承载力设计值Nvb=0.9knfuP=0.9×1×1×0.5×125=56.25kN每个高强螺栓受拉承载力设计值Ntb=0.8P=0.8×125=100kNNV/Nvb+Nt/Ntb=3.625/56.25+2.501/100=0.089≤1高强螺栓承载力满足要求。8.2花篮螺栓悬挑架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、基本参数1、基本参数阳角处主梁悬挑方式联梁悬挑建筑物阳角处角度β90梁/楼板混凝土强度等级C30阳角对角线上是否有主梁是2、立杆荷载参数第几排立杆离墙距离a(m)荷载标准值F'(kN)荷载设计值F(kN)10.93911.421.75911.43、外排立杆纵距序号外排立杆纵距lai(m)10.8221.5二、主梁布置及锚固参数主梁号锚固点距0点水平距离(m)角度α(度)主梁长度L(m)主梁锚固方式101352.8锚固螺栓20.851352.6锚固螺栓31901.8锚固螺栓1号主梁图荷载标准值：q'=gk=0.205kN/m第一排立杆处：P1'=R'1A=7.976kN；第二排立杆处：P2'=R'2A=7.736kN；荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1=R1A=10.1kN；第二排立杆处：P2=R2A=9.799kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=Mmax/W=7.677×106/(141×103)=54.447N/mm2≤[f]=215N/mm2满足要求！2）抗剪验算Vmax=14.547kNτmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=14.547×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=17.192N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=1.605mm≤[ν]＝2×l/360=2×2800/360=15.556mm满足要求！4）支座反力计算设计值：R1=6.001kN；R2=14.587kN；2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1上拉钢筋(钢拉杆)264030002500是3、上拉杆件验算上拉杆材料类型钢筋(钢拉杆)上拉杆件直径(mm)20上拉杆截面积A(cm2)3.142上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2)205上拉杆弹性模量E(N/mm2)206000上拉与主梁连接形式吊耳板上拉与建筑物连接形式锚固螺栓型钢主梁上吊耳板排数1吊耳板厚t(mm)12吊孔直径d0(mm)25吊耳板两侧边缘与吊孔边缘净距b(mm)50顺受力方向，吊孔边距板边缘最小距离a(mm)65吊耳板抗拉强度设计值f(N/mm2)205吊耳板抗剪强度设计值fv(N/mm2)125螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)170螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)140吊耳板螺栓直径d(mm)20吊耳板螺栓个数n1角焊缝焊脚尺寸hf(mm)6单个吊耳板与型钢主梁连接焊缝总长度lw1(mm)120钢拉杆端部与吊耳板连接焊缝总长度lw2(mm)100上拉与建筑物连接螺栓直径d(mm)20上拉与建筑物连接螺栓个数n1角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160上拉杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)=arctan(3000/2500)=50.194°上拉杆件支座力：设计值：RS1=R2=14.587kN由上拉钢筋(钢拉杆)作用造成的主梁轴向力：NSZ1=RS1/tanα1=14.587/tan(50.194°)=12.156kN上拉钢筋(钢拉杆)轴向力：设计值：NS1=RS1/sinα1=14.587/sin(50.194°)=18.988kN上拉钢筋(钢拉杆)的最大轴向拉力：NS=max[NS1]=18.988kNσ=Ns/A=18.988×103/314.2=60.433N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！4、吊耳板计算2号主梁图荷载标准值：q'=gk=0.205kN/m第一排立杆处：P1'=R'1B=5.704kN；第二排立杆处：P2'=R'2B=13.34kN；荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1=R1B=7.211kN；第二排立杆处：P2=R2B=16.876kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=Mmax/W=5.96×106/(141×103)=42.27N/mm2≤[f]=215N/mm2满足要求！2）抗剪验算Vmax=20.035kNτmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=20.035×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=23.677N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=1.252mm≤[ν]＝2×l/360=2×2600/360=14.444mm满足要求！4）支座反力计算设计值：R1=4.692kN；R2=20.035kN；2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1上拉钢筋(钢拉杆)260030002500是3、上拉杆件验算上拉杆材料类型钢筋(钢拉杆)上拉杆件直径(mm)20上拉杆截面积A(cm2)3.142上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2)205上拉杆弹性模量E(N/mm2)206000上拉与主梁连接形式吊耳板上拉与建筑物连接形式锚固螺栓型钢主梁上吊耳板排数1吊耳板厚t(mm)12吊孔直径d0(mm)25吊耳板两侧边缘与吊孔边缘净距b(mm)50顺受力方向，吊孔边距板边缘最小距离a(mm)65吊耳板抗拉强度设计值f(N/mm2)205吊耳板抗剪强度设计值fv(N/mm2)125螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)170螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)140吊耳板螺栓直径d(mm)20吊耳板螺栓个数n1角焊缝焊脚尺寸hf(mm)6单个吊耳板与型钢主梁连接焊缝总长度lw1(mm)120钢拉杆端部与吊耳板连接焊缝总长度lw2(mm)100上拉与建筑物连接螺栓直径d(mm)20上拉与建筑物连接螺栓个数n1角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160上拉杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)=arctan(3000/2500)=50.194°上拉杆件支座力：设计值：RS1=R2=20.035kN由上拉钢筋(钢拉杆)作用造成的主梁轴向力：NSZ1=RS1/tanα1=20.035/tan(50.194°)=16.696kN上拉钢筋(钢拉杆)轴向力：设计值：NS1=RS1/sinα1=20.035/sin(50.194°)=26.08kN上拉钢筋(钢拉杆)的最大轴向拉力：NS=max[NS1]=26.08kNσ=Ns/A=26.08×103/314.2=83.004N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！4、吊耳板计算3号主梁图荷载标准值：q'=gk=0.205kN/m第一排立杆处：P1'=R'1C=4.647kN；第二排立杆处：P2'=R'2C=6.388kN；荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1=R1C=5.881kN；第二排立杆处：P2=R2C=8.083kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=Mmax/W=4.901×106/(141×103)=34.759N/mm2≤[f]=215N/mm2满足要求！2）抗剪验算Vmax=9.161kNτmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.161×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=10.826N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.556mm≤[ν]＝2×l/360=2×1800/360=10mm满足要求！4）支座反力计算设计值：R1=-2.997kN；R2=17.404kN；2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1上拉钢筋(钢拉杆)115030001100是3、上拉杆件验算上拉杆材料类型钢筋(钢拉杆)上拉杆件直径(mm)20上拉杆截面积A(cm2)3.142上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2)205上拉杆弹性模量E(N/mm2)206000上拉与主梁连接形式吊耳板上拉与建筑物连接形式锚固螺栓型钢主梁上吊耳板排数1吊耳板厚t(mm)12吊孔直径d0(mm)25吊耳板两侧边缘与吊孔边缘净距b(mm)50顺受力方向，吊孔边距板边缘最小距离a(mm)65吊耳板抗拉强度设计值f(N/mm2)205吊耳板抗剪强度设计值fv(N/mm2)125螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)170螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)140吊耳板螺栓直径d(mm)20吊耳板螺栓个数n1角焊缝焊脚尺寸hf(mm)6单个吊耳板与型钢主梁连接焊缝总长度lw1(mm)120钢拉杆端部与吊耳板连接焊缝总长度lw2(mm)100上拉与建筑物连接螺栓直径d(mm)20上拉与建筑物连接螺栓个数n1角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160上拉杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)=arctan(3000/1100)=69.864°上拉杆件支座力：设计值：RS1=R2=17.404kN由上拉钢筋(钢拉杆)作用造成的主梁轴向力：NSZ1=RS1/tanα1=17.404/tan(69.864°)=6.381kN上拉钢筋(钢拉杆)轴向力：设计值：NS1=RS1/sinα1=17.404/sin(69.864°)=18.537kN上拉钢筋(钢拉杆)的最大轴向拉力：NS=max[NS1]=18.537kNσ=Ns/A=18.537×103/314.2=58.997N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！4、吊耳板计算节点详图8.3多排悬挑架主梁验算(花篮螺栓式)计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T128-20192、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数主梁离地高度(m)50.9悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式锚固螺栓连接主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)2850梁/楼板混凝土强度等级C30二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉200030002000是2上拉270030002700是作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)168.39001500268.317501500368.327501500附图如下：立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.11主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁与建筑物连接螺栓类型摩擦型高强螺栓竖向连接钢板强度等级Q345竖向连接钢板厚度dt(mm)12主梁与建筑物连接螺栓个数n：2高强螺栓的性能等级8.8级高强螺栓公称直径M20摩擦面抗滑移系数u0.5一个高强螺栓的预拉力P(kN)125高强螺栓传力摩擦面数目nf1主梁允许挠度[ν](mm)1/360荷载标准值：q'=gk=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/nz=6/1=6kN第2排：F'2=F2'/nz=6/1=6kN第3排：F'3=F3'/nz=6/1=6kN荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/nz=8.3/1=8.3kN第2排：F2=F2/nz=8.3/1=8.3kN第3排：F3=F3/nz=8.3/1=8.3kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=3.587×106/141000=25.437N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=13.002×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=15.366N/mm2τmax=15.366N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.329mm≤[ν]=2×lx/360=2×2850/360=15.833mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=4.098kN,R2=17.507kN,R3=4.007kN四、上拉杆件验算上拉杆材料类型钢筋(钢拉杆)上拉杆件直径(mm)20上拉杆截面积A(cm2)3.142上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2)205上拉杆弹性模量E(N/mm2)206000花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)14花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)170上拉杆件与建筑物连接参数：上拉连接螺栓类型摩擦型高强螺栓上拉杆与建筑物连接螺栓个数n1：1高强螺栓的性能等级8.8级高强螺栓公称直径M20摩擦面抗滑移系数u0.5一个高强螺栓的预拉力P(kN)125高强螺栓传力摩擦面数目nf1上拉杆件与主梁连接参数：轴销钢材类型45号钢轴销直径(mm)22轴销抗剪强度容许值fvb(N/mm2)125型钢主梁位置吊耳板连接轴销个数n211、上拉杆强度验算上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(3000/2000)=56.31°α2=arctanL1/L2=arctan(3000/2700)=48.013°上拉杆件支座力：设计值：RS1=nzR2=1×17.507=17.507kN设计值：RS2=nzR3=1×4.007=4.007kN主梁轴向力设计值：NSZ1=RS1/tanα1=17.507/tan56.31°=11.672kNNSZ2=RS2/tanα2=4.007/tan48.013°=3.607kN上拉杆件轴向力：设计值：NS1=RS1/sinα1=17.507/sin56.31°=21.041kN设计值：NS2=RS2/sinα2=4.007/sin48.013°=5.391kN上拉杆件的最大轴向拉力设计值：NS=max[NS1...NSi]=21.041kN轴心受拉稳定性计算：σ=NS/A=21.041×103/314.2=66.968N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！2、花篮螺栓验算σ=Ns/(π×de2/4)=21.041×103/(π×142/4)=136.687N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！3、吊耳板计算型钢主梁上吊耳板排数1吊耳板厚t(mm)12吊耳板两侧边缘与吊孔边缘净距b(mm)50顺受力方向,吊孔边距板边缘最小距离a(mm)65吊孔直径d0(mm)25吊耳板抗拉强度设计值f(N/mm2)205吊耳板抗剪强度设计值fv(N/mm2)125平面图水平杆布置方式承载力使用极限状态q=γ0×[(1.3×(0.029+Gkjb×lb/(m+1))+1.5×γL×Gkq×lb/(m+1))×cosθ]=1×[(1.3×(0.029+0.3×0.85/(2+1))+1.5×0.9×3×0.85/(2+1))×0.958]=1.241kN/m正常使用极限状态q'=((0.029+Gkjb×lb/(m+1))+Gkq×lb/(m+1))×cosθ=((0.029+0.3×0.85/(2+1))+3×0.85/(2+1))×0.958=0.924kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1q(la/cosθ)2=0.1×1.241×(1.5/0.958)2=0.304kN·mσ=Mmax/W=0.304×106/4120=73.786N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'(la/cosθ)4/(100EI)=0.677×0.924×(1500/0.958)4/(100×206000×98900)=1.845mm≤[ν]=min[la/cosθ/150，10]=min[1500/0.958/150，10]=10mm满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态Rmax=1.1×qla/cosθ=1.1×1.241×1.5/0.958=2.137kN正常使用极限状态Rmax'=1.1×q'la/cosθ=1.1×0.924×1.5/0.958=1.591kN四、横向水平杆验算承载力使用极限状态F1=Rmax/cosθ=2.137/0.958=2.231kNq=γ0×1.3×0.029=0.038kN/m正常使用极限状态F1'=Rmax'/cosθ=1.591/0.958=1.661kNq'=0.029kN/m计算简图如下：1、抗弯验算σ=Mmax/W=0.635×106/4120=154.126N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=1.786mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[850/150，10]=5.667mm满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态Rmax=2.247kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8横向水平杆：Rmax=2.247kN≤Rc=0.8×8=6.4kN纵向水平杆：Rmax=2.137/0.958/2=1.115kN≤Rc=0.8×8=6.4kN满足要求！六、荷载计算斜道跑数n2斜道每跑高度H(m)1.8斜道钢管类型Φ48×2.7每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12斜道均布活荷载标准值Gkq(KN/㎡)3斜道施工作业跑数nj2立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重荷载NG1k每米内立杆承受斜道新增加杆件的自重标准值gk1＇gk1＇=(la/cosθ+(la/cosθ)×m/2)×0.029×n/2/(n×H)=(1.5/0.958+(1.5/0.958)×2/2)×0.029×2/2/(2×1.8)=0.025kN/m单内立杆：NG1k=(gk+gk1＇)×(n×H)=(0.12+0.025)×(2×1.8)=0.522kN每米中间立杆承受斜道新增加杆件的自重标准值gk1＇gk1＇=(la/cosθ+(la/cosθ)×m/2)×0.029/H=(1.5/0.958+(1.5/0.958)×2/2)×0.029/1.8=0.05kN/m单中间立杆：NG1k=(2×gk-0.029+gk1＇)×(n×H)=(2×0.12-0.029+0.05)×(2×1.8)=0.94kN2、立杆承受的脚手板及挡脚板荷载标准值NG2k每米内立杆承受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值gk2＇gk2＇=[Gkjb×(la/cosθ)×lb/2+Gkdb×(la/cosθ)]×(n/2)/(n×H)=[0.3×(1.5/0.958)×0.85/2+0.16×(1.5/0.958)]×(2/2)/(2×1.8)=0.125kN/m单内立杆：NG2k=gk2＇×(n×H)=0.125×(2×1.8)=0.45kN每米中间立杆承受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值gk2＇gk2＇=[Gkjb×(la/cosθ)×lb/2+Gkdb×(la/cosθ)]/H=[0.3×(1.5/0.958)×0.85/2+0.16×(1.5/0.958)]/1.8=0.25kN/m单中间立杆：NG2k=gk2＇×(n×H)=0.25×(2×1.8)=0.9kN立杆施工活荷载计算NQ1k=[Gkq×(la/cosθ)×lb/2]×nj=[3×(1.5/0.958)×0.85/2]×2=3.993kN七、立杆稳定性验算斜道每跑高度H(m)1.8斜道跑数n2立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4120立杆截面回转半径i(mm)16立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)3841、立杆长细比验算立杆计算长度l0=kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2700/16=168.75≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3119/16=194.938查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ=0.1912、立杆稳定性验算不组合风荷载作用下的单立杆轴心压力设计值：单立杆的轴心压力设计值：单内立杆：N1=γ0×[1.3×(NG1k+NG2k)+1.5×γL×NQ1k]=1×[1.3×(0.522+0.45)+1.5×0.9×3.993]=6.654kN单中间立杆：N2=γ0×[1.3×(NG1k+NG2k)+1.5×γL×NQ1k]=1×[1.3×(0.94+0.9)+1.5×0.9×3.993]=7.783kNN=max{N1，N2}=7.783kNσ=N/(φA)=7783/(0.191×384)=106.116N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用下的单立杆轴向力：单立杆的轴心压力设计值：单内立杆：N1=γ0×[1.3×(NG1k+NG2k)+1.5×γL×NQ1k]=1×[1.3×(0.522+0.45)+1.5×0.9×3.993]=6.654kN单中间立杆：N2=γ0×[1.3×(NG1k+NG2k)+1.5×γL×NQ1k]=1×[1.3×(0.94+0.9)+1.5×0.9×3.993]=7.783kNN=max{N1，N2}=7.783kNMw=γ0×γL×φc×1.5×Mwk=1×0.9×0.9×1.5×ωklah2/10=1×0.9×0.9×1.5×0.282×1.5×1.82/10=0.167kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=7783/(0.191×384)+0.167×106/4120=146.65N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)2连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.8Nlw=1.5×ωk×2×h×3×la=1.5×0.297×2×1.8×3×1.5=7.217kN长细比λ=l0/i=600/15.8=37.975，查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ=0.896(Nlw+N0)/(φAc)=(7.217+2)×103/(0.896×489)=21.036N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=7.217+2=9.217kN≤0.8×12=9.6kN满足要求！8.5落地架临时支撑双排扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度15.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48×2.7，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.2800，体型系数1.2000。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.850/2=0.149kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.850/2=1.275kN/m静荷载的计算值q1=1.30×0.036+1.30×0.149=0.240kN/m活荷载的计算值q2=1.50×1.275=1.913kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.240+0.10×1.913)×1.5002=0.473kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.240+0.117×1.913)×1.5002=-0.557kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=γ0M/W=1.000×0.557×106/4121.4=135.235N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.036+0.149=0.184kN/m活荷载标准值q2=1.275kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.184+0.990×1.275)×1500.04/(100×2.06×105×98914.1)=3.446mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.036×1.500=0.053kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.850×1.500/2=0.223kN活荷载标准值Q=3.000×0.850×1.500/2=1.913kN荷载的计算值P=1.30×0.053+1.30×0.223+1.50×1.913=3.228kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.30×0.036)×0.8502/8+3.228×0.850/4=0.690kN.mσ=γ0M/W=1.000×0.690×106/4121.4=167.448N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.036×850.004/(384×2.060×105×98914.130)=0.012mm集中荷载标准值P=0.053+0.223+1.913=2.189kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2188.875×850.0×850.0×850.0/(48×2.06×105×98914.1)=1.374mm最大挠度和V=V1+V2=1.386mm小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:γ0R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；γ0——结构重要性系数；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.036×0.850=0.030kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.850×1.500/2=0.223kN活荷载标准值Q=3.000×0.850×1.500/2=1.913kN荷载的计算值γ0R=1.000×(1.30×0.030+1.30×0.223+1.50×1.913)=3.198kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.0965NG1=0.097×15.000=1.448kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×4×1.500×(0.850+0.300)/2=1.207kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17NG3=0.170×1.500×4=1.020kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×15.000=0.225kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.900kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.850/2=3.825kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.250Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.280Us——风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到：Wk=0.250×1.280×1.200=0.384kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.3NG+1.5NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.30×3.900+1.0×1.50×3.825=10.808kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=γGNG+γQNQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.30×3.900+1.50×3.825=10.808kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.50×0.6×0.05ξWklaHc2其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；ξ——弯矩折减系数；Hc——连墙件间竖向垂直距离(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=1.50×0.6×0.05×0.60×0.384×1.500×3.600×3.600=0.202kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.808kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的构造参数确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=3.842cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3；λ——长细比，为3118/16=194λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=168<210长细比验