加油站项目工程地质勘察报告（直接详勘）

PAGE1加油站项目工程地质勘察报告（直接详勘）目录TOC\o"1-3"\h\u103341前言 1193341.1任务由来 1275411.2工程概况 2258571.3依据的技术标准 2187881.4勘察阶段的确定 4209841.5勘察范围的确定 5245621.6勘察等级的确定 692301.7勘察工作完成情况 776951.8勘察工作布置原则 8275851.9勘察工作质量评述 8254692自然地理 10240652.1交通位置 10319382.2气象水文 1169803场地工程地质条件 1277693.2地质构造 12195773.3地层岩性 13251983.4基岩顶面及基岩风化带特征 14113313.5水文地质条件 1496193.6环境水、土腐蚀性评价 1618953.7不良地质现象及主要工程地质问题 16169134岩土层物理力学性质 17218424.1土层 17263024.2岩石 19210244.3岩体基本质量等级 22280295岩土工程分析评价 2234685.1地震效应评价 22304265.1.1地震岩土稳定性评价 25160485.2场地环境工程影响评价 25315795.3边坡的稳定性评价 25272685.4场地稳定性及适宜性评价 34185555.5地基均匀性评价 3470255.6地下水作用及基坑抗浮评价 35200795.7特殊性岩土评价 3567835.8持力层选择及基础型式建议 3633675.9岩土地基承载力 38242855.10桩基成桩可能性、施工条件及其环境影响评价 4087345.11其它相关岩土设计参数 42201926站内进出站道路工程地质评价 45179196.1道路工程地质条件 4514416.2基础持力层选择 45164296.3存在的主要工程地质问题及处理建议 46109797地质条件可能造成的工程风险分析 47183378结论及建议 4858748.1结论 48173558.2建议 48附图目录顺序号图号图名比例尺11加油站项目勘探点平面布置图1：5002～252-1～2-25加油站项目地质剖面图1：2001～613-1～3-61加油站项目工程钻孔柱状图1：100附件目录1、建设工程勘察合同2、岩土工程勘察委托书3、勘察纲要4、岩土实验报告5、波速测试报告6、测量成果PAGE161前言1.1任务由来发展有限公司（甲方）拟修建加油站项目。特委托我司（乙方）对拟建场地进行工程地质详细勘察。查明场地的工程地质条件，提供满足设计、施工所需的地质资料及岩土参数。本次勘察目的为：根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）及《工程地质勘察任务委托书》（见附件2）要求，本次勘察的目的是为施工图设计提供地质依据。具体任务是：1）查明建筑物范围内的地层结构，各岩土层的物理力学指标、界面坡度，对场地的类别和稳定性做出评价，并对场地的地震效应进行评价；2）查明不良地质作用的类型，有无不利埋藏物，并阐述其成因、类型、性质及分布范围、发展趋势和危害程度，并提出整治所需的岩土技术参数及治理方案建议；3）提供拟建建筑场地岩土层的物理力学参数，选择合理的持力层，建议合理的基础形式；4）查明附近有无崩塌、滑坡、泥石流、地面塌陷、地裂缝、地面沉降等不良地质作用和地质灾害，有无采空区、古河道、墓穴、孤石等对工程不利的埋藏物，并阐述其成因、类型、性质及分布范围、发展趋势和危害程度，并提出整治所需的岩土技术参数及治理方案建议；5）对形成的环境边坡稳定性做出评价，并提出处理措施建议；6）对场地稳定性、建筑适宜性做出评价；7）分析评价地基的稳定性、均匀性和承载力；8）查明场地是否存在特殊岩土，并对特殊岩土进行评价；9）评价施工给环境带来的影响及对相邻建筑的影响。1.2工程概况拟建工程位于南泉街道。该项目规划用地总用地面积为11909.10㎡。主要拟建物为站房（2F）、地下LNG储罐、罩棚、储油罐及站内进出站道路。拟建工程安全等级为一级。详见拟建物一览表(表1.2-1)。表1.2-1拟建工程概况一览表建筑编号层数设计地坪高程（m）结构类型建筑物安全等级线荷载（KN/m）或桩柱荷载（KN/桩）对沉降敏感程度基础形式站房2F±0.00=278.30框架结构二级550KN/单柱敏感桩基础罩棚1F±0.00=278.00轻钢结构二级150KN/单柱敏感桩基础地下LNG储罐/277.50深（4.5米）筏板结构二级50KN/m敏感筏板基础储油罐/278.00筏板结构二级50KN/m敏感筏板基础拟建环境边坡6段，边坡高1.2～13.30m，边坡类型为土质边坡，安全等级为一级。拟建基坑边坡4段，边坡高4.0，边坡类型为土质边坡和岩土混合边坡，安全等级为二级。加油站进出站道路各长约220m，宽约10m，道路设计按公路一级均布荷载标准值为10.5KN/m。1.3依据的技术标准1.3.1勘察工作依据（1）建设工程勘察合同（2）工程地质勘察技术委托书（3）甲方提供的1：500总平面布置图和1：500地形图1.3.2勘察执行规范（1）《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2016）（2）《岩土工程勘察规范》（GB50021—2001，2009版）（3）《工程勘察通用规范》（GB55017-2021）（4）《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）（5）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016局部修改版）；（6）《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）；（7）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330—2013）；（8）《建筑与市政工程抗震通用规范》GB55002-2021（9）《建筑与市政地基基础通用规范》GB55003-2021（10）《城市测量规范》(CJJ/T8-2011)；（11）《工程测量通用规范》（GB55018-2021）（12）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；（13）《建筑工程地质勘探与取样技术规程》(JGJ/T87-2012)；1.3.3参考规范及资料：（1）《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）；（2）《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段暂行规定》渝建[2013]346号；（3）《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围阶段暂行规定》渝建[2013]345号；（4）《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》（2020年版）；（5）《重庆市岩土工程勘察文件编制技术规定（2017）》为适用于本工程的技术标准和规定；1.4勘察阶段的确定根据重庆市城乡建设委员会关于《重庆房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段暂行规定》（渝建【2013】346号），场地勘察阶段判定表如1.4.1~1.4.2。重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段判定表表1.4.1（表一：选址勘察判定表）判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程项目判定结果建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用发育，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。拟建项目无滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用不需要进行选址勘察2地震时可能发生滑坡、危岩崩塌、泥石流等抗震危险地段建设场地。拟建项目无地震时可能发生滑坡、危岩崩塌、泥石流等抗震危险地段不需要进行选址勘察建设项目1投资20亿元以上的大型市政基础设施工程。拟建项目不符合不需要进行选址勘察2大型工矿企业厂区整体迁建。拟建项目不符合不需要进行选址勘察3城市轨道交通线路、长度大于1000m的越岭隧道和跨越长江、嘉陵江、乌江等江底隧道和大型桥梁等进行多方案必选的大型市政基础设施工程。拟建项目不符合不需要进行选址勘察注：1、判定结果为“需要进行选址勘察”或“不需要进行选址勘察”；2、“需要进行选址勘察”的工程将该表纳入该工程选址勘察文件；3、“不需要进行选址勘察”的工程填写《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段判定表二：初步勘察判定表》。初步勘察判定表表1.4-2判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程项目判定结果场地及项目1在复杂场地上建设工程安全等级为一级的建设项目。拟建场地复杂程度为复杂，安全等级一级。需要进行初步勘察其他建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用较为发育，且影响面积占建设场地30%及以上的建设场地。拟建项目场地不符合不需要进行初步勘察2场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。场地影响面积占建设场地面积小于50%。不需要进行初步勘察3三峡库区175m蓄水位（吴淞高程）岸线外侧水平距离100米范围内的建设场地。拟建项目场地不符合不需要进行初步勘察4存在矿产采空区或地下洞室，且采空区或地下洞顶距离拟建工程最底面小于2倍洞跨的建设场地。不需要进行初步勘察拟建项目场地不符合不需要进行初步勘察其他建设项目1总建筑规模大于50万㎡且高层建筑规模占总建筑规模的比例超过70%的大型住宅小区。拟建项目无高层建筑不需要进行初步勘察2建筑高度大于200m的超高层建筑。拟建项目无超高层建筑不需要进行初步勘察3总建筑面积超过10000㎡的城市轨道交通地下车站或长度大于500m的隧道。拟建项目场地不符合不需要进行初步勘察4主跨径150m及以上的斜拉桥、悬索桥等缆索沉重桥梁以及拱桥、立体交叉线路为3层及3层以上（不计地面道路及地道）的大型交通立交桥梁。拟建项目场地不符合不需要进行初步勘察注：1、判定结果为“需要进行选址勘察”或“不需进行选址勘察”；2、“需进行选址勘察”的工程将该表纳入该工程选址勘察文件。判定拟建工程应进行初步勘察，但本工程规模小，根据《岩土工程勘察规范（2009年版）GB50021-2001》4.1.2条，可进行直接详勘。1.5勘察范围的确定根据重庆市城乡建设委员会关于《重庆房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围暂行规定》渝建【2013】345号），场地勘察范围确定表如1.5.1。重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围判定表表1.5.1判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1倍边坡高度。勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离为1倍边坡高度。满足勘察范围2对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面的影响范围。此项目无外倾结构面满足勘察范围3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度。勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离为1.5倍边坡高度。满足勘察范围4对于可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）。后缘控制到基岩出露，超过滑动范围，前缘有钻孔控制。满足勘察范围基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍。岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离大于其基坑深度的1倍。满足勘察范围2土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。大于其基坑深度的2倍。满足勘察范围3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。大于基坑深度的2倍满足勘察范围注：1、勘察单位应按照本表逐条进行判定，并将勘察范围线在《勘探点平面位置图》中标明。2、判定结果栏填“满足勘察范围”或“不满足勘察范围”1.6勘察等级的确定按《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）结合场地实际，拟建工程安全等级为一级，环境边坡安全等级为一级，基坑边坡安全等级为二级，地质环境复杂程度为复杂，工程地质勘察等级为甲级。场地类别应根据地质环境复杂程度按表1.6-1来划分。场地类别划分表表1.6-1判定因素地质复杂程度判定条件复杂程度1地形地貌地貌单元单一，场地整体地形坡度一般约5～25°，局部达到30～45°中等复杂2岩层倾角（°）47°复杂3岩石完整性岩体较破碎，裂隙较发育中等复杂4岩土特征岩土种类较多，较不均匀性，性质变化化较大，杂填土及素填土为特殊性土，分布范围大，局部存在生活垃圾。复杂5土层厚度（m）8～15m中等复杂6水文地质条件地表水、地下水对岩土体影响小简单7不良地质现象不发育简单8破坏地质环境的人类活动大于15m复杂9对相邻建筑的影响活动小简单地质环境复杂程度复杂1.7勘察工作完成情况完成工作量统计表表1.7.1项目单位工作量工程地质测绘及水文地质调查Km20.0397工程钻探完成钻孔及进尺个/m61/968.50工程测量定测钻孔个61控制点个2剖面测量条/m25条/2524.50m（1:200）取样孔数个26室内岩石试验天然抗压件/组66/22饱和抗压件/组66/22土体室内试验土常规组6原位测试超重型动力触探m/孔14.7/3物探波速测井m/孔44.8/3水文工作水位观测孔61简易抽水试验孔/1.8勘察工作布置原则我司与甲方签定合同后，立即组织有关工程技术人员对拟建场地进行现场踏勘，按《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2016）表4.1.7和岩土工程勘察技术委托书要求，结合场地实际，本工程安全等级为一级，地质环境复杂程度为复杂，判定岩土工程勘察等级为甲级，编制岩土工程勘察纲要（附件3）。按规范沿拟建建筑物周边、角点部位总共布置钻孔61个，编号为XK1～XK63，勘探点间距达到规范详勘要求。钻孔深度控制原则：控制性钻孔孔深进入预计基底以下的中等风化带基岩8m，一般钻孔孔深进入预计基底以下的中等风化带基岩5m。1.9勘察工作质量评述本次勘察严格按勘察纲要及有关规范执行，完成的各项工作均满足本次勘察需要。1）工程地质测量：钻孔定位、实测工程地质剖面及重要地质点的定位。本次勘察1:500地形图由业主提供，采用重庆独立坐标系，1956年黄海高程系；控制点成果（见表1.8-1）由甲方提供，经我方复核后对钻孔进行施测。外业观测采用RTK技术，使用坐标法直接放样各钻孔的平面位置并同时测量其地面高程，测量成果精度符合要求，详见勘察测量说明。表1.8-2控制点成果一览表序号等级坐标（X）坐标（Y）高程(H)备注A1图根66871.519252755.0935273.22RTK图根点A2图根66919.862852923.0558264.70RTK图根点2）测绘：测绘范围面积约0.0397Km2，比例尺1:500，测绘包括以下内容：地层界线、岩层产状、裂隙产状，含水地层及地下水补、径、排条件，斜坡、边坡稳定性和不良地质现象调查等；测绘精度要求在图上不低于3mm。3）钻探：采用3台XY-100、XY-150型回转钻机施工，钻孔直径130～91mm。地质技术人员跟班编录。钻进过程中严格按勘察纲要、钻探技术要求及钻探操作规程进行，由于准备充分，现场对质量、安全的管理措施到位，故本次勘察中未出现质量与安全事故，勘探钻孔施工顺利。其中填土层采取率64%～78%，粉质粘土采取率一般90%～95%，强风化基岩采取率79%～84%，中等风化基岩采取率83%～91%，钻孔合格率为100%。4）本次采样及室内试验严格按相关的规范执行，采用钻探岩芯采集岩样，均及时密封送检。室内岩石试验委托重庆地之源地质工程检测有限公司检测。5）原位测试（超重型动力触探）：本次勘察选取XK38、XK49、XK61三个钻孔对素填土进行了N120超重型动力触探试验，落锤式，落距100cm，锤击速率每分钟约15～30击，操作符合规范要求。6）水文测试：本次勘察对所有61个钻孔进行了简易水文观测，操作流程符合规范要求，结果客观可靠。7）波速测井：本次勘察在XK14、XK20、XK41三个钻孔进行了波速测井。声波测试采用武汉岩土力学研究所生产的RSM—24FD浮点工程仪和RSM-SY5智能工程仪。剪切波测试采用采用武汉岩土力学研究所生产的“RS-1616K（S）基桩动测仪”和“三分量检波器”，采用单孔法。测量间距1～3m。操作符合规范要求，成果可靠，重庆地之源地质工程检测有限公司协作完成。8）地质编录：现场跟班编录，并进行了岩体裂隙统计和地质调查工作、钻探质量管理工作，以确保原始资料准确、客观。总之，本次勘察工作严格按《工程地质勘察规范》(DBJ50/T-043-2016)要求执行，均在现场技术负责人的指导和验审下完成，并接受业主和第三方见证单位（中冶成都勘察研究总院有限公司，见证员：彭勇，印章编号：YKJZ-2310652-0003）见证下获得的各项指标真实可靠，质量符合要求，勘察工作完成质量良好。本报告的所有图件均采用重庆川东南工程勘察设计院有限公司编制的工程地质勘察CAD2.0软件绘制。2自然地理2.1交通位置场地位于重庆市巴南区界石镇，有公路直通场地，交通方便，交通位置图见图2.1。交通位置图2.12.2气象水文2.2.1气象本区属亚热带季风性气候，多年平均气温为18.5℃，月平均最高气温是8月，为28.5℃；最低气温是元月，为7.2℃。日极端最高气温是42℃(2006年8月15日)，最低为零下1.8℃，月平均气温在20℃以上的～月份是5、6、7、8、9月，10℃以下的冬寒期为12、1、2月。多年相对湿度为79％。补给区内以降雨为主，雪和冰雹少见。多年平均降雨量为1163mm，最大日降水量214.8mm（2007年7月17日）。多年平均最大日降水量105mm。雨量集中在4～9月，降雨量高达866.2mm，占全年降雨量的76％。年平均降雨为168天，日降雨量大于25mm的大雨、暴雨占全年降雨日数的62％。2.2.2水文拟建场地后期要进行回填整平，现状地面标高约为290.79～264.50m左右，后期均被人工填土覆盖，该场现状周边无地表水体，因拟建场地受水面积较大，后期局部土层较厚，利于地下水的汇集，雨季地下水较丰，降雨后填土与原始地貌相交处有大量雨水汇集。3场地工程地质条件3.1地形地貌勘察区地貌属于构造剥蚀浅丘斜坡地貌，整体西侧高，东侧低，场地最高点高程约290.79m，最低点高程约264.50m，高差26.29m。场地整体地形坡度一般约5～25°，局部为抛填弃渣形成的土坡，土坡坡度一般30°～45°。3.2地质构造拟建场地构造上位于南温泉背斜东翼，岩层产状97°∠47°，岩层层面贯通性好，层面较为平整，未见泥化夹层，属结合很差的软弱结构面。拟建场地及其邻近未发现断层，岩体中主要可见2组构造裂隙：裂隙①：185°∠81°，裂面平直，有少量粘性土充填，裂隙张开2～4mm,一般裂隙间距约1.5～3.5m，延伸3～6m，属结合差的硬性结构面。裂隙②:105°∠75°，裂面平直，有少量粘性土充填，裂隙张开2～5mm,一般裂隙间距约3m，延伸2～3m，属结合差的硬性结构面。场区未见次级褶皱及断层，地质构造简单。3.3地层岩性场地岩土层主要为第四系全新统的填土（Q4ml）、残坡积粉质粘土（Q4el+dl）及侏罗系中统沙溪庙组（J2s）的砂岩、泥岩（各勘探点成果数据一览表见表2）。现分述如下：1、土层（1）素填土（Q4ml）：该层分布于村道及场地中部，杂色，成分主要以砂岩、泥岩块石为主，块径１０-１2０ｍｍ，夹有少量粉质粘土，土石比4：6，结构松散～稍密，稍湿，堆填时间约5年以上。钻孔揭露厚度1.5（ZK58）～11.0m（XK38、XK41、XK45）。（2）杂填土（Q4ml）：该层分布于（XK47、XK48、XK52、XK53）附近，杂色，上部堆填约1～3m的生活垃圾，下部成分主要以砂岩、泥岩块石为主，块径１０-１１０ｍｍ，夹有少量粉质粘土，土石比4：6，结构松散~稍密，稍湿，堆填时间约5年以上。钻孔揭露厚度5.0（XK53）～9.2m（XK48）。（3）粉质粘土（Q4el+dl）：黄褐色，可塑状，干强度中等，韧性中等，切面稍有光泽，无摇震反应，为残坡积成因。主要分布于场地北侧斜坡上及填土下部原沟槽内，揭露厚度0.4（XK2）～4.10m（XK39）。2、岩石（J2s）（1）泥岩：紫红色，泥质结构，中厚层状构造，局部砂质含量较重，夹灰色钙质胶结团块。大部分钻孔均有揭露。钻孔揭露单层厚度1.10m（XK59）～17.30m（XK10），为场地的次要岩层。（2）砂岩：灰黄色、灰白色，中细粒结构，中厚层状构造，钙泥质胶结，主要矿物成分为长石、石英、云母等，含泥质较重，钻探揭露单层厚度1.0m（XK24）～25.70m（XK8），为场地的主要岩层。3.4基岩顶面及基岩风化带特征场地基岩面总体上是由西向东倾斜。基岩顶面埋深0.4m（XK2）～12.50m（XK39），基岩面标高255.44m（XK36）～290.24m（XK51）。场地内各剖面相邻钻孔间基岩面坡度一般为3°～26°，局部可达46°左右。场地处于浅丘斜坡地带，基岩面形态随地形起伏。按《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）并结合重庆地区经验，将场地揭露范围内的基岩划分为强风化带和中等风化带。强风化带：风化裂隙发育，岩芯破碎，多呈块状，少许呈短柱状，岩质软。钻孔揭露强风化带厚度为0.50m（XK37）～3.70m（XK24）。中等风化带：裂隙部分较发育，岩芯多呈长柱状、呈短柱状，少许块状，岩芯较完整，岩质较硬。至终孔揭露中风化厚度为2.0m（XK38）～25.70m（XK17）。各孔均有揭露，未揭穿。各孔风化带厚度及底界标高统计于勘探点数据一览表2。3.5水文地质条件场区内粉质粘土和泥岩为相对隔水层。上覆填土稍密、空隙较大，有利于地表水下渗。（1）根据现场调查，场地内无地表水体分布，主要为大气降水。由于场地原始地貌为浅丘斜坡地貌，总体地势北西高东南低，向东南倾斜，地形高差较大，有利于地表水、大气降水的排泄。（2）场地内地下水种类主要为第四系松散层孔隙水、基岩裂隙水。a、第四系松散层类孔隙水松散层类孔隙水集中分布于全新统第四系人工填土中。因土层的性质、颗粒大小、厚度、砂泥岩碎块石含量等均有明显差别，其富水性也因此而异，受大气降水补给。具有随气候和降雨变化的显著特征，雨季有水，旱季干涸。b、基岩裂隙水分布于场地基岩强风化带中，属风化带网状裂隙水，该层含水层厚度一般小于5m。主要接受季节性降水补给，地下水水量受降雨量控制，旱季则基本无水。地下水水量小，对工程施工影响较小。拟建场地地下水主要受大气降水的补给，受季节、气候和地形地貌影响大；主要由地表入渗，通过土层进入基岩风化裂隙、构造裂隙中，向场地低洼地带排泄，后期平场后整个场地被素填土覆盖，素填土为相对透水层，丰水期或连续降雨后在场地低洼地带可能形成局部积水，对工程基础桩施工产生不良影响，使部分桩身将处于地下水位之下，桩周土层在地下水的作用下易发生垮塌，不利于成桩。建议基础施工过程中加强地下水监测，并根据可能出现的变化情况，调整基础的施工措施或采取有效的排（降）水措施，同时需采用水下混凝土浇筑工艺。拟建场地勘察期间连续降雨，场地东侧深回填钻孔内存在地下水，其余钻孔均无地下水存在，总体地下水贫乏。拟建场地受水面积较大，平场后土层整体较厚，利于地下水的汇集，雨季地下水较丰，降雨后填土与原始地貌和岩土界面相交处有大量雨水汇集。综上所述场地水文地质条件总体简单。3.6环境水、土腐蚀性评价1、水腐蚀性拟建场地均被素填土覆盖，场地及周边无化工、有毒等工厂及废弃排泄物。根据重庆地区经验判断场地为Ⅲ类环境水，对混凝土结构有微腐蚀，对钢筋混凝土结构中钢筋有微腐蚀。2、土腐蚀性本场地内土层主要为素填土、杂填土、粉质粘土组成，填土主要成分为砂泥岩碎石及粘性土，其中杂填土上部含建筑及生活垃圾。根据地区经验，场区素填土、杂填土、粉质粘土对混凝土结构、钢筋混凝土结构中的钢筋、钢结构具微腐蚀性。3.7不良地质现象及主要工程地质问题根据地质调查和钻探揭露场地及附近未见崩塌、滑坡、泥石流、地面塌陷、地裂缝、地面沉降等不良地质作用和地质灾害，因拟建场地填方厚度较大，局部存在孤石现象；除此之外无采空区、古河道、墓穴等对工程不利的埋藏物分布。4岩土层物理力学性质 4.1土层（1）素填土杂色，成分主要以砂岩、泥岩块石为主，块径１０-１2０ｍｍ，夹有少量粉质粘土，土石比4：6，结构松散~稍密，稍湿，堆填时间约5年以上，该填土层为场地主要土层，分布于整个场地。本次勘察在填方较厚的部位选取3个钻孔对其进行N120重型动力触探。试验设备主要包括触探头，触探杆及穿心锤三部分，记录每10cm所需的锤击数。本次修正未考虑侧壁摩擦的影响。并将实测击数按下式进行杆长校正：将校正后的锤击数绘制单孔曲线图，剔出超前和滞后影响范围内及个别指标异常值后，计算单孔分层动探指标平均值，见表4.1-1。试验孔号起止深度试验深度试验区间值平均值厚度加权平均值变异系数XK382.2～9.16.900.9～10.93.724.160.53XK491.1～6.85.700.9～11.64.220.50XK613.1～5.22.101.7～10.95.440.50由表可知：每贯入10cm的锤击数修正后的单孔锤击数的平均值范围值3.72～5.44击，厚度加权平均值4.16击，单孔锤击数的变异系数0.50～0.53。且根据钻探钻进及取芯情况分析，局部存在孤石现象，填土的均匀性较差，钻孔在钻进过程中出现局部卡钻现象，故该场地内填土力学性质较差，易产生不均匀沉降。结合参考《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2016），填土层密实度按N120划分为稍密。（2）粉质粘土勘察范围内残坡积土层分布于场地的斜坡坡脚及原始耕地内，在山丘坡顶土层薄，在冲沟耕地部位土层较厚。本次勘察取土样6件作土常规试验，试验成果统计于表4.1-2。天然含水量：区间值18.6～24.1%，平均值21.3%；天然重度：区间值19.0～20.0kN/m3，平均值19.6KN/m3；饱和重度：区间值19.6～20.5kN/m3，平均值20.1KN/m3；孔隙比：区间值0.607～0.783，平均值0.686；饱和度：区间值83.0～88.4%，平均值84.5%；液限：区间值26.2～31.2%，平均值28.7%；塑限：区间值16.7～18.47%，平均值17.6%；液性指数：区间值0.20～0.48，平均值0.33；塑性指数：区间值9.50～12.73，平均值11.1；天然内聚力：区间值18.9～23.2Kpa，平均值21.6Kpa，标准值20.0Kpa；天然内摩擦角：区间值16.1°～18.0°，平均值17.1°，标准值16.4°；饱和内聚力：区间值13.0～16.5Kpa，平均值15.0Kpa，标准值13.8Kpa；饱和内摩擦角：区间值11.3°～12.8°，平均值11.9°，标准值11.5°；压缩系数a1-2：区间值0.30～0.42Mpa-1，平均值0.36Mpa-1；压缩模量ES1-2：区间值3.93～5.31Mpa，平均值4.69Mpa；综上所述场地粉质粘土为可塑状中压缩性土。4.2岩石（1）岩石抗压强度本次勘察在预计基底以下中等风化带基岩中取岩石天然、饱和抗压样各22组132件，作岩石天然、饱和抗压强度试验。根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第10.2条有关规定，对岩石物理力学试验成果进行综合分析统计，统计成果统计表4.2.1~2。试验结果见附件4、泥岩：泥岩岩石单轴抗压强度试验成果统计表表4.2-1岩性风化带试验项目样品编号试验单值（MPa）统计件数(n)范围值（MPa）平均值（MPa）软化系数标准差（MPa）变异系数标准值（MPa）泥岩（J2s）中等风化带天然抗压ZK3-1-611.7013.708.33276.21～13.78.30.632.050.257.6ZK10-1-611.806.689.46ZK19-1-67.427.865.50ZK31-2-76.216.826.66ZK35-2-78.7810.4010.80ZK40-1-66.997.476.69ZK42-2-79.688.338.83ZK53-1-66.535.486.18ZK58-1-68.507.988.75饱和抗压ZK3-1-67.778.295.98273.52～8.295.31.310.254.8ZK10-1-64.804.788.21ZK19-1-64.834.553.48ZK31-2-74.174.173.92ZK35-2-76.236.385.62ZK40-1-64.554.694.94ZK42-2-76.145.415.61ZK53-1-63.523.734.02ZK58-1-65.285.125.59注：按《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）统计计算标准值。天然单轴抗压强度：区间值6.21～11.8Mpa，平均值8.3Mpa，标准值7.6Mpa；饱和单轴抗压强度：区间值3.52～8.29Mpa，平均值5.3Mpa，标准值4.8Mpa；软化系数0.63。属遇水易软化的极软岩。中等风化带泥岩天然、饱和单轴抗压强度变异系数较大，与所取泥岩样品中砂质含量不均有关。据钻探揭露，泥岩岩芯中含有砂质条带及夹层，钻探揭露情况与岩样试验成果基本一致。2）砂岩砂岩岩石单轴抗压强度试验成果统计表表4.2-2岩性风化带试验项目样品编号试验单值（MPa）统计件数(n)范围值（MPa）平均值（MPa）软化系数标准差（MPa）变异系数标准值（MPa）砂岩（J2s）中等风化带天然抗压XK4-1-640.144.1313621.2～56.738.90.789.010.2336.3XK6-1-656.73946.9XK8-1-635.541.127.4XK13-1-639.14931.8XK15-1-652.252.242.8XK16-1-655.75342.2XK21-1-636.732.527.3XK23-1-625.3*12.7*17.7*XK24-1-628.121.233.7XK26-1-644.548.237.5XK28-1-632.73226.4XK29-1-645.934.127.9XK60-1-635.538.936.9饱和抗压XK4-1-631.534.524.13615.7～46.130.37.940.2628.0XK6-1-646.131.537.8XK8-1-626.931.420.9XK13-1-63137.925.1XK15-1-641.942.534.2XK16-1-645.943.234.6XK21-1-62723.520.6XK23-1-617.8*8.98*12.4*XK24-1-620.815.725.3XK26-1-635.539.330XK28-1-624.424.119.7XK29-1-634.625.620.9XK60-1-628.528.825.7注：按《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）统计计算标准值。天然单轴抗压强度：区间值25.3～55.7Mpa，平均值38.9Mpa，标准值36.3Mpa；饱和单轴抗压强度：区间值15.7～46.1Mpa，平均值30.3Mpa，标准值28.0Mpa；软化系数0.78。属遇水不易软化的较软岩。中等风化带砂岩天然、饱和单轴抗压强度变异系数较大，与所取砂岩样品中泥质含量不均有关。据钻探揭露，砂岩岩芯中含有泥质条带及夹层，钻探揭露情况与岩样试验成果基本一致。4.3岩体基本质量等级本场地下伏基岩主要为泥岩、砂岩，现对其岩体基本质量等级分述如下：中风化泥岩饱和湿度条件下强度标准值4.8MPa，中风化砂岩饱和湿度条件下强度标准值为28.0MPa。根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）表3.1.1岩石坚硬程度分类：泥岩为极软岩、砂岩为较软岩。根据《巴南虎啸外加油站项目》钻孔声波测井结果，中等风化泥岩、砂岩较完整，按《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第3节表3.1.7判定，中等风化泥岩岩体基本质量等级为V级，砂岩岩体基本质量等级为Ⅳ级。根据经验，强风化基岩为极软岩，据钻孔声波测井结果，岩体破碎~较破碎，岩体基本质量等级为V级。5岩土工程分析评价5.1地震效应评价该场地为设防烈度6度区，拟建物为站房、经营用房、罩棚、地下LNG储罐、储油罐，加油站储存易燃、易爆物质等具有火灾危险性的危险品仓库应划为重点设防类，设计基本地震加速度值为按《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010，2016版）规范，本场地属设计地震分组第一组，设计基本地震加速度值为0.05g。根据《巴南虎啸外加油站项目》波速测井成果（5.1-1~2）并结合重庆及地区经验，填土的等效剪切波速（Vse）平均值为175.5m/s，为中软土，粉质粘土平均剪切波速为156m/s，属中软土；场地内的强风化基岩平均剪切波速500m/s＜Vs≤800m/s，为坚硬土；中风化基岩平均剪切波速大于800m/s，为稳定岩石。钻孔声波测试成果表5.1-1孔号测试范围(m)岩性Vp速度范围(m/s)Vp平均速度(m/s)岩块声波速度(m/s)岩体完整性系数岩体完整程度XK143.8-5.5砂岩2562-262725925.5-15.0砂岩3461-3517348145600.58-0.59较完整XK201.2-3.1砂岩2561-260225773.1-15.0砂岩3445-3527349045600.57-0.60较完整XK4111.0-13.0泥岩2035-2130209513.0-16.0泥岩2565-2613259134100.57-0.59较完整钻孔剪切波测试成果表5.1-2孔号岩土类别测试范围(m)Vs速度范围(m/s)Vs平均速度(m/s)Vse等效剪切波速(m/s)XK14素填土0.0-3.8170-178175175砂岩3.8-5.5807-842822XK41素填土0.0-11.0171-180176176泥岩11.0-13.0638-692665等效剪切波速据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016局部修改版）公式4.1.5-1及4.1.5-2计算：式中：vse——土层等效剪切波速（m/s）；d0——计算深度（m）；t——剪切波在地面至计算深度之间的传播时间；di——计算深度第i土层的厚度（m）；vsi——计算深度范围内第i土层的剪切波速（m/s）；n——计算深度范围内土层的分层数；按设计地坪高程整平场地后各拟建物部位的覆盖层厚度、等效剪切波速、场地类别及有利、不利和危险地段的划分列于表5.1-3。其中地下LNG储罐是按与基坑边坡不脱开评价的。因整个场地处于斜坡地段，且覆盖层分布不均匀，均按不利地段考虑。表5.2-3各拟建物场地类别及地震动参数表建筑物名称按设计地坪高程整平后最大覆盖层厚度(m)等效剪切波速（m/s）场地类别设计特征周期（s）抗震设防烈度设计基本地震加速度（g）建筑抗震地段分类覆盖层计算厚度（m）站房12.0m173Ⅱ0.3560.05不利地段12.0罩棚11.4m170.6Ⅱ0.3560.05不利地段11.4地下LNG储罐7.4m169.9Ⅱ0.3560.05不利地段7.4储油罐17.0m175Ⅱ0.3560.05不利地段17.0备注：1、计算深度取覆盖层厚和20m两者的较小值；建议拟建场地后期对新建回填进行平场压实后再实测土层的剪切波速度，校核地震效应评价。5.1.1地震岩土稳定性评价拟建场地按设计标高平场后，局部填土厚度虽较大，但场地岩土层类型较为单一，无液化土，无条状突出的山嘴，无高耸孤立的山丘。故地震作用下场地岩土整体稳定性良好，整个场地处于斜坡地段，覆盖层分布不均匀，属于抗震不利地段。地震不会产生滑坡、崩塌、泥石流、液化等不良地质问题。场地内局部地段填土厚度较大，地震时可能产生震陷，建议对场地内填土进行压实、注浆或采用嵌岩桩基础等措施。场地周边环境边坡较多，地震作用会加剧局部填方边坡土层较厚的地段（未经压实）圆弧滑动，建议加强各边坡结构抗震措施。5.2场地环境工程影响评价拟建场地位于重庆市巴南区界石镇，拟建场地西侧临近内环高速公路，施工对内环高速公路撤了的通行影响较大，建议施工期间作好该区域的围挡及引导车辆通行的标识标牌，以防出现安全事故。场地东侧距坡脚民房区最近约100m，拟建工程存在高回填，用地红线内无已有建筑物，拟建工程修建时主要对西侧内环高速通行影响较大，其余三侧将边坡治理后对周边环境影响小。5.3边坡的稳定性评价5.3.1现状边坡稳定性评价拟建场地现状分布有一段填方边坡，编号为BP1（见剖面11～13）。BP1边坡位于拟建加油罩棚、站房南侧，坡高11.0～16.2m，坡长96m，坡向约98°，坡角约30°，现场调查边坡无变形拉裂迹象,边坡现状处于稳定状态，后期场地按设计标高平场后，该段边坡将不存在。5.3.2环境边坡稳定性评价按设计地坪标高整平场地后，场地北侧、东侧及南侧将形成2.3～13.3m高的挖填方边坡，编号为AB、BC、CD、DE、EF，对其分段评价。1、AB段边坡：（参见1、25剖面）该段边坡长度约为45.0m，高为0～6.5m，为加油站出入道边坡，坡向为230°，为岩土质混合边坡；上部土层厚度为0.4～0.7m，土层厚度较小，建议边坡开挖时先将表层土层清除再进行边坡开挖，对边坡的稳定影响小。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组的泥岩；按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）表4.1.4，边坡岩体类型为Ⅲ类，边坡工程安全等级为二级。赤平投影图分析下：根据赤平投影图分析：裂隙①、②与边坡呈大角度相交，岩层内倾于边坡，对边坡稳定性影响小；边坡稳定性主要受岩体自身强度控制。建议采用锚杆挡墙进行支护。也可以扩大征地范围，采取放坡处理，坡率中风化基岩采用1：0.75，强风化基岩采用1：1.00，土层采用1：1.50。泥岩岩体破裂角取59°（利用虎啸内加油站参数），等效内摩擦角泥岩取53°。2、BC段边坡：（参见2、3剖面）该段为填方土质边坡，边坡长约36.0m，高约0～11.0m，坡向为13°，现状表层均被粉质粘土覆盖，厚度约1.4～2.8m，下伏基岩为泥岩、砂岩，边坡工程安全等级为一级。场地现状地形及岩土界面坡度均小于10°，故边坡不会沿现状地形及基岩面产生滑移，回填后将会沿土体内部产生圆弧滑移，影响LNG储罐安全，因拟建场地不具备放坡条件，建议≤8m段采用重力式墙进行支挡，大于8m段采用桩板挡墙进行支挡；坡脚坡顶做好拦截排水沟，均采用基岩作持力层。施工顺序建议先修建挡墙再进行平场回填。3、CD段边坡：（参见4、5剖面）该段边坡为填方土质边坡，边坡长约35.0m，高约13.0～13.3m，坡向为47°，现状表层均被素填土覆盖，厚度约1.6～4.1m，下伏基岩为泥岩、砂岩，边坡工程安全等级为一级。场地现状地形坡度与岩土界面均大于10°（20～25°），现选取4剖面进行沿岩土界面滑移破坏的稳定性分析，在验算中，素填土的天然重度取20kN/m3、饱和重度取21kN/m3；粉质粘土与基岩接触面的抗剪强度指标取值：饱和状态C取13.8Kpa，φ取11.5°，根据经验素填土内部的抗剪强度指标取值：饱和状态C取3Kpa，φ取15°。地面附加荷载：加油罩棚取2Kpa,储油罐取3Kpa。参考《建筑边坡工程技术规范(GB50330-2013)》A.0.3的隐式解计算：4—4’剖面条块划分示意图因边坡安全等级为一级，Fst取1.35；4—4’边坡稳定性计算表格通过对4剖面计算表明，在最不利饱和状态时，边坡稳定系数为0.799，边坡处于不稳定状态；若产生滑动，威胁储油罐安全，建议对该侧边坡采用桩板式墙进行支挡，坡脚坡顶做好拦截排水沟，采用基岩作持力层。施工顺序建议先修建挡墙再进行场地平场回填。4、DE段边坡：（参见6、7剖面）该段边坡为填方土质边坡，边坡长约30.0m，高约13.3m，边坡坡向80°，现状表层均被素填土覆盖，厚度约1.6～2.0m，下伏基岩为泥岩、砂岩，边坡工程安全等级为一级。场地现状地形坡度与岩土界面局部大于10°，现选取7剖面进行沿岩土界面滑移破坏的稳定性分析，在验算中，素填土的天然重度取20kN/m3、饱和重度取21kN/m3；粉质粘土与基岩接触面的抗剪强度指标取值：饱和状态C取13.8Kpa，φ取11.5°，根据经验素填土内部的抗剪强度指标取值：饱和状态C取3Kpa，φ取15°。地面附加荷载：加油罩棚取2Kpa。参考《建筑边坡工程技术规范(GB50330-2013)》A.0.3的隐式解计算：7—7’剖面条块划分示意图因边坡安全等级为一级，Fst取1.35；7—7’边坡稳定性计算表格计算表明，饱和状态时，边坡稳定系数为1.607，边坡处稳定状态；但边坡直立回填易沿土体内部发生圆弧滑动；建议采用桩板式墙进行支挡，坡脚坡顶做好拦截排水沟，采用基岩作持力层。施工顺序建议先修建挡墙再进行平场回填。4、EG段边坡：（参见9～13剖面）该段边坡为填方土质边坡，边坡总长108.0m，高约10.2～13.3m，边坡坡向80°。按设计意图该段边坡分两种支护方式，其中EF（参考9剖面）段采用桩板挡墙支挡，长度约30.0m；FG（参考10～13剖面）段边坡长度约78.0m，根据设计要求该段边坡按1：2.0分阶放坡处理，每阶放坡高度为6m，且每阶边坡之间设置2m宽碎落台并向外倾斜4%。现状表层均被素填土覆盖，厚度约1.8～11.0m，下伏基岩为泥岩、砂岩，边坡工程安全等级为一级。整段边坡现状地形坡度与岩土界面局部大于10°，现选取9、11剖面对EF段、FG段分别进行沿岩土界面及现状地形界面滑移破坏的稳定性分析，在验算中，素填土的天然重度取20kN/m3、饱和重度取21kN/m3；粉质粘土与基岩接触面的抗剪强度指标取值：饱和状态C取13.8Kpa，φ取11.5°，根据地区经验，新、老填土接触面抗剪参数取粉质粘土与填土内部抗剪参数的平均值：饱和状态C取8.4Kpa，φ取13.3°。参考《建筑边坡工程技术规范(GB50330-2013)》A.0.3的隐式解计算：9—9’剖面条块划分示意图因边坡安全等级为一级，Fst取1.35；9—9’边坡稳定性计算表格计算表明，饱和状态时，EF段边坡稳定系数为1.699，边坡处于稳定状态；但边坡直立回填易沿土体内部发生圆弧滑动；建议采用桩板式墙进行支挡，坡脚坡顶做好拦截排水沟，采用基岩作持力层。施工顺序建议先修建挡墙再进行平场回填。②、FG段边坡：11—11’剖面条块划分示意图因边坡安全等级为一级，Fst取1.35；11—11’边坡稳定性计算表格计算表明，饱和状态时，FG段边坡稳定系数为1.136，边坡处于基本稳定状态；但边坡回填易沿土体内部发生圆弧滑动，建议回填时，清除坡面植被、软弱土层，对现有坡面挖成逆坡台阶状，分层压实回填，按设计坡率放坡后，需对坡面防护处理，坡脚坡顶做好拦截排水沟。5、GH段边坡：（参见18、21、22剖面）该段边坡为填方土质边坡，边坡总长53.0m，高约3.1～4.6m，边坡坡向174°。现状表层均被粉质粘土和素填土覆盖，厚度约1.5～7.0m，下伏基岩为泥岩、砂岩，边坡工程安全等级为二级。场地现状地形坡度与岩土界面均小于10°，故边坡不会沿现状地形及基岩面产生滑移；拟建场地不具备放坡条件。建议采用重力式墙进行支挡，采用压实填土或基岩作持力层。施工顺序建议先修建挡墙再进行平场回填。5.3.3基坑边坡稳定性评价场地内基坑边坡主要分布于地下LNG储罐四周共四段，基坑边坡类型均为土质边坡（其中cd、ab段开挖存在0.3～1.2m强风化泥岩，本次当作土层考虑），四段基坑边坡坡向主要分为四个方向，以下分别对各基坑边坡进行评价：1、ab段基坑边坡（参考2、3剖面）该段基坑边坡坡向为193°，边坡长为18.0m，边坡高为4.5m，为挖方土质边坡，边坡安全等级为二级，基岩面坡度小于10°，边坡开挖不会沿基岩面产生滑移，直立开挖易沿土体内部发生圆弧滑动，建议各段按1：1.50进行临时开挖放坡，最终采用加强的地下油罐侧墙支挡。采用基岩或压实填土作持力层，填土压实在主要受力层范围内压实系数不小于0.97，在主要受力层范围以下压实系数不小于0.94。2、bc段基坑边坡（参考2、3剖面）该段基坑边坡坡向为283°，边坡长为8.0m，边坡高为4.5m，为挖方土质边坡，边坡安全等级为二级，基岩面与边坡坡向反向，边坡开挖不会沿基岩面产生滑移，直立开挖易沿土体内部发生圆弧滑动，建议各段按1：1.50进行临时开挖放坡，最终采用加强的地下油罐侧墙支挡。采用基岩或压实填土作持力层，填土压实在主要受力层范围内压实系数不小于0.97，在主要受力层范围以下压实系数不小于0.94。3、cd段基坑边坡（参考20剖面）该段基坑边坡坡向为13°，边坡长为18.0m，边坡高为4.5m，为挖方土质边坡，边坡安全等级为二级，基岩面与现状地形坡度均小于10°，边坡开挖不会沿基岩面产生滑移，直立开挖易沿土体内部发生圆弧滑动，建议各段按1：1.50进行临时开挖放坡，最终采用加强的地下油罐侧墙支挡。采用基岩或压实填土作持力层，填土压实在主要受力层范围内压实系数不小于0.97，在主要受力层范围以下压实系数不小于0.94。4、da段基坑边坡该段基坑边坡坡向为103°，边坡长为8.0m，边坡高为4.5m，为挖方土质边坡，边坡安全等级为二级，基岩面坡度小于10°，边坡开挖不会沿基岩面产生滑移，直立开挖易沿土体内部发生圆弧滑动，建议各段按1：1.50进行临时开挖放坡，最终采用加强的地下油罐侧墙支挡。采用基岩或压实填土作持力层，填土压实在主要受力层范围内压实系数不小于0.97，在主要受力层范围以下压实系数不小于0.94。地下LNG储罐平面图简图5.4场地稳定性及适宜性评价 拟建场地原属于浅丘斜坡地貌，岩层呈单斜产出，地质构造简单。场地内地层为第四系全新统粉质粘土、素填土、杂填土及侏罗系中统沙溪庙组。水文地质条件相对简单。原始地形低洼及沟谷地区表层存在可塑状的粉质粘土外场区及周边无其它滑坡、泥石流、地下硐室等不良地质现象。下部岩质地基稳定，工程建设对周边环境影响小。对边坡进行有效治理后，场地适宜拟建物修建。5.5地基均匀性评价场地内填土为随意堆填而成，未经任何碾压等处理，回填时间约5年以上，结构松散~稍密，厚薄变化不均，其组成颗粒大小不均匀，颗粒排列杂乱无序，填土层回填时间较短未完成自重固结，具不均匀沉降、湿陷性等特性，属不均匀地基。粉质粘土厚薄不一，且分布范围不连续，并随基岩面起伏，也属不均匀地基；强风化基岩厚薄不均，强度低，属不均匀地基；中风化基岩连续稳定，属均匀地基。5.6地下水作用及基坑抗浮评价根据前文水文地质条件一节的论述，场地无稳定地下水存在，勘察期间地下水较贫乏。勘察期间为连续晴天，降雨稀少，勘察过程中未见地下水体。但场区内原始地貌局部地势低洼，场地平整后回填土层较厚，填土为相对透水层，丰水期或连续降雨仍然可能形成季节性松散层孔隙水，对基础造成影响，导致基础发生沉降、地面开裂。建议基础施工过程中加强地下水监测，并根据可能出现的变化情况，调整基础的施工措施或采取有效的排（降）水措施，施工时建议避开汛期或雨季施工。场地无统一的地下水位，故本工程可不考虑基坑抗浮设计。抗滑桩位置填土较厚，且属于低谷地带，容易积水，旋挖要垮孔，要考虑水下混凝土浇筑。5.7特殊性岩土评价场地土层主要为素填土、杂填土、残坡积粉质粘土及强风化带。素填土：根据试验及钻探结果，场地及周边的填土随意堆填而成，未经任何碾压等处理，结构松散~稍密，稍湿、厚薄变化不均，局部填土中含大块石，具架空结构，粒径差异性较大，均匀性较差，未完成自重固结，力学性质差，具有湿陷性，不均匀沉降等性质，未经处理不能直接作为基础持力层。按设计标高平场后，若采用后期回填的填土作为低层、安全等级较低、对承载力要求较低及对沉降不敏感的构筑物或挡墙的持力层时，应对填土进行分层碾压、强夯、局部换填，强夯深度有限，深部地段存在软弱层。压实系数满足相关规范要求，填土地基承载力现场检验确定。杂填土：分布于钻孔（XK47、XK48、XK52、XK53）附近，厚薄不一，厚度不均，且力学性质差，结构松散，稍湿，主要包含物为砂岩、泥岩碎块石及少量粉质粘土，上部含建筑、生活垃圾，局部填土中含大块石，具架空结构，粒径差异性较大，均匀性较差，未完成自重固结，力学性质差，具有湿陷性，不均匀沉降等性质，属不均匀地基，建议不选做场地基础持力层。若后期需作为低层、安全等级较低、对承载力要求较低及对沉降不敏感的构筑物或挡墙的持力层时，应对填土上部建筑、生活垃圾进行清除后，再进行分层碾压、强夯、局部换填，强夯深度有限，深部地段存在软弱层。压实系数满足相关规范要求，填土地基承载力现场检验确定。③、残坡积粉质粘土，厚0.4～4.80m，可塑状，均匀性差，被填土覆盖，且厚度分布不均匀不连续，承载力较低，不宜选作持力层。④、强风化带主要由岩石风化形成，分布于整个场地，厚0.50～3.70m，岩体较破碎，分布不均，强度低，力学性质差异大，厚度一般较薄，不宜作拟建物基础的持力层。局部厚度较大可作为对承载力要求不高的建（构）筑物的持力层。5.8持力层选择及基础型式建议5.8.1持力层选择按设计地坪标高整平后，所有拟建物均存在素填土，且厚度较大，填土力学性质取决于后期回填碾压质量，未经处理不能直接作为基础持力层，场区内粉质粘土为可塑状，力学性质较差，不宜作为基础持力层；基岩强风化带变化大，力学性质差，不宜作为主要构筑物的基础持力层；中等风化带泥岩连续稳定，力学性质相对良好，是拟建物理想的基础持力层。若采用后期回填的填土作为低层、安全等级较低、对承载力要求较低的构筑物或挡墙的持力层时，可以对填土进行分层碾压、强夯、局部换填，为预防或减少建筑物沉降和不均匀沉降，应从建筑体型、荷载分布、结构类型、地质条件等方面进行综合分析，确地合理的建筑和结构措施及施工要求，然后进行现场载荷试验来确定承载力及沉降是否满足设计要求。减少不均匀沉降对建筑危害的措施具体要求详见（《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）6.7章节）；同时，考虑到强夯或换填深度有限，当主要受力层以下还存在有未经处理的松散填土时，建议对下部填土进行注浆处理或采用强夯置换处理。以提高承载力、减小填土内部空隙、降低沉降变形等。也需要考虑到旱季、雨季地下水的变化对基础的影响。5.8.2基础型式建议各拟建物按设计地坪标高整平场地后，根据场地覆盖层厚度及基岩面埋深对各拟建物持力层和基础型式建议详见表5.8.2。表5.8.2拟建物基础持力层选择及基础形式建议表建筑物层数最底层设计标高(m)结构形式线荷载（KN/m）或桩柱荷载（KN/单柱）持力层中风化基岩埋深范围（m）基础形式站房2F±0.00=278.30框架结构550KN/单柱中等风化砂岩8.4～13.2桩基础罩棚1F±0.00=278.00轻钢结构150KN/单柱中等风化泥岩1.8～7.4桩基础中等风化砂岩地下LNG储罐277.50(深4.5米）筏板结构60KN/m压实填土0.8～6.0筏板基础储油罐±0.00=278.00筏板结构60KN/m压实填土10.0～18.7筏板基础5.9岩土地基承载力（1）浅基础下的地基承载力特征值基础下的天然地基承载力特征值按《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）、《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）结合试验成果及地区经验确定：可塑粉质粘土承载力特征值：fak=150kPa，强风化泥岩（经验值）：300kPa，强风化砂岩（经验值）：500kPa，建议在开挖整平后，在需要以压实填土作为浅基础地基时，应按现场检测报告进行填土处理前后对比，以实测岩土参数作为设计依据（如承载力特征值、地基系数、抗剪指标、泊松比、压实模量、密实度等；地基设计、桩基的负摩阻力、桩基极限侧阻力、地震效应复核、地基沉降）；同时地基处理方案和检测方案需进行论证。根据《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2016第4.2.6条，岩石地基承载力特征值由下式确定：fak＝γf×fukfak——岩石地基承载力特征值（kPa）；fuk——地基极限承载力标准值（kPa）；据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第10.4.2条：“当岩体完整、较完整、较破碎时，岩质地基极限承载力标准值可由岩石天然抗压强度标准值（当岩体受水浸泡时，用饱和值）乘以地基条件系数确定。完整时地基条件系数取1.70~1.40（坚硬岩与较硬岩取较小值），较完整时取1.40~1.10，较破碎时取1.10~0.70。”本工程岩体较完整，地基条件系数泥岩取1.10，砂岩取1.20。则：中等风化泥岩的地基极限承载力标准值取7600×1.10=8360kPa（天然）；中等风化泥岩的地基极限承载力标准值取4800×1.10=5280kPa（饱和）；中等风化砂岩的地基极限承载力标准值取28000×1.20=33600kPa（饱和）；γf——地基极限承载力分项系数，对于岩质地基取0.33。则：中等风化泥岩地基承载力特征值fak=8360kPa×0.33=2759kPa（天然）。中等风化泥岩地基承载力特征值fak=5280kPa×0.33=1742kPa（饱和）。中等风化砂岩地基承载力特征值fak=33600kPa×0.33=11088kPa（饱和）。（2）单桩竖向承载力特征值宜载荷试验确定，嵌岩桩的单桩竖向极限承载力标准值、特征值及嵌入中等风化带基岩的深度按《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）估算，中等风化泥岩取天然单轴抗压强度标准值7.60MPa；中等风化砂岩取饱和单轴抗压强度标准值28.0MPa；嵌岩段的侧阻、端阻综合系数请在《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）规范表5.3.9中查取。由于部分地段填土厚度大，桩穿越松散的填土层进入岩石层，桩周土沉降可能引起桩侧负摩阻力，根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）5.4-Ⅱ及表5.4.4-1结合现场钻探情况，负摩阻力系数取0.20，桩周软弱土层深度l0为基岩面以上土层厚度，中性点深度ln按《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）表5.4.4-2及计算。设计时应考虑采取适当的隔离措施，消除或减小负摩阻力对桩基承载力的影响。（注：以后期检测为准，处理深度为全部填土；相邻浅基础沉降，可导致产生负摩阻力，基础埋深不同的建筑物，宜先修建埋深大的部分，并采取可靠措施，保证其安全和正常使用。）桩极限侧阻力标准值按《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）5.3.5-1查表的，粉质粘土的极限侧阻力标准值取qsk=55kPa；强风化取140kPa。5.10桩基成桩可能性、施工条件及其环境影响评价（1）成桩可能性分析场地在钻探深度范围内无稳定统一的地下水位存在，若后期场地排水不畅，则原始稻田分布及地势低洼的沟谷内桩基开挖在一定程度上将可能受到地表水的影响；同时田内土体长时间遭受水体浸泡后，土体将会转变为软弱土，其成孔时容易缩颈、易坍塌。场地现状填土填土粒径均匀性较差，具架空结构，未完成自重固结，具有湿陷性等性质时，则桩基在钻进过程中遇到较大块石及孤石时挖掘困难，成桩时桩孔易变形或坍塌，其成桩条件相对较差。当岩土界面坡度较陡时，桩基开挖容易导致填方斜坡土体下滑和本身桩基孔壁的填方坍塌，影响成桩质量。对基岩直接出露的部位，下覆较完整的基岩，其余力学性质较好，桩孔开挖后自稳能力较好。（2）桩基础施工条件分析人工挖孔桩具有低成本、施工简单（可大面积展开），噪音小，易于清底，桩身质量易于保证和桩底岩层观察验槽工作易于进行。但在土层厚度较大及有地下水存在的场地，其施工过程复杂，工人劳动强度大，危险性高。机械钻孔灌注桩因其是机械成孔，噪音大，费用高，设备投入量大，大量的泥浆排放困难，场地整体外观形象较差。同时孔底沉渣不易清除干净，将影响桩端阻力的发挥。其优点是可以在有地下水存在的条件下成桩，不需降水就可施工，对土层厚度较大段，可能存在二次成孔和漏浆可能，采用护壁措施后，成孔危险度小。采用人工钻（挖）孔成桩时，应按渝建发（2012）162号文要求进行专家论证，做好孔内抽排水及通风工作；在穿越土层段时，应自上而下逐段用混凝土护壁，保证施工安全和成桩质量。若采用旋挖桩根据《旋挖成孔灌注桩工程技术规范》（DBJ50-156-2012）第4.0.4条，旋挖成孔灌注桩勘察期间，“高回填、岩溶、岩土界面坡率大于10%等复杂地基的一柱一桩，宜每柱设置勘探点”。由于前期勘察无法确定是否采用旋挖成孔桩基础没能每柱设置勘探点；建议若采用旋挖灌注桩基础，宜每柱进行超前钻探或施工勘察来解决。拟建场地建议在基础埋深浅且非杂填土位置可采用人工挖孔成桩方式，其余地段建议采用采用旋挖桩成桩工艺。综上所述无论采用何种成孔工艺，需考虑雨季施工时，临时地下水的影响，可能造成填土较深部位塌孔，甚至无法施工，为确保工期有序进行，建议编制有效成孔施工方案。（3）环境影响分析场地位于重庆市巴南区界石镇虎啸村村委会旁，周边多为住宅及厂房，整体距离集中的居民区及商业闹市区相对较远，场地的修建对周边环境的影响较小。（4）有毒有害气体评价场地土层为素填土、杂填土和粉质粘土，素填土的填料主要为粉质粘土、砂泥岩碎、块石，杂填土上部含的建筑垃圾和生活垃圾，土层中含有有毒有害气体及放射性物质的可能性较小，但不完全排除存在的可能，若基础采用人工挖孔灌注桩时，建议施工单位在施工过程中加强井内通风措施和有毒有害气体及放射性物质的检查，确保施工人员安全。5.11其它相关岩土设计参数（1）、挡土墙参数依据土层埋深≤3.0m，以基岩做持力层,嵌入基岩不小0.5m，土层埋深≥3.0m以压实填土（压实系数≥0.97）做持力层，嵌入地面以下不小于1.0m；岩土对挡墙底摩擦系数μ：岩土对挡墙底摩擦系数μ：压实填土取0.25，可塑状粉质粘土取0.25，强风化泥岩取0.30，中风化泥岩取0.40；强风化砂岩取0.40，中风化砂岩取0.60；墙后填土重度天然取20kN/m3，饱和取21.0kN/m3，压实填土综合内摩擦角取30°（填土压实系数≥0.97）；墙后置滤水层，墙体置泄水孔，隔一定距离置变形缝，挡墙的设计与施工应符合有关规范要求。（2）、永久性边坡放坡比例：土层1:2.0（H≤6m）（设计坡率），基岩强风化带1:1.0（H≤8m），无外倾结构面边坡中等风化带基岩1:0.75（H≤15m）。临时边坡放坡比例：土层1:1.25（H≤5m）或1:1.50（H＞5m）、1：0.75（基岩强风化H≤8m）、1：0.5（基岩中风化H≤15m）。若有外倾不利结构面控制，则需按前述边坡分析后的建议值进行临时放坡。中风化基岩每阶放坡高度为8m，强风化或土层每阶放坡高度为5m，并在每阶或变坡处设置平台，平台的宽度不宜小于2m，在坡顶设截水沟。（3）岩土体水平抗力系数按重庆市工程建设标准《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016表10.3.8-1、表10.3.8-2查得：压实填土水平抗力系数、水平抗力系数的比例系数，由地基处理后的检测报告确定；可塑状粉质粘土水平抗力系数的比例系数取14MN／m4；允许水平位移量5mm。强风化岩体水平抗力系数的比例系数取40MN／m4；泥岩水平抗力系数K取60MN/m3；砂岩水平抗力系数K取420MN/m3；当水平荷载为长期或经常出现的荷载时，土体将水平抗力系数的比例系数乘以0.4后采用。根据本次勘察在场地内取样试验统计结果分析，并结合地区经验，其各岩土层地基物理力学参数建议见下表5.11-1。地基岩体主要物理力学指标建议值表5.11-1项目素填土粉质粘土泥岩砂岩岩土体重度（KN/m3）天然20.0*19.6//饱和21.0*20.1//岩石单轴抗压标准值（MPa）天然//7.636.3饱和//4.828.0岩体软化系数//0.630.78岩石抗拉强度标准值(MPa)////岩体抗拉强度值(MPa)////岩、土体抗剪强度标准值C（MPa）天然：5*饱和：3*天然：20.0饱和：13.8//φ（°）天然：22*饱和：15*天然：16.4饱和：11.5//岩体破裂角θ（°）////地基承载力特征值（KPa）土层现场荷载测试150*//强风化//300*500*中风化//2759（天然）11088（饱和）基底摩擦系数土层0.25*0.25*//强风化//0.30*0.40*中等风化//0.40*0.60*岩土体水平抗力系数土比例系数（MN/m4）10*14*//岩体（MN/m3）//60*420*锚固体与岩土极限粘结强度标准值（kPa）130*45*320*950*极限侧阻力qsik(kpa)土层20*55*//强风化//140*160*负摩阻力系数0.20*///6站内进出站道路工程地质评价6.1道路工程地质条件6.1.1进站道路段1）、该段道路位于场地南侧，长约140m，宽约8m，坡度4%～6.4%，现状地形平坦，地形坡角约５～10°。覆盖层主要为松散～稍密状素填土，填土厚10～15m。填土底部局部存在可塑状粉质粘土，粉质粘土厚0.7～0.9m。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩和砂岩，岩土界面倾角一般５～10°，故进站道路场地整体稳定。相邻建构筑物主要为西侧内环快速公路，