佳庆六支路道路工程 工程地质勘察报告(一次性勘察)

PAGE佳庆六支路道路工程工程地质勘察报告(一次性勘察)目录TOC\o"1-3"\h\z1勘察工作概况 11.1任务由来及工程简介 11.2勘察目的、任务及要求 11.3勘察工作情况 11.3.1执行技术标准与依据 11.3.2勘察工作的布置原则 11.3.3勘察范围及勘察阶段的确定 21.3.4工作布置情况 21.3.5勘察工作完成情况 21.4勘察工作质量评述 21.4.1工程测量 21.4.2工程地质测绘 21.4.3工程钻探 31.4.4取样及现场原位测试 31.4.5室内测试 31.4.6水文工作 31.4.7外业见证 32场地工程地质条件 32.1地形地貌 32.2气象、水文 32.3地质构造 42.4地层结构 42.5基面顶面及基岩风化带特征 42.6水文地质条件 42.7不良地质作用及地质现象 53岩土物理力学特征 53.1土层物理力学参数 53.2岩层参数的数理统计方法 63.3岩体基本质量等级 73.4岩土参数的选用及建议 73.4.1填土层 73.4.2粉质粘土层 73.4.3岩质地基 73.5土、石工程分级 84场地稳定性评价 84.1场地的稳定性及适宜性评价 84.2地震效应评价 84.3水、土腐蚀性评价 94.4特殊性岩土评价 95道路段工程地质评价 105.1路基评价 105.1.1路基（地基）持力层评价 105.1.2路基特征分段评价 105.2现状边坡评价 105.3环境边坡评价 105.3.1道路左侧边坡 105.3.2道路右侧边坡 126对邻近建、构筑物的影响 137地质条件可能造成的工程风险分析 138天然建筑材料评价 149结论与建议 149.1工程地质勘察结论 149.2工程设计与施工建议 14附图1、工程地质平面图1:1000（NO.1-1）2、工程地质剖面图1:200～1:500（NO.2-A～25）3、钻孔地质柱状图1:200（NO.3-1～92）4、动力触探表附表1、测量成果表2、勘探点主要数据一览表附件1、建设工程勘察合同书及委托书2、工程地质勘察方案3、岩土室内试验报告4、设计纵断面PAGE11勘察工作概况1.1任务由来及工程简介受建设投资有限公司委托，我单位承接了佳庆六支路道路工程（K0～K1+146.482）的工程地质勘察任务（一次性勘察）。佳庆六支路位于汽车城片区，项目起于佳庆路，向北延伸，分别与规划佳庆三支路和佳庆二支路相交，终点止于双金路。道路全长约为1.146km，道路等级为城市支路，标准路幅宽度14m，设计车速为30km/h，双向两车道。佳庆六支路全线共设置变坡点2处，分为3段纵坡。其纵坡分别为-3%（长度328.245）、0.5%（长度610.327）、-3%（长度207.910），最小凸竖曲线半径1000m，最小凹竖曲线半径800m，最小竖曲线长28m。拟建工程为城市支路，工程重要性为三级，本项目形成的道路环境边坡较多，其中将来形成的岩质边坡最高达36m，填土边坡最高达12m。岩质边坡高度最大为36m，边坡工程安全等级为一级。本工程设计单位为天津市市政工程设计研究院。1.2勘察目的、任务及要求为了查明道路场地沿线工程地质条件和不良地质作用，按国家有关规范、规程并遵照设计方提供的技术要求，结合现场实际情况确定。本次勘察的目的的任务是：1、查明场地的地形地貌、地质构造、地层等情况；2、查明各岩土层的结构、厚度、基岩埋深，各岩土层的物理力学性质；3、查明不良地质现象的成因、类型、性质及分布范围，发展趋势及危害程度，并提出整治的岩土技术参数和方案；4、评价场地和地基的地震效应；评价场地及地基的稳定性和建筑适宜性；5、查明地下水的来源、性质、水位高程，对混凝土的腐蚀性等；（6）对斜、边坡岩土体的稳定性分析评价；（7）提出对道路边坡挡土墙基础设置形式、埋置深度、地基承载力的建议；（8）提供路基基础持力层建议。（9）提供对基础施工有影响的岩、土、水地质分析。1.3勘察工作情况1.3.1执行技术标准与依据主规范与技术规定：（1）《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）（2）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJD63-2007）（3）《公路工程抗震规范》（JTGB02-2013）（4）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）（5）《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》（住建部2010年版）（6）《重庆市建设工程勘察文件编制深度规定》（2017年版）（7）《重庆市岩土工程勘察图例图示规定》辅助规范：（7）《公路工程地质勘察规范》（JTGC20-2011）（8）《市政工程勘察规范》（CJJ56-2012）（9）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）1.3.2勘察工作的布置原则根据《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014），拟建工程为城市支路，工程重要性为三级，但岩质边坡高度最大为36m，边坡工程安全等级为一级，场地类别为复杂场地（见表1.3.2-1），综合确定本次勘察等级为甲表1.3.2-1判定因素场地类别复杂场地中等复杂场地简单场地1地形地貌地形坡角3～25°2岩层倾角>45°3岩土特征种类多，不均匀，有特殊岩土4岩体完整程度较完整5土层厚度最厚46.2m>15m6地表水、地下水对岩土体影响程度小7不良地质现象发育程度不发育8破坏地质环境的人类活动强烈综合判定复杂根据规范及委托书要求，结合场地实际情况，本次勘察采用工程钻探为主，配合地表工程地质测绘、工程测量、物探、现场原位测试、室内试验等工作手段综合进行，达到了本次勘察目的和要求。1.3.3勘察范围及勘察阶段的确定根据建委345号文件、346号文件，本次勘察阶段为一次性勘察，符合《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段暂行规定（试行）》中直接详勘的要求；勘察范围满足规定《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围暂行规定（试行）》的要求。具体判定见附表1、2。1.3.4工作布置情况根据规范及委托书的要求，经现场踏勘，结合该场地的工程地质特征，我院编制了勘察方案，共布置26条剖面线，其中沿道路轴线方向布置了1条纵剖面线，沿路基共布置25条横剖面线，间距30～50m，共布钻孔92个，其中控制性钻孔31个，一般性钻孔61个。一般性钻孔进入预计基底以下5～8m，控制性钻孔进入预计基底以下8～12m。1.3.5勘察工作完成情况野外工作始于2019年7月10日，投入XY—100型钻机4台，出场日期为201在本次勘察工作中，完成的主要工作量见表1。表2主要工作量统计表项目工程地质调绘钻探工程测量原位测试室内试验水文钻孔进尺剖面放、定测钻孔动力触探物理力学水位观测单位km2个m条/km个孔/m土样腐蚀性土常规岩样个工作量0.3921496.9026/2.9926/90.51件7件24组921.4勘察工作质量评述1.4.1工程测量1、利用业主提供2个控制点为测量依据，测量过程及测量记录成果等均符合规范要求。控制点数据见下表：表1.4.1-1控制成果表点号X(米)Y(米)H(米)备注OLC442276184.57379502.141193.732刻石OLC442375732.65879482.784198.210刻石1.4.2工程地质测绘工程地质地质测绘采用1:500工程地质、水文地质测绘，采用仪器法结合标志地形地物定点的方法圈定地质界线，了解岩土层分布范围、规模、特征及对工程的影响程度，实测岩层、节理裂隙产状、分布特征等。工程地质测绘范围为拟建道路两侧外沿50～100m，平面成图比例尺为1：1000。1.4.3工程钻探钻探严格按钻探规程及技术人员的要求进行，土层回尺进尺控制在1.5m以内，基岩回尺进尺基本控制在2m以内，精度控制在0.05m。第四系全新统土层采用无水或小水量钻进。填土采取率≥65%，粉质粘土采取率≥90%，基岩强风化层采取率≥65%，1.4.4取样及现场原位测试本次勘察所取的粉质粘土样，是采用静压法薄壁取土器取样，共取样品7件，所取土样均为无扰动的原状样，质量等级为=1\*ROMANI级原状土样，符合规范及试验要求。现场取岩样28组进行抗压及抗拉抗剪试验。同时，选取6个钻孔（ZK13、ZK24、ZK43、ZK53、ZK71、ZK91）作现场动力触探试验（N120）。严格按照试验规范执行，地质人员现场指导并监督全过程，数据采集合理、齐全。1.4.5室内测试在场地内采取了7件无扰动原状=1\*ROMANI级土样进行土常规试验，采取了24组岩样作抗拉、抗剪、抗压等试验，取1件填土样作腐蚀性试验。所有样品按规范要求采取、封包，岩石样品试验均由重庆市南方建设工程检测有限公司进行测试。各项测试成果均按规范进行统计分析。1.4.6水文工作勘察期间，对全部钻孔终孔后抽干钻孔循环水，24小时后进行了简易水文观测，同时对部分钻孔作了提水水位恢复观测试验。1.4.7外业见证本次勘察的外业见证工作是由重庆市二零八勘察设计院进行的，见证员卢应琴，编号YKJZ-2310229-0076。见证员全程跟班见证，见证过程及见证记录符合相关规定。2场地工程地质条件2.1地形地貌拟建道路工程位于重庆市两江新区鱼复工业园西侧汽车城片区，项目起于佳庆路，向北延伸，分别与规划佳庆三支路和佳庆二支路相交，终点止于双金路。由于城市建设，道路沿线原始地形已破坏，场地已进行过平整，总体地形平缓。最高点位于K0+900右侧山顶位置，高程242.7m。最低点位于道路K0+360右侧斜坡坡脚位置，标高209.8m，相对高差约33。整体地形坡角3～10°，局部边坡地段可达50～70°，整体地形简单。2.2气象、水文勘察区内属亚热带湿润气候，温暖湿润，雨量充沛，冬少严寒，夏多炎热，雨量充沛。具有春早夏长、秋雨连绵、冬暖多雾的特点。多年平均气温17.5～18.5℃，极端最低气温-3.7℃，极端最高气温42.2℃。雾日全区年平均30～40天，最多达148天。多年平均相对湿度80%，绝对湿度17.6毫巴。区内多年平均降雨量1095毫米，最大平均降雨量达1378毫米，最小平均降雨量783毫米。降水强度大，暴雨时有发生，降水强度与降水集中的季节同步，且雨量分配不均，多集中在夏季，5～9月的降雨占年降雨量的三分之二，各地最大降水强度达178.3毫米/日（1971年6月1日巴县）～214.8毫米/日（场地地表未见水体，也无井泉出露点。2.3地质构造场地构造地处大盛场向斜西翼,岩层呈单斜产出，层面较陡，产状120°∠70°，层面之间有泥化薄夹层存在，结合程度极差，属于软弱结构面。经调查及收集资料：拟建场地内无断层通过，基岩强风化带风化裂隙发育，基岩中风化带裂隙具两组裂隙，特征如下：裂隙①：产状194°∠80°，裂隙面平整光滑，微张，裂隙间距1.0-2.2m，延伸长度1.5-3.5m，结合程度很差，属软弱结构面;裂隙②：产状298°∠10°，裂隙面平整光滑，闭合，裂隙间距1.3-3.0m，延伸长度1.0-4.5m，结合程度很差，属软弱结构面；综上所述，勘察区区域地质构造简单。2.4地层结构经地表工程地质测绘和钻探揭示，场地内分布地层为第四系全新统填土（Q4ml）、粉质粘土（Q4el+dl）、及侏罗系中统沙溪庙组（J2s）泥岩、砂岩，现由新到老分述如下：（1）填土（Q4ml）：杂色，主要由砂泥岩碎块石、粘土组成，硬杂物含量占25%～35%，粒径多为20mm～100mm间，偶见最大达500mm的碎块石，松散～稍密，稍湿，回填年限多为1年左右。在场地内广泛分布，厚度0.30（ZK2）～46.（2）粉质粘土（Q4el+dl）：褐黄色，主要由粘粒组成，该层土呈可塑状，韧性中等，无摇震反应，干强度中等。该层零散分布于场地内道路沿线，大部分厚度小于5m，最厚处达4.5m（ZK9）。（3）泥岩（J2s-Ms）：紫红色，由粘土矿物组成，泥质结构，中厚层状构造，局部含砂质较重。强风化层裂隙发育，岩芯破碎，呈碎块状，手捏易碎；中风化层岩心呈柱状，锤击声哑。其中强风化层厚度0.7m(ZK22)～2.3m（ZK7）。该层广泛分布于场地内，为本场地主要岩层。（4）砂岩（J2s-Ss）：灰白色，矿物成份以石英、长石、云母等为主，钙质胶结，细粒结构，中厚层状构造。强风化层裂隙发育，岩芯破碎，呈碎块状，手捏易碎；中风化层岩芯呈柱状，锤击声较清脆。其中强风化层厚度0.40m(ZK10)～2.0m（ZK12）。该层零散分布于场地内，为本场地次要2.5基面顶面及基岩风化带特征拟建场地西南部较高，东北侧低，岩土界面倾角一般3º～10º，最大25°。据钻探获取岩心的实际情况，将基岩划分为强风化带及中风化带。强风化带：岩芯破碎，呈土状、碎块状，少数短柱状，岩质软，岩块手折易断，砂岩碎块手捏易成砂状，风化网状裂隙发育，岩体破碎。本次钻探揭示强风化带厚0.4m（ZK10）～2.3m（ZK7）。中风化带：岩芯较完整，多呈5～30cm长的柱状，少数短柱状与块状，质较硬，岩块手折难断。裂隙多呈闭合状，少数微张。属较完整岩体。揭示最大铅直厚度20.20m（ZK77）。2.6水文地质条件经地质调绘及向当地居民访问，勘察场地附近未见井泉出露，道路沿线无地表水体，同时，在勘察区域内，未发现地下井泉出露点。场地内第四系人工填土结构松散，孔隙大，透水性强为透（含）水层，砂岩属相对含水层，粉质粘土层及泥岩属相对隔水层。场地地形整体地形变化大，大气降水后多向低处排泄。钻探施工完毕后对全部钻孔作水位观测及对部分钻孔提水，在提水过程中水位下降很快，且提干后水位没有回升，由此推断钻孔内均为钻探循环水，结果表明该场地地下水贫乏，其类型主要为松散土体内的孔隙水和基岩强风化带网状裂隙水。对场地的岩土层，给出以下渗透系数经验值。表2.6-1场地岩土层渗透系数经验值岩土层类别填土粉质粘土泥岩砂岩渗透系数k（cm/s）0.11×10-61×10-41×10-2综上，该场地地下水较贫乏。场地按设计标高平整后，场地内的地下水多分布于路基填方地段的填土层中。根据取样填土腐蚀性试验及周边已建房屋判定，地表水及地表土层对混凝土及钢筋具有微腐蚀性。表2.6-2填土腐蚀性测试成果表原始编号分析编号pH项目ω（В）/mg·kg-1Ca2+Mg2+Cl-SO42-HCO3-CO32-ZK902019土LX3467.7812.791.554.9012.2633.620.00根据GB50021-2001（2009年版）判定，对混凝土结构有微腐蚀性。建议施工过程中（雨季）应做好地表水的疏排工作。2.7不良地质作用及地质现象经钻探情况和现场工程地质测绘表明：在钻探深度范围内未发现断层、滑坡、泥石流、地下采空区等不良地质作用，也不存在沟滨、墓穴、防空洞等对工程有不利影响的埋藏物。3岩土物理力学特征3.1土层物理力学参数现状场地土层主要为人工填土，填土厚度变化大，部分填土层下存在粉质黏土层。1、填土场地现状填土广泛分布于道路沿线，厚度变化大，密实度不均匀，颗粒大小悬殊，无规律堆填，结构松散～稍密。本次选择ZK13、ZK24、ZK43、ZK53、ZK71、ZK91共6个钻孔作了N120超重型动力触探测试，试验成果详见各孔触探试验成果表（附表），经杆长效正后每贯入10cm的平均锤击数，其最小值0.90击，最大值7.10击。具体统计成果见表3。表3.1-1填土动力触探（N120）试验成果统计表密实状态孔号试验厚度（m）变异系数平均值厚度加权平均值松散～稍密ZK136.30.1774.224.18ZK2420.00.1874.44ZK4320.00.3533.98ZK5320.00.1904.22ZK7120.00.2494.10ZK914.20.2494.10建议场地填土天然重度取19kN/m3，饱和重度取20kN/m3，综合内摩擦角标准值天然取30°，饱和取28°。场地平整后，经处理后的填土承载力特征值应现场检测确定。2、粉质粘土本次勘察采集了粉质粘土样品6件作室内测试。其统计计算成果表见下表4表3.1-2粉质粘土物理力学性质统计表取样编号天然含水量天然密度饱和密度干密度比重孔隙比饱和度液限塑限液性指数塑性指数天然抗剪强度饱和抗剪强度压缩性内聚力内摩擦角内聚力内摩擦角压缩系数压缩模量%g/cm3g/cm3g/cm3%%%%kPa°kPa°MPa-1MpaZK524.101.962.001.582.730.7390.3130.7018.300.4712.4023.0313.8016.359.700.404.33ZK923.301.972.011.602.720.7090.2329.6017.910.4611.6921.3314.6015.2210.230.374.58ZK8425.401.941.981.552.730.7690.6832.3018.860.4913.4426.1412.9018.429.100.444.06ZK8524.701.951.991.562.730.7590.4131.8018.690.4613.1125.2413.4017.829.430.414.22ZK8823.801.962.001.582.730.7289.7030.6018.260.4512.3422.8214.2016.229.970.394.38ZK9025.001.951.991.562.730.7591.0031.4018.550.5012.8524.6313.1017.429.230.424.17ZK9126.201.931.971.532.720.7891.5331.0018.400.6212.6023.9212.6016.958.900.453.96统计数(n)77777777777777777平均数(fm)24.641.951.991.572.730.7490.5531.0618.420.4912.6323.8713.5116.929.510.414.24标准差(σ)0.9950.0130.0150.0230.0050.0260.5900.8830.3130.0590.5701.6240.7221.0820.4810.0260.207变异系数0.0400.0070.0070.0150.0020.0350.0070.0280.0170.1200.0450.0680.0530.0640.0510.0630.049标准值(fr)22.40412.86315.9429.072本场地的粉质粘土取值如下：地基承载力基本容许值[fa0]取180kPa（参考《公路桥涵地基与基础设计规范》JTGD63-2007表3.3.3-6）。压缩系数a0.1-0.2为0.41MPa-1，压缩模量Es为4.24MPa，天然重度取19.5kN/m3，基底摩擦系数取0.25。抗剪强度：天然内摩擦角取12.86°，粘聚力取22.40kPa。饱和内摩擦角取9.07°，粘聚力取15.94kPa。3.2岩层参数的数理统计方法本次勘察揭示场地内的岩层为砂岩、泥岩。现场采集中风化岩芯样24组进行室内岩石的物理力学性质指标测试，其中20组进行天然及饱和抗压强度测试，4组进行抗天然拉抗、抗剪强度测试。岩土数理统计根据《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）第14.1节“岩土测试成果的统计与分析”内容进行统计分析，统计结果见表3.2-1、表3.2-2。表3.2-1岩石抗压强度统计表岩石名称岩样编号力学性质岩石名称岩样编号力学性质单轴抗压强度（Mpa）软化系数单轴抗压强度（Mpa）软化系数天然饱和天然饱和泥岩ZK1-18.65.40.63砂岩ZK13-152.942.90.817.54.747.838.76.54.143.235.0ZK4-17.95.00.63ZK73-142.132.80.786.23.945.735.77.14.537.529.3ZK8-114.49.30.65ZK92-143.834.60.7910.66.947.537.512.17.939.531.2ZK15-111.37.20.64ZK44-148.839.00.808.95.741.833.510.06.445.636.5ZK38-15.63.50.62ZK80-140.331.10.776.23.936.127.87.34.544.934.6ZK41-18.95.70.6410.06.47.64.9ZK45-112.27.90.6513.78.910.56.8ZK59-16.84.30.637.64.86.44.0ZK64-17.04.40.639.05.77.94.9ZK71-111.37.40.6512.48.09.76.3ZK75-19.76.20.6410.66.88.45.4ZK79-19.76.10.637.14.58.25.2ZK84-112.98.50.6615.710.311.47.5ZK87-16.64.20.637.74.97.24.5ZK90-110.16.50.648.35.39.05.7统计数454515统计数15155平均值9.195.880.64平均值43.8434.670.79标准差2.3771.615标准差4.4833.972变异系数0.2590.274变异系数0.1020.115标准值8.585.47标准值41.7832.84表3.2-2岩石抗拉抗剪统计表岩石名称岩样编号天然重度（KN/m3）抗拉强度(Mpa)力学性质岩石名称岩样编号天然重度（KN/m3）抗拉强度(Mpa)力学性质抗剪强度抗剪强度φC(MPa)φC(MPa)泥岩ZK6-124.490.3436.871.44砂岩ZK10-124.232.2241.999.2924.540.5224.202.2924.560.4324.262.11ZK78-124.450.3837.231.73ZK77-124.262.0641.678.8024.600.4924.312.1824.570.5724.221.98统计数6622统计数6622平均值24.540.4537.051.59平均值24.252.1441.839.05标准差0.0550.087标准差0.0370.112变异系数0.0020.191变异系数0.0020.052标准值0.3833.35*1.43*标准值2.0537.65*8.15*根据抗压试验数据统计，泥岩抗压强度变异系数为0.259～0.274，变异性中等。砂岩抗压强度变异系数为0.102～0.115，变异性低。试验成果符合地区建筑经验，成果资料可信。3.3岩体基本质量等级统计分析结果表明：泥岩饱和单轴抗压强度标准值5.47MPa，天然单轴抗压强度标准值8.58MPa，软化系数0.64，属易软化的软岩；砂岩饱和单轴抗压强度标准值32.84MPa，天然单轴抗压强度标准值41.78MPa，软化系数0.79，属不易软化的较硬岩。根据现场钻探情况及地区经验：场地内的强风化基岩属较破碎。岩体基本质量等级分类：强风化泥岩属Ⅴ类，强风化砂岩属Ⅳ类。场地内的中风化基岩属较完整。岩体基本质量等级分类：中风化泥岩为Ⅳ类，中风化砂岩为Ⅲ类。3.4岩土参数的选用及建议地基承载力基本容许值是根据《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）规定，结合地区经验综合确定的。3.4.1填土层场地现状填土广泛分布于道路沿线，厚度变化大，密实度不均匀，颗粒大小悬殊，无规律堆填，结构松散～稍密。建议场地填土天然重度取19kN/m3，饱和重度取20kN/m3，综合内摩擦角标准值天然取30°，饱和取25°。场地平整后，经处理后的填土承载力特征值应现场检测确定。3.4.2粉质粘土层场地粉质粘土层广泛分布于道路全段，厚度分布不均，均为可塑状，其物理力学性质见表3.1-2统计值，其地基承载力基本容许值可根据《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）表3.3.3-6确定：粉质粘土承载力基本容许值取1803.4.3中风化岩石的地基承载力基本容许值根据《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）表3.3.3-1确定，强风化岩石的地基承载力基本容许值3.4.4岩土物理力学参数建议值对场地内的岩土体物理力学参数建议值如下：（说明：岩体抗剪强度C按0.3折减，Ф按0.9折减，岩体抗拉强度按0.4折减，岩质边坡高度大，永久边坡抗拉抗剪强度的时间效应系数取0.95）1、填土：天然重度取19kN/m3、天然重度取20kN/m3。综合内摩擦角标准值天然取30°，饱和取28°。地基承载力基本容许值[fa0]需现场确定。2、粉质粘土：天然重度取19.5kN/m3、地基承载力基本容许值[fa0]取180kPa。基底摩擦系数取0.25。抗剪强度：天然内摩擦角取12.86°，粘聚力取22.40kPa。饱和内摩擦角取9.07°，粘聚力取15.94kPa。3、强风化泥岩：天然重度取23kN/m3、地基承载力基本容许值[fa0]取350kPa。基底摩擦系数取0.35。4、中风化泥岩：天然重度取24.5kN/m3、地基承载力基本容许值[fa0]取500kPa。泥岩岩石粘聚力C取1.6Mpa、岩体粘聚力C=1.43*0.3*0.95=0.41Mpa。泥岩岩石内摩擦角取37°、岩体内摩擦角=33.35*0.9*0.95=28.5°。泥岩岩石抗拉强度取0.38Mpa、岩体抗拉强度=0.38*0.4*0.95=0.14Mpa。基底摩擦系数取0.45。5、强风化砂岩：天然重度取22kN/m3、地基承载力基本容许值[fa0]取450kPa。基底摩擦系数取0.40。6、中风化砂岩：天然重度取24.2kN/m3、地基承载力基本容许值[fa0]取2000kPa。砂岩岩石粘聚力C取9Mpa、岩体粘聚力C=8.15*0.3*0.95=2.32Mpa。砂岩岩石内摩擦角取41.8°、岩体内摩擦角=37.65*0.9*0.95=32.2°。砂岩岩石抗拉强度取2Mpa、岩体抗拉强度=2*0.4*0.95=0.76Mpa。基底摩擦系数取0.65。7、岩石与锚固体（M30砂浆）极限粘结强度标准值粉质粘土取50kPa中风化泥岩取450kPa，中风化砂岩取1200kPa。8、岩体水平抗力系数岩体水平抗力系数中风化砂岩：550MN/m3，中风化泥岩：80MN/m3。土体水平抗力系数的比例系数填土：10MN/m4，粉质粘土层：20MN/m4。9、结构面C、φ标准值：层面：粘聚力取18kPa，内摩擦角取10°（经验值）L1结构面粘聚力取30kPa，内摩擦角取16°（经验值）L2结构面粘聚力取30kPa，内摩擦角取16°（经验值）3.5土、石工程分级场地内的覆土层主要为填土、粉质粘土，下伏基岩为泥岩及砂岩。根据《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014附录A进行土、石可挖性分类：1、填土：稍湿、松散～稍密，土质较不均匀，部分用镐刨松，再用锹挖，以脚蹬锹需连磴数次才能挖动，为Ⅱ级普通土。2、粉质粘土：软塑，用铁锹挖，脚蹬一下到底，为Ⅰ级松土。3、基岩强风化带：岩石风化强烈，呈碎块状，质软，部分呈土状或土夹石状，必须用镐整个刨过才能用锹挖，为Ⅲ级硬土。4、中风化泥岩：裂隙较发育，部分用撬棍或十字镐及大锤开挖，部分用爆破开挖，为Ⅳ级软石。5、中风化砂岩：裂隙较发育，用爆破法开挖，为Ⅴ级次坚石。4场地稳定性评价4.1场地的稳定性及适宜性评价本次勘察查明了场地工程地质条件和环境地质条件，未发现断层、危岩、滑坡、泥石流、地下采空区等不良地质作用。场地总体稳定，对边坡进行有效治理后，适宜拟建道路的建设。4.2地震效应评价根据《中国地震动峰值加速度区划图A1》划分，勘察区抗震设防烈度为6度，地震动力加速度为0.05g，设计地震分组第一组。由于场地地形较平缓,钻探揭示无砂土、卵石土等土层，综合判定：场地在地震作用下不会产生滑坡、崩塌、液化和震陷现象。根据《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223-2008），本项目的抗震设防类别为标准设防类（丙类）。根据钻孔勘探情况，结合地区经验，各地层剪切波经验值如下：场地内的填土：剪切波波速120粉质粘土：剪切波波速160泥岩：剪切波波速850m/s砂岩：剪切波波速1100m/s，根据《公路工程抗震规范》（JTGB02-2013），道路设计方案平整场地后，场地内土层厚度变化较大，分段评价如下：表4.2-1道路分段地震类别一览表道路里程覆盖土层厚度（m）等效剪切波速（m/s）（深度按覆盖层和20m的较小值计算）场地类别地震动反应谱设计特征周期值（s）抗震地段判别整平后填土粉质粘土K0～K0+0250.20～1.9120（最不利计算）Ⅰ0.25有利地段K0+025～K0+1803～150120Ⅱ0.35一般地段K0+180～K0+33015～370120=3\*ROMANIII0.45不利地段K0+330～K0+35010～150120Ⅱ0.35一般地段K0+350～K0+68015～460120=3\*ROMANIII0.45不利地段K0+680～K0+7109.5～150～1120（最不利计算）Ⅱ0.35一般地段K0+710～K0+82015～23.60120=3\*ROMANIII0.45不利地段K0+820～K0+8503～150120Ⅱ0.35一般地段K0+850～K1+1150～30120Ⅰ0.25有利地段K1+115～K1+146.4823～70120Ⅱ0.35一般地段4.3水、土腐蚀性评价场地内地下水贫乏，也无地表水体。场地内及周边无污染源，场地土中无强酸或强碱性材料，根据填土样的腐蚀性测试结果，结合地区经验综合判定：勘察区内填土、粉质粘土及地下水对砼及砼中的钢筋具微腐蚀性。表4.3-1填土腐蚀性测试成果表原始编号分析编号pH项目ω（В）/mg·kg-1Ca2+Mg2+Cl-SO42-HCO3-CO32-ZK902019土LX3467.7812.791.554.9012.2633.620.00根据GB50021-2001（2009年版）判定，对混凝土结构有微腐蚀性。4.4特殊性岩土评价本场地中特殊性岩土为人工填土、残积土和风化岩。4.4.1人工填土填土，杂色，由砂岩碎块、泥岩碎块石及粉质粘土组成，松散～稍密，属机械抛填堆积，未经碾压处理。回填年限约1年，厚度变化大。填土层在钻进过程中，钻孔有少量垮孔现象。该层广泛分布于场地表层。场地内的填土主要是砂、泥岩碎块石及粉质粘土，不含生活垃圾、建筑垃圾等，可以作为场地地基填土料。但场地现状填土，其结构松散-稍密，厚度变化大，内部自身固结周期长，易产生不均匀沉降及差异沉降。由于本场地填土层是道路路基的主要持力层，现状填土达不到路基持力层的条件，应对现有填土进行压实处理，填土的压实系数、处理深度和范围应满足设计要求。4.4.2残积土粉质黏土，褐黄色，主要由粘粒组成，该层土呈可塑状，韧性中等，无摇震反应，干强度中等。该层零散分布于场地内道路沿线。场地内的粉质粘土大多埋藏在道路填土路基下较深位置，该层土对道路的修建不会产生影响，不需要进行特殊处理。局部表层的少量粉质黏土，可清除后换填即可。4.4.3风化岩强风化基岩，岩芯破碎，呈土状、碎块状，少数短柱状，岩质软，岩块手折易断，砂岩碎块手捏易成砂状，风化网状裂隙发育，岩体破碎。该层广泛分布于场地填土下部的基岩表层。该层风化岩大部分为泥岩强风化层，局部出露地表，可作为路基基础持力层。但在路基开挖形成后，应及时检验后修筑基础，若不能及时封闭，应采取措施防止风化发展。5道路段工程地质评价5.1路基评价5.1.1路基（地基）持力层评价根据本次勘察揭露地层情况，结合该道路工程的特点，可能被选作路基（地基）持力层的岩土层分别评述如下：=1\*GB3①填土：属特殊性岩土，多为机械抛填堆积，结构松散～稍密，碎块石粒径大小不一，分布不均，碎块石间多形成有空洞，经压实处理后可作为路基段的持力层。②粉质粘土：从道路设计的特点看，在粉质粘土层埋藏深度大，不会作为路基持力层，少量浅层的粉质黏土可直接清除后采用压实填土替换。③砂岩：强风化及中风化性质均较稳定，可作为各类路基持力层。④泥岩：作为软化岩石，具有裸露时间不能过长的特点，中风化可作为持力层，但应及时封闭。5.1.2路基特征分段评价①K0（起点）～K0+960：由于场地已进行过平整，现状该段属低挖低填段。纵向总体地形平缓1～5°，横向地形坡度变化大，多为边坡，场地内各边坡及斜坡现状稳定。该段场地土层主要为填土，现状下的最大土层厚度为39.1m，该段纵向岩土界面倾角与地形基本一致，较平缓。道路按设计标高整平后，路基下主要为填土，建议以压实填土作为路基（局部表层的少量粉质黏土，可清除后换填）。②K0+960～K1+120：该段属于挖方段。总体地形平缓，纵向地形坡角3～5°，横向地形坡度变化大，多为边坡，场地内各边坡及斜坡现状稳定。场地现状土层主要为填土，该段纵向岩土界面倾角与地形基本一致。道路按设计标高整平后，路基下主要为基岩，建议以天然地基作为路基。=3\*GB3③K1+120～K1+146.482（终点）：该段属于填方段。总体地形起伏较大，纵向地形坡角10～25°，横向地形平缓，场地内各边坡及斜坡现状稳定。场地土层主要为填土，该段纵向岩土界面倾角与地形基本一致。道路按设计标高整平后，路基下主要为填土，建议以压实填土作为路基（局部表层的少量粉质黏土，可清除后换填）。5.2现状边坡评价场地内的岩质边坡，已放坡处理，目前无变形破坏迹象，现状稳定。现状下的填土边坡为机械抛填形成，处于自然休止状态，现状稳定。现状边坡对拟建道路无影响。5.3环境边坡评价道路按设计标高平整后，路基两侧将产生多个边坡。在边坡评价中，根据边坡按坡率放坡后的状态进行评价。对于形成的小于2m的边坡，直接按坡率放坡即可，不单独评价。5.3.1道路左侧边坡1、K0+050～K0+180段左侧（剖面2～4）填方边坡BP1：坡向23°，坡长约130m，坡高0～3m，坡体为填土。边坡安全等级为三级，边坡稳定安全系数为1.25。根据设计方案，该段边坡放坡处理，设计方案可行。该段现状地形平缓，放坡后不会产生滑移，但填土直立回填后，填土边坡易产生圆弧滑移破坏，建议直接按1：1.50的坡率放坡，放坡后在坡面植草或采取护面措施。该段道路K0+070段左侧，距离道路左侧边线约42m处，有一座高压铁塔。根据剖面2的情况可知，道路的边坡对铁塔无影响。2、K0+300～K0+360段左侧（剖面7～8）填方边坡BP2：坡向295～325°，坡长约60m，坡高0～4.4m，坡体为填土。边坡安全等级为三级，边坡稳定安全系数为1.25。根据设计方案，该段边坡放坡处理，设计方案可行。该段现状放坡后，坡向与地形相反，不会产生滑移，但填土直立回填后，填土边坡易产生圆弧滑移破坏，建议直接按1：1.50的坡率放坡，放坡后在坡面植草或采取护面措施。3、K0+360～K0+740段左侧（剖面9～16）挖方填土边坡BP3：坡向83～110°，坡长约380m，坡高0～2.5m，坡体为填土。边坡安全等级为三级，边坡稳定安全系数为1.25。根据设计方案，该段边坡放坡处理，设计方案可行。现状地形平缓，开挖放坡后不会产生滑移，但填土直立开挖后，填土边坡易产生圆弧滑移破坏，建议直接按1：1.50的坡率放坡，放坡后在坡面植草或采取护面措施。4、K0+950～K0+980段左侧（剖面21）挖方岩质边坡BP4：坡向80°，坡长约30m，坡高36m，坡体为泥岩。边坡考虑按设计1：0.75坡率放坡开挖后的稳定性。对边坡进行赤平投影分析可知：该边坡受结构面的影响较小。该边坡的稳定性主要受岩体强度控制。图5.3.1-1该边坡安全等级为一级，边坡稳定安全系数为1.35。边坡岩体类型属Ⅲ类。岩体等效内摩擦角标准值取52°，破裂角取45°+ψ/2=59.25°。该段边坡设计方案为放坡，设计方案可行，建议从坡脚起按每阶8m分阶放坡，坡率1：0.75。放坡后可采用浆砌片石或格构等构造措施护面。5、K0+980～K1+146.482（终点）段左侧（剖面22～25）岩土质边坡BP5：坡向88～100°，坡长约170m，坡高3～9.5m，坡体上部约2～7m为土层，下部为1～3m的泥岩。由于横向岩土界面倾角较小，上部土体不会沿岩土界面产生滑移，但填土直立开挖后，填土段易产生圆弧滑移破坏。下部岩质段多为强风化层，对岩质段进行赤平投影分析可知：该边坡的岩质段受结构面的影响较小，稳定性主要受岩体强度控制。该边坡安全等级为二级，边坡稳定安全系数为1.30。边坡岩质段多为强风化层，岩体类型属=4\*ROMANIV类。岩体等效内摩擦角标准值取42°。该段边坡设计方案为放坡，设计方案可行，建议从坡脚起按每阶8m分阶放坡，填土按1：1.75、强风化岩层按1：1.50放坡、中风化岩层按1：0.75放坡。放坡后可采用浆砌片石或格构等构造措施护面。图5.3.2-2BP5赤平投影图5.3.2道路右侧边坡6、K0+020～K0+200段右侧（剖面2～4）填方边坡BP6：坡向203°，坡长约180m，坡高0～4m，坡体为填土。边坡安全等级为二级，边坡稳定安全系数为1.30。根据设计方案，该段边坡放坡处理，设计方案可行。该段现状地形平缓，放坡后不会产生滑移，但填土直立回填后，填土边坡易产生圆弧滑移破坏，建议直接按1：1.50的坡率放坡，放坡后在坡面植草或采取护面措施。该段道路K0+140右侧，距离道路右侧边线约5m处，存在一个高压铁塔。根据设计单位提供的设计方案说明P9，第2.7节：项目沿线既有及规划的设施状况，其中提到：“本项目周边有很多现状高压线，道路南侧有现状110KV的琏桉东西线，其中有两处是贯穿本次设计道路，且道路与高压线净空高度不足6m，根据规划要求琏桉东西线需改迁，但是改迁时间尚未明确。”根据设计方案，该位置的铁塔属于规划要求改迁内容，若道路在铁塔改迁完成后施工，则该处可直接采用坡率1:1.5放坡。若道路提前施工，铁塔则需要保护，该处不能放坡，应直接采用重力式挡墙支挡。可采用压实填土作为挡墙基础持力层。7、K0+320～K0+780段右侧（剖面8～17）填方边坡BP7：坡向83～110°，坡长约360m，坡高0～12m，坡体为填土。边坡安全等级为二级，边坡稳定安全系数为1.30。根据设计方案，该段边坡放坡处理，设计方案可行。该段道路的现状地形，由于场地平整，已基本回填到设计高程，道路右侧现状已形成了1:1.5的填土边坡，但现状边坡高度较大，未分阶放坡。建议从坡顶起按每阶8m分阶放坡，坡顶坡率1:1.5，坡脚坡率按1：1.75。根据放坡后的地形，按新填土回填后的情况，计算新填土沿现状地面滑移的稳定性。本次取典型剖面9和12进行稳定性计算，其中新填土与原地面填土之间的抗剪强度按填土综合内摩擦角取值，天然状态下，新老填土界面的粘聚力取5KPa，内摩擦角23°，饱和状态下，新老填土界面的粘聚力取3KPa，内摩擦角17°。稳定性计算过程见报告正文最后附表。根据附表的计算结果可知，在天然状态下的稳定系数为1.270～1.286，属于基本稳定状态，饱和状态下的稳定系数为0.846～0.856，属于不稳定状态。根据计算情况，边坡按坡率放坡后，边坡不稳定，新填土会沿着现状地面产生滑移，建议在坡脚采用挡墙支挡，支挡后在坡面植草或采取护面措施。8、K0+780～K1+020段右侧（剖面20～22）挖方岩质边坡BP8：坡向268°，坡长约240m，坡高3～7m，坡体为泥岩。该段边坡考虑按设计1：0.75坡率放坡开挖后的稳定性。对边坡进行赤平投影分析可知：该边坡受结构面的影响较小。该边坡的稳定性主要受岩体强度控制。图5.3.2-3BP8赤平投影图该边坡安全等级为二级，边坡稳定安全系数为1.30。该边坡的强风化段岩体类型属=4\*ROMANIV类。岩体等效内摩擦角标准值取42°。该边坡的中风化段岩体类型属Ⅲ类。岩体等效内摩擦角标准值取55°，破裂角取45°+ψ/2=59.25°。该段边坡设计方案为放坡，设计方案可行，建议放坡坡率1：0.75。放坡后可采用浆砌片石或格构等构造措施护面。该段道路K0+900段右侧边线外36m处，有一座高压铁塔。根据剖面20的情况可知，道路边坡对铁塔无影响。9、K1+020～K1+146.482（终点）段右侧（剖面23～25）土质边坡BP9：坡向280°，坡长约126m，坡高2～7m，坡体以填土为主，下部少量粉质粘土。边坡安全等级为二级，边坡稳定安全系数为1.30。根据设计方案，该段边坡放坡处理，设计方案可行。该段现状地形平缓，放坡后不会产生滑移，但填土直立回填后，填土边坡易产生圆弧滑移破坏，建议直接按1：1.50的坡率放坡，放坡后在坡面植草或采取护面措施。6对邻近建、构筑物的影响1、该段道路K0+070段左侧，距离道路左侧边线约42m处，有一座高压铁塔。根据剖面2的情况可知，道路的边坡对铁塔无影响。2、该段道路K0+140右侧，距离道路右侧边线约5m处，存在一个高压铁塔。根据设计单位提供的设计方案说明P9，第2.7节：项目沿线既有及规划的设施状况，其中提到：“本项目周边有很多现状高压线，道路南侧有现状110KV的琏桉东西线，其中有两处是贯穿本次设计道路，且道路与高压线净空高度不足6m，根据规划要求琏桉东西线需改迁，但是改迁时间尚未明确。”根据设计方案，该位置的铁塔属于规划要求改迁内容，若道路在铁塔改迁完成后施工，则该处可直接采用坡率1:1.5放坡。若道路提前施工，铁塔则需要保护，该处不能放坡，应直接采用重力式挡墙支挡。可采用压实填土作为挡墙基础持力层。3、该段道路K0+900段右侧，距离道路右侧边线约36m处，有一座高压铁塔。根据剖面20的情况可知，道路的边坡对铁塔无影响。7地质条件可能造成的工程风险分析根据《住房城乡建设部办公厅关于进一步加强危险性较大的分部分项工程安全管理的通知》建办质【2017】39号文“勘察单位应当针对工程实际，在勘察文件中说明地质条件可能造成的工程风险”的要求，本工程地质条件可能造成的工程风险主要有：1、拟建项目建设将在道路周边形成环境边坡，这些边坡在开挖过程中可能发生变形破坏，威胁施工人员、设施安全。2、由于场地内填土厚度大，易导致地下水的滞留和聚集，威胁施工人员、设施安全。8天然建筑材料评价场地内及周边地区开挖的砂岩及泥岩及可作为建筑石材。当开挖的砂、泥岩作为回填路基的填料时，其粒径大小、压实度等指标均应满足路基规范的要求。9结论与建议9.1工程地质勘察结论经过本次勘察，查明了场地的工程地质条件，在勘探范围内未发现滑坡、断层等不良地质作用。整个场地和地基稳定，适宜道路的建设。9.2工程设计与施工建议1、填土未经处理不应选作地基持力层，当选作地基持力层时建议对其进行碾压夯实，满足设计规范要求的压实度。其承载力特征值以现场实测为准。粉质粘土层，应清除其表层的软土及杂土。地表的薄层粉质粘土，建议清除后换填压实填土。2、拟建道路的路基存在填土与基岩同时作为一段路基基础的情况，设计时需考虑路基的不均匀沉降问题。3、边坡施工开挖时，应采用逆作法施工。边坡开挖过程中，如预计基岩暴露时间较长，应及时采取防风化措施。4、场地结构面的粘聚力及内摩擦角，是根据裂隙发育情况、施工放破情况、地下水的影响及边坡开挖后应力变化等因素综合确定的。在施工阶段可能会因环境不同，有所变化。同时，施工期应加强结构面检验校核及边坡变形监测。5、施工时应根据相应规程对爆破进行控制，应避免爆破振动破坏边坡坡面岩体及路基基础岩土体的完整性。6、场地内高压铁塔较多，应注意在道路修建过程中，对在道路施工影响范围内的高压铁塔进行保护。同时，施工期间，机械作业时，应留意高压铁塔的高压线净空高度，综合考虑作业空间，防止触电事故。7、道路K0+140右侧边线约5m处，存在一个高压铁塔，若铁塔未改迁，道路提前施工时，铁塔需要保护，该处不能放坡，应直接采用重力式挡墙支挡。8、根据“渝建发（2010）166号”文件，对超限填土边坡及