红云路道路工程岩土工程勘察报告 (一次性详细勘察)

红云路道路工程岩土工程勘察报告（一次性详细勘察）1概述1.1工程概况受城市建设投资有限公司（业主）委托，我院承担了红云路道路工程岩土工程详细勘察工作。本工程设计单位为红云路起于协信阿卡迪亚与云栖谷之间现状断头路，沿线向北先形成1座同轴旋转立交，然后上跨快速路三纵线，最后终点接嘉陵路，全长1745.673m，其中K0+000-K0+957.450段为同轴旋转立交与桥梁段，K0+957.450-K1+745.673段为路基段，道路整体走向从西南至东北。红云路等级为城市支路Ⅰ级(见图1.1-1)，走向从南西向北东，设计起点接协信云栖谷西侧现状断头路，终点与已建成的市政支路嘉陵路相接，全长1745.673m，标准路幅宽度13m，双向两车道。红云路桥梁段需与快速路三纵线共建，我院已对共建段的1#、2#预应力锚索桩板挡墙及3#、4#重力式挡墙进行了勘察，本次勘察为红云路道路工程，包括旋转立交、桥梁段及路基段。红云路外侧为协信云栖谷、阿卡迪亚小区和红岩纪念馆，安全等级为一级，地质环境复杂程度为中等复杂，综合以上因素，本次岩土工程勘察等级为甲级。1.2勘察阶段和勘察范围依据工程勘察合同要求，本次勘察为详细勘察，符合渝建〔2013〕346号文《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段暂行规定（试行）》的要求，详见附表：勘察阶段判定表。本次勘察具体范围见平面图，符合渝建〔2013〕345号文《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围暂行规定（试行）》的要求，详见附表：勘察范围判断表。图1.1-1拟建红云路效果图1.3技术标准和勘察依据本次勘察依据：(1)我院与甲方签订的《建设工程勘察合同》；(2)设计单位提供的“红云路道路工程方案设计说明和设计方案图”；(3)设计单位提供的勘察技术要求。本次勘察主要执行的技术标准如下：①《市政工程勘察规范》CJJ56-2013；②《公路工程地质勘察规范》JTGC20—2011；③《公路桥涵地基与基础设计规范》JTGD63—2007；④《公路路基设计规范》JGJD30-2015；⑤《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013；⑥《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)（2009年版）⑦《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2012)；⑧《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014；1.4勘察目的、任务根据工程地质勘察技术要求，收集已有的工程地质勘察资料和水文资料，对本工程进行详细地质勘察工作，勘察目的是查明拟建道路工程沿线工程地质、环境地质及特殊地质条件，为编制施工图设计提供详细的工程地质依据与必要的相关设计参数。具体任务是：=1\*GB2⑴查明拟建道路工程沿线的地形、地貌、地层、地质构造等基本工程地质条件，评价场地的整体稳定性；=2\*GB2⑵查明拟建道路工程沿线各段岩土的类型、分布状况，工程地质特征和提供设计所需的岩土物理力学参数；=3\*GB2⑶查明拟建道路工程沿线有无不良地质，若有不良地质现象，还应查明其成因、类型、性质、分布、发生和诱发条件、发展趋势及危害程度，论证对拟建工程稳定性的影响程度，并提出计算参数及整治措施的建议；=4\*GB2⑷查明拟建道路工程沿线水文地质条件，判定地下水对工程的影响程度，并提出处理措施建议；=5\*GB2⑸查明拟建道路工程坡顶邻近建构筑物的荷载、结构、基础形式和埋深，地下设施的分布和埋深；=6\*GB2⑹评价道路工程中挡墙边坡的稳定性，预测因工程活动引起的稳定性的变化情况，提出边坡治理的工程措施建议；⑺拟建道路工程持力层、基础型式等做出建议；评价相应工程地质问题。⑻对场地地震效应进行评价。1.5以往工作程度本工程位于渝中半岛西北部、高九路北侧，区域地质资料和工程勘察资料丰富，本次勘察主要收集利用了下列区域地质资料和工程勘察资料：1977年四川省地矿局南江水文地质大队出版了《重庆幅1:20万区域水文地质普查报告》；1986年～1990年原四川省地矿局208水文地质工程地质队测制的《中华人民共和国地质图》重庆市幅H-48-94-A(1:5万)区域地质调查；2007年3月中国建筑西南勘察设计研究院重庆分院完成的《阿卡迪亚D1、D2、D3组团岩土工程勘察报告（直接详勘）》（渝涪勘审070307）。2007年11月中国兵器工业北方勘察设计研究院重庆分院完成的《重庆协信·黄荆社项目E1组团（协信.阿卡迪亚TW1～TW4号楼）岩土工程勘察报告（直接详细勘察》。2010年7月我院完成的《快速路三纵线柏树堡立交—五台山立交段工程(南段)工程地质勘察报告（初步勘察）（K2+865～K7+840.745）》（渝勘质审2011-0875）。2011年5月重庆市地质灾害防治工程勘查设计院完成的《重庆市渝中区嘉陵江南岸不稳定斜坡治理项目（滴水岩危岩带（渝中区段））》勘察报告。本次利用了钻孔6个，钻孔编号ZK1、ZK2、PK1~PK4。2011年6月我院完成的《重庆市轨道交通五号线先期开工段红岩村站岩土工程详细勘察报告》（渝勘质审2011-1052）。本次利用钻孔2个，钻孔编号WXH9、WXH14。2012年7月我院完成的《快速路三纵线柏树堡立交—五台山立交段工程红岩村立交工程地质勘察报告（详细勘察）》（审查编号：DA2012-0586）。本次利用钻孔7个，钻孔编号N119、N120、N121、N123、N150、N151、N154。2016年2月我院完成的《红云路与快速路三纵线共建段挡墙工程岩土工程勘察报告(详细勘察)》（项目编号：KC(2016)-03-0000501C）。本次利用钻孔11个，钻孔编号BP5、BP8、BP15、BP17、BP31~BP37。以上资料对场地的地层结构、岩性、地质构造有较详细的了解，部分勘察成果资料直接运用于本次勘察。1.6勘察工作布置及工作完成情况1、勘察手段的选择我院接受业主任务委托后，立即安排工程技术人员立即到现场踏勘，并在搜集其它勘察资料的基础上，依据相关规范以及业主提供的“工程地质勘察技术要求”、“道路设计方案”编制岩土工程勘察方案。勘察手段以机械钻探为主，同时辅以地面调查、测绘、物探、原位测试和室内试验等手段，以查明岩土体的物理力学特征和水文地质条件。2、勘察工作布置（1）工程地质测绘工程地质测绘采用追索法为主，辅以穿越法进行。地质测绘范围为道路中线两侧各30～50m，对影响道路工程及边坡稳定性和潜在地质灾害地段进行重点勘测，并适当加宽测绘范围，测绘比例尺为1:1000。（2）勘探工作布置及技术要求A钻孔布置及钻探深度勘探点线主要红云路道路轴线布置，并兼顾同轴旋转立交基础、道路边坡及整体场地，同轴旋转立交桥段原则上是逐墩布置钻孔，间距约25～30m，每条勘探剖面布置钻孔1~2个，道路部分间距约30~50m，每条剖面上布置钻孔2~3个，共布置勘探孔72个，其中控制性钻孔36个，一般性钻孔36个。勘探点孔深：同轴旋转立交桥钻孔孔深按桩底设计标高控制，控制性钻孔进入桩底设计标高以下中等风化基岩10m，一般性钻孔进入桩底设计标高以下中等风化基岩6m；挡墙边坡控制性钻孔进入边坡假想破裂角以下中等风化基岩3m，一般性钻孔进入1m；重力式挡墙控制性钻孔进入路面设计标高以下中等风化基岩8m，一般性钻孔进入路面设计标高以下中等风化基岩5m。B采样及原位测试工作采样：将控制性钻孔作为取样孔，采集岩石试样作室内岩石物理力学试验。试验数据样本数应满足规范要求和数理统计要求，以保证所提出的岩土参数的可靠性和准确性，满足设计和施工要求。原位测试：终孔24小时后，观测孔内水位，并选2个钻孔进行抽水试验；选择3个钻孔进行重型动力触探（N63.5）测试；选取4个钻孔作剪切波测试，3个钻孔作声波测试。3、工作完成情况我院接受业主任务委托后，立即安排工程技术人员到现场踏勘，依据业主提供的“工程方案设计图”及“工程地质勘察要求”编制岩土工程勘察方案。由于现场正在进行红云路与三纵线共建段挡墙土石方平场，局部桥墩孔位于浮渣边，无法施工，但充分利用了红云路与快速路三纵线共建段挡墙工程钻孔，基本能满足本次勘察工作要求。本次勘察外业工作开始于2017年2月10日，于2月23日外业工作结束，总计投入钻机3台，之后转入室内资料整理。本次勘察完成工作量见表1.6-1。表1.6-1勘察工作量一览表测量本次钻孔(m/孔)利用钻孔(m/孔)现场试验室内试验1/500工程地质测绘(km2)勘探点(个)剖面(条)声波(m/孔)剪切波(m/孔)抽水试验(孔)动力触探(m/孔)岩样(组)土样(组)水样(组)7249127.6/331110.171.7勘察工作质量评述我院接受勘察任务以后，工程人员在充分收集已有资料的基础上，对拟建工程场区进行踏勘，按《市政工程勘察规范》CJJ56-2013和相关规范、规定及勘察技术要求编制了勘察方案(大纲)。勘察方法运用地面工程地质测绘、钻探、物探与室内测试等多种手段同时进行。勘察中坚持ISO9001质量保证体系的各项要素，对勘测全过程实行动态管理，加强事前指导，中间检查，成果验收的三环节控制，杜绝不合格资料产生。勘探线、点间距、钻孔深度以及测试样品的采集位置和数量均符合规范要求。(1)工程地质测绘工程地质调查和测绘使用比例1：1000的地形图观测定点，填绘精度为岩性层，点位精度图上误差小于3mm，重点观察记录拟建区的地形地貌、地层岩性、不良地质作用、邻近建构筑物特征等。(2)钻孔测量和管线探测勘察测量系统采用重庆市独立坐标系、56黄海高程，每个钻孔测放采用RTK仪测量，测放精度满足规范要求。钻探前对照现状管线图，对管线附近钻孔采用探管仪逐孔核实孔位处地下管线等设施情况，确保施工安全，对可疑孔点位进一步采用先人工开挖至基岩面或1.5m后，再行钻探来控制。(3)钻探质量钻探全部采用清水回旋全取芯钻进工艺作业，土层在地下水位以上进行干钻作业，钻探岩芯采取率填土层大于50%，粉质粘土大于90%，强风化层大于65%，中等风化层大于80%。钻探中无掉钻头、垮孔、伤及作业人员、伤及地下管线、伤及周边建筑物安全等安全事故。(4)取样采样数量按勘察大纲执行：岩样采用岩芯取样，取样岩芯管直径不小于91mm；土样选用薄壁取土器，采用快速、连续静压方式贯入取Ⅰ级土；水样容器采用塑料瓶，取样时采用所取的水冲洗三次以上，然后缓缓地将取得的水注入容器。样品采集后及时蜡封、贴标签、装箱并及时送实验室试验、化验。(5)现场测试波速测试由重庆市勘测院检测分院承担。岩土体剪切波采用高分辨地震仪三分量检波器，震源采用地面横向锤击木板两端的方式产生，测点间距0.5m。岩体声波采用WSD型数字声波仪，一发双收源距0.5m，测点距离0.5m，孔内以水为耦合介质，岩块测试采用单发单收，使用测试段岩芯进行声波对穿测试，各仪器设备均处于标定期内，测试操作方法、测试仪器设备性能满足要求。原位测试：在填土层厚度较大的钻孔中选取作3个钻孔进行重型动力触探（N63.5）测试，了解了填土层的均匀性和密实程度。(6)水文地质全部钻孔按要求进行了孔内水位的观测工作，终孔24小时后，观测孔内水位，钻探结束后抽排循环水并观测水位变化和流量的变化情况，抽干后间隔24小时以上再观测孔内水位。抽水试验严格按照相关规范规程执行。(7)内业整理及室内试验本次勘察成果资料的编制绘图软件采用理正工程地质勘察CAD6.7和AUTOCAD2004中文版，文字编写软件采用Microsoftword2000。室内岩石物理、力学性质试验由重庆市勘测院检测所承担；土工试验及土腐蚀性试验、水质分析试验由重庆岩土工程检测中心完成。(8)外业见证本工程勘察外业见证单位为中煤科工集团重庆设计研究院有限公司，外业见证员为冯兴法，手机印章号：YKJZ-2310134-0010。(9)利用资料本次勘察充分收集利用场地及周边已有的勘察成果资料，并对利用成果进行校核，资料真实可靠，质量满足要求。由于现场正在进行红云路与三纵线共建段挡墙土石方平场，局部桥墩孔位于浮渣边，无法施工，但充分利用了红云路与快速路三纵线共建段挡墙工程钻孔，基本能满足本次勘察工作要求，对整个场地的控制影响较小。综上，本次勘察工作按照勘察方案和现行规范组织实施，勘察方案制定的工作内容、勘察意图均得到落实和完成，勘察重点突出，经复核，钻孔定位达到精度要求，详细查明了场地的工程地质和水文地质条件，满足国家有关规范要求，符合《重庆市建设工程勘察文件编制深度规定》，达到了详细勘察的目的，勘察报告可供施工图设计使用。2自然地理2.1行政区划及交通现状拟建工程场地位于渝中区高九路附近，起于协信阿卡迪亚与云栖谷之间，终点接嘉陵路，道路可直达现场，交通方便(见图2.1-1)。图2.1-1拟建红云路交通区位图2.2气象场地属亚热带湿润气候，具冬暖春早、雨量充沛、夜雨多、空气湿度大、云雾多、日照偏少等特点。1、气温气温的垂直分带明显，海拔高程300～500m的丘陵地区，年平均气温为16.8～18.0℃之间。极端最高气温43.0℃(2006.8.15)，极端最低气温-1.8℃(1955.1.11)。最冷月(一月)平均气温7.7℃，最冷月(一月)平均最低气温5.7℃，最大平均日温差11.9℃(1953.7)。2、湿度多年平均相对湿度79%左右，绝对湿度17.7hPa左右，最热月份相对湿度70%左右，最冷月份相对湿度81%左右。3、风全年主导风向以北风为主，频率13%左右，夏季主导风向为北西，频率10%左右，年平均风速为1.3m/s左右，最大风速为26.7m/s。4、降水量最大年降水量1544.8mm，最小年降水量740.1mm，多年平均降水量为1082.6mm，年最大降雨量1544.8mm，年最小降雨量740.1mm，降雨多集中在5～9月，约占全年降雨量的70%，且强度较大，暴雨时有发生；日最大降雨量266.5mm(2007.7.17)，日降雨量大于25mm以上的大暴雨日数占全年降雨日数的62%左右，小时最大降雨量可达62.1mm；多年平均蒸发量1138.6mm。5、雾日全年平均雾天日数30～40天，最大年雾天日数148天。2.3水文勘察区属于长江流域，场区及附近无大型地表水体及常年性溪沟等。3工程地质条件3.1地形地貌拟建场地原始地貌为构造剥蚀丘陵沟谷地貌，地形总体南西侧高，北东侧低，道路穿过洼地、丘脊和斜坡地带，最高标高335，最低标高203，相对高差约130m，现状地形坡度较大，大部分地表被人工改造。其中K0+000-K0+957.450段为同轴旋转立交与桥梁段，K0+957.450-K1+745.673段为路基段。其中K0+000-K0+957.450段为同轴旋转立交与桥梁段，受周边协信小区建设影响，人工改造强烈，现大部分为填方区。阿卡迪亚小区东侧存在大量人工堆填区，局部厚达30m，在拟建3#、4#重力式挡墙附近形成填方边坡，边坡最高约30m，坡顶地面标高320.0～305.0m，地形较平坦，地形坡角一般0～5，坡底地面标高280.0～270.0m，边坡坡角约25，局部较陡。K0+957.450-K1+745.673段为路基段，受三纵线红岩村隧道施工影响，人工改造较强烈，地形坡度较陡，高程在284~203m，地形坡脚沿红云路前进方向一般5~10°，道路周边局部边坡达20~25°，在K1+100~K1+180段发育滴水岩危岩带，局部为陡崖，地形坡度为40~50°。图2.1-1拟建红云路地形卫星图3.2地层岩性通过地质钻探、地面地质调查和搜集前人成果及相关地质资料，场地内出露地层主要为第四系全新统(Q4)和侏罗系中统沙溪庙组(J2s)沉积岩层。各层岩土特征由新到老分述如下：1、第四系全新统(Q4)（1）人工填土(Q4ml)：褐灰色，以素填土为主，主要由粉质粘土夹砂泥岩碎块石组成，含少量砼块、砖头等建筑垃圾。骨架颗粒粒径20～500mm为主，局部可达800~1000mm，含量一般为30～50%；在厚度较大的地段中下部碎块石含量显著增高，局部可达到70~80%，粒径也有所增大。人工填土主要呈稍密状，稍湿，堆填年限约十年。该层底部与基岩接触地段，受地下水活动的影响，形成以软~可塑状粘性土为主、厚度0.05~0.30m（局部可达0.5m以上）的软弱薄层。分布于整个场地内，钻探揭露最大厚度34.60m（孔号BP34）。（2）残坡积层粉质粘土(Q4el+dl)：褐红色，由粘土矿物组成，含少量岩石碎屑，可～硬塑，稍有光滑，摇震反应无，干强度中等，韧性中等。残坡积成因，厚0.5～1.0m，厚度较薄，主要分布于原始沟谷及斜坡地带，场地分布较少。～～～～～～～～～～～～～～～～不整合接触～～～～～～～～～～～～～～2、侏罗系中统沙溪庙组(J2s)(1)砂质泥岩(J2s－Sm)褐红色，粉砂泥质结构，中厚层状构造；主要矿物成份为粘土矿物；表层强风化带厚度一般约0.5～1.0m，最大可达3m，强风化岩芯呈碎块状，风化裂隙发育；中风化岩芯呈柱状、中柱状，岩体较完整，属软岩，岩体基本质量等级为Ⅳ级。砂质泥岩广泛分布于整个场地上部土层覆盖层以下。(2)砂岩(J2s－Ss)：灰褐色、灰色，细粒～中粒结构，中厚层状构造，泥钙质胶结，主要矿物成份有：石英、长石等；强风化层厚度一般约0.5～3.0m，强风化岩芯多呈碎块状、短柱状，风化裂隙发育；中风化岩芯呈柱状、长柱状，岩体较完整～完整，属较软岩，岩体基本质量等级为Ⅳ级。砂岩广泛分布于整个场地上部土层覆盖层以下，与砂质泥岩相间分布。场地基岩强风化带厚度一般为0.5～1.0m，最大可达3m。基岩强风化带岩体破碎，风化裂隙发育，岩质极软，岩体基本质量等级为Ⅴ级。3.3地质构造工程区处于金鳌寺向斜西翼（图3.3-1），为川东褶皱束中沙坪坝—重庆复式褶皱曲中的次一级褶曲，无断裂构造通过，构造裂隙不发育。据调查测绘，场地岩层倾向140，倾角8，局部倾角15°；据实地量测，基岩中发育裂隙三组，裂隙发育情况如下：L1裂隙：倾向350°~0°，倾角55~65°，裂隙面粗糙，宽度2～8mm，偶见粘性土充填，裂隙间距2～5m不等，延伸长度一般5~10m，局部可达数十米，切割深度5~20m，连通性较好，裂隙属硬性结构面，结合差。L2裂隙：倾向260~270°，倾角65~75°。裂隙面较直，延伸长度3～5m，闭合为主，裂隙间距2～5m不等，无充填物或局部有部分方解石充填，裂隙属硬性结构面，结合差。L3裂隙：倾向80~90°，倾角65~75°，倾向与L2裂隙相反，裂隙性状与L2一致，地内结构面为统计结构面图3.3-1构造纲要图3.4水文地质条件工程场地地形总体特征南高北低，地形较起伏较大，降水从高处向低处排泄，排水条件好，地下水赋存条件较差，地下水总体较小。场地地下水赋存条件、水理性质及水力特征可划分为第四系松散层孔隙水、基岩裂隙水两类。(1)松散层孔隙水主要分布于第四系松散层中，由大气降水补给，在岩土界面上从高处往低处排泄和下渗进入基岩裂隙中。该类型地下水水量大小受地貌和覆盖层厚度、透水性制约，受季节、气候影响大。场地原始地貌为斜坡沟谷地貌，坡度大，排泄条件较好，松散层储存地下水条件差，土层中无统一地下水位，在土层裸露区接受大气降水入渗补给，大气降水入渗后一般沿基岩面向低洼处运移，地下水主要赋存在填土较厚的原始沟谷底部。结合钻孔水位观测，同轴旋转立交段地下水埋深约12.0~28.0m，高程约281~296m，集中位于原始沟槽地带的填土层中下部，大气降水易通过填土层下渗，从协信阿卡迪亚小区附近自西向东沿基岩面向填土边坡底部排泄。路基段地下水埋深约8~12m，高程约210~228m。本次勘察选取了岩面相对低洼、填土厚度较大、易于汇水的ZK59钻孔作了抽水试验，在终孔后第二天作简易抽水试验，当水位降至某一深度后再稳定不少于两小时，测得稳定流量，据此计算各钻孔渗透系数及影响半径。试验结果详见表3.4-1及抽水历时曲线图3.4-1。表3.4-1钻孔抽水试验成果表钻孔编号含水层岩性静止水位(m)含水层厚(m)水位降深SW(m)稳定流量Q(m3/d)渗透系数K(m/d)影响半径R(m)ZK59素填土3.409.001.911.161.699.63根据抽水试验成果，场地人工填土层渗透系数为1.63m/d，渗透系数较大，为中等透水层。结合钻孔水位观测，可见勘察期间场地内填土层中地下水总体较贫乏，但岩面相对低洼、填土厚度较大、易于汇水的原始沟谷底部仍赋存了一定的地下水，且由于地表封闭条件差，大气降水易通过松散填土层下渗，地下水对道路施工有一定的影响，因此基坑开挖时应配备相应的抽水设备，若在雨季施工，涌水量将明显增大。(2)基岩裂隙水包括风化裂隙水和构造裂隙水，风化裂隙水分布在浅表基岩强风化带中，为局部性上层滞水，水量小，受季节性影响大，各含水层自成补给、径流、排泄系统。构造裂隙水分布于厚层块状砂岩层中，以层间裂隙水或脉状裂隙水形式储存，泥岩相对隔水，由于岩层中构造裂隙总体不发育，不利于地下水赋存和接受补给，水量大小与裂隙发育程度和裂隙贯通性密切相关，水量一般不大，多呈滴状或脉状，动态不稳定，由于岩层倾斜，局部基岩中本次勘察期间选取ZK5、ZK56钻孔作抽水试验，用时2、3分钟左右，孔内循环水被提干，然后观测恢复水位，24小时后，水位无恢复缓慢，为干孔，由此可见勘察期间场地基岩裂隙中含水贫乏，水量不大。3.5不良地质现象和特殊性岩土3.5.1不良地质现象（1）危岩体基本特征根据地表地质调查，勘察区发育滴水岩危岩带。危岩带位于道路里程K1+100~K1+180之间，危岩在立面上的分布受控于陡崖发育方向，在平面上陡崖发育大致呈直线展布，勘查区分布3处危岩体（见表3.1-1），危岩顶分布高程约248～254m，底部高程约219～231m，属中位危岩。危岩体形态各异，但总体呈板状或柱状。规模大小不等，体积为1646.3m³~5587.2m³，属特大型危岩体，危岩带的总体积约为1.2×104m3，属特大型危岩带。表3.1-1危岩体基本数据表编号形态中心坐标底部

高程顶部

高程宽度高度厚度体积可能的破坏模式XY(m)(m)(m)(m)(m)(m3)W1板状68297.3756719.972232502327.252951.3坠落式W2板状68313.6656738.09219254.52335.585587.2滑移式/倾倒式W3板状68329.1856762.522124831272.42286.9滑移式/倾倒式W5柱状68377.9356854.46231238367.23.41646.3坠落式合计12471.7（2）危岩稳定性宏观分析勘查区危岩体的边界主要受控于两组构造裂隙，两组构造裂隙将岩体切割成板状，部分裂隙贯通性较好，延伸较长，在陡崖边由于卸荷作用，把陡崖表层岩体与母岩切割开，形成危岩体，同时由于基岩泥岩的差异性风化，使危岩块低部的基座形成凹岩腔，凹岩腔发育深度较深，且随时间的增长，危岩重心位移将会偏离出凹岩腔之外，而发生坠落崩塌，W1及W5均由此产生。大部分危岩体及底部边坡上的危岩体受后缘卸荷裂隙的影响，易沿该裂隙发生滑塌。近年来该危岩带主要存在局部的掉块现象，并未见大规模的崩塌发生，因此目前危岩多处于稳定～基本稳定状态，但随时间的推移，在各种外力作用下，特别是受强降雨及地震影响后，同时底部危岩下部泥岩继续风化，导致岩腔越来越大，危岩体将处于基本稳定～欠稳定状态。（3）危岩治理勘查区的危岩主要采用锚固+支撑进行治理，锚固位置位于危岩单体上，危岩岩性以巨厚层状长石石英砂岩为主，岩体呈大块状，表面近直立，岩体强风化层厚度一般小于0.5m，岩体结构完整，适宜锚固工程。危岩基座多有凹岩腔，凹岩腔下部多为平台或斜坡，表面土层较薄，适宜用为支撑的基座。表3.1-2危岩防治措施建议危岩编号稳定性防治措施建议W1欠稳定锚固+支撑W2欠稳定锚固W3基本稳定锚固W5欠稳定锚固+支撑综上所述，在拟建红云路范围内的危岩已治理，对拟建红云路道路工程无影响。3.5.2特殊性岩土根据勘察，场地特殊性岩土为人工填土。人工填土主要由弃土平场施工形成，褐灰色，以素填土为主，主要由粉质粘土夹砂泥岩碎块石组成，含少量砼块、砖头等建筑垃圾。骨架颗粒粒径20～500mm为主，局部可达800~1000mm，含量一般为30～50%；在厚度较大的地段中下部碎块石含量显著增高，局部可达到70~80%，粒径也有所增大。人工填土主要呈稍密状，稍湿，堆填年限约十年。其厚度变化较大，均匀性差，级配一般。人工填土在工程上的特殊性主要表现在它的非均质性和湿陷性；其块石粒径大小不均，分选较差，土体内局部存在大块石架空现象，其整体均匀性较差，其物理力学等性质差异较大；人工填土在地下水的浸泡渗透下，还容易出现不均匀沉降。除此之外，拟建场地内无滑坡、泥石流等不良地质现象，该区域上覆土层主要为人工填土、粉质粘土，不存在砂土液化、震陷等岩土地震稳定性问题，场地无暗埋沟浜、墓穴、孤石等对工程有不利影响的埋藏物。3.6地震根据中国地震动峰值加速度区划图(1/400万)[GB18306-2001]之图A1及中国地震动反应谱特征周期区划图(1/400万)[GB18306-2001]之图B1，场地抗震设防烈度为6度，场地设计基本地震动峰值加速度0.05g，设计地震分组为第一组。4相邻建（构）筑物4.1地下建构筑物1.梨菜铁路据我院实测，梨菜铁路隧道为东西走向，从场地中部穿过，隧道洞跨5~6m，与同轴旋转桥正交（6-6’，8-8’剖面），相交处隧道洞底标高底:229.00~229.60m，洞高约7m，埋深约60~70m。在K0+920与拟建道路正交（16-16’剖面），相交处隧道洞底标高底:227.80m，洞高约7m，埋深约54m。红云路的修建对隧道基本无影响。2.人防洞室据我院实测，人防洞室位于拟建红云路道路工程K1+340~K1+500正下方。洞室呈西南至东北走向，与拟建红云路近平行，洞室长约160m，宽2.50～3.50m，高2.3～3.4m，洞底标高276.20～271.84m；支洞主洞垂直，支洞长为36m，宽3.10～7.30m，高2.3~4.0m，洞底标高210.11～213.10m，该段地面标高为225.72~247.00m，道路设计标高为225.36~234.00m。据调查，洞室为毛洞，洞内未见变形现象，洞室现状稳定，未见渗水及滴水现象。4.2地下管网由于存在多处地下管网，且距离拟建道路较近，施工对市政管网的影响较大，特别是中石油过江燃气管道（φ426）从道路K0+900处穿过，该管道为重庆市重要的工业和民用燃气运输通道，破坏后会造成重大经济损失和社会影响，建议设计、施工时考虑二者的相互影响，施工前对既有地下管线进行排查，并对有影响管线进行改迁或避让，对挡墙有影响的主要地下管网见表4.2-1。表4.2-1对拟建道路有影响的地下管网一览表位置类别规模(mm)距离(m)K0+900、K0+950K0+燃气Φ4260K0+900~K0+950燃气Φ1089.0~9.5第四联桥处电力1000×5000第四联桥处给水Φ2000第四联桥处给水Φ1000桥梁起点处排水Φ4000第四联桥处电信400×20004.3地面建筑场地位于协信云栖谷与阿卡迪亚小区之间，周边建筑物较多，对其影响较大的建筑物详见表4.3-1。上述地面建筑物由于距离拟建红云路较近，施工时对其影响较大，设计、施工时应采取加强支护等措施对其进行保护，施工时应先施工桩板挡墙，先桩后板，再进行场平施工，开挖时应分段跳槽，严禁爆破，采用机械或人工开挖，尽量减少对建筑物的影响，并加强对地面建筑物监测工作，作好应急预案，发现异常情况及时处置。表4.3-1受影响建筑物一览表序号小区名称建筑物名称地下室/地坪标高(m)层数基础形式基底标高(m)平面距离(m)挡墙顶底标高(m)1协信云栖谷13#楼311.86/314.9211/-1F桩基299~3057.0310.0/296.0212#楼316.0111F桩基302.5~311.011.0314.0/294.53协信阿卡迪亚TW2#楼324.71/336.0829/-2F独基、桩基300~3206.7311.5/293.043#车库331.77-1F桩基6.6310.5/292.5549栋320.41/336.483/-3F桩基2917.2310.5/292.0648栋303.18/317.582/-3F独基、桩基299-30612.0309.0/291.072#车库302.15-2F独基、桩基290-3000.4~3.5311.5/283.55测试成果的分析整理与选用5.1重型动力触探（N63.5）测试成果及分析为了解场地内人工填土的均匀性与密实程度，在人工填土中选择了3个有代表性的钻孔进行重型动力触探（N63.5）测试，对试验锤击数首先进行杆长修正，人工填土测试结果见表5.1-1。由动探实测击数和动探曲线来看，动探击数与深度无递增关系，击数差异大，粒径不均匀，填土均匀性差，局部块石粒径过大，需钻进后才能继续动探试验，局部存在架空情况。击数平均值N63.5=7.67~7.88击，纵深上的变异系数较大为0.480~0.497，该结果表明工程区填土层的结构为稍密状，且钻孔存在轻微塌孔现象，在深度上分布不均，填料粒径不均、级配较差。表5.1-1人工填土动力触探试验修正击数成果汇总表孔号样本数(N)范围值平均值(fm)标准差(σ)变异系数(δ)标准值(fk)ZK7552.0~18.97.873.9150.4977.24ZK15532.0~10.97.883.7780.4807.28ZK46192.0~3.87.673.7330.4877.145.2室内岩石试验本次勘察在K0+000~K0+K0+957.450桥梁段共取16组砂质泥岩样品，K0+957.450~K1+716.644道路段共取了10组砂质泥岩样品，取了8组砂岩样品，共计34组岩石样品进行室内物理力学等测试，并利用了红云路与三纵线共建段挡墙详勘资料中的5组砂质泥岩试验成果（编号以BP开头）参与统计，统计计算公式如下：fk =γsfm…………..…….………………（式5.2-1）γs＝1().……...（式5.2-2）式中：fk——标准值： fm——平均值；n——样本数；——变异系数。K0+000~K0+K0+957.450桥梁段砂质泥岩室内岩石物理力学性质试验成果统计表见表5.2-1，K0+957.450~K1+716.644道路段砂质泥岩室内岩石物理力学性质试验成果统计表见表5.2-2，K0+957.450~K1+716.644道路段砂岩室内物理力学性质试验成果统计表见表5.2-3，砂质泥岩抗压强度指标变化较大，主要是由于岩石中砂质含量差异大造成的，。本报告所提岩土参数值为在概率统计基础上的标准值，在实际工程采样检测时，不可避免地会出现实测值与报告建议值的差异，根据开挖揭露的实际情况进行优化设计，设计时应注意低值的影响。表5.2-1K0+000~K0+K0+957.450桥梁段砂质泥岩室内试验成果统计表岩样编号重度(kN/m3)抗压指标(Mpa)变形指标(MPa)抗拉强度

σt(MPa)抗剪强度自然γa饱和γb饱和Rb自然Ra变形模量弹性模量泊松比φ(°)C(MPa)ZK125.7026.007.712.825.6025.907.412.525.7026.008.011.9ZK26.310.06.110.46.510.7ZK39.715.2201125230.3810.016.3196624660.379.415.6195524620.37ZK58.714.48.913.68.514.0ZK625.5025.809.415.225.6025.909.114.725.5025.808.814.2ZK77.612.6156619840.387.412.2152919380.377.911.8153319610.38ZK87.111.96.911.77.311.2ZK925.6025.909.414.5192526030.3825.6026.009.115.2188425300.3725.6026.009.715.6189725340.37ZK156.19.76.310.35.99.9ZK177.913.28.112.37.712.8ZK185.99.65.79.35.59.0ZK195.910.10.2935.401.535.79.90.296.19.40.28ZK205.59.4119717040.405.39.1116916440.395.78.8116016150.38ZK215.48.75.29.05.69.3ZK62-16.911.6145719370.406.711.4141919040.397.110.9143219080.39ZK62-23.56.13.46.33.66.5BP57.712.98.311.47.812.0BP156.39.34.88.05.410.0BP315.89.16.08.15.59.3BP325.48.36.49.05.69.3BP348.313.07.510.18.212.6平均值fm25.625.96.911.21606.72114.20.40.335.401.53标准差σ0.070.081.582.44308.99361.350.010.01//变异系数δ0.000.000.230.220.190.170.030.02//样本数n99636315151531.001.00标准值fk25.625.96.610.6146419480.380.28/1.42最大值max25.726.010.016.32011.02603.00.400.335.401.53最小值min25.525.83.46.11160.01615.00.370.335.401.53表5.2-2K0+957.450~K1+716.644道路段砂质泥岩室内试验成果统计表岩样编号抗压指标(Mpa)抗拉强度σt(MPa)抗剪强度饱和Rb自然Raφ(°)C(MPa)ZK232.54.82.65.02.44.9ZK255.69.50.2835.701.435.88.80.275.49.30.26ZK333.96.93.86.73.76.5ZK344.07.83.97.54.27.2ZK397.011.00.3836.101.986.811.50.357.211.80.37ZK426.710.76.911.46.511.0ZK4610.5*17.5*0.4536.802.3910.1*17.1*0.4610.8*16.4*0.44ZK503.66.33.76.73.56.5ZK536.410.86.610.16.210.5ZK615.28.95.08.85.48.4ZK190.2935.401.540.290.28平均值fm5.08.50.336.001.84标准差σ1.522.170.080.610.44变异系数δ0.310.260.220.020.24样本数n2727124.004.00标准值fk4.57.80.3035.311.42最大值max7.211.80.536.802.39最小值min2.44.80.335.401.43注：打*的项未参与统计表5.2-3K0+957.450~K1+716.644道路段砂岩室内试验成果统计表岩样编号重度(kN/m3)抗压指标(Mpa)抗拉强度σt(MPa)抗剪强度自然γa饱和γb饱和Rb自然Raφ(°)C(MPa)ZK3625.0025.4018.227.81.1344.124.9624.9025.3017.627.21.1525.0025.4018.725.91.12ZK4424.8025.2034.646.91.4246.397.0824.9025.2035.644.11.4424.8025.1033.645.41.45ZK4822.630.521.631.723.032.6ZK5929.839.728.938.728.037.2ZK9730.541.51.2246.666.1129.240.61.1731.239.11.20ZK9937.547.636.549.838.851.1ZK10134.243.835.546.733.445.1ZK10439.251.740.348.338.150.9平均值fm24.925.330.741.01.345.726.05标准差σ0.090.127.068.060.141.401.06变异系数δ0.000.000.230.200.110.030.18样本数n66242493.003.00标准值fk24.825.228.238.11.1743.631.42最大值max25.025.440.351.71.546.667.08最小值min24.825.117.625.91.144.124.965.3水、土腐蚀性分析为判断场地地下水腐蚀性，本次勘察在钻孔ZK5、ZK56、ZK59内采集地下水水样作室内水质分析试验，试验成果见下表5.3-1。表5.3-1水质分析成果表水样编号Ca2+Mg2+NH4+HCO3-OHCO32-Cl-SO42-游离CO2侵蚀性CO2pH值mg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/LZK567.982.98<0.0419.660.000.002.8225.5841.6438.017.98ZK5955.326.87<0.04139.980.000.0032.3138.715.790.007.63ZK510.772.19<0.0432.760.000.004.3716.0231.3226.206.74依据《公路工程地质勘察规范》（JTJC20-2011）判定：按II类环境水，该水样对混凝土结构有微腐蚀；按地层透水性:对混凝土结构在直接临水或强透水层有微~中等腐蚀，在弱透水层中有微~弱腐蚀；对钢筋混凝土结构中钢筋有微腐蚀。本次勘察在钻孔BP33取素填土样进行腐蚀性分析，其试验成果见表5.3-2。表5.3-2土腐蚀性试验成果表样品编号土层名称PH值试验项目（mg/kg）OHCO32-HCO3-Cl-Ca2+Mg2+SO42-ZK7-1素填土8.38055762219111ZK15-1素填土8.4608390111915121ZK46-1素填土8.490766972710157根据《公路工程地质勘察规范》(JTGC20-2011)Ⅱ类环境判定：按Ⅱ类环境，以上土样对混凝土结构有微腐蚀；按地层渗透性，对混凝土结构有微腐蚀；对钢筋混凝土结构中钢筋有微腐蚀；对钢结构有微腐蚀。5.4波速测试成果统计分析利用声波（纵波）在不同介质中传播速度的不同，以了解不同岩体岩石裂隙发育情况、结构特征及完整程度等。本次勘察选取ZK15、ZK21、ZK61钻孔做声波测试，测试成果见表5.4-1，测试成果表明场地中等风化砂质泥岩完整系数在0.69~0.71之间，砂质泥岩完整程度为较完整；砂岩完整系数在0.74~0.75，砂岩完整程度为较完整。表5.4-1岩体完整性系数计算及评价孔号测试孔深（m）岩性Vp平均速度（m/s）岩块速度(m/s)完整性系数岩体完整程度备注ZK1514.1～20.1砂质泥岩307336990.69较完整20.1～22.1砂岩326337930.74较完整22.1～38.5砂质泥岩309636740.71较完整ZK216.1～18.1砂质泥岩297737210.64较完整18.1～20.1砂岩331138230.75较完整20.1～22.1砂质泥岩311937020.71较完整ZK6110.1～15.1砂质泥岩300537190.65较完整为了解场地岩土层的剪切波速，为建筑抗震设计提供动力学参数。本次勘察选取ZK5、ZK7、ZK43、ZK59钻孔作了剪切波测试，测试结果见表5.4-2，场地内素填土波速范围在151~180m/s，场地素填土为中软土，砂质泥岩波速＞500m/s，为坚硬土或软质岩石。表5.4-2土层剪切波测试成果孔号测试范围(m)岩性Vs速度范围（m/s）平均值（m/s）ZK51.0～19.0素填土151～178162ZK71.0～18.7素填土152～18016318.7～20.0砂质泥岩658～1231ZK431.0～5.8素填土152～1701585.8～8.0砂质泥岩635～1258ZK591.0～9.0素填土153～1721609.0～10.0砂质泥岩623～12185.5岩土设计参数建议值（1）填土地基承载力特征值应根据场地载荷试验确定。（2）岩体抗拉强度取岩块值的0.4倍。岩体抗剪强度建议值：粘聚力c取岩块值的0.3倍，内摩擦角φ取岩块值的0.90倍。（3）岩体的变形模量、弹性模量标准值取岩石室内试验平均值的0.7倍，泊松比取岩石室内试验平均值。（4）岩石地基承载力基本容许值[fa0]具体数值由岩石极限抗压强度饱和值和岩体完整性按照《公路桥涵地基和基础设计规范》(JTGD63－2007)表3.3.3-1取值。（5）岩石与锚固体极限粘结强度标准值根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013表8.2.3-2确定；较完整岩层和土层的地基系数根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013，附录G，表G.0.1-1~G.0.1-2确定；岩土与挡墙底面的摩擦系数μ根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013表11.2.3确定。（6）桩的极限侧阻力标准值根据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008表5.3.5-1结合重庆地区经验获取。桩侧土负摩阻力系数根据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008表5.4.4-1结合重庆地区经验获取。表5.5-1岩、土体物理力学参数建议值岩土名称中等风化基岩强风化基岩人工填土岩土界面粉质粘土岩层面裂隙面砂质泥岩砂岩砂质泥岩砂岩重度(kN/m3)25.624.920.0*20.0*岩石抗压强度标准值(MPa)天然10.6(桥梁段)8.3(路基段)38.1饱和6.6(桥梁段)4.8(路基段)28.2地基承载力特征值[fa]（kPa）800(桥梁段)500(路基段)1400300*300*120*120*内摩擦角φ(°)31.739.326*10.0*1212*18*内聚力C(kPa)40013005*20.0*3025*50*岩体抗拉强度σt(kPa)120450弹性模量(MPa)13606000*变形模量(MPa)10204500*泊松比μ0.300.25*岩土体与锚固体极限粘结强度标准值(KPa)360110050*0.30*)25*地基系数（水平方向）（MN/m3）602402050土质地基系数（水平方向）(MN/m4)5基底摩擦系数μ0.4*0.55*0.3*0.40*注：带“*”者为重庆地区经验值或根据相关规范查取。（7）其他参数根据试验成果或地区经验，结合本工程的特征确定。岩土体设计参数建议值按照表5.5-1采用。6工程地质评价及建议6.1场地稳定性及适宜性评价拟建场地原为构造剥蚀丘陵沟谷地貌，场地内上覆土层为人工填土，下部基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂质泥岩、砂岩，岩、土体层序正常；通过本次勘察在拟建工程场地内未发现了滴水岩危岩带，但拟建红云路范围内的危岩已治理，对拟建红云路道路工程无影响。除此之外，拟建场地内无滑坡、泥石流等不良地质现象，该区域上覆土层主要为人工填土、粉质粘土，不存在砂土液化、震陷等岩土地震稳定性问题，场地无暗埋沟浜、墓穴、孤石等对工程有不利影响的埋藏物。场地西侧拟建同轴旋转桥附近的填土边坡为自然堆填形成，坡角约25°，下伏基岩面倾角一般为3～11°，堆填时间约10年，未见变形迹象，现状整体稳定。因此拟建工程场地整体稳定，适宜拟建红云路道路工程的建设。6.2红云路道路分段工程地质评价6.2.1同轴旋转立交桥段(K0+000-K0+957.450)拟建同轴旋转立交桥(K0+000-K0+957.450段)位于拟建场地西南侧，由于正在进行土石方开挖，本段地形较起伏，上覆土层厚度6.2～30.2m，下伏基岩主要为砂质泥岩，局部夹砂岩。本段为立交桥段，由于上覆土层物质成分复杂，承载力较低，不宜作立交桥的基础持力层。而下伏中等风化砂质泥岩、砂岩，强度高，稳定性好，是理想的基础持力层。建议本段立交桥墩选用中等风化砂质泥岩或中等风化砂岩作基础持力层，基础型式建议采用机械成孔桩基础，桩基嵌入中等风化岩层深度取3~5d（d为桩身设计直径）。各相关岩、土物理力学参数见表5.5-1，各墩基础型式和设计参数详见6.2-1。表6.2-1同轴旋转立交桥墩基本设计参数建议表墩号孔号设计桩号里程饱和抗压强度（MPa）自然抗压强度（MPa）建议桩底标高（m）持力层岩性地基基本承载力(kPa)0#轴桥台ZK1、ZK2K0+052.4676.610.6300.0砂质泥岩8001#轴桥墩ZK62K0+075.4673.56.3280.06002、11#轴桥墩ZK3K0+614.7876.610.6280.08003、12#轴桥墩ZK5、BP5K0+643.7576.610.6275.08004、13#轴桥墩ZK6、BP8K0+672.7286.610.6275.08005、14#轴桥墩ZK7、ZK8K0+701.6966.610.6275.08006、15#轴桥墩ZK9、ZK10K0+730.6695.99.9270.07507、16#轴桥墩BP32K0+759.7275.48.3260.07508、17#轴桥墩BP33、N154K0+527.8736.610.6260.08009、18#轴桥墩ZK15、BP17K0+554.6725.99.8274.075010#轴桥墩BP15、BP31K0+586.5414.88.0280.06001#轴桩基位ZK17K0+896.4506.610.6230.08002#轴桩基位ZK18、ZK19K0+924.4505.59.3220.0700桥梁终点桥台ZK20、ZK21K0+957.4505.29.0260.0700图6.2.1-1上跨桥1号桥墩桩基、2号桥墩桩基与拟建隧道的相互关系典型剖面图与已建及拟建隧道相对影响：从15-15’剖面可知，拟建1#轴桩为门字型墩，现墩位处土层厚度1.9m，强风化带深度3.2m，开挖至设计路面标高后，桩身及桩底主要为中风化砂质泥岩及砂岩，桩基位于拟建三纵线红岩村隧道左线隧道最小水平距离4.7m，拟建三纵线X-B隧道最小水平距离6m，拟建轨道5号线红岩村车站结构右侧，最小水平距离15.46m，1#轴桩基设计底标高为H0=242.413m，轨道隧道结构底板标高为H底=231.847m，桥台桩基以轨道车站结构底板下缘以上45°刚性角作为嵌岩起算点，嵌岩深度为5.4m。建议1号桥墩桩基础宜置于拟建5号线红岩村车站隧道结构底板标高231.847m以下，以消除桩基给车站隧道施加的附加应力。2#轴桩基位于已建梨菜铁路右侧，最小水平距离3m，位于轨道5号车站线2号风道左侧，最小水平距离3.0m，2#轴桩基底设计标高为H1=221.500m，风道结构底板标高为H底=232.652m，已建梨菜铁路隧道设计标高227.80m，2#轴桩基底标高低于风道结构及梨菜铁路底板标高以下，对已有及拟建隧道影响较小。桥梁终点桥台(桩号K0+957.450)位于轨道交通5号线红岩村车站2号风道右侧，最小水平距离约11m，桥台基底设计标高为H=260.000m，距离风道隧道顶拱19.1m，约1.9倍洞跨，根据重庆地区经验并参照以往计算结果，可认为拟建红云路对拟建隧道围岩的影响较小。由于对拟建道路工程与已建及拟建隧道相互影响评价是根据以往工程经验，建议补充拟建工程与已建及拟建隧道相互影响做专项数值分析，并对其相互影响进行专项评价。K0+800~K0+957.450段道路边坡：该段线路走向为19~38，与地质构造线基本垂直，地形坡度20～35º，根据钻孔揭露，路基上覆土层厚度0～2.4m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂质泥岩与砂岩，沿线岩、土界面平缓，根据道路设计标高，该段主要为挖方段，现分左右侧边坡评价如下：左侧边坡直立切坡后坡向114°左右(见16-16’剖面)，坡高12.2~19.6m，由结构面赤平投影图6.2.1-2分析可知，该边坡为顺向坡，层面为外倾不利组合结构面，但由于层面倾角较缓为8°，边坡稳定性受自身岩体强度控制。根据《建筑边坡支护技术规范》GB50330-2013附录A岩质边坡类别划分标准，边坡岩性主要为砂质泥岩与少量砂岩，边坡安全等级为二级，边坡岩体类型属Ⅲ类，如果有放坡条件建议对该侧按照岩质边坡1:0.75，土质边坡1:1.25的坡率进行放坡处理并采用锚喷支护，对坡高大于10m的边坡建议按8m进行分阶放坡，设置宽2m的平台，在坡顶设置截排水沟，对坡面进行防护处理。如果无放坡条件，建议对该侧边坡采用桩板挡墙进行支护，边坡岩体等效内摩擦角取60°，破裂角取61°。设计参数见表5.5-1。右侧边坡直立切坡后坡向294°(见16-16’剖面)左右，坡高20.6~27.2m，由结构面赤平投影图6.2.1-2分析可知，该边坡为反向坡，但J2为外倾不利组合结构面，对边坡稳定性影响大，破坏模式表现为沿着J2裂隙交线方向产生滑塌式破坏。根据《建筑边坡支护技术规范》GB50330-2013附录A岩质边坡类别划分标准，边坡岩性主要为砂质泥岩与少量砂岩，边坡安全等级为二级，边坡岩体类型属Ⅲ类，如果有放坡条件建议对该侧按照岩质边坡1:0.75，土质边坡1:1.25的坡率进行放坡处理并采用锚喷支护，对坡高大于10m的边坡建议按8m进行分阶放坡，设置宽2m的平台，在坡顶设置截排水沟，对坡面进行防护处理。如果无放坡条件，建议对该侧边坡采用预应力锚索挡墙进行支护，边坡岩体等效内摩擦角取60°，破裂角取61°。设计参数见表5.5-1。按设计标高施工后，道路沿线大部分地段基岩出露，其承载力高，稳定性好，是天然的地基，建议基岩出露段直接以下伏基岩作路基持力层。6.2.2路基段(K0+957.450-K1+745.673)1、K0+957.450-K1+100段该段线路走向为8~354，与地质构造线基本垂直，地形坡度20～35º，根据钻孔揭露，路基上覆土层厚度0～5.2m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂质泥岩与砂岩，沿线岩、土界面20~30°，现状临时边坡表面已素喷混凝土，边坡基本稳定。根据道路设计标高，该段主要为挖方段，现分左右两侧分别评价如下：左侧边坡直立切坡后坡向84°，坡高1.0～8.6m，由结构面赤平投影图6.2.2-1分析可知，该边坡为切向坡，但J3为外倾不利组合结构面，对边坡稳定性影响大，破坏模式表现为沿着J3裂隙交线方向产生滑塌式破坏。根据《建筑边坡支护技术规范》GB50330-2013附录A岩质边坡类别划分标准，边坡岩性主要为砂质泥岩与少量砂岩，边坡安全等级为二级，边坡岩体类型属Ⅲ类，建议对该侧边坡按照1:0.75的坡率进行放坡处理并采用锚喷支护，在坡顶设置截截排水沟，对坡面进行防护处理，边坡岩体等效内摩擦角取60°，破裂角取61°。设计参数见表5.5-1。右侧边坡直立切坡后坡向263°左右，坡高10.0～17.0m，由结构面赤平投影图6.2.2-1分析可知，该边坡为反向坡，但J2为外倾不利组合结构面，对边坡稳定性影响大，破坏模式表现为沿着J2裂隙交线方向产生滑塌式破坏。选18-18’剖面计算其稳定性，计算公式选用《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）附录A.0.2。验算示意图见图6.2.2-2，计算结果见表6.2.2-1。以上计算结果表明：右侧边坡稳定性系数为0.9，边坡处于欠稳定状态。根据《建筑边坡支护技术规范》GB50330-2013附录A岩质边坡类别划分标准，边坡岩性主要为砂质泥岩与少量砂岩，边坡安全等级为二级，边坡岩体类型属Ⅲ类，建议对该侧按照岩质边坡1:0.75，土质边坡1:1.25的坡率进行放坡处理并采用锚喷支护，对坡高大于10m的边坡建议按8m进行分阶放坡，设置宽2m的平台，在坡顶设置截排水沟，对坡面进行防护处理，边坡岩体等效内摩擦角取60°，破裂角取61°。设计参数见表5.5-1。表6.2.2-118剖面稳定性计算表上部土重(kN)岩体重度(kN/m3)结构面长度(m)滑块面积(m2)结构面倾角(°)结构面内摩擦角(°)结构面内聚力(kPa)边坡稳定性系数240.825.614.830.17018500.90按设计标高施工后，道路沿线大部分地段基岩出露，其承载力高，稳定性好，是天然的地基，建议基岩出露段直接以下伏基岩作路基持力层。与拟建隧道相对影响：从纵断面可知，K0+990~K1+100段为拟建三纵线H-B匝道隧道，位于拟建红云路正下方，但隧道顶板以上中等风化厚度为23.1m，超过2倍洞跨，根据重庆地区经验并参照以往计算结果，可认为拟建红云路对拟建隧道围岩的影响较小。2、K1+100~K1+180段该段线路走向主要为54，与地质构造线斜交，地形坡度35～50º，根据钻孔揭露，路基上覆土层厚度0～0.8m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂质泥岩与砂岩，沿线岩、土界面较平缓，现状边坡基本稳定。根据道路设计标高，该段主要为挖方段，现分左右两侧分别评价如下：左侧边坡直立切坡后坡向144°，坡高1.2～6.4m，由结构面赤平投影图6.2.2-3分析可知，该边坡为顺向坡，层面为外倾不利组合结构面，但由于层面倾角较缓为8°，边坡稳定性受自身岩体强度控制。根据《建筑边坡支护技术规范》GB50330-2013附录A岩质边坡类别划分标准，边坡岩性主要为砂质泥岩与少量砂岩，边坡安全等级为二级，边坡岩体类型属Ⅲ类，建议对该侧边坡按照1:0.75的坡率进行放坡处理并采用锚喷支护，对坡面进行防护处理，边坡岩体等效内摩擦角取60°，破裂角取61°。设计参数见表5.5-1。右侧边坡直立切坡后坡向324°左右，坡高17.0～22.0m，由结构面赤平投影图6.2.2-3分析可知，该边坡为反向坡，但J1为外倾不利组合结构面，对边坡稳定性影响大，破坏模式表现为沿着J1裂隙交线方向产生滑塌式破坏。选18-18’剖面计算其稳定性，计算公式选用《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）附录A.0.2。验算示意图见图6.2.2-4，计算结果见表6.2.2-2。以上计算结果表明：右侧边坡稳定性系数为0.9，边坡处于不稳定状态。根据《建筑边坡支护技术规范》GB50330-2013附录A岩质边坡类别划分标准，边坡岩性主要为砂质泥岩与少量砂岩，边坡安全等级为二级，边坡岩体类型属Ⅲ类，建议对该侧按照1:0.75的坡率进行放坡处理并采用锚喷支护，对坡高大于10m的边坡建议按8m进行分阶放坡，设置宽2m的平台，在坡顶设置截排水沟，对坡面进行防护处理，边坡岩体等效内摩擦角取60°，破裂角取60°。设计参数见表5.5-1。按设计标高施工后，道路沿线大部分地段基岩出露，其承载力高，稳定性好，是天然的地基，建议基岩出露段直接以下伏基岩作路基持力层。表6.2.2-224剖面稳定性计算表上部土重(kN)岩体重度(kN/m3)结构面长度(m)滑块面积(m2)结构面倾角(°)结构面内摩擦角(°)结构面内聚力(kPa)边坡稳定性系数185.625.621.288.46018500.73与拟建隧道相对影响：从纵断面可知，K1+108~K1+118段为拟建三纵线H-B匝道隧道，位于拟建红云路正下方，但隧道顶板以上中等风化厚度为19.9m，超过2倍洞跨，根据重庆地区经验并参照以往计算结果，可认为拟建红云路对拟建隧道围岩的影响较小。该段发育滴水岩W1、W2和W3危岩体，根据3.5.1小节，在拟建红云路范围内的危岩已治理，对拟建红云路道路工程无影响。3、K1+180-K1+260段该段线路走向为115~140，与地质构造线近平行，地形坡度5～10º，根据钻孔揭露，路基上覆土层厚度0.5～4.2m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂质泥岩与砂岩，沿线岩、土界总体较平缓，局部较陡。根据道路设计标高，该段主要为挖方段，现分左右两侧分别评价如下：上部土质边坡在K1+240~K1+300段左侧边坡岩土界面较陡，边坡直立开挖后有可能沿岩土界面发生滑塌，选取比较危险的剖面28-28’根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）附录A.0.3公式传递系数法隐式解计算边坡稳定性系数。计算工况选取天然状态及暴雨状态两种，按沿岩土界面进行验算。抗剪强度岩土界面天然状态取C=20kPa、φ=10，饱和状态按经验值取C=14.0kPa、φ=7；填土天然重度取20.0kN/m3，饱和重度取21.0kN/m3。验算示意图见下图6.2.2-6，计算结果见下表6.2.2-3。表6.2.2-328剖面稳定性计算表工况块段编号滑面长(m)滑面倾角θ()内聚力(kPa)内摩擦角(°)滑块重量传递系数稳定系数K天然状态A20.7020.011.20452010424.41.59B70.0320.016.351520101435.60.94C22.9920.06.5592010471.31.33D7.0420.03.98182010144.31.51E10.3820.08.11342010212.81.56F2.7020.01.7120201055.41.57暴雨状态A20.7022.011.2045147455.41.10B70.0322.016.35151471540.70.66C22.9922.06.559147505.80.93D7.0422.03.9818147154.91.05E10.3822.08.1134147228.41.08F2.7022.01.712014759.41.09以上计算结果表明：按岩土界面计算，天然状态工况条件下边坡稳定性系数为1.59，边坡处于稳定状态；暴雨状态工况条件下稳定系数为1.10，处于基本稳定状态，边坡安全等级为二级，该稳定系数无法达到临时边坡稳定安全系数1.30的要求，如有放坡条件，建议对上部土质边坡按照1:1.25的坡率进行放坡处理，如无放坡条件，建议设置挡墙进行支挡。左侧下部岩质边坡直立切坡后坡向210°，坡高6.6～9.0m，由结构面赤平投影图6.2.2-5分析可知，该边坡为切向坡，边坡无外倾不利结构面，边坡稳定性受自身岩体强度控制，直立开挖易产生局部掉块。根据《建筑边坡支护技术规范》GB50330-2013附录A岩质边坡类别划分标准，边坡岩性主要为砂质泥岩与少量砂岩，边坡安全等级为二级，边坡岩体类型属Ⅲ类，建议对该侧边坡按照1:0.75的坡率进行放坡处理并采用锚喷支护，对坡面进行防护处理，边坡岩体等效内摩擦角取60°，破裂角取61°。设计参数见表5.5-1。右侧边坡直立切坡后坡向30°左右，坡高13.8～16.2m，由结构面赤平投影图6.2.2-5分析可知，该边坡为切向坡，边坡无外倾不利结构面，边坡稳定性受自身岩体强度控制，直立开挖易沿着J1、J3组合交线方向产生局部掉块。根据《建筑边坡支护技术规范》GB50330-2013附录A岩质边坡类别划分标准，边坡岩性主要为砂质泥岩与少量砂岩，边坡安全等级为二级，边坡岩体类型属Ⅲ类，建议对该侧按照岩质边坡1:0.75，土质边坡1:1.25的坡率进行放坡处理并采用锚喷支护，对坡高大于10m的边坡建议按8m进行分阶放坡，设置宽2m的平台，在坡顶设置截排水沟，对坡面进行防护处理，边坡岩体等效内摩擦角取60°，破裂角取61°。设计参数见表5.5-1。按设计标高施工后，道路沿线大部分地段基岩出露，其承载力高，稳定性好，是天然的地基，建议基岩出露段直接以下伏基岩作路基持力层。4、K1+260~K1+460段该段线路走向为37，与地质构造线近垂直，地形坡度20～30º，根据钻孔揭露，路基上覆土层厚度1.3～9.0m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂质泥岩与砂岩，沿线岩、土界较平缓。根据道路设计标高，该段主要为挖方段，现分左右两侧分别评价如下：左侧边坡直立切坡后坡向210°，坡高2.8～6.4m，由结构面赤平投影图6.2.2-7分析可知，该边坡为顺向坡，层面为外倾不利组合结构面，但由于层面倾角较缓为8°，边坡稳定性受自身岩体强度控制。根据《建筑边坡支护技术规范》GB50330-2013附录A岩质边坡类别划分标准，边坡岩性主要为砂质泥岩与少量砂岩，边坡安全等级为二级，边坡岩体类型属Ⅲ类，建议对该侧按照岩质边坡1:0.75，土质边坡1:1.25的坡率进行放坡处理并采用锚喷支护，对坡面进行防护处理，边坡岩体等效内摩擦角取60°，破裂角取61°。设计参数见表5.5-1。右侧边坡直立切坡后坡向312°左右，坡高7.3～13.0m，由结构面赤平投影图6.2.2-7分析可知，该边坡为反向坡，边坡无外倾不利结构面，边坡稳定性受自身岩体强度控制，直立开挖易沿着J1、J2组合交线方向产生局部掉块。根据《建筑边坡支护技术规范》GB50330-2013附录A岩质边坡类别划分标准，边坡岩性主要为砂质泥岩与少量砂岩，边坡安全等级为二级，边坡岩体类型属Ⅲ类，建议对该侧按照1:0.75的坡率进行放坡处理并采用锚喷支护，对坡高大于10m的边坡建议按8m进行分阶放坡，设置宽2m的平台，在坡顶设置截排水沟，对坡面进行防护处理，边坡岩体等效内摩擦角取60°，破裂角取61°。设计参数见表5.5-1。按设计标高施工后，道路沿线大部分地段基岩出露，其承载力高，稳定性好，是天然的地基，建议基岩出露段直接以下伏基岩作路基持力层。与已有人防洞室相对影响：从纵断面可知，K1+345~K1+412段拟建红云路正下方存在人防洞室，洞室顶板以上中等风化厚度为14.0~24.1m，超过2倍洞跨，根据重庆地区经验并参照以往计算结果，可认为拟建红云路与已有人防洞室的相互影响较小。5、K1+460~K1+716.644段该段线路走向为66°，与地质构造线大角度相交，地形坡度5～10º，根据钻孔揭露，路基上覆土层厚度0.5～2.1m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩，沿线岩、土界面较缓。根据道路设计标高，挖填方较少，局部最大挖方高度约4.0m，最大填方高度约1.6m，该段为一般路基段，现评价如下：该段段根据设计方案开挖后将在道路右侧形成最大高度约4.0m的挖方