范家湾滑坡Ⅰ区治理工程施工图设计计算书

计算书目录TOC\o"1-2"\h\z\u1、项目概况 、项目概况范家湾滑坡Ⅰ区位于，中心地理坐标：。范家湾滑坡Ⅰ区前缘地面高程244～294m,后缘地面高程535～559m。纵长约690m，横宽约360m，面积约24.8×104m2,滑体平均厚度约20m，体积约496×104m3，为大型土质滑坡。范家湾滑坡Ⅰ区存在中后部次级滑体。根据《勘查报告》及其咨询评估意见：范家湾滑坡Ⅰ区中前部建议继续开展群测群防工作，发现问题及时处置。Ⅰ区中后部建议1剖面控制区采用二级抗滑桩支挡，3剖面和4剖面控制区采用一级抗滑桩支挡，完善滑坡区地表截、排水系统。本次治理范围为范家湾滑坡Ⅰ区中后部次级滑体。范家湾滑坡Ⅰ区中后部次级滑体前缘地面高程460～481m，后缘地面高程535～559m。纵长约230m，横宽约360m，面积约8.28×104m2,滑体平均厚度约10.5m，体积约86.94×104m3，为中型土质滑坡。范家湾滑坡Ⅰ区中后部区域直接危及居民59户151人、建筑面积26500m2、X005县道290m，耕地19亩，可能造成的直接经济损失约2100万元，地质灾害防治工程等级为二级。2、设计依据2.1基本依据（1）设计委托书及合同书；（2）《重庆市巫山县龙溪镇范家湾滑坡详细勘查报告》（重庆地质矿产研究院，2023年8月）；（3）《重庆市巫山县龙溪镇范家湾滑坡Ⅰ区治理工程初步设计报告》（重庆华地资环科技有限公司，2021年8月）；（4）中铁二院地灾顾问技发〔2023〕79号。2.2执行的规范及标准1、执行的主要技术标准本次设计执行的主要技术标准为《地质灾害防治工程设计标准》（DBJ50/T-029-2019）。2、参考技术标准（1）《三峡库区地质灾害防治工程设计技术要求》（三峡库区地质灾害防治工作指挥部，2012.7）；（2）《滑坡防治设计规范》（GB/T38509-2020）；（3）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；（4）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；（5）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（2015版）；（6）《砌体结构设计规范》(GB50003-2011)；（7）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；（8）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；（9）《地质灾害防治工程勘查规范》（DB50/143-2018）；（10）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010（2016版）；（11）《重庆市地质灾害防治工程概（预）算标准（2023版）》（渝规资[2022]197号文）。3、设计要求（1）对地质灾害进行防治，确保在设计使用期限内安全可靠。（2）治理方案适应周边限制条件，易于施工。4、设计参数根据《勘查报告》提供的参数建议值，本次设计岩土体设计参数取值详见表4-1。表4-1岩、土设计参数取值统计表岩性含碎石粉质黏土（滑带土）（滑体土）碎石土（滑体土）泥灰岩1#次级剪出口至滑坡后缘区，2#次级剪出口至滑坡前缘区1#次级剪出口至2#次级剪出口区重度(kN/m3)天然//22.6422.6425.28饱和//22.9122.9125.41岩石单轴抗压强度（MPa）天然////20.59饱和////15.05抗剪强度天然ckPa22.3422.3426.1825.50*2500*φ°21.6318.1726.1924.90*37.5*饱和ckPa18.4518.4520.6419.50*2000*φ°18.5615.5922.2221.60*35.5*承载力特征值(kPa)//350*300*4471M30砂浆与岩体极限粘结强度标准值（kpa）//150*120*300*基底摩擦系数//0.40*0.40*0.45*弹性模量MPa//30*25*2289水平抗力系数(MN/m3)////180*水平抗力系数的比例系数(MN/m4)//45*40*/注：①强风化基岩水平抗力系数取经验值80MN/m3；②*为经验值。5、滑坡稳定性验算1、计算公式根据勘查报告和滑坡典型剖面显示，范家湾滑坡I区潜在剪出口有3处：主剪出口、1#次级剪出口和2#次级剪出口，同时，3#剖面中后部碎石土和块石土分界面可能存在次级剪出的可能（3#潜在次级剪出口），所有滑面形态呈折线形，滑坡稳定性计算公式采用《地质灾害防治工程设计标准》（DBJ50/T-029-2019）附录A.1.2中推荐公式。具体公式如下：图5-1折线形滑面滑坡稳定性计算示意图式中：——滑坡稳定系数；——第计算条块滑面粘聚力(kPa)；——第计算条块滑面内摩擦角（°）；——第计算条块滑面长度（m）；——第计算条块滑面倾角（°），滑面倾向与滑动方向相同时取正值，滑面倾向与滑动方向相反时取负值；——第计算条块每延米岩土体自重（kN/m）；——第计算条块每延米附加竖向荷载（kN/m）；方向指向下方时取正值，指向上方时取负值；——第计算条块每延米水平荷载（kN/m）；方向指向坡外时取正值，指向坡内时取负值；——第计算条块与第计算条块界面处每延米水压力（kN/m）；——第计算条块滑面每延米总水压力（kN/m）；——第条块每延米剩余水平推力（kN/m）；——第计算条块与第计算条块每延米水平条间力（kN/m），当<()时取=；——第计算条块与第计算条块界面粘聚力（kPa）；取岩土体粘聚力值，当条块界面涉及多个岩土体时，取各层岩土体粘聚力以各层厚度所占界面长度比例为权的加权平均值；——第计算条块与第计算条块界面内摩擦角（°）；取岩土体内摩擦角值，当条块界面涉及多个岩土体时，取平均内摩擦系数的反正切值，平均内摩擦系数取各层岩土体内摩擦系数以各层厚度所占界面长度比例为权的加权平均值；——第计算条块与第计算条块界面长度（m）；——第计算条块与第计算条块界面处滑面折角（°）；——计算条块号，从后方起编；——条块数量。2、计算工况及安全系数（1）计算工况该滑坡为不涉水滑坡，根据滑坡稳定性影响因素，本次选取最不利工况（暴雨工况）对滑坡稳定性进行验算，具体工况如下：暴雨工况（工况2）：自重+地表荷载+20年一遇暴雨地下水压力。自重为岩土体重量，水位以上取天然重度，水位以下取饱和重度。根据现场调查，范家湾滑坡地表荷载主要考虑道路荷载和建筑荷载，其中道路荷载取均布荷载20kN/m，滑坡体上的建筑物主要为1～5层的居民楼，建筑荷载按每层荷载乘以层数计算，每层荷载取5kPa。决定滑坡稳定性的主要因素是水压力，地下水位分析如下：暴雨工况（工况2）条件下，计算水位指的是“20年一遇暴雨”情况下的地下水位。暴雨工况下考虑滑体全饱和，取饱和重度计算。（2）安全系数范家湾滑坡Ⅰ区直接威胁居民67户169人，可能造成的直接经济损失约2500万元，依据《地质灾害防治工程设计标准》（DBJ50/T-029-2019）表4.1.2相关规定，根据受直接威胁人数内插法确定滑坡稳定安全系数，稳定安全系数为1.16。3、计算参数选取依据地质勘查报告，范家湾滑坡Ⅰ区稳定性计算参数见表5-1。表5-1范家湾滑坡Ⅰ区计算推荐采用参数名称分段岩土类别天然重度饱和重度天然抗剪强度饱和抗剪强度cvi（kPa）φvi（°）cvi（kPa）φvi（°）滑体土/碎块石土22.6422.9126.1826.1920.6422.22滑带土1#次级剪出口至2#次级剪出口含碎石粉质粘土（碎石含量5~10%）//22.3418.1718.4515.591#次级剪出口至滑坡后缘段和2#次级剪出口至滑坡前缘段含碎石粉质粘土（碎石含量25~40%）//22.3421.6318.4518.564、计算剖面及条块的划分选取剖面1--1'、3--3’、4--4’作为计算剖面，分别沿主剪出口、1#次级剪出口、2#次级剪出口、3#潜在次级剪出口（碎石土与块石土分界面）计算滑坡的稳定性。计算条块的划分主要依据滑面倾角明显变化处、滑面与水位线相交处、滑面强度指标明显变化处、地下水位线倾角明显变化处、地形线坡角明显变化处等作为条块分界点，条块划分示意详见附件—滑坡稳定性计算剖面示意图，计算过程见附件--“滑坡稳定性计算表”。5、计算结果与分析按照上述方案，范家湾滑坡Ⅰ区验算结果见表5-2，详细计算表格见计算书。表5-2范家湾滑坡Ⅰ区稳定性验算表计算剖面剪出口计算工况稳定系数安全系数稳定性评价剩余下滑推力（kN/m）剖面1--1'主剪出口暴雨1.1551.16基本稳定388.341#次级剪出口暴雨1.0871.16基本稳定475.422#次级剪出口从X005县道内侧起算暴雨1.1251.16基本稳定217.44从滑坡后缘边界起算暴雨1.0661.16基本稳定1275.45剖面3--3'主剪出口暴雨1.1581.16基本稳定162.681#次级剪出口暴雨1.1151.16基本稳定190.482#次级剪出口从X005县道内侧起算暴雨1.1651.16稳定0从滑坡后缘边界起算暴雨1.1021.16基本稳定736.273#潜在次级剪出口（碎石土与块石土分界面）暴雨1.636（上部）1.16稳定0暴雨1.792（下部）1.16稳定0剖面4--4'主剪出口暴雨1.1511.16基本稳定431.441#次级剪出口暴雨1.0671.16基本稳定233.232#次级剪出口从X005县道内侧起算暴雨1.1621.16稳定0从滑坡后缘边界起算暴雨1.1111.16基本稳定398.52验算结果表明，范家湾滑坡Ⅰ区整体在暴雨工况下处于基本稳定状态；沿1#次级剪出口在暴雨工况下处于基本稳定状态；从滑坡后缘边界起算，沿2#次级剪出口在暴雨工况下处于基本稳定状态；从X005县道内侧起算，滑坡沿剖面1--1'在2#次级剪出口暴雨工况基本稳定，沿剖面3--3'、4--4'在2#次级剪出口暴雨工况均稳定，表明剖面1--1'控制区的变形受X005县道内侧坡体和外侧坡体共同影响，剖面3--3'、4--4'控制区的变形主要受X005县道内侧坡体控制；滑坡沿3#潜在剪出口（碎石土与块石土分界面）在暴雨工况下处于稳定状态。验算结果与勘查结论基本吻合。6、设计方案根据滑坡的地形地貌、工程地质特征及稳定性分析，在充分考虑施工的安全性、经济性和实效性，其治理措施采用“抗滑桩+截排水+生态环境保护与修复”。7、设计计算7.1抗滑桩设计计算7.1.1滑坡设计推力计算根据滑坡稳定性验算，本次设计拟对范家湾滑坡Ⅰ区中后部剖面1—1’控制区采取两级抗滑桩支档，剖面2—2’、剖面3--3'采取一级抗滑桩支档。根据《三峡库区地质灾害防治工程设计技术要求》第4.3.2.5条：设桩位置桩身所受荷载，应为该处桩后滑坡推力与桩前滑体抗力之差；桩前为临空面时或桩前土可能滑走时，滑坡推力设计值小于1.35倍主动土压力时，桩身所受荷载按1.35倍主动土压力计。1、桩后剩余下滑力计算选取剖面1--1'、3--3'、4--4'按最不利工况（暴雨工况）作为设计工况计算滑坡剩余下滑力。滑坡剩余下滑力计算安全系数Fst选取：依据《地质灾害防治工程设计标准》（DBJ50/T-029-2019）表4.1.2相关规定，根据受直接威胁人数内插法确定滑坡稳定安全系数，稳定安全系数为1.16。计算公式采用《地质灾害防治工程设计标准》（DBJ50/T-029-2019）附录A.1.2中推荐公式，具体计算详见计算书附件1，各剖面设桩处桩后剩余下滑水平分力计算结果见表7.1-1。表7.1-1设桩处桩后剩余下滑水平分力及桩前水平抗力计算结果汇总表计算剖面计算剪出口桩型设桩处桩后条块号桩后剩余下滑力水平分力（kN/m）桩前滑体土水平抗力（kN/m）备注1--1′1#次级剪出口B、E、F型桩8761.370临空2#次级剪出口从滑坡后缘边界起算81737.51453.932#次级剪出口从X005县道内侧起算D型桩41228.481062.963--3′1#次级剪出口C型桩7472.260临空2#次级剪出口从滑坡后缘边界起算61791.891031.894--4′1#次级剪出口A型桩6364.350临空2#次级剪出口从滑坡后缘边界起算6550.82146.352、设桩处桩前土体抗力计算根据勘查报告结论，范家湾滑坡Ⅰ区中前部变形轻微，以局部表层土体溜滑为主，在暴雨工况下处于基本稳定状态，现阶段工程治理紧迫性不强，建议继续开展群测群防，发现问题及时处置，本阶段设计暂不考虑范家湾滑坡Ⅰ区中前部滑动后对桩前抗力的削弱。范家湾滑坡Ⅰ区中前部出现严重变形及其他因素导致滑坡稳定性降低后，应及时启动其治理工作，确保本阶段设桩处桩的推力设计值不出现明显变化，确保本阶段治理工程的有效性。桩前抗力采用传递系数法进行计算，在桩前条块上施加一个水平力，使得桩前土体稳定性恰好等于稳定安全系数，此时施加的水平力即是桩前土体能提供的最大抗力。桩前为临空面时，不考虑桩前抗力。各剖面设桩处桩前滑体土水平抗力计算结果见表7.1-1，具体计算详见附件2。3、设桩处桩前被动土压力计算被动土压力根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）第6.2.5式进行计算。桩前土层的计算厚度取有效厚度，从桩前滑面处引一条与水平面成（45°+φ/2）的直线，这条线与地面线的交点到滑面的垂直距离即为桩前土层的计算厚度。具体计算见表7.1-2。表7.1-2设桩处桩前被动土压力计算表计算剖面计算剪出口挡土墙高度土重度粘聚力内摩擦角地表均布荷载标准值被动土压力系数被动土压力合力标准值备注H(m)γ(kN/m3)c(kPa)ϕ(°)q(kN/m2)KpEpk(kN/m)1--1′1#次级剪出口///////临空2#次级剪出口从滑坡后缘边界起算4.4022.9120.6422.220.002.22626.702#次级剪出口从X005县道内侧起算10.5022.9120.6422.220.002.223121.613--3′1#次级剪出口///////临空2#次级剪出口从滑坡后缘边界起算5.8022.9120.6422.220.002.221032.254--4′1#次级剪出口///////临空2#次级剪出口从滑坡后缘边界起算3.2022.9120.6422.220.002.22358.294、抗滑桩推力设计值取值抗滑桩桩身所受荷载为桩后剩余下滑力减去桩前条块抗滑力与桩前被动土压力的较小值；桩前为临空面时，滑坡推力设计值小于1.35倍主动土压力时，桩身所受荷载按1.35倍主动土压力计取。其中B型、E型、F型桩将承担X005县道内侧坡体的最大推力，阻止上部坡体下滑力下传，D型桩只承担X005县道至2#次级剪出口的剩余下滑力。综合以上计算，抗滑桩推力设计值取值见表7.1-3。表7.1-3抗滑桩推力设计值统计表计算剖面计算剪出口桩型桩后剩余下滑力水平分力（kN/m）桩前滑体土水平抗力（kN/m）桩前被动土压力（kN/m）1.35倍主动土压力（kN/m）桩身荷载值（kN/m）抗滑桩推力设计值（kN/m）备注1--1′1#次级剪出口B、E、F型桩761.37//554.00761.371283.58临空2#次级剪出口从滑坡后缘边界起算1737.51453.93626.70/1283.582#次级剪出口从X005县道内侧起算D型桩1228.481062.963121.61/165.52165.523--3′1#次级剪出口C型桩472.26//438.8472.26760.00临空2#次级剪出口从滑坡后缘边界起算1791.891031.891032.25/760.004--4′1#次级剪出口A型桩364.35//384.10384.10404.47临空2#次级剪出口从滑坡后缘边界起算550.82146.35358.29/404.477.1.2抗滑桩设计参数材料的设计强度：桩身采用C30混凝土，设计抗压强度：fcm=14.3Mpa。桩的弹性模量E为30000Mpa。采用热扎HRB400型钢筋，强度设计值fyk=360Mpa;抗压强度：f’=360Mpa。由勘查报告，拟设桩处嵌固段以中等风化泥灰岩为主，其水平抗力系数K值取180MN/m3。7.1.3普通悬臂式抗滑桩计算1、基本假定A、滑体推力分布图形可以近似按矩形考虑；B、抗滑桩嵌入中风化基岩按自由端考虑；C、滑床岩体较完整，地基系数K值当作常数。2、计算公式A、内力计算QA=EnLMA=0.5EnLh1根据平衡条件：EnL-σymBp=0EnL(0.5h1+ym+0.5h3)-σymBp(0.5ym+0.5h3)-0.17σBph32=0h2=h3+ym解上述联合方程得σ、ym、h3、h2值。式中：QA——滑动面处桩的剪力(kN)；MA——滑动面处桩的弯矩(kN·m)；En——设桩处的滑坡剩余下滑推力(kN/m)；L——桩的间距（中对中，m）；H0——滑坡推力分布图重心（取1/2滑坡高度）至滑动面的距离（m）；h1——地面至滑动面的距离或滑坡高度（m）；σ——桩的最大内力(kN)；ym——嵌固段地层达[σ]区的厚度（m）；h3——嵌固段地层弹性区的厚度（m）；h2——桩嵌固深度（m）；令σ=σmax时，计算出的h2值即为最小嵌固深度；σmax——嵌固段地层侧壁极限应力（kPa）；Bp——桩的正面计算宽度（m）；Bp=（1+1∕b）b=b+1。B、桩的判定当βh2≤1.0，属刚性桩；当βh2＞1.0，属弹性桩。其中β为桩的变形系数（m-1），其值为：β=（KBp/4EI）1/4桩的截面惯性矩I=ba3/12式中：K地基系数（KN/m3）；Bp桩正面计算宽度，Bp=b+1；E桩弹模（kPa）；I桩截面惯性矩（m4）。C、悬臂刚性桩内力计算—K法计算(a)当0≤y≤y0时My=MA+QA•y-Bpk∆φy2(3y0-y)Qy=QA-Bpk∆φy(2y0-y)σy=k∆φ(y0-y)(b)当y≥y0时My=MA+QA•y-Bpk∆φy02(3y-y0)+Bpk∆φy02(y-y0)3Qy=QA-Bpk∆φy02+Bpk∆φ(y-y0)2σy=k∆φ(y0-y)y0=h2(3h0+2h2)/[3(2h0+h2)]∆φ=2QA/[Bph2K(2y0-h2)]D、悬臂弹性桩K法计算桩变形系数β=（KBp/4EI）1/4桩的截面惯性矩I=ba3/12桩顶受水平荷载的挠曲微分方程为：d4x/dy4+4β4x=0通过数学求解，得到滑动面以下桩身任一截面的变位和内力的计算公式：当桩底为铰支端时：xa=(MA/β2EI)(4ψ3ψ4+ψ1ψ2)/(4ψ2ψ3-4ψ1ψ4)+(QA/β3EI)(4ψ42+ψ22)/(4ψ2ψ3-4ψ1ψ4)ψA=(MA/βEI)(ψ12+4ψ32)/(4ψ2ψ3-4ψ1ψ4)-(QA/β2EI)(4ψ3ψ4+ψ1ψ2)/(4ψ2ψ3-4ψ1ψ4)ψ1、ψ2、ψ3、ψ4——“K”法的影响函数值，ψ1=cosβychβyψ2=0.5(sinβychβy+cosβyshβy)ψ3=0.5sinβyshβyψ4=0.25(sinβychβy-cosβyshβy)E、抗滑桩受拉钢筋配置量计算As=K1M/γs.fy.a或As=K1ξfcba/fy且要求满足条件ξ≤ξb相对界限受压区高度系数ξb=0.566ξ=1-（1-2as）1/2as=K1M/fcmba2γs=0.5[1+（1-2as）1/2]式中：As——抗滑桩纵向受拉钢筋截面面积（mm2）；M——抗滑桩设计弯矩（N.mm）；fy——受拉钢筋抗拉强度设计值（N/mm2）；fc——砼轴心抗压强度设计值（N/mm2）；a——抗滑桩截面有效高度（mm）；b——抗滑桩截面宽度（mm）。F、抗滑桩斜截面抗剪强度验算Vcs=0.7fcba+1.25frvAsva/S要求满足条件：0.25fcba≥K2VV——抗滑桩设计剪力（N）；Vcs——抗滑桩斜截面上砼和箍筋受剪承载力（N）；fc——砼轴心抗压设计强度值（N/mm2）；frv——箍筋抗拉设计强度设计值（N/mm2）；Asv——配置在同一截面内箍筋的全部截面面积（mm2）；S——抗滑桩箍筋间矩（mm2）；K2——抗滑桩斜截面受剪强度设计安全系数，取1.3。7.1.4抗滑桩计算成果1、桩要素设计桩承受滑坡推力，但要确保桩受的被动土压力大于滑坡推力，滑坡不能从桩顶剪出。采用通用理正岩土计算软件进行验算，抗滑桩采用方桩，经验算桩要素设计结果见表7.1-4。表7.1-4桩要素设计表桩型桩号全长(m)桩截面受荷段(m)嵌入段(m)桩距设计推力根数（m）（kN∕m）根AA1-A137.5～10.01.25m×1.50m（方桩）4.5～5.03.0～4.56.0404.4713BB1-B411.5～14.01.50m×2.00m（方桩）6.0～7.05.5～7.06.01283.584EE1-E614.0～16.51.75m×2.50m（方桩）7.0～9.07.0～8.06.06FF1-F718.0～23.52.25m×2.75m（方桩）10.5～13.07.5～10.56.07CC1-C1514.0～16.01.50m×2.25m（方桩）5.0～9.06.5～7.56.0760.0015DD1-D1719.01.25m×1.50m（方桩）12.07.06.0165.52172、结构设计按上述计算原理计算所得各组桩纵向受拉钢筋截面面积。为合理利用钢筋材料，根据计算结果，钢筋具体配置详见设计图集抗滑桩钢筋配筋图。3、抗滑桩结构验算（1）A型抗滑桩结构验算A型抗滑桩位于剖面4--4’控制区1#剪出口，抗滑桩设计根据前文提供的推力设计值，采用理正岩土计算软件，取典型A7桩进行计算，计算结果如下：计算项目：A型桩（剖面4—4’控制区1#剪出口）原始条件:墙身尺寸:桩总长:10.000(m)嵌入深度:4.500(m)截面形状:方桩桩宽:1.250(m)桩高:1.500(m)桩间距:6.000(m)嵌入段土层数:2桩底支承条件:自由计算方法:K法土层序号土层厚(m)重度(kN/m3)内摩擦角(度)土摩阻力(kPa)K(MN/m3)被动土压力调整系数10.50025.28038.00200.0080.0001.000250.00025.28040.00300.00180.0001.000桩前滑动土层厚:0.000(m)锚杆（索）参数:锚杆道数:0锚杆号锚杆类型竖向间距水平刚度入射角锚固体水平预加筋浆强度(m)(MN/m)(度)直径(mm)力(kN)fb(kPa)物理参数:桩混凝土强度等级:C30桩纵筋合力点到外皮距离:100(mm)桩纵筋级别:HRB400桩箍筋级别:HRB400桩箍筋间距:200(mm)场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)墙后填土容重:21.300(kN/m3)横坡角以上填土的土摩阻力(kPa):120.00横坡角以下填土的土摩阻力(kPa):120.00坡线与滑坡推力:坡面线段数:5折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)115.3238.438219.98512.50036.5765.500417.73711.000518.1495.611地面横坡角度:32.000(度)墙顶标高:0.000(m)参数名称参数值推力分布类型矩形桩后剩余下滑力水平分力404.470(kN/m)桩前剩余抗滑力水平分力0.000(kN/m)钢筋混凝土配筋计算依据：《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)注意：内力计算时，滑坡推力分项(安全)系数1.00、库仑土压力分项(安全)系数1.35=====================================================================第1种情况:滑坡推力作用情况[桩身所受推力计算]假定荷载矩形分布:桩后:上部=441.240(kN/m)下部=441.240(kN/m)桩前:上部=0.000(kN/m)下部=0.000(kN/m)桩前分布长度=0.000(m)(一)桩身内力计算计算方法:K法 背侧——为挡土侧；面侧——为非挡土侧。背侧最大弯矩=7812.828(kN-m)距离桩顶6.318(m)面侧最大弯矩=0.000(kN-m)距离桩顶0.000(m)最大剪力=3163.812(kN)距离桩顶8.159(m)最大位移=53(mm)点号距顶距离弯矩剪力位移土反力(m)(kN-m)(kN)(mm)(kPa)1-0.0000.0000.000-53.10-0.00020.2049.155-89.882-51.59-0.00030.40736.619-179.764-50.08-0.00040.61182.392-269.647-48.58-0.00050.815146.475-359.529-47.07-0.00061.019228.867-449.411-45.56-0.00071.222329.568-539.293-44.06-0.00081.426448.579-629.176-42.56-0.00091.630585.899-719.058-41.05-0.000101.833741.528-808.940-39.55-0.000112.037915.467-898.822-38.06-0.000122.2411107.715-988.704-36.56-0.000132.4441318.273-1078.587-35.08-0.000142.6481547.139-1168.469-33.59-0.000152.8521794.316-1258.351-32.11-0.000163.0562059.801-1348.233-30.64-0.000173.2592343.596-1438.116-29.18-0.000183.4632645.700-1527.998-27.73-0.000193.6672966.113-1617.880-26.29-0.000203.8703304.836-1707.762-24.85-0.000214.0743661.868-1797.644-23.44-0.000224.2784037.210-1887.527-22.03-0.000234.4814430.861-1977.409-20.65-0.000244.6854842.820-2067.291-19.27-0.000254.8895273.090-2157.173-17.92-0.000265.0935721.669-2247.056-16.59-0.000275.2966188.557-2336.938-15.29-0.000285.5006673.755-2426.820-14.00-561.212295.7057117.428-1934.554-12.74-1019.113305.9097465.164-1488.254-11.50-920.365316.1147726.259-849.844-10.30-1853.958326.3187812.828-45.240-9.13-1642.591336.5237744.767663.366-7.98-1436.785346.7277541.4511278.522-6.87-1236.492356.9327221.7351802.736-5.79-1041.571367.1366803.9682238.425-4.73-851.795377.3416306.0162587.890-3.70-666.867387.5455745.2862853.280-2.70-486.435397.7505138.7643036.574-1.72-310.099407.9554503.0513139.556-0.76-137.430418.1593854.4003163.8120.1832.026428.3643208.7663110.7121.10198.728438.5682581.8362981.4192.02363.138448.7731989.0942776.8852.92525.700458.9771445.8372497.8643.82686.836469.182967.2402144.9234.71846.931479.386568.3691718.4635.591006.327489.591264.2321218.7416.471165.305499.79569.793645.9007.361324.0825010.0000.000170.6058.241482.793(二)桩身配筋计算点号距顶距离面侧纵筋背侧纵筋箍筋(m)(mm2)(mm2)(mm2)1-0.0003750375023820.2043750375023830.4073750375023840.6113750375023850.8153750375023861.0193750375023871.2223750375023881.4263750375023891.63037503750238101.83337503750238112.03737503750238122.24137503750238132.44437503750238142.64837503750238152.85237503828238163.05637504357238173.25937504928238183.46337505540238193.66737506196238203.87037506896238214.07437507642238224.27837508436238234.48137509279238244.685375010173238254.889375011121238265.093375012125238275.296375013187238285.500375014312268295.705375015359238305.909375016193238316.114375016828238326.318375017040238336.523375016873238346.727375016378238356.932375015608238367.136375014617238377.341375013458332387.545375012178437397.750375010824510407.95537509435551418.15937508048560428.36437506697539438.56837505410488448.77337504216407458.97737503750296469.18237503750238479.38637503750238489.59137503750238499.795375037502385010.00037503750238=====================================================================第2种情况:库仑土压力(一般情况)[土压力计算]计算高度为5.500(m)处的库仑主动土压力第1破裂角：40.554(度)Ea=130.247Ex=124.219Ey=39.166(kN)作用点高度Zy=1.833(m)(一)桩身内力计算计算方法:K法 背侧——为挡土侧；面侧——为非挡土侧。背侧最大弯矩=2382.196(kN-m)距离桩顶6.523(m)面侧最大弯矩=0.000(kN-m)距离桩顶0.000(m)最大剪力=1006.170(kN)距离桩顶5.500(m)最大位移=17(mm)点号距顶距离弯矩剪力位移土反力(m)(kN-m)(kN)(mm)(kPa)1-0.0000.0000.000-17.31-0.00020.2040.094-1.380-16.84-0.00030.4070.750-5.521-16.37-0.00040.6112.530-12.422-15.90-0.00050.8155.998-22.083-15.42-0.00061.01911.715-34.505-14.95-0.00071.22220.243-49.687-14.48-0.00081.42632.145-67.630-14.01-0.00091.63047.983-88.333-13.54-0.000101.83368.320-111.797-13.07-0.000112.03793.718-138.021-12.60-0.000122.241124.738-167.005-12.13-0.000132.444161.944-198.750-11.66-0.000142.648205.898-233.255-11.19-0.000152.852257.161-270.520-10.72-0.000163.056316.297-310.546-10.25-0.000173.259383.868-353.333-9.78-0.000183.463460.435-398.879-9.32-0.000193.667546.561-447.187-8.86-0.000203.870642.810-498.254-8.40-0.000214.074749.741-552.082-7.94-0.000224.278867.919-608.671-7.48-0.000234.481997.906-668.020-7.03-0.000244.6851140.263-730.129-6.58-0.000254.8891295.553-794.998-6.14-0.000265.0931464.339-862.629-5.70-0.000275.2961647.182-933.019-5.27-0.000285.5001844.645-1006.170-4.84-194.075295.7052032.220-835.642-4.42-353.707305.9092186.499-680.450-4.01-320.706316.1142310.586-457.333-3.60-648.892326.3182373.589-175.045-3.21-577.838336.5232382.19674.929-2.82-508.473346.7272342.937293.370-2.45-440.803356.9322262.181481.052-2.08-374.801367.1362146.143638.728-1.72-310.410377.3412000.883767.122-1.38-247.549387.5451832.320866.914-1.03-186.113397.7501646.236938.731-0.70-125.983407.9551448.293983.146-0.37-67.028418.1591244.0401000.665-0.05-9.106428.3641038.931991.7310.2747.928438.568838.332956.7200.58104.220448.773647.545895.9400.89159.911458.977471.811809.6361.20215.139469.182316.330697.9921.50270.027479.386186.269561.1411.80324.687489.59186.773399.1642.11379.209499.79522.974212.1112.41433.6665010.0000.00056.1592.71488.101(二)桩身配筋计算点号距顶距离面侧纵筋背侧纵筋箍筋(m)(mm2)(mm2)(mm2)1-0.0003750375023820.2043750375023830.4073750375023840.6113750375023850.8153750375023861.0193750375023871.2223750375023881.4263750375023891.63037503750238101.83337503750238112.03737503750238122.24137503750238132.44437503750238142.64837503750238152.85237503750238163.05637503750238173.25937503750238183.46337503750238193.66737503750238203.87037503750238214.07437503750238224.27837503750238234.48137503750238244.68537503750238254.88937503750238265.09337503750238275.29637503750238285.50037503928238295.70537504302238305.90937504611238316.11437504861238326.31837504988238336.52337505006238346.72737504926238356.93237504764238367.13637504530238377.34137504240238387.54537503904238397.75037503750238407.95537503750238418.15937503750238428.36437503750238438.56837503750238448.77337503750238458.97737503750238469.18237503750238479.38637503750238489.59137503750238499.795375037502385010.00037503750238（2）B型抗滑桩结构验算B型抗滑桩位于剖面1--1’控制区1#剪出口右侧，抗滑桩设计根据前文提供的推力设计值，采用理正岩土计算软件，取典型B3桩进行计算，计算结果如下：计算项目：B型桩（剖面1—1’控制区1#剪出口）原始条件:墙身尺寸:桩总长:13.000(m)嵌入深度:6.500(m)截面形状:方桩桩宽:1.500(m)桩高:2.000(m)桩间距:6.000(m)嵌入段土层数:2桩底支承条件:自由计算方法:K法土层序号土层厚(m)重度(kN/m3)内摩擦角(度)土摩阻力(kPa)K(MN/m3)被动土压力调整系数12.30025.28038.00200.0080.0001.000250.00025.28040.00300.00180.0001.000桩前滑动土层厚:0.000(m)锚杆（索）参数:锚杆道数:0锚杆号锚杆类型竖向间距水平刚度入射角锚固体水平预加筋浆强度(m)(MN/m)(度)直径(mm)力(kN)fb(kPa)物理参数:桩混凝土强度等级:C30桩纵筋合力点到外皮距离:100(mm)桩纵筋级别:HRB400桩箍筋级别:HRB400桩箍筋间距:200(mm)场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)墙后填土容重:21.300(kN/m3)横坡角以上填土的土摩阻力(kPa):120.00横坡角以下填土的土摩阻力(kPa):120.00坡线与滑坡推力:坡面线段数:5折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)117.69711.984231.31617.050318.4133.000425.4784.044514.4413.727地面横坡角度:23.000(度)墙顶标高:0.000(m)参数名称参数值推力分布类型矩形桩后剩余下滑力水平分力1283.580(kN/m)桩前剩余抗滑力水平分力0.000(kN/m)钢筋混凝土配筋计算依据：《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)注意：内力计算时，滑坡推力分项(安全)系数1.00、库仑土压力分项(安全)系数1.35=====================================================================第1种情况:滑坡推力作用情况[桩身所受推力计算]假定荷载矩形分布:桩后:上部=1184.843(kN/m)下部=1184.843(kN/m)桩前:上部=0.000(kN/m)下部=0.000(kN/m)桩前分布长度=0.000(m)(一)桩身内力计算计算方法:K法 背侧——为挡土侧；面侧——为非挡土侧。背侧最大弯矩=28543.471(kN-m)距离桩顶7.540(m)面侧最大弯矩=0.000(kN-m)距离桩顶0.000(m)最大剪力=7703.083(kN)距离桩顶10.140(m)最大位移=77(mm)点号距顶距离弯矩剪力位移土反力(m)(kN-m)(kN)(mm)(kPa)1-0.0000.0000.000-77.38-0.00020.26040.048-308.059-75.00-0.00030.520160.191-616.118-72.62-0.00040.780360.429-924.178-70.24-0.00051.040640.763-1232.237-67.86-0.00061.3001001.192-1540.296-65.48-0.00071.5601441.717-1848.355-63.10-0.00081.8201962.337-2156.414-60.73-0.00092.0802563.052-2464.474-58.36-0.000102.3403243.863-2772.533-56.00-0.000112.6004004.769-3080.592-53.64-0.000122.8604845.771-3388.651-51.30-0.000133.1205766.868-3696.710-48.96-0.000143.3806768.060-4004.770-46.64-0.000153.6407849.348-4312.829-44.33-0.000163.9009010.730-4620.888-42.04-0.000174.16010252.209-4928.947-39.77-0.000184.42011573.784-5237.006-37.53-0.000194.68012975.452-5545.065-35.31-0.000204.94014457.216-5853.125-33.12-0.000215.20016019.077-6161.184-30.96-0.000225.46017661.035-6469.243