国庆北路交南岭大道紫宸澜山4栋脚手架建筑工程施工组织设计方案

国庆北路交南岭大道紫宸澜山4#栋脚手架建

筑工程施工组织设计

一、工程概况

紫宸澜山4#栋住宅楼工程；工程建设地点：国庆北路交南岭大道处；

属于框架剪力墙结构；总建筑面积约6530.98III2,地下一层地上一十八层,

负一■层层苛3.3米，首层架空层苛3.6米，一层以上标准层层苛3米。总

建筑高度54.9米。总工期:300天。

本工程由达康房地产开发有限公司投资建设，广东新长安建筑设计

院设计，湖南中核地质勘查院地质勘察，株洲新凯监理公司监理，郴建

集团二分公司组织施工；罗育方担任项目经理，冯德良任技术负责人。

脚手架从二层楼面开始埋设工字梁悬挑，分3次悬挑到顶，每次悬

挑高度小于等于18米。

二、编制依据

《建筑施工脚手架实用手册》

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002

《建筑结构荷载规范》GB50009-2001

《混凝土结构设计规范》GB50010-2002

《钢结构设计规范》GB50017-2003

《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99

《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20H

相关施工设计图纸等。

三、施工部署

2.1施工准备

2.1.1施工手续及证件

所有架子工必须具备《特种作业操作证》或《特种作业临时操作证》

、《安全资格上岗证》（接受相应三级安全教育）及《暂住证》等准许施

工证件。

2.1.2查看图纸与现场

施工前仔细查阅图纸和现场。

2.2脚手架工程维护

由架子工班长和安全员检查、监督脚手板有无松动等是否产生异常

变形等情况。

2.3劳动力计划

序号工种人数备注

1架子工8上岗证

2.4材料计划

序号材料名称规格单位数量

1钢管巾48X2.8吨120

2直角扣件个33904

3旋转扣件个2716

4对接扣件个9052

5竹脚手板2500X250X30块1696

6安全立网2000X6000m28000

7安全平网m21200

8工字钢116（长3米/4.5米）根100/40

9硬木板200X200X18块260

10安全竹笆m245

2.5施工组织

2.5.1人员管理

架子工班组统一由项目安全员管理。

2.5.2材料供应及管理

钢管、扣件及工字钢由架子工班长提供，脚手板、安全网等材料采

取购买方式。有强度缺陷的架料严禁进场，且架料进场后首先根据项目

文明施工要求作形象处理后方可使用。

现场材料按施工现场平面布置图指定位置堆放。，

四、施工方案

3.1脚手架及安全防护的施工方案：

3.1.1外脚手架：

根据本工程的结构特点及工期情况，本工程整体外架采用型钢悬挑

钢管双排外架与落地式双排钢管外架。

本工程外脚手架为主体结构施工及装修施工阶段共用。从二层楼面

开始做型钢悬挑脚手架分3段搭设至顶，落地脚手架从地下室搭设至二

层楼面。

3.1.2里脚手架:

在框架柱或剪力墙结构施工、填充墙砌筑及内装饰时，需要搭设里

脚手架，里脚手架均采用钢管架，搭设高度根据层高确定。电梯井内搭

设井字架，从基坑搭设到顶层。

3.1.3防护架：

考虑到型钢悬挑钢管脚手架的搭设时间，在型钢悬挑梁处往建筑外

围搭设3米宽悬挑防护架，满铺竹架板，外挂彩条布。主体施工阶段型

钢悬挑外架拆除时，该防护架不拆除，直到外装饰施工完毕。

3.1.4卸料平台、斜道及安全通道：

地下室施工阶段，搭设一座独立斜道，主要用于人员上下及塔吊安

装前的材料运输。

建筑物东面搭设一个安全通道，搭设要求：

尺寸为：长X宽X高=6IHX3IIIX3.6III,全封闭式，防护架板为双层，

上下防护架板间距500mll1,交错布置。

3.1.5安全防护：

双排架外立杆内侧挂全封闭密目安全网。主楼北、东面因靠近临时

车道，一层以上全部挂安全竹笆封闭。屋顶四周悬挑板处的悬挑架斜侧

也满挂安全竹笆封闭。

基坑、楼层屋面临边、楼梯间、电梯井、阳台边、预留洞口等均设

置钢管防护栏杆，设防护门，挂安全网，洞口满铺竹架板封闭。各类机

械设备及作业区均设置双层安全防护棚。

3.2落地式外脚手架的基本构造

3.2.1脚手架的构造

双排架立杆纵距1.5米，横距1.05米，大横杆步距为1.8米，小

横杆间距1米。立杆距结构外边线300mni,小横杆出大横杆外端长度统

一为100o外架立杆底部垫一块18*200*200的硬木板，并在距地100处

设一扫地杆。首层及操作层满铺脚手板，脚手板应离开墙面120150nlm

且脚手板边缘距结构不大于150mm,并沿两端立杆设置不小于180高的

挡脚板，脚手板底部挂水平兜网，除作业层必须挂水平网外，下面每两

层设一道水平安全网，以防止楼上物体坠落伤人。

3.2.2脚手架基础的处理

在搭设落地式外架之前，每根立杆底部应设置18*200*200木板做

垫板。如外架立杆架设在悬挑楼板或梁上，则必须对楼板进行回顶卸载,

并在板面立杆顶部垫50*100木方和底部垫18*200*200木板。

落地式外脚手架搭设高度仅限于标高3.6米以下部位。

3.3型钢悬挑外脚手架的基本构造

屋面结构顶标高54.9m,从2层楼面（标高3.6m）开始安装悬挑外

架，挑梁上搭设双排钢管脚手架。悬挑架最大高度18m,经验算符合要

求（见悬挑架计算书），为安全起见，在起始悬挑层的第二层再用钢丝

绳斜拉一道，呈“挑拉结合”状，具体见下图：

Jg

-

§一

-

g铝

g

412吊环

图二：型钢悬挑架

3.3.1悬挑型钢的构造

悬挑型钢是本脚手架的主要承载构件，选用116工字刚，纵向按

1.5m间距布置；悬挑长度1500mm,见上图。

在悬挑型钢内、外立杆支承轴线出的工字钢上翼缘表面焊一条长

150-200mm的①32的短钢筋，插入立杆内，以便固定。

3.3.2双排架构造

立杆间距：La=1.5m,横杆间距Lb=L05ni,步距h=l.8m,腰杆间距

0.9m：连墙杆按二步三跨搭设。铺四层脚手板，二层装修施工使用，另

两层安全防护。架体其余搭设要求同落地式外架。

3.3.2悬拉钢丝绳

如前所述，由于悬挑架高度24m,为安全起见，在悬挑型钢前端

100mm处，工字钢下翼缘焊一小50mm钢筋环，用e12钢丝绳连接上一

层予埋锚固环处进行卸荷处理。

型钢悬挑外脚手架的设计计算见附录

3.4脚手架搭设的基本要求

3.4.1纵向水平杆：纵向水平杆设置在立杆内侧，长度不宜小于3

跨即5.1m,纵向水平杆接长接扣应交错布置，两个相邻纵向水平杆的接

头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向

错开的距离不应小于500mm,各接头中心至最近主节点的距离不宜大于

纵距的1/3（如图三所示），搭接长度不应小于1m,应等间设置3个活

动扣固定，水平杆端距离扣件长度不小于100mm。

（a）接头不在同步内（立面）；（b）接头不在同跨内（平面）

1一立杆；2—纵向水平杆；3—横向水平杆

图三：纵向水平杆对接接头布置

3.4.2横向水平杆：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣

件扣接且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm,

靠墙一端的外伸长度a=350o

3.4.3脚手板：作业层脚手架板采用竹串片脚手板，应铺满、铺稳,

设置在三根横向水平杆上，采用对接平铺，接头处必须两个横向水平杆,

脚手板外伸应小于150mm（如图四所示）：

(a)脚手板对接；(b)脚手板搭接

图四：脚手板对接、搭接构造

3.4.4立杆：每杆立杆底部应设置底座或垫块，立杆必须应用连墙

杆与建筑物可靠连接，落地脚手架必须设置纵、横扫地杆，纵向扫地杆

应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地

杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不

在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定

高低差不应大于1m,靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于

1—横向扫地杆；2一纵向扫地杆

图五：纵、横向扫地杆构造

立杆接长必须采用对接扣件连接，应交错布置，两个相邻立杆的接

头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错

开的距离不宜小于500mm,各接头中心至主节点的距离不宜大雨步距的

1/3,立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m,高出檐口上皮1.5m。

3.4.5连墙杆：连墙杆采用在楼面梁内预埋预留钢管立杆，采用架

管与外架连接（即刚性连接），与脚手架连接的一端应向下斜连接，落

地架布置最大间距为三步三跨，悬挑架布置最大间距为二步三跨，宜靠

近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm,宜优先采用菱形布

置，一字型、开口型脚手架两端必须设置连墙杆。

当脚手架下部暂不能设连墙件时可按规程、规范搭设抛撑。

3.4.6门洞架：双排脚手架门洞宜采用上升斜杆，平行弦杆桁架结

构型式。

3.4.7剪刀撑与横向斜撑：双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。

A、剪刀撑：每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下列表确定：

剪刀撑跨越立杆的最多根数

剪刀撑斜杆与地面的倾角45°50°60°

剪刀撑跨越立杆的最多根数765

每道剪刀撑宽度不应小于4跨且不下于6m,斜杆与地面倾角为

45°〜60°之间，剪刀撑的设置定位必须在外侧立面的两端，中间各道剪刀

撑的净距不应大于15m,剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不应小

于1m,采用不小于2个活动扣件固定，杆端距扣件不小于100mm,剪刀

撑斜杆应固定于之相交的横向水平杆或立杆上，固定扣件中心线至主节

点的距离不宜大于150mm。见图六。

B、横向斜撑：横向斜撑应在同节间，由底至顶层呈之字型连接布

置，一字型、开口型脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间宜每隔6

跨设置一道。

4151n

图六：剪刀撑搭设

3.4.8斜道:

上人斜道搭设宽度不宜小于1m,坡度宜采用1：3,拐弯处应设置

平台，其宽度不小于斜道宽度，斜道两侧及平台外围均设置栏杆及挡脚

板，栏杆高度L2m,档脚板不小于180mm。

斜道脚手板横铺，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆

间距不应大于500mm，脚手板顺铺时，接头采用搭接，下面的板头应压

往上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺，斜道的脚手板上应每

隔250~300mm设置一根防滑木条，木条厚度为20~30mm。

3.4.9扣件安装注意事项：

3.4.9.1扣件规格必须与钢筋外径相同。

3.4.9.2扣件螺栓拧紧力矩不小于40N•m并不大于65N•m。

3.4.9.3主节点处固定横向水平杆，尖刀撑，横向支撑等扣件的中

心线距主节点的距离不应大于150o

3.4.9.4对接扣件开口应朝上或朝内。

3.4.9.5各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100o

3.4.10铺脚手板应注意事项:

脚手板铺满铺稳，靠墙、侧离墙距离不应大于150。

脚手板应设置在三根横向水平杆上，脚手板采用对接平铺，接头挑

段小于等于150用10#铁丝绑扎牢固，严禁铺设探头板。

首层和作业层铺满脚手板，其余每隔12米铺满一层脚手板。

3.4.11防护栏杆、防护竹笆、安全网搭设注意事项：

防护栏杆设在防护竹笆上口，防护竹笆用16#铁丝绑扎在纵向水平

杆防护栏杆上。

安全网用18#铁丝与纵向水平杆绑扎牢固，搭接长度不少于150,

水平网垂直接缝严密。作业层脚手板底挂一道安全平网，以下每隔两层

设一道水平安全网。

3.5脚手架的安装

3.5.1施工顺序:

落地式脚手架：铺设垫板一摆放扫地杆一竖立杆与扫地杆f扣紧f

安第一、二步大小横杆一连接框架柱一安第三、四步大小横杆一加设剪

刀撑、斜撑一铺脚手板一挂密目安全网一接立杆

型钢悬挑脚手架：预埋钢筋一摆放型钢挑梁一摆放扫地杆一逐根竖

立杆并与扫地杆扣紧一铺脚手板一安第一二步大、小横杆一连接框架柱

一安第三步大、小横杆一加设剪刀撑、斜撑一铺脚手板一安防护竹笆一

挂密目安全网一用钢丝绳将型钢挑梁与上层预埋钢筋拉环接紧一接立杆

3.5.2预埋件的设置应按设计方案要求执行。

3.5.3脚手架搭设人员必须持证上岗，并定期参加体检；搭拆作业

时必须必须佩带安全帽，系安全带，穿防滑鞋。

3.5.4悬挑式脚手架搭设之前，连墙件、型钢支撑架对应的主体结

构硅必须达到设计计算要求的强度，上部的脚手架搭设时型钢支架对应

的舲强度不得小于C15。

3.5.5脚手架搭设之前，方案编制人员和专职安全员必须按专项施

工方案和安全技术措施的要求对参加搭设的人员进行安全技术书面交底,

并履行签字手续。

3.5.6脚手架搭设过程中，应保证搭设人员有安全作业的位置，安

全设施及措施应齐全，对应的地面位置应设置临时围护和警戒标志，并

应有专人监护。

3.5.7应按专项施工方案的要求准确放线定位，并应按规定的尺寸

构造和顺序进行搭设。

3.5.8搭设过程中应将脚手架与主体结构及时拉结或采用临时支撑，

以确保安全。对没有完成的外架，每日收工时应确保架体稳定，必要时

采用其他可靠措施固定。

3.5.9搭设过程中应按规范要求及时校正步距、纵距横距及立杆垂

直度。每搭设完10~12米高度后按规范要求进行安全检查，检查合格后

方可继续搭设。

3.6脚手架的使用

3.6.1架上工人必须戴好安全帽。人员在架上的最大作业高度应可

以进行正常操作为度，禁止在架板上加垫单块脚手板或其它物品，以增

加操作高度。人员在架上作业时，要避免发生碰撞、闪失、失衡、脱手、

滑跌和落物等不安全作业。

3.6.2严禁上架人员在架面上奔跑、退行、嬉闹和坐在栏杆上等不

安全处休息。上下必须走安全防护的斜道，严禁攀援脚手架上下。

3.6.3作业层每的架面上实用的施工荷载（人员、材料和机具等

重量）不得超过施工设计值。

3.6.4二十一层以上的悬挑外架经设计计算，可以做直升机坪悬挑

梁板支模架体使用。其余情况严禁墙和梁板模压在（或间接压在）外架

上，以防外架超载而发生安全事故。

3.6.5收工前应清理架面，架面上不应堆放材料，垃圾清扫运走，

必须将多余材料、物品移至室内，在任何情况下，严禁自架上向架下抛

掷材料、物品和倾倒垃圾。

3.6.6在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆

件、连接紧固件和连墙件等。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主

管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。

3.6.7六级及六级以上大风和雾、雨、雪天应停止脚手架作业，雨、

雪后上架操作应注意防滑，并扫除积雪。

3.6.8不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安

全措施，并报主任工程师批准。

3.7脚手架拆除

3.7.1拆除前必须完成以下工作：

拆除前，工长要向拆除施工人员进行书面安全技术交底。班组要学

习安全技术操作规程。

拆除脚手架时，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守。严禁一切

非操作人员入内。

全面检查脚手架的扣件连接，连墙杆支撑是否牢固.安全。

清除脚手架上杂物及地面障碍物。

3.7.2拆除应符合以下要求：

拆除时，先搭的后拆，后搭的先拆。

所有连墙杆随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆和卸荷杆件整层或

数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高低差不大于2步，如高差大于2步

时增设连墙杆加固。

当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临

时抛撑加固，后拆连墙杆件和卸荷杆件。

拆除架子时,地面要有专人指挥、清料，随拆随运，禁止往下乱扔脚

手架料具。

五、质量保证措施

4.1进场(搭设前)脚手架材料质量标准

4.1.1钢管：采用外径48nm,壁厚2.8mm的Q235的焊接钢管，材

质符合《碳素结构钢》(GB700-88)的相应规定。钢管上严禁打孔。

4.1.2扣件：符合《可锻铸铁分类及技术条件》(GB978-67)的规定，与

钢管管径相匹配。使用机械性能不低于KT-33-8的可锻铸铁，附件材料

应符合《碳素结构钢》(GB700-88)中Q235钢的规定；螺纹符合《普通

螺纹》(GB196-81)的规定；

4.1.3竹脚手板：竹脚手板宜采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、

竹笆板。

4.1.4安全网：立网规格6000X2000密目网，必须是经国家指定监

督检验部门监定许可生产的厂家产品，同时必须是郴建集团认定的重要

劳动力保护用品定点厂家的产品。

4.2脚手架的质量检查及验收

4.2.1在脚手架基础、分段措施完成之后，必须由安全小组、技术

组、区域、搭设班组等按照分段、分层进行检查、验收，并填写验收单、

合格后方可进行使用。

4.2.2脚手架的验收和日常检查在出现以下情况时要进行:①、在遭

受暴风、大雨等强力作用之后；②、在使用过程中，发现有显著变形、

沉降、拆除杆件和拉结以及其它安全隐患存在的情况时。

检查合格后，方允许投入使用或继续使用。

六、安全保证措施

5.1安全防护措施

5.1.1基坑临边防护：

在地下室施工阶段，施工现场各类孔洞、临边设置钢管护栏。基坑

形成后基坑四周及主要通道应设置好1.2m高黑黄油漆相间的防护栏杆

或警式绳围护。围护区域内严禁材料堆放或机械通行。上下基坑须设专

用通道或登高措施，并保持夜间有充分照明。

5.1.2楼面临边防护：

楼层面防护设置，临边防护栏杆高度为L2M立杆，立杆间距2M,

水平防护栏杆间距600,内侧满挂安全网，底部设挡脚板。立杆固定方

式采用预埋中32钢筋，中48钢筋套于预埋钢筋外。预埋钢筋外露长度

不小于300,埋入舲内不小于300o在楼板面上加设一钢管与立网和地

面封闭严密，防止邻边杂物坠落。

5.2安全注意事项

5.2.1施工前必须进行安全技术交底，所有架子工必须持证上岗。

正确使用安全带，穿胶底防滑鞋，外架下部应划警戒区并设围栏。

5.2.2搭设施工用的脚手架材料，必须把好材料质量关，不符合规

定要求的材料，严禁使用。

5.2.3脚手架必须随着楼层的施工要求搭设，搭设时避开立体交叉

作业，并严格按施工方案及相应安全规范进行施工，控制好立杆的垂直

度，横杆水平并确保节点符合要求。

5.2.4立杆的垂直偏差，应不大于架高的1/600且全高垂直度允许

偏斜为±lOOmmo

5.2.5大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/300,且不

大于50mm,大、小横杆的允许挠度，一般暂定为杆件长度的1/50。

5.2.6脚手架各杆件相交伸出的端头均大于100mm,以防止杆件滑

脱。

5.2.7施工过程中，应随时观察脚手架的变化情况，大风雪后，要

观察有无变化，发现问题及时处理。

5.2.8架子四角应设避雷装置，防止脚手架受雷击损坏。

5.2.9在施工过程中，遇有雷雨，脚手架板上施工人员应立即离去。

5.2.10未尽事宜应严格按现行建筑安全操作规程进行施工。

型钢悬挑卸料平台计算书

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行

设计和验算。

悬挑卸料平台的计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-

2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001),《钢结构设计规范》

(GB50017-2003)等编制。

一、参数信息

1.荷载参数

脚手板类别:竹夹板，脚手板自重(kN/m＞：0.35；

栏杆、挡板类别：竹夹板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：

0.14；

2

施工人员等活荷载(kN/m)：2.00,最大堆放材料荷载(kN)：10.00o

2.悬挑参数

内侧钢绳与墙的距离(m)：2.00,外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离

(m)：2.00；

上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：2.80；

钢丝绳安全系数K：5.50,悬挑梁与墙的节点按较支计算；

只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

3.水平支撑梁

主梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平】；

次梁材料类型及型号：12.6号槽钢槽口水平［；

次梁水平间距ld(m)：0.60,建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：

1.20o

4.卸料平台参数

水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.50,水平钢梁(主梁)的锚固长

度(m)：1.00,次梁悬臂Me(m)：0.00；

平台计算宽度(m)：2.20o

次梁选择12.6号槽钢槽口水平［,间距0.6m,其截面特性为:

面积A=15.69cm2；

4

惯性距Ix=391.466cm；

3

转动惯量Wx=62.137cm；

回转半径ix=4.953cm；

截面尺寸：b=53mm,h=126mm,t=9mmo

1.荷载计算

(1)、脚手板的自重标准值：本例采用竹夹板，标准值为

0.35kN/m2；

Qi=O.35X0.60=0.21kN/m；

(2)、型钢自重标准值：本例采用12.6号槽钢槽口水平［,标准值为

0.12kN/m

Q2=0.12kN/m

(3)、活荷载计算

1)施工荷载标准值：取2.OOkN/m?

2

Q3=2.00kN/m

2)最大堆放材料荷载P：lO.OOkN

荷载组合

Q=l.2X(0.21+0,12)+1,4X2.00X0.60=2.08kN/m

P=l.4X10.00=14.OOkN

2.内力验算

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如

下：

P

Q

次梁计算简图

最大弯矩M的计算公式(规范JGJ80-91,P31)为：

2222

Mmax=ql/8(1-m/l)+pl/4

22

经计算得出:Mmax=(2.08X2.2078)X(1-(0.00/2.20))

2

+14.00X2.20/4=8.96kN•mo

最大支座力计算公式：

R=[P+q(l+2m)]/2

经计算得出：R=(14.00+2.08X(2.20+2X0.00))/2=9.29kN

3.抗弯强度验算

次梁应力：。11/YxWx<

其中Yx一截面塑性发展系数，取1.05；

一钢材的抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

次梁槽钢的最大应力计算值o=8.96X107(1.05X62.14)

=137.28N/mm2；

次梁槽钢的最大应力计算值。=137.283N/mm2小于次梁槽钢的

抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！

4.整体稳定性验算

o=M/ebWx<[f]

其中，eb—均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:

@b=(570tb/lh)X(235/fy)

经过计算得到

6b=570X9.00X53.00X235/(2200.00X126.00X235.0)=0.98；

由于品大于0.6,按照下面公式调整：

<t)b=1.07-0.282/<t)b<1.0

得到eb=0.782；

次梁槽钢的稳定性验算。=8.96X107(0.782X62.137)

=184.22N/mm2；

次梁槽钢的稳定性验算。=184.215N/mm2小于次梁槽钢的抗压

强度设计值［f］=205N/mm2,满足要求！

三、主梁的验算

根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不

参与内力的计算。

主梁选择16a号槽钢槽口水平］，其截面特性为：

面积A=21.95cm2；

4

惯性距Ix=866.2cm；

3

转动惯量Wx=108.3cm；

回转半径ix=6.28cm；

截面尺寸，b=63mm,h=160mm,t=10mm；

1.荷载验算

(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用竹夹板挡板，标准值为

0.14kN/m；

Qi=0.14kN/m；

(2)槽钢自重荷载Q2=0.17kN/m

静荷载设计值q=l.2X(QI+Q2)=1.2X(0.14+0,17)=0.37kN/m；

次梁传递的集中荷载取次梁支座力R；

2.内力验算

悬挑卸料平台示意图

1.29kN2.35kN2.35kN9.35kNZ35kN1.29kN

0.37kN/m|||0.37kN/m|0.37kN/m

UmuhiuulmnUiHiiHinniiliumiuiinmiimiunui

]⑴存i2i霓-i5i~

I500I4000I1000I

悬挑卸料平台水平钢梁计算简图

7399

悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)

of汨4

悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN・m)

।□sr■-------—^

-0.058

悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)

从左至右各支座反力:

R[l]=12.741kN；

R[2]=15.673kN；

R[3]=-7.399kNo

最大支座反力为Rmax=15.673kN；

最大弯矩Mmax=9.436kN,m；

最大挠度v=0.058mmo

3.抗弯强度验算

o=M/(YX)+N/AW[f]

其中Yx"截面塑性发展系数，取1.05；

[f]一钢材抗压强度设计值，[f]=205.OON/mm?；

主梁槽钢的最大应力计算值。

=9.436X1071.05/108300.0+2.24X104/2195.000=93.184N/mm2；

主梁槽钢的最大应力计算值93.184N/mm2小于主梁槽钢的抗压

强度设计值[f]=205.OON/nun2,满足要求!

4.整体稳定性验算

o=M/(<t)bWx)<[f]

其中(t)b—均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:

6b=(570tb/lh)X(235/fy)

eb=570X10.0X63,OX235/(4000.0X160.0X235.0)=0.561；

主梁槽钢的稳定性验算。=9.436X107(0.561X108300.00)

=155.29N/mm2；

主梁槽钢的稳定性验算。=155.29N/mm2小于[f]=205.00,满足

要求！

四、钢丝拉绳的内力验算

水平钢梁的垂直支坐反力h和拉钢绳的轴力灯按照下面计算，

Rci=RuiSin。i

其中Rei—水平钢梁的垂直支坐反力(kN)；

Rui—拉钢绳的轴力(kN)；

9i—拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角;

sin0-Sin(ArcTan(2.8/(2+2))=0.573；

根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为:Rui=Rci/sin01；

Rui=12.741/0.573=22.22kN；

五、钢丝拉绳的强度验算

选择6X19钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa,直径17mm。

[Fg]=aFg/K

其中[Fj一钢丝绳的容许拉力(kN)；

Fg—钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN),查表得

Fg=167.5kN；

«-钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对

6X19.6X37、6义61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。a=0.85；

K—钢丝绳使用安全系数。K=5.5o

得到：[Fg]=25.886kN>Ru=22.218kNo

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

六、钢丝拉绳拉环的强度验算

取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值Ru进行计算作为拉环的拉力N为：

N=Ru=22217.904No

拉环强度计算公式为：

o=N/AW[f]

其中，[用为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》

10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。

拉环的应力不应大于50N/mm2,故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]

=50.ON/mm2；

所需要的拉环最小直径D=[22217.9X4/(3.142X50.00X2)]

1/2

=16.8mmO

实际拉环选用直径D=18mm的HPB235的钢筋制作即可。

七、操作平台安全要求

1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架

等施工设备上；

2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口

围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；

3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；

4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检

验后才能松卸起重吊钩；

5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应

及时调换，焊缝脱焊应及时修复；

6.操作平台上应显著标明容许+荷载，人员和物料总重量严禁超过

设计容许荷载，配专人监督。

钢管落地脚手架计算书

扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安

全技术规范》(JGJ130-2001),《建筑地基基础设计规范》(GB50007-

2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001),《钢结构设计规范》

(GB50017-2003)等编制。

一、参数信息

1.脚手架参数

落地双排脚手架搭设高度为33.6m,立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：横距L为1.05m,纵距La为1.5m,大小横杆的步距为

1.8m；

内排架距离墙长度为0.30m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为230.00m；

采用的钢管类型为048X2.8；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m,水平间距4.5m,采用扣

件连接；

连墙件连接方式为双扣件;

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值：2.OOOkN/m?；脚手架用途：结构脚手架；

同时施工层数：2层；

3.风荷载参数

本工程地处湖南郴州市，基本风压0.3kN/m2；

风荷载高度变化系数Rz,计算连墙件强度时取1.764,计算立杆稳

定性时取1,风荷载体型系数Rs为0.23；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)：0.1394；

脚手板自重标准值(kN//)：0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：

0.140；

安全设施与安全网(kN/m2)：0.005；

脚手板类别：竹夹板；栏杆挡板类别：竹夹板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m)：0.031；

脚手板铺设总层数：4；

5.承重混凝土板参数

板类型：双向板；板单元计算宽度Be(m)：5m；板单元计算长度

Bl(m)：5m；

板厚度h(mm)：250；混凝土成型龄期TB(天):28；

混凝土强度等级：［XB=C35］；混凝土强度实测值fck(MPa)：16.7；

钢筋位置配筋量及等级每米宽钢筋面积(mm?)

X向正筋Asx=754

Y向正筋ASY=754

X向负筋Asx'=754

Y向负筋ASY'=754

碧

=

双扣件运

一

答

言

3.600

大横杆

腰杆

200*200*18硬木板案

±0.0002____一二___~

^ZZZZ2.

3001050150

二、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大

弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值：Pi=0.031kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35X1.5/3=0.175kN/m；

活荷载标准值：Q=2X1.5/3=lkN/m；

荷载的计算值:q=l.2X0.031+1.2X0.175+1.4X1=1.647kN/m；

小横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

计算公式如下：

Mqmax=ql78

最大弯矩Mqmax=1.647X1.0578=0.227kN•m；

最大应力计算值。;Mqmax/W=53.421N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力。=53.421N/mm2小于小横杆的抗弯强度

设计值[f]=205N/mm2,满足要求！

3.挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.031+0.175+1=1.206kN/m；

vqmax=5ql7384EI

最大挠度v=5.0X1.206X10507(384X2.06X105X101900)

=0.909mm；

小横杆的最大挠度0.909mm小于小横杆的最大容许挠度1050/

150=7与10mm,满足要求！

三、大横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上

面。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值：P1=0.031X1.05=0.033kN；

脚手板的荷载标准值：P2=0.35X1.05X1.5/3=0.184kN；

活荷载标准值：Q=2XI.05XI.5/3=1.05kN；

荷载的设计值：P=(l.2X0.033+1.2X0.184+1.4X1.05)

/2=0.865kN；

大横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最

不利分配的弯矩和。

2

Mraax=0.08ql

均布荷载最大弯矩计算：

Mlmax=0.08X0.031X1,5X1,5=0.006kN•m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

Mpmax=0.267P1

集中荷载最大弯矩计算:M21nM=0.267X0.865X1.5=0.346kN•m；

M=Mlmax+M2max=0.006+0.346=0.352kN・m

最大应力计算值。=0.352X1074250=82.826N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力计算值。=82.826N/mm2小于大横杆的抗

弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最

不利分配的挠度和，单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下：

4

vmax=0.677ql/100EI

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

4

vmax=0.677X0.031X1500

/(100X2.06X105X101900)=0.051mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下：

3

vpmax=1.883Pl/100EI

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=(0.033+0.184+1.05)/2=0.633kN

v=1.883X0.633X15007(100X2.06X105X101900)=1.917

mm；

最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.051+1.917=1.968mm；

大横杆的最大挠度1.968mm小于大横杆的最大容许挠度1500/

150=10与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.OOkN,该工程实

际的旋转单扣件承载力取值为8.OOkNo

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算

(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5)：

R<Re

其中Rc—扣件抗滑承载力设计值，取8.OOkN；

R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

小横杆的自重标准值：Pi=0.031X1.05X2/2=0.033kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.031X1.5=0.047kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.35X1.05X1.5/2=0.276kN；

活荷载标准值：Q=2X1,05X1.5/2=1.575kN；

荷载的设计值：R=l.2X(0.033+0.047+0.276)

+1,4X1.575=2.631kN；

R<8.OOkN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值

包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

；

NG1=[0.1248+(1.05X2/2)X0.031/1.80]X33.60=4.805kN

(2)脚手板的自重标准值；采用竹夹板，标准值为0.35kN/m2

50.35X4X1,5X(1.05+0.3)/2=l.417kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹夹板挡板，标准值为

0.14kN/m

NG3=0.14X4X1.5/2=0.42kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0.005kN/ni2

NG4=0.005X1,5X33.6=0.252kN；

经计算得到，静荷载标准值

NC=NGI+NG2+NG3+NG4=6.894kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工

荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=2XI.05X1,5X2/2=3.15kN；

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为

N=l.2NG+0.85X1.4NQ=1.2X6.894+0.85X1,4X3.15=

12.022kN；

不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为

N'=l.2NG+1.4NQ=1.2X6.894+1.4X3.15=12.683kN；

六、立杆的稳定性计算

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7Rz•Lis,ao

其中«0-基本风压(kN/布)，按照《建筑结构荷载规范》

(GB50009-2001)的规定采用：wo=0.3kN/m2；

Rz一风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》

(GB50009-2001)的规定采用:uz=0.74；

Us-风荷载体型系数：取值为0.214；

经计算得到，风荷载标准值为：

2

Wk=0.7X0,3X0.74X0.214=0.033kN/m；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mff为：

2

Mw=0.85XI.4WkLah/10=0.85

XI.4X0,033X1,5X1.8710=0.019kN•m；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

o=N/(4)A)+Mw/WW[f]

立杆的轴心压力设计值：N=12.022kN；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

o=N/(<t)A)<[f]

立杆的轴心压力设计值:N=N'=12.683kN；

计算立杆的截面回转半径：i=L6cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=l.155；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

(JGJ130-2001)表5.3.3得：u=1.5；

计算长度，由公式lo=kuh确定：10=3.118m；

长细比:L0/i=195；

轴心受压立杆的稳定系数小，由长细比lo/i的结果查表得到

：0.189

立杆净截面面积：A=3.98cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.25cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

考虑风荷载时

o=12021.66/(0.189X398)+19233.044/4250=164.341N/mm2；

立杆稳定性计算。=164.341N/mm2小于立杆的抗压强度设计值

[f]=205N/mm2,满足要求!

不考虑风荷载时

o=12683.16/(0.189X398)=168.61N/mm2；

立杆稳定性计算。=168.61N/mni2小于立杆的抗压强度设计值[f]

=205N/mm2,满足要求！

七、最大搭设高度的计算

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6

条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭

设高度按照下式计算：

Hs=[<i)Af-(1.2NG2k+0.85X1.4(2/+Mwk4)A/W))]/l.2Gk

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NGZ+NG3+NG4=2.09kN；

活荷载标准值：NQ=3.15kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4X0.85)

=0.019/(I.4X0,85)=0.016kN•m；

43

Hs=(0.189X3.98X10-X205X10-

(1.2X2.09+0.85X1.4X(3.15+0.189X3.98X100X0.016/4.25)))/(l.2

XO.125)=58,922m；

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6

条脚手架搭设高度艮等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=HS/(1+0.001Hs)

[H]=58.922/(1+0.001X58.922)=55,644m；

[H]=55.644和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度

限值[H]=50mo

脚手架单立杆搭设高度为33.6m,小于[H],满足要求！

八、连墙件的稳定性计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Ni=Niw+No

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算

uz=0.92,Us=0.214,wo=0.3,

2

Wk=0.7uz•ns•s0=0.7X0.92X0.214X0.3=0.041kN/m；

2

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m；

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-200D5.4.1

条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.OOOkN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：

Nlw=l.4XWkXAw=0.938kN；

连墙件的轴向力设计值Ni=Nlw+No=5.938kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=4)•A•[f]

其中4)--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l/i=300/16的结果查表得到6=0.949,1为内排架距离

墙的长度；

A=3.98cm2；[f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nr=0.949X3.98X1(F

4义205X1()3=77.429kN；

Nx=5.938<Nf=77.429,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到N】=5.938小于双扣件的抗滑力16kN,满足要求!

连墙件扣件连接示意图

单根立杆传递荷载代表值(kN)：NL=NG+NQ=6.894+3.15=10.044kN；

混凝土板活荷载设计值(kN/m2)：

QB=1.4X[2XNL/(LaXLb)X(LbXBc)/(0.49XBcXBl)+Qk]=l.4X[1

0.044/(1.5X1,05)X(1.05X5)/(0.49X5X5)+2]=6.626kN/m2；

22

混凝土板恒载设计值：(kN/m)：GB=1.2Xh0/1000X25=7.5kN/m；

2

GB'=GB+QB/2=7.5+6.626/2=10.813kN/m；GQ=GB+QB=