钢铁冶金连铸机主要参数的确定

关于钢铁冶金连铸机主要参数的确定§8-4弧形铸机主要参数的计算与确定一：连铸机的生产能力

影响连铸机产量的主要因素有：浇注速度、连浇炉数、流数、断面尺寸、作业率等。设备和铸坯断面一定时，连铸机产量主要决定于作业率和拉速。

一包钢水允许的最长浇注时间可用经验公式计算：其中：G：钢包容量（t）

f:铸坯质量系数；其值为10-15。第2页,共41页，星期六，2024年，5月1.连铸机的生产能力浇铸能力Q：指每分钟注入结晶器内的钢水重量式中：n:铸机流数

F：铸坯断面积；m2vg：拉坯速度；m/minγ：铸坯比重；普碳钢7.8t/m3第3页,共41页，星期六，2024年，5月2）连铸机的作业率η为提高作业率，必须采用多炉连浇。按年浇注时间计算作业率式中：A0:年浇注时间；h

A1：年日历时间；8760h

第4页,共41页，星期六，2024年，5月3）连铸机的年产量Ya：式中：G:一包钢水的重量；tN：平均连浇炉数（一个浇注周期的炉数）

Fv：铸坯收得率；可取95-96%η：连铸机作业率；可取70-80%

T1：浇铸周期的时间第5页,共41页，星期六，2024年，5月2.连浇炉数：一般设计采用连浇炉数为3-4炉。3.浇注时间：式中：G:平均每炉产钢量；tB、D：铸坯宽度、厚度；

ρ：铸坯密度；

v：拉坯速度；m/min

N：流数第6页,共41页，星期六，2024年，5月4：连铸机流数n

：

为了把一包钢水在规定时间内浇完，有时需同时浇几根钢坯，钢坯的根数即铸机的流数。式中：G:钢包容量；tT：钢包允许的浇注时间；minS：铸坯断面积；m2v：拉坯速度；m/min

γ：铸坯比重；t/m3第7页,共41页，星期六，2024年，5月二：弧形铸机参数计算1.铸坯断面主要设计参数有：铸坯断面、冶金长度、拉坯速度、铸机弧形半径、连铸机流数等。

是铸机机械设备设计的主要依据，是决定设备性能和尺寸的基本因素。

铸坯断面尺寸规格是确定连铸机机型和功能的设计依据，铸坯断面尺寸受冶炼设备的容量、轧机组成、轧材产品规格和产品质量等因素的制约。第8页,共41页，星期六，2024年，5月铸机已生产的铸坯形状和尺寸范围：小方坯：70×70～160×160大方坯：200×200～450×450矩形坯：100×150～400×560板坯：150×600～300×2640圆坯：Φ80～Φ450第9页,共41页，星期六，2024年，5月第10页,共41页，星期六，2024年，5月2.冶金长度冶金长度：从结晶器液面到铸坯全部凝固为止，铸坯中线距离称为冶金长度。1）冷凝公式坯壳厚度与冷却强度和冷凝时间有关，由实验可得：式中：δ：坯壳厚度；mmk：冷凝系数；mm/min0.5t：冷凝时间；min第11页,共41页，星期六，2024年，5月2）冶金长度：当时，铸坯全部凝固。（H为铸坯厚度）若：拉坯速度为v，全部凝固所经历的时间为：则有：影响冶金长度的因素有：铸坯厚度、拉坯速度、冷凝强度第12页,共41页，星期六，2024年，5月3.拉坯速度拉坯速度：连铸机每分钟拉出铸坯的长度。（m/min)结晶器出口处坯壳厚度为：（mm）若结晶器的有效长度为，拉速为:则：式中：：为结晶器有效长度。第13页,共41页，星期六，2024年，5月将带入有：若取：则最大拉坯速度为：（：为安全坯壳厚度）安全坯壳厚度通常为：方坯：板坯、扁坯：第14页,共41页，星期六，2024年，5月4.连铸机弧形半径连铸机弧形半径指铸机的外弧半径。

当铸机弧形半径大时，铸机高度增加，重量增加；当铸机弧形半径小时，铸机尺寸、重量变小，但过小的弧形半径在矫直时由于延伸率过大而产生裂纹。因此，铸机弧形半径大小应针对不同的铸坯断面，浇铸的钢种等因素，选择最佳半径，其值大小可根据理论计算来确定。第15页,共41页，星期六，2024年，5月1.固相矫直时连铸机弧形半径计算固相矫直：

在矫直区铸坯必须全部凝固，在此条件下矫直称固相矫直。在确定铸机弧形半径时，必须满足条件：（1）铸坯由矫直而产生的应变不应超过许用值；（2）在矫直区必须全部凝固；第16页,共41页，星期六，2024年，5月第17页,共41页，星期六，2024年，5月第18页,共41页，星期六，2024年，5月第19页,共41页，星期六，2024年，5月1)由应变确定铸机半径：则有：；

(m)式中：：固相矫直许用应变。主要取决于浇铸钢种、铸坯温度及对铸坯表面质量多要求等。普通碳钢、低碳钢：将此值代入，则有：第20页,共41页，星期六，2024年，5月2)校核铸坯是否完全凝固：.铸坯中线距离Lc有：(：结晶器有效长度)为使铸坯进入矫直区时全部凝固，必须有：即：第21页,共41页，星期六，2024年，5月2.液心矫直弧形半径的计算1）因固相矫直不可能实现高拉速，为提高铸机生产能力，提出带液矫直方法。2）随着拉速的提高，连铸坯带液心通过矫直点，而两相区界面坯壳的强度和允许应变极低，如果采用单点矫直，势必产生内裂。因此，开发了多点矫直技术，将总的应变分散到每一矫直点的应变分量中去。3）每矫直一次，铸机弧形半径大一次，直到矫直为止，因而在矫直过程中采用多个半径：第22页,共41页，星期六，2024年，5月4）矫直次数的确定由R0矫直到R∞，总的应变ε为：矫直次数n为：一般取3—5次。第23页,共41页，星期六，2024年，5月液心一点矫直第24页,共41页，星期六，2024年，5月第25页,共41页，星期六，2024年，5月第26页,共41页，星期六，2024年，5月理想弯曲变形内弧坯壳伸长外弧坯壳缩短中性轴线与几何中心重合，长度不变矫直变形时内弧坯壳两相区为易裂区第27页,共41页，星期六，2024年，5月矫直应变计算第28页,共41页，星期六，2024年，5月经过验证带液心一点矫直可能出现裂纹/出现很大的弧形半径第29页,共41页，星期六，2024年，5月液心多点矫直模型第30页,共41页，星期六，2024年，5月第31页,共41页，星期六，2024年，5月第32页,共41页，星期六，2024年，5月第33页,共41页，星期六，2024年，5月取任意两个矫直段分析第34页,共41页，星期六，2024年，5月第35页,共41页，星期六，2024年，5月基本公式讨论铸坯厚度H的影响,HRk+1,即每次矫直,半径变化小,矫直次数增加坯壳厚度的影响,进入矫直区坯壳厚度与拉坯速度有关,v即每次矫直,半径变化小,矫直次数增加第36页,共41页，星期六，202