昆山脚手架施工方案

昆山（15-1）地块建设项目脚手架搭设施工方案浙江海滨建设（集团）有限公司昆山（15-1）地块建设项目项目部2023年9月25日目录第一章、编制说明 2第二章、工程概况 3笫三章、脚手架搭设概述 4第四章、安全通道；防坠棚搭设 4第五章、搭设材料 5第六章、脚手架外形及尺寸 6第七章、普通悬挑扣件式钢管脚手架搭设 6第八章、连墙件 8第九章、设剪刀撑 8第十章、竹脚手片铺设 8第十一章、安全网 8笫十二章、脚手架封顶 9第十三章、扣件安装注意事项 9第十四章、脚手架搭设质量和安全规定 9第十五章、脚手架的检查与验收 10笫十六章、脚手架的使用规定 11笫十七章、脚手架拆除 11笫十八章、钢管落地脚手架计算书 12第十九章、普通型钢悬挑脚手架计算书 21第二十章、人货梯进出口防护棚计算书………………28笫二十一章、普通型钢转角阳台悬挑脚手架计算书.平丶剖图…39第一章、编制说明1、编制范围昆山（15-1）地块项目14~22#房外脚手架工程。2、编制依据本工程有关的建筑设计施工图纸的所有内容；《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版；《钢结构设计规范》GB50017-2023中国建筑工业出版社；《建筑结构荷载规范》GB50009-2023中国建筑工业出版社；《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运送设施）》中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2023中国建筑工业出版社；《混凝土结构设计规范》GB50010-2023中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2023中国建筑工业出版社。、工程概况工程名称：昆山（15-1）地块项目建设单位：江苏象屿房地产开发有限公司勘察单位：昆山华一岩土勘察工程有限公司设计单位：上海天华建筑设计有限公司设计监理单位：江苏三联监理有限公司施工单位：浙江海滨建设集团有限公司该工程位于昆山市花桥开发区集善路西侧、金捷路南侧。9栋住宅楼、商业用房、配电房、垃圾房、开关站、地库及门卫总建筑面积177185.62²、建筑物由14#楼；剪立墙结构：地下二层1135.11²，地上32层、总面积14053.30²，层高2.8m，建筑高度89.9m。15#楼剪立墙结构：地下二层736.53²，地上35层、总面积21955.51²，层高2.8m，建筑高度98.3m。16#楼剪立墙结构：地下一层850.33²，地上18、15层、总面积12235.97²，层高2.8m，建筑高度50.7m、40.3m两种高度。17#~18#楼楼剪立墙结构：地下二层1174.16²、1173.27²，地上35层、总面积15784.24²、15783.35²，层高2.8m，建筑高度98.3m。19#楼楼剪立墙结构：地下二层920.06²，地上35层、总面积13452.17²，层高2.8m，建筑高度98.3m。20#楼剪立墙结构：地下一层450.69²，地上16层、总面积6382.15²，层高2.8m，建筑高度45.1m。21#楼楼剪立墙结构：地下二层713.73²，地上35层、总面积21350.52²，层高2.8m，建筑高度98.3m。22#楼楼剪立墙结构：地下二层2090.99²，地上35层、总面积25590.14²，层高2.8m，建筑高度98.3m、75.7m、59.1m三种高度。其中23~25#楼为框架结构：地上为3层、2层，总建筑面积：6782.93²。地下车库结构为：框架形式，层高3.3m，总地下面积为23016.39²，设计使用年限：50年，地面建筑耐火等级为一级，地下室耐火等级为一级。±0.000相对标高等于绝对标高值（黄海系）4.100m；室内外高差m。笫三章、脚手架搭设概述1、根据拟建建筑物结构的高度、外形尺寸以及建筑装饰形状，拟定外脚手架的搭设外形参数以及脚手架的搭设形式。考虑到施工进度、地基承载力以及各工序的流水施工本工程的脚手架搭设总体顺序如下：14#、16#、2栋楼号为4层以下为落地式脚手架,第一挑从4层顶开始搭设悬挑钢梁脚手架；第二挑从11层顶开始搭设悬挑钢梁脚手架，14#因层高为32层固第三挑从18层顶搭设悬挑钢梁脚手架；第四挑从25层顶设悬挑钢梁脚手架；15、17#、18#、19#、20#、21#、22#6栋楼号为2层以下为落地式脚手架,第一挑从2层顶开始搭设悬挑钢梁脚手架；第二挑从9层顶搭设悬挑钢梁脚手架；第三挑从16层顶搭设悬挑钢梁脚手架；第四挑从23层顶设悬挑钢梁脚手架；第五挑从31层顶搭设悬挑钢梁脚手架(见后附页平立面布置图)。电梯井、采光井采用二根钢梁悬挑脚手架,钢梁标高同层布置。2、脚手架搭设标高及搭设类型1、14#、16#楼2栋号房从自然土面~4层以下（一5.65.0m~11.20m）为落地式脚手架，从4层顶至11层顶（11.20m~30.60m）开始搭设第一挑悬挑钢梁脚手架；从11层顶~屋面（30.80m~屋面）开始搭设第二挑悬挑钢梁脚手架。2、15#~22#楼6栋号房从自然土面~2层以下（-5.65.00m~5.60m）为落地式脚手架,从2层顶至9层顶（5.60m~25.20m））开始搭设第一挑悬挑钢梁脚手架；从9层顶~16层顶（25.20m~44.80m）开始搭设第二挑悬挑钢梁脚手架；从16层顶~23层顶（44.8m~64.4m）开始搭设第三挑悬挑钢梁脚手架；从23层顶~30层顶（64.4m~84.00m）开始搭设第四挑悬挑钢梁脚手架；从30层顶~屋面层顶（84.00mm~屋面）开始搭设第五挑悬挑钢梁脚手架。第四章、安全通道；防坠棚搭设一、在通道口，施工电梯口等处均搭设防护棚，棚宽敞于道口，两端各长出1m，垂直高度大于2.5m,棚顶采用脚手板铺设二层,二层间距大于30㎝。二、砂浆机、拌和机搭设简易操作防护棚，并有防雨措施。三、底层非进入建筑通道口的地方采用严禁出入（通行）措施和设立禁行标志。五、各类防护棚要有单独的支撑体系，牢固可靠安全。六、安全通道、出入口、通道口、砂浆机、拌和机搭设简易操作防护棚参照下图搭设：第五章、搭设材料1.脚手架基础：外脚手架底脚用250*250*50垫木，每一个立杆下均设立槽钢18垫底，（架体长*1500*100）。。2.搭设外脚手架所有采用Φ48mm的普通钢管，其质量应符合现行国家标准规定；3.脚手架钢管的尺寸：小横杆最大长度为1.3m左右，以适应脚手架的宽度规定.其它各种杆件钢管长度以4-6m为宜，这样的长度一般重量在25㎏以内，适合人工操作；钢管表面平滑，无裂缝，结疤，硬弯，毛刺，压痕很深的划痕；4.钢管上严禁打孔，钢管外侧按规定刷漆；5.扣件材质必须符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定；（1）新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，对不合格品严禁使用。（2）旧扣件使用前，先进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓，进行更换解决.（3）新旧扣件均进行防锈上油解决.（4）脚手架采用的扣件在螺栓拧紧力矩达65N.m时，不得出现埙坏现象。6.脚手架的外立杆、大横杆及剪刀撑采用橘黄色漆，踢脚杆、拦腰杆采用黄（或红白）两种为警戒色。7.脚手片用竹笆，脚手片无发霉，腐蚀.8阻燃型密目安全网必须有建设主管部门认证的产品。9.悬挑工字钢：18#10.预埋件：三道Φ18㎜园钢弯成U字型,反U字型5d满焊压实工字钢(见后附图),250*250*8预埋铁板,Φ14㎜锚脚（用于转角及阳台部位连接斜支撑,见后附图）,11.三道Φ18㎜园钢内侧200间距设立,(见后附图)第六章、脚手架外形及尺寸1、脚手架步距为1800。立杆纵距为不大于1500,横距为1050；里排立杆离墙面300；2、踢脚杆、防护栏从第二步起设立分别为0.6m和1.2m处，顶排防护栏杆不少于三道，高度分别为在0.3m.0.9m、1.3m处；3、竹脚手片尺寸为1.75m×0.95或1.20×0.95；4、悬挑脚手架每挑高度不大于19.6米，落地架搭设高度14#、16#楼为16.85m,15#~22#楼为11.25m；因此落地脚手架只要计算14#、16#2栋号房的搭设方案，就可以满足其他7栋楼号的落地脚手架施工方案。5、连续设立剪刀撑；6、绿色阻燃型密目安全网外侧全封闭；7、悬挑工字钢的预埋尺寸分为以下几种:1)正常总长度4.5m,板面锚固长度3.0m.外伸出长度距离建筑物1.50m;2)钢梁交错处总长度3.0m米,板面锚固长度1.5m,下设一根10#槽钢斜支撑,外伸出长度距离建筑物1.50m;3)钢梁转角处总长度2.0m米,侧墙预埋250*200*10铁板,下设一根10#槽钢斜支撑外伸出长度距离建筑物1.50m;钢梁面用12.6#槽钢贯通与钢梁接触处满焊;4)钢阳台处梁总长度4.5m,板面锚固长度3m.下设一根10#槽钢斜支撑,外伸出长度距离建筑物1.50m;8、钢梁间距应满足外架的立杆跨距,拐角1050、正常部位不大于1500（落地脚手架也为1500）中心距以内。第七章、普通悬挑扣件式钢管脚手架搭设脚手架搭设必须严格执行有关的脚手架安全技术规范，采用切实可靠的安全措施，以保证安全可靠施工；脚手架必须配合工程的施工进度进行搭设.脚手架一次搭设的高度不应超过相邻连墙件以上二步.对脚手架每一次搭设高度进行限制，是为了保证脚手架搭设中的稳定性；脚手架按逐排、逐跨、逐步地进行搭设；搭设顺序为：摆放纵向扫地杆→逐根树立柱→横向扫地杆→安装第一步，纵向水平杆和横向水平杆→安装第二步纵向水平杆和横向水平杆→架设临时抛撑（上端与第二步纵向水平杆扣紧，在设立二道连墙杆后可拆除）.安装第三第四步纵向水平杆和横向水平杆；设立连墙杆→接立杆→加设剪刀撑，铺竹笆片→安装护身栏杆和踢脚板→立挂安全网。1、摆放扫地杆，竖立杆。①、根据脚手架的宽度摆放纵向扫地杆，然后将各立杆底部按规定跨距和纵向扫地杆用直角扣件固定，并安装好横向扫地杆；②、立杆要先竖里排立杆，后竖外排立杆；先竖两端立杆，后竖中间各立杆，每根立杆先套入焊好的工字钢上的钢筋桩上，固定稳妥后才干放手，依次进行操作。2、安装纵向水平杆和横向水平杆：①、纵向水平杆设立在立杆内侧，其长度不小于3跨.纵向水平杆接长采用对接扣件连接，交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设立在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于50㎝，各接头中心至最近主节点地距离不大于纵距的1/3。②、纵向水平杆的各主节点处采用直角扣件固定在立杆上。③、横向水平杆在各个节点处必须设立并采用直角扣件固定在立杆上，且横向水平杆外端伸出纵向水平杆外不应小于15㎝。④、竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用16＃铁丝，牢固地帮扎在纵向水平杆上，无空头现象。⑤、竹笆脚手板从悬挑架的第一步开始铺设,每挑所有铺设。3、接立杆：①、每根立杆垂直稳放在垫板上.②、脚手架里立杆距离墙体净距为300,用防坠安全网进行三步一隔离。③、脚手架必须设立纵、横向扫地杆.纵向扫地杆采用直角扣件固定在离垫板不大于20㎝处的立杆上.横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延伸长两跨与立杆固定，高低差不小于1m.靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于50㎝。④、立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。4、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须用对接扣件连接、对接、搭接均须符合下列规定： 立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头互相错开，不设立在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于1.50m，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。第八章、连墙件在建筑结构混凝土框架梁预埋40*40*4扁钢钻好螺栓洞弯入混凝土梁埋入混凝土中20cm，用40×40角铁与架体立杆上的大横杆扣件连接，。1、连墙件数量的设立，竖向间距为楼层高度，横向间距为立杆3跨，最大横向间距不超过4.5m。2、连墙体的布置(1)宜靠近主节点设立，偏离主节点的距离不应大于30㎝。(2)应从第二楼层处开始设立。 (3)宜设在脚手架纵向、竖向立杆交叉处(4)宜优先采用菱形布置（即上下层连墙件互相错开，呈梅花状布置），也可采用方形，矩形布置。(5)连墙件中的连墙杆宜水平设立，当不能水平设立时与脚手架连接的一端，应外向下斜连接，不宜外向上斜连接。第九章、设剪刀撑1、每道剪刀撑跨越立杆的根数为4-6根之间，且宽度不大于6m,中间各道剪刀撑应等距离连续设立。斜杆与水平杆的倾角宜在450-600之间。2、剪刀撑斜杆的搭接长度不应小于1m,至少用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边沿至杆端地距离不少于10㎝。3、剪刀撑应使用转向扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件的中心线至主节点的距离不宜大于15㎝。4、剪刀撑的设立按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全规程》6、6条执行。第十章、竹脚手片铺设竹笆片应铺满、铺稳，离开外墙装饰面300mm竹笆片应设立在三根横向水平杆上。竹笆片的铺设可对接平铺，也可搭接铺设，搭接时接头必须支在横向水平杆上，并用16#扎丝扎实。每层端部竹笆片探头长度取150mm，竹笆片长两端应与支承杆可靠固定。第十一章、安全网、挡脚板脚手架外侧必须用建设主管部门认证合格的阻燃密目式安全网封闭。本工地采用泰州市新安网业有限公司生产的新安牌安全网。立网应与脚手架的立杆、横杆应用18#铅丝张弛严密绑扎牢固。挡脚板用18厚多层板高度不小于20公分,必须整体连接并固定牢固,外侧刷黄黑二种警示油漆。笫十二章、脚手架封顶1、脚手架封顶时，为保证施工的安全，其构造上应满足以下规定：平屋面架体必须超过女儿墙顶1m，对于斜屋面架体必须超过檐口1.5m,，脚手架最上一排连墙件以上的架体高度应不大于2步。2、屋顶挑檐部位脚手架。可用斜杆将脚手架挑出，规定如下：(1)、挑出部分的高度不得超过两步，宽度不超过1.5m;(2)、斜杆应在每根立杆上挑出，与水平面的夹角不得小于60°,斜杆的两端均交于脚手架的主节点处；(3)、斜杆间的距离不得大于1.5m;(4)、脚手架挑出部分最外排立杆与原脚手架的两排立杆，至少设立3道平行的纵向水平杆.第十三章、扣件安装注意事项 1、扣件规格必须与钢管规格相同； 2、对接扣件的开口应朝上或朝内； 3、连接纵向（或横向）水平杆与立杆的直角扣件，其开口要朝上，以防止扣件螺栓滑丝时水平杆脱落；4、各杆件端头伸出扣件盖板边沿的长度不应小于10㎝； 5、扣件螺栓拧紧力矩应不小于40N·m,不大于65N·m.第十四章、脚手架搭设质量和安全规定 脚手架的搭设应将质量规定和安全规定有机地统一起来，保证搭设过程以及以后的使用和拆除过程的安全与合用。(一)、搭设前的准备工作 1、搭设前，施工负责人应按脚手架搭设方案及相关规范的规定，对架子工进行安全技术交底，交底双方履行签字手续； 2、熟悉图纸和施工现场，掌握建筑平面和立面的构造特点，环境条件； 3、材料准备.对进场的钢管、扣件、脚手片、安全网等进行检查验收；4、搭设场地准备.根据脚手架搭设高、建筑物平面图布置,按方案的规定定位；5、架子工应持有效的特种作业人员操作证和健康证明方可上岗作业，必须戴好安全帽、佩安全带、必须穿防滑鞋，严禁穿皮鞋等硬底易滑的鞋子登高作业.操作工具及小零件要放在工具袋内，扎紧衣袖口，领口以及裤腿口，以防钩挂发生危险。 (二)、搭设过程中的质量和安全规定1、扣件式双排钢管脚手架搭设一般顺序是：竖立杆并同时按扫地杆→搭设水平杆→设立临时抛撑→设连墙件和剪刀撑→铺竹笆片→搭踢脚杆和防护栏杆→挂安全网。2、严禁使用不同直径钢管材料混搭脚手架；3、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步，保证搭设过程中的稳定性；4、脚手架搭设中累计误差超过允许偏差，须经纠正，每搭完一步脚手架后，按规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度；立杆的垂直度偏差应不大于架高的1/300，并同时控制其绝对偏差值不大于7.5㎝。同一排大横杆的水平偏差值不大于该列脚手架总长度的1/250，且不大于5㎝；5、当有六级及六级以上大风和雾、雨或雪天气时，应停止脚手架搭设作业，雨、雪后上架作业应注意防滑，并采用防滑措施。 6、脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；剪刀撑及连墙件随错开的架子一起及时设立。 7、工人在架子上进行搭设时，作业面上宜铺设不定数量的脚手板并临时固定；工人必须戴安全帽和佩安全带；不得单人进行装设较重杆件（如竖立杆、接大横杆等）、和其它宜发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。8、在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设立和对架体立杆纵横距及步距作大于5㎝的构架尺寸放大。9、每步架体竹笆脚手板下应等间距设立间距不大于40㎝的中间纵向水平垫杆，并用直角扣件间隔固定在横向水平杆上。第十五章、脚手架的检查与验收1.脚手架的构配件质量必须按照规范（JGJ—130）中，第3.1.1~3.4.1条规定规定进行检查合格后方可使用；2.脚手架应按以下规定进行检查合格后方可投入使用和继续使用：2.1.基础竣工后或脚手架搭设前；2.2.作业层上施加荷载前；2.3.每搭设3步高度后；2.4.达成设计搭设高度后；2.5.在遭受暴风、暴雨、大雪等因素作用后；2.6.停用超过1个月。2.7.建立检查、验收记录制度并备案保存。3、检查验收应符合下列规定：3.1杆件的设立和连接，连墙件高度是否符合规定；3.2地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；3.3扣件螺栓是否松动；3.4安全防护措施是否符合规定；3.5是否超载。笫十六章、脚手架的使用规定1.在脚手板上堆放的砌块、砂浆和容器总重量不得大于1.5kN/㎡；使用人力在架子上搬用、和安装的构件自重不得大于2.5KN/㎡。2.不得将模板支撑、泵送混凝土输送管等固定在脚手架上；3.在作业中，严禁随意拆除脚手架的基本构架杆件，整体性杆件、连接紧固件和连墙件；4.工人在架子上作业时，应注意自我安全保护和别人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在脚手架上嬉闹、和坐在栏杆上等不安全处休息。5.在每步架的作业完毕后，必须将架上剩余物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面。6.严禁在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业。7.在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。笫十七章、脚手架拆除1、外架拆除前应由单位原工程负责人召集有关人员对架子工程进行全面检查与签证确认，建筑物施工完毕，且不需要使用时，脚手架方可拆除。 2、拆除脚手架应设立警戒，张挂醒目的警戒标志，严禁非操作人员通行和地面施工人员通行，并有专人负责警戒。3、拆除外脚手架前应将通道口上的存留材料杂物清除，按自上而下先装后拆，后装先拆的顺序。 4、拆除顺序为：安全网→踢脚杆→防护栏杆→剪刀撑→脚手片→搁栅杆→连墙件→大横杆→小横杆→立杆，自上而下拆除，一步一清，不得采用踏步式拆除，不准上、下同时作业。5、长立杆、斜杆的拆除应由二人配合进行，不宜单独作业，下班时应检查是否牢固，必要时应加设临时固定支撑，防止意外。6、如遇强风、雨、雪等气候，不能进行外架拆除。7、拆卸的钢管与扣件应分类堆放，严禁高空抛掷。8、运送至地面的钢管与扣件运到地面时应及时按品种规格堆放整齐。笫十八章、落地钢管脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为16.8m，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为1.05m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处江苏昆山式，基本风压0.4kN/m2；风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:9；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷载标准值:Q=2×1.05/(2+1)=0.7kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×0.7=0.98kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×0.98×1.52=0.251kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.172×1.52-0.117×0.98×1.52=-0.297kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.251×106,0.297×106)/5080=58.465N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=58.465N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.7kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×121900)=1.593mm；大横杆的最大挠度1.593mm小于大横杆的最大允许挠度1500/150mm与10mm，满足规定！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2023第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.5=0.058kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/(2+1)=1.050kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.158)+1.4×1.05=1.728kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分派的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=1.728×1.05/3=0.605kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.611kN.m；最大应力计算值σ=M/W=0.611×106/5080=120.313N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=120.313N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分派的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.05=1.265kN；集中荷载标准值最不利分派引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=1265.1×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)=2.07mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+2.07=2.094mm；小横杆的最大挠度为2.094mm小于小横杆的最大允许挠度1050/150=7与10mm,满足规定！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.05/2=0.02kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=2×1.05×1.5/2=1.575kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×1.575=2.582kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定!五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值涉及以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×16.85=2.642kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3×9×1.5×(1.05+0.3)/2=2.734kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15×9×1.5/2=1.012kN；(4)吊挂的安全设施荷载，涉及安全网；0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×16.85=0.126kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.515kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2×1.05×1.5×2/2=3.15kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2023)的规定采用：Wo=0.4kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2023)的规定采用：Uz=1；Us--风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.4×1×1.13=0.316kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.515+1.4×3.15=12.228kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.515+0.85×1.4×3.15=11.566kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.316×1.5×1.82/10=0.183kN.m；六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=12.228kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式lo=k×μ×h拟定：l0=3.118m；长细比Lo/i=197；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.186；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；σ=12228/(0.186×489)=134.438N/mm2；立杆稳定性计算σ=134.438N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=11.566kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh拟定：l0=3.118m；长细比:L0/i=197；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；σ=11566.146/(0.186×489)+182986.776/5080=163.186N/mm2；立杆稳定性计算σ=163.186N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！七、最大搭设高度的计算:按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=3.873kN；活荷载标准值：NQ=3.15kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；Hs=[0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×3.873+1.4×3.15)]/(1.2×0.125)=64.025m；按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=64.025/(1+0.001×64.025)=60.173m；[H]=60.173和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。脚手架单立杆搭设高度为16.85m，小于[H]，满足规定！按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=3.873kN；活荷载标准值：NQ=3.15kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.183/(1.4×0.85)=0.154kN.m；Hs=(0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×3.873+0.85×1.4×(3.15+0.186×4.89×100×0.154/5.08)))/(1.2×0.125)=46.566m；按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=46.566/(1+0.001×46.566)=44.494m；[H]=44.494和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=44.494m。脚手架单立杆搭设高度为16.85m，小于[H]，满足规定！八、连墙件的稳定性计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.316kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=7.176kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=12.176kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.89×10-4×205×103=95.133kN；Nl=12.176<Nf=95.133,连墙件的设计计算满足规定！连墙件采用角铁与墙体连接。由以上计算得到Nl=12.176小于双扣件的抗滑力16kN，满足规定！连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的规定p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=120kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=61.138kPa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=12.228kN；基础底面面积：A=0.2m2。p=61.138≤fg=120kPa。地基承载力满足规定！计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20232、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20233、《建筑结构荷载规范》GB50009-20234、《钢结构设计规范》GB50017-2023笫十九章:普通型钢悬挑脚手架计算书1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为19.6m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.00；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6m，水平间距3m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处江苏昆山市，查荷载规范基本风压为0.450kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.128；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:10层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度2.3m。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳、下面采用支杆与建筑物联结。钢丝绳安全系数取:6.000；钢丝绳与墙支点距离为(m):3.000；支杆与墙支点距离为(m):3.000；最里面支点距离建筑物1.2m,支杆采用10号槽钢。二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷载标准值:Q=2×1.05/(2+1)=0.7kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×0.7=0.98kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×0.98×1.52=0.251kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.172×1.52-0.117×0.98×1.52=-0.297kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.251×106,0.297×106)/5080=58.465N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=58.465N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.7kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×121900)=1.593mm；大横杆的最大挠度1.593mm小于大横杆的最大允许挠度1500/150mm与10mm，满足规定！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2023第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.5=0.058kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/(2+1)=1.050kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.158)+1.4×1.05=1.728kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分派的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=1.728×1.05/3=0.605kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.611kN.m；最大应力计算值σ=M/W=0.611×106/5080=120.313N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=120.313N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分派的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.05=1.265kN；集中荷载标准值最不利分派引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=1265.1×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)=2.07mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+2.07=2.094mm；小横杆的最大挠度为2.094mm小于小横杆的最大允许挠度1050/150=7与10mm,满足规定！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.05/2=0.02kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=2×1.05×1.5/2=1.575kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×1.575=2.582kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定!五、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值涉及以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×19.60=3.073kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3×10×1.5×(1.05+0.3)/2=3.038kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15×10×1.5/2=1.125kN；(4)吊挂的安全设施荷载，涉及安全网；0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×19.6=0.147kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.383kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2×1.05×1.5×2/2=3.15kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2023)的规定采用：Wo=0.45kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2023)的规定采用：Uz=1；Us--风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.45×1×1.128=0.355kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.383+1.4×3.15=13.269kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×7.383+0.85×1.4×3.15=12.608kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.355×1.5×1.82/10=0.205kN.m；六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=13.269kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式lo=k×μ×h拟定：l0=3.118m；长细比Lo/i=197；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.186；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；σ=13269/(0.186×489)=145.891N/mm2；立杆稳定性计算σ=145.891N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=12.608kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh拟定：l0=3.118m；长细比:L0/i=197；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；σ=12607.836/(0.186×489)+205495.769/5080=179.07N/mm2；立杆稳定性计算σ=179.07N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！七、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.355kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8m2；按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=5.372kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=10.372kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.89×10-4×205×103=95.133kN；Nl=10.372<Nf=95.133,连墙件的设计计算满足规定！连墙件采用角铁与墙体连接。由以上计算得到Nl=10.372小于双扣件的抗滑力16kN，满足规定！连墙件角铁连接示意图八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1369.9cm4，截面抵抗矩W=152.2cm3，截面积A=29.29cm2。受脚手架集中荷载N=1.2×7.383+1.4×3.15=13.269kN；水平钢梁自重荷载q=1.2×29.29×0.0001×78.5=0.276kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图通过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1]=17.929kN；R[2]=9.64kN；R[3]=0.018kN。最大弯矩Mmax=2.005kN.m；最大应力σ=M/1.05W+N/A=2.005×106/(1.05×152200)+13.269×103/2929=17.077N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值17.077N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足规定！九、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用18号槽钢,计算公式如下其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=570×10.5×70×235/(1200×180×235)=1.94由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2023)附表B，得到φb值为0.925。通过计算得到最大应力σ=2.005×106/(0.925×152200)=14.248N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ=14.248小于[f]=215N/mm2,满足规定!十、拉绳与支杆的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和钢拉绳的轴力RUi、支杆的轴力RDi按照下面计算其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力；RDicosθi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。当RAH>0时，水平钢梁受压；当RAH<0时，水平钢梁受拉；当RAH=0时，水平钢梁不受力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi+RDisinαi且有RUicosθi=RDicosαi可以得到按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为：RU1=9.655kN；RD1=9.655kN。十一、拉绳与支杆的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU与支杆的轴力RD均取最大值进行计算，分别为RU=9.655kNRD=9.655kN选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。其中[Fg]--钢丝绳的允许拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝123KN；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；K--钢丝绳使用安全系数。K＝6。得到：[Fg]=17.425KN>Ru＝9.655KN。经计算，选此型号钢丝绳可以满足规定。下面压杆以10号槽钢计算，斜压杆的允许压力按照下式计算：其中N--受压斜杆的轴心压力设计值，N=9.655kN；φ--轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到φ=0.716；i--计算受压斜杆的截面回转半径，i=3.95cm；l--受最大压力斜杆计算长度，l=3.231m；A--受压斜杆净截面面积，A=12.74cm2；σ--受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是10.585N/mm2；[f]--受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算σ<[f]，满足规定!钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=9.655kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为其中[f]为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f]=50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(9655×4/3.142×50)1/2=16mm；斜撑支杆的焊缝计算：斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中N为斜撑支杆的轴向力，N=9.655kN；lw为斜撑支杆件的周长，取381.4mm；t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=5.3mm；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/mm2；通过计算得到焊缝最大应力σ=9655.178/(381.4×5.3)=4.776N/mm2。对接焊缝的最大应力4.776N/mm2小于185N/mm2，满足规定!十二、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点假如采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.018kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[17.708×4/(3.142×50×2)]1/2=0.475mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。2.水平钢梁与楼板压点假如采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式:其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.018kN；d--楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]--楼板螺栓与混凝土的允许粘接强度，计算中取1.43N/mm2；[f]--钢材强度设计值,取215N/mm2；h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，通过计算得到h要大于17.708/(3.142×20×1.43)=0.197mm。螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0.018kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=67.51kN，满足规定！3.水平钢梁与楼板压点假如采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=9.64kN；d--楼板螺栓的直径，d=20mm；b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm；fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；通过计算得到公式右边等于138.51kN，大于锚固力N=9.64kN，楼板混凝土局部承压计算满足规定!笫二十章:人货梯口防护棚计算书编制依据：《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2023。由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。计算书中规定防护棚开间方向为横向，进深方向为纵向，简图如下：第二十一章:普通型钢悬挑转角.阳台脚手架计算书 一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为19.6米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.8米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为45米；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6米，水平间距4.5米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处江苏省昆山市，查荷载规范基本风压为0.450，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.645；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度2.5米。与楼板连接的预埋园钢直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；支杆与墙支点距离为(m):3.000；最里面支点距离建筑物1.2m,支杆采用12.6号槽钢。二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷载标准值:Q=2×1.05/(2+1)=0.7kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.033+1.2×0.105=0.166kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×0.7=0.98kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.166×1.52+0.10×0.98×1.52=0.25kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.166×1.52-0.117×0.98×1.52=-0.295kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.25×106,0.295×106)/4490=65.702N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=65.702N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.7kN/m；最大挠度计算值为：V=0.677×0.138×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×107800)=1.793mm；大横杆的最大挠度1.793mm小于大横杆的最大允许挠度1500/150mm与10mm，满足规定！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2023第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.5=0.05kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/(2+1)=1.050kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.05+0.158)+1.4×1.05=1.719kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分派的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.033×1.052/8=0.006kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=1.719×1.05/3=0.602kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.607kN.m；最大应力计算