3号箱涵设计说明

第1页共16页3号箱涵设计说明一、工程概况1.1项目概述本项目为“水系连通一期工程-再生水厂再生水综合提升标段”，位于。“武侯区水系连通一期工程”规划用地面积22.1公顷。项目涵盖房屋建筑工程、景观工程、河道工程、结构工程、水生态（悦湖湖区）等。本套图纸为3号箱涵工程设计图纸，箱涵位于黄堰河河道改造桩号HYH0+620处。箱涵采用宽4.8m，高3.6m现浇箱涵，顶底板和侧墙壁厚均为0.4m。箱涵基底设10cmC15混凝土垫层。1.2初设意见执行情况1.上部结构图纸纵横梁、加劲肋的相关关系表达不够清晰，建议修正；执行情况：按要求细化图纸表达；2.补充《建筑与市政地基基础通用规范》(GB55003-2021)、《建筑与市政工程无障碍通用规范》(GB55019-2021)等执行情况:按要求添加；二、设计依据及标准2.1设计依据1、景观施工图设计；2、黄堰河改造工程施工图设计；3、三吏堰改造工程施工图设计；4、3号箱涵行洪论证及河势稳定评价报告；5、项目初步设计批复；2.2设计标准与规范1、《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）（2019年版）2、《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ166-2011）3、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008）4、《城镇桥梁钢结构防腐蚀涂装工程技术规程》(CJJ∕T235-2015)5、《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）6、《公路圬工桥涵设计规范》（JTGD61-2005）7、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）8、《建筑与市政地基基础通用规范》(GB55003-2021)9、《建筑与市政工程无障碍通用规范》(GB55019-2021)10、《城市道路交通工程项目规范》(GB55011-2021)11、《城市道路交通设施设计规范》(GB50688-2011)2.3主要设计技术标准1、桥梁设计安全等级：二级2、重要性系数：1.0；4、荷载等级：箱涵设计荷载：人群5.0Kpa；栏杆推力2.5KN/m，竖向荷载为1.2KN/m。5、抗震标准：抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第三组，场地基本地震动峰值加速度值为0.10g，基本地震动加速度反应谱特征周期值为0.45s6、桥梁设计基准期：100年6、桥梁使用年限：30年7、环境类别：I类8、设计水位：1%设计洪水位：502.896m三、工程场地自然条件3.1地理位置、气象及地形、地貌拟建场地位于武侯区金花街道，工程区有村道相通，交通方便。工程区位置图地形与地貌拟建桥梁周边主要为拆迁空地和荒地，局部地段仍有原有建筑待拆迁。场地地势较平坦。气象成都地区属亚热带季风型气候，其主要特点是：四季分明、气候温和、雨量充沛、夏无酷署、冬少冰雪。根据成都气象台观测资料，成都地区的气象指标如下：1）气温：多年平均气温16.2℃，极端最高气温38.3℃，极端最低气温-5.9℃。2）降水量：多年平均降水量为947.00mm，最大日降水量为195.2mm。3）蒸发量：多年平均蒸发量1020.5mm。4）相对湿度：多年平均为82%。5）日照时间：多年平均为1228.3小时。6）风向与风速：主导风向为NNE向，多年平均风速为1.35m/s，最大风速为14.8m/s(NE向)，极大风速为27.4m/s（1961年6月21日）。地质构造成都地区大地构造体系的西部为华夏系龙门山构造带；其东部是新华夏系龙泉山构造带；处于两构造单元间的成都平原北起安县、南至名山、西抵龙门山脉、东达龙泉山，惯称成都坳陷。场地区区域地质构造图龙门山滑脱逆冲推复构造带：经青川、都江堰至二郎山，绵亘达500余公里，宽25～40公里。这是一个经历了多次强烈变动的、规模巨大的、结构异常复杂的北东向构造带。龙泉山褶断带：展布于中江、龙泉驿、仁寿一带，长约200公里，宽15公里左右。为一系列压扭性的逆（掩）断层组成，呈北东走向，构造形态狭而长，现今时期断裂活动标志少。成都坳陷与成都平原分布的范围基本一致。呈北东35°方向展布，是一西陡东缓受“喜山期”两侧断裂对冲形成的构造盆地。“喜山运动”以来一直处于相对沉降，堆积了厚度不等的第四系（Q）松散地层，不整合于下覆白垩系（K）地层之上。基岩内发育有蒲江~新津、磨盘山等断裂，构造线均沿北东方向延展。蒲江~新津断裂南起蒲江，北过新津厚隐伏于第四系地层之下，深约5.5公里，以北趋于消失，最后一次大规模活动时间距今约8.8万年；沿此断裂带的蒲江曾于1734年发生过5级地震。磨盘山断裂位于成都市区以北，自新都经磨盘山进入成都市区一环路北三段附近。从区域构造背景和地震活动性分析，磨盘山断层通过地区属不稳定的微活动区；沿此断裂带的新都曾于1971年发生过3.4级地震。成都地区在大地构造体系上位于华夏系龙门山隆起褶皱带和新华夏系龙泉山褶断带之间。该体系于印支运动早期以具雏形，印支晚期则已基本定形，进入喜山期只在此基础上进一步加剧其发展。老第三纪青藏高原的上升，龙门山和龙泉山随着隆起，但地面高差不大。进入新第三纪差异运动不明显。早更新世，龙门山急剧抬升，龙泉山随着抬升，平原西侧坳陷形成，粗碎屑之卵砾石堆积其间。早更新世晚期至中更新世早期龙门山、龙泉山继续抬升，整个平原则普遍下沉。中更新世晚期，新构造运动变得剧烈而复杂起来。龙门山、龙泉山加速抬升过程中，原有的一些主干断裂继续加强活动，成都坳陷解体，东部边缘构造带和西部边缘构造带上升，局部成为台地，中央坳陷和边缘构造带的部分地段继续沉降，接受上更新统沉积。最终形成了成都地区现今的构造轮廓和地貌景观。总体来说，成都地区所处地壳为一稳定核块，东侧距龙泉山褶断带约20公里，西北侧距龙门山褶断带约70公里，区内龙门山断裂构造和地震活动较频繁，2008年5月12日，处于龙门山断裂带上的汶川映秀发生8级大地震，2013年4月20日发生芦山7.0级地震，2017年8月8日发生九寨沟7.0级地震，2022年9月5日发生泸定6.8级地震，据记录和调查，地震时及震后未对周边建筑及山体造成严重破坏，场地和地基土稳定，未发生滑坡、沉陷等不良地质作现象。对成都市区一般无重大影响。场地东侧距龙泉山褶断带约30公里，西侧距龙门山褶断带约45公里，场地属相对稳定场地，地基属稳定地基。因此结合场地区域地质及构造因素综合分析，场地区域稳定性良好。综上所述：从地壳稳定性来看本建设场地属稳定区，场地属相对稳定场地，适宜工程建设。3.2地层岩性在钻孔深度范围内所揭露地层为第四系全新统人工填土层（Q4ml）和第四系全新统冲积层（Q4al）。现详述如下：1、第四系全新统人工填土层（Q4ml）（1）杂填土①：色杂；松散；主要由砼块、砖块等大量建筑垃圾、人工回填卵石、砂岩和粘性土等组成，其中9#钻孔地段含大量紫红色岩屑及岩块。据调查，三吏堰上段SLYSD0+100~SLYSD0+300地段，主要是采挖砂石后人工回填而成，堆填时间约3~5年。N120动力触探实测1~7击/dm，平均击数为2.43击/dm，离散性大，填土中存在空穴、架空情况，回填不密实。属欠固结土，均匀性差。N120动力触探实测1~7击/dm，平均击数为2.43击/dm。预估沉降量大于20cm。厚度约0.4~10.5m。（2）素填土：灰色；可塑。主要由粘性土混10％~20％左右砖瓦碎屑块等硬杂质组成；粘性土为可塑；湿。为人工种植，原地堆填，堆填时间大于10年，基本完成自重固结。厚度约0.5~3.9m。本次勘察钻孔揭示人工填土厚度约1.8~10.5m。2、第四系全新统冲积层（Q4al）（1）中砂：灰色。由长石、石英、云母细片及暗色矿物等颗粒组成。松散，稍湿~饱和。呈透镜体状分布于卵石土层中，部分地段该层中夹少量卵石。最大厚度约0.4m。（2）卵石：灰~褐灰色。卵石成分系岩浆岩及变质岩类岩石组成。多呈圆形～亚圆形。一般粒径3～12cm。部分粒径大于15cm。个别含粒径大于200mm的漂石，充填物主要为中砂和砾石，表层卵石混少量粘性土，充填物含量约10～40%。卵石以弱风化为主，湿～饱和，均匀性差。在水平方向和垂直方向无明显规律性。根据区域工程经验，其下部基岩层埋藏较深，一般埋深约80-100m。本次勘察未揭示。按卵石层的密实程度、N120超重型动力触探击数以及充填物含量等的差异，按照《成都地区建筑地基基础设计规范》(DB51/T5026-2001)可将其划分为稍密、中密和密实卵石三个亚层：①稍密卵石：卵石成分系岩浆岩及变质岩类岩石组成；多呈圆形～亚圆形；一般粒径3～5cm，部分粒径大于10cm；充填物主要为中砂，混少量粘性土及砾石，含量约30～40%。钻进较容易。N120动力触探实测平均击数为4.86击/dm。②中密卵石：卵石成分系岩浆岩及变质岩类岩石组成；多呈圆形～亚圆形；一般粒径5～10cm，部分粒径大于12cm；充填物主要为中砂，混少量粘性土及砾石，含量约20～35%。钻进较困难。N120动力触探实测平均击数为8.07击/dm。③密实卵石：卵石成分系岩浆岩及变质岩类岩石组成；多呈圆形～亚圆形；一般粒径10～12cm，部分粒径大于15cm；充填物主要为中砂，混少量粘性土及砾石，含量约10～25%。钻进困难。N120动力触探实测平均击数为12.76击/dm。3.3场地区水文地质条件1.地表水①地表水类型现状河道一直沿规划河道从北至南延伸，河道宽约5.0~6.0m，水流速度约2.0m/s，水深约0.2~0.5m，河水水面标高约504.35~506.20m，河道现状较为完整，采用条石护堤，河底封闭。河水水量受人工和大气降水控制。据调查，近年最高洪水位约为505.50~507.60m。②地表水水质分析成果本次勘察取地表水（河水）1件，按舒卡列夫分类法，场地地表水（河水）属HCO3-•SO42-—Ca2+•Mg2+型水，PH值为7.30，根据《岩土工程勘察规范（2009年版）》（GB50021-2001）第12.2.1条~第12.2.4条，场地环境类别按Ⅱ类判定：场地地表水（河水）对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。2.地下水及含水层类型① 地下水类型及含水层根据场地地层分布及区域工程地质经验，场地地下水主要为赋存于人工填土中上层滞水、第四系砂卵石层中的孔隙潜水。根据区域工程经验，工程区局部第四系土层厚度大，自身富水性差；上层滞水赋存于工程区填土层中，一般不连续，无稳定水位，受大气降水补给为主，连通性较差。下部砂卵石层为透水层，主要以蒸发方式垂直排泄，其隔水层为下部粘性土含量较大的素填土层。孔隙潜水主要分布于一级阶地卵石层中，孔隙较发育，富水性好。受大气降水、河水及区域地下水控制控制影响，砂、卵石层为主要含水层，大气降水、河水及区域地下水为其主要补给源。场地孔隙潜水与河水存在一定互补关系。其径流主要在水平方向上进行，可通过侧向孔隙补给及排泄。场地部分地段杂填土①厚度较大，因盗挖砂石后回填，均匀性差，渗透性较好，勘察期间在杂填土①中揭见的水位基本与卵石层中的孔隙潜水深度一致与下部孔隙潜水存在一定的径流联系。下部基岩层为隔水层。根据区域工程经验，拟建场地基岩隔水层埋藏较深，一般埋深约40~50m。根据我院临近工程试验和经验，沿线砂卵石层，透水性较强，渗透系数约K=25m/d。②地下水水位及年变化幅度本次勘察期间主要为枯水期，勘察期间未揭见上层滞水。勘察结束后测得孔隙潜水静止水位5.0~7.5m，相应标高为498.97~502.39m。受工程区周边建筑工地施工降水影响，该水位较常年同期水位低3~5m。根据区域水文地质资料，成都地区枯水期12月~次年2月，丰水期7~9月，其余月份为平水期。根据区域水文地质资料，桥位区孔隙潜水与渠水连通性较好，相互补给，受河水水位涨落影响较大，孔隙潜水水位年变化幅度2.0~3.0m。③地下水水质分析成果本次勘察取2组地下水（孔隙潜水2组）作水质分析试验，根据试验分析成果，按舒卡列夫分类法，本场地地下水属HCO3-·SO42-—Ca2+·Mg2+，PH值为7.57~7.61。根据《岩土工程勘察规范（2009年版）》（GB50021-2001）第12.2.1条~第12.2.4条，判定：拟建场地环境类别为Ⅱ类，场地地下水对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。3.4地基土的腐蚀性取4件地基土（杂填土①2件，素填土2件）进行了腐蚀性试验，根据试验结果及《岩土工程勘察规范（2009年版）》（GB50021-2001）第12.2.1条~第12.2.4条，判定：本场地环境类别为Ⅱ类，场地土对混凝土结构具微腐蚀性、钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性。3.5场地区地震效应1.建筑场地类别本场地与《武侯区机投桥街道半边街村5组停车场及综合楼》（工程编号：勘2019-000173）相距约800m，地层基本一致，借用该场地的波速测试成果：杂填土①Vs=228m/s，素填土Vs=194m/s，中密卵石Vs=413m/s，密实卵石Vs=466m/s。场地覆盖层厚度大于5.0m，建筑场地类别判定为Ⅱ类。结合本工程区实际地基土层分布，估计稍密卵石=350m/s，选取代表性钻孔进行估算，场地的等效剪切波速值为225m/s。根据《建筑抗震设计规范》（GB50011－2010）（2016年版）的表4.1.3知：河道沿线填土（杂填土①、素填土）属软弱土；中砂属于中软土，卵石属中硬土。2.地震基本烈度根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015)规范附录，四川省成都市武侯区金花街道Ⅱ类场地基本地震动峰值加速度值为0.10g，基本地震动加速度反应谱特征周期值为0.45s。根据《建筑与市政工程抗震通用规范》（GB55002-2021）对应抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第三组。3.地基土液化判定根据《成都地区建筑地基基础设计规范》（DB51/T5026—2001）附录P“地基液化判别”P.0.1条判定：场地内分布的中砂为不液化土层。场地内无液化土层分布。4.抗震地段划分拟建三吏堰河道深度约1.5~2.5m，杂填土①为软弱土，最大厚度达10.5m，且拟建河道位于河道边缘，拟建河道及水闸位于河道边缘，根据《建筑抗震设计规范（2016年版）》（GB50011-2010），划分为对建筑抗震不利地段。本工程位于河道边缘，应考虑岸坡的地震放大作用的不利影响，加强抗震结构，进行抗震验算。5.地基土震陷性评价根据设计提供，本项目抗震设防等级为丙类，场地中分布有杂填土局部空隙较大，属欠固结土，强烈地震时可能发生震陷。根据《岩土工程勘察规范（2009年版）》（GB50021-2001)条文说明5.7.11条，本项目场地的抗震设防烈度7度，场地内除杂填土①以外的各土层等效剪切波速（最小值）为194m/s>90m/s，且除杂填①土以外各土层承载力特征值fak＞80kPa，故场地除杂填土①以外，其余土层可不考虑震陷影响。3.6水文地质分析评价根据本次勘察渗透性试验及我院周边类似工程经验，杂填土①、杂填土②及砂卵石渗透性为强透水，素填土为弱透水。场地土层的渗透变形可分为流土和管涌。根据场地工程地质条件，素填土主要为细粒土层，砂卵石为粗粒土层。初步判断素填土渗透变形为流土，杂填土①、杂填土②、卵石层为管涌。具体分析如下：根据《水利水电工程地质勘察规范》（GB50487－2008）附录G和《工地地质手册》第九篇第四章相关规定，素填土细颗粒含量P≥35%，结合类似工程经验，素填土可判断为流土。卵石层的不均系数Cu(d60/d10)=47.4~152.0＞5，P<25%，根据《水利水电工程地质勘察规范》（GB50487－2008）附录G判定：卵石层的渗透变形方式为管涌。根据工程经验，杂填土①、杂填土②渗透变形方式为管涌。3.7岩土工程分析评价1.场地和地基的稳定性与适宜性根据区域地质资料，拟建物场地位于新华夏系第三沉降带四川盆地西缘成都坳陷。成都地区所处地壳为一稳定核块。2008年5月12日，处于龙门山断裂带上的汶川映秀发生8级大地震，2013年4月20日发生芦山7.0级地震，2017年8月8日发生九寨沟7.0级地震，2022年9月5日发生泸定6.8级地震，但对成都市武侯区金花街道范围内建筑物的影响较小，震后场地和地基土稳定，未发生滑坡、沉陷等不良地质作现象。拟建场区地质构造稳定。场地属相对稳定场地，地基属稳定地基。根据场地工程地质条件，场地内未发现不良地质作用，地基土稳定、分布较均匀，区域地质构造较稳定，经调查无影响工程稳定性的滑坡、崩塌、泥石流等不良地质作用，适宜建筑。2.堤基地质结构和堤岸工程地质条件分类根据现场地质测绘及钻探资料揭示，堤基主要土层为素填土和砂卵石层。堤基结构主要为双层结构（Ⅱ类），即上部为杂填土①、素填土，下部为粗粒土。岸坡主要为土质岸坡，浆砌条石砌筑，堤防完整，岸坡稳定性较好。拟建堤防地质为卵砾石夹砂。砂卵砾石堤基地质条件为C类。3.地基土评价1、工程区内杂填土①结构紊乱，均匀性及物理力学性能均较差，回填时间约3~5年，欠固结，地基承载力不能满足设计要求，未经处理，不能作为堤基及沉砂池基础持力层。2、工程区内素填土承载力较堤基承载力要求略低，不能满足设计要求，但可以采取结构措施（如加大基础宽度或基础埋深）后，作为堤基基础持力层。3、中砂主要分布于卵石层中，分布不连续，承载力低，不能作为堤基及沉砂池基础持力层。4、场地内卵石分布连续，卵石具较高承载力，满足设计要求。卵石层可作为堤基基础持力层。4.地基土的均匀性根据设计河道基础底标高，基底标高以下地基土主要为杂填土①、素填土、稍密卵石、中密卵石、密实卵石，各地基土的压缩性有一定差异，为不均匀地基。3.7不良地质和特殊岩土1、不良地质根据场地工程地质条件，场地内未发现其它不良地质作用，地基土稳定、分布较均匀，区域地质构造较稳定，适宜建筑。2、特殊岩土杂填土①：色杂。主要由粘性土、人工回填卵石、砂岩、砖块等混硬杂质组成。松散。堆填时间大于3~5年，属欠固结土，均匀性差。连续分布于地表。据调查，三吏堰上段SLYSD0+100~SLYSD0+300段，主要是采挖砂石后人工回填而成本场地杂填土①堆积时未经压实，固结时间短，孔隙比相对较大，强烈地震时可能发生震陷。受地下水影响，部分地段易产生附加下陷，具有一定湿陷性，通常采用清除换填、夯实等方式消除其震陷和湿陷性。素填土：灰色；可塑。主要由粘性土混10％~20％左右砖瓦碎屑块等硬杂质组成；粘性土为可塑；湿。为人工种植，原地堆填，受轮换耕种、季节灌溉水的影响，含水量变化较大。堆填时间大于10年。自重固结基本完成。堆填时间大于10年。自重固结基本完成。无湿陷性。3、地下水对特殊性岩土的影响场地内分布人工填土，因其特殊成因，局部孔隙较大，受地下水侵蚀易软化土体，使其物理力学性质降低，易造成基坑侧壁失稳及上部结构不均匀沉降等不利于工程的安全隐患，可采取换填方式等方式处理，确保工程安全。杂填土①受地下水影响，部分地段易产生附加下陷，具有一定湿陷性，可采用清除换填、夯实等方式消除其湿陷性。场地施工前应对大气降水、施工用水进行截流疏排，严禁地表水、地下水流入基坑内，造成软化及基坑失稳，确保工程安全。孔隙潜水具一定的渗透性，水量相对较大，易通过卵石孔隙渗出，经调查，丰水期最高水位约为自然地坪下1.00m左右。3.8地基土评价1、工程区内杂填土①结构紊乱，均匀性及物理力学性能均较差，回填时间约3~5年，欠固结，地基承载力不能满足设计要求，不能作为拟建物基础持力层。2、杂填土②结构紊乱，均匀性及物理力学性能均较差，回填时间约3~5年，欠固结，地基承载力不能满足设计要求，且对混凝土结构具SO42-强腐蚀性，不能作为拟建物基础持力层。建筑物及其周边适当距离范围内应全部清除。3、工程区内素填土承载力较堤基承载力要求略低，不能满足设计要求，但可以采取结构措施（如加大基础宽度或基础埋深）后，作为堤基基础持力层。4、场地细砂主要分布于卵石顶板上，分布局限、不连续，厚度差异大，场地内细砂为可液化土，地基液化等级综合判定为中等。承载力低，地基承载力不能满足设计要求，不能作为拟建物基础持力层。5、场地中砂主要呈透镜体状分布于卵石层中，为不液化土层，承载力相对较低。当用于下卧层时应对其进行软弱下卧层验算。若不满足设计要求，应进行相应处理。6、场地内卵石分布连续，卵石具较高承载力，满足设计要求。卵石层可作为堤基、水闸基础持力层。3.8场地危大工程1、自然危害因素本场地部分地段位于三吏堰河道，雨季施工时暴雨和洪水可能直接威胁工程的安全，严重影响施工进程，增大施工难度，制约工程的质量，其作用范围大，但出现的机会不多。施工作业应提前做好应急预案，防治因自然因素造成工程及人员受损。2、场地环境条件城区施工时，应组织合理的施工工序，注意土方开挖、运输对周边市政道路路面的污染，同时减少对周边居民区的噪音影响。3、地质情况条件勘察区调查中，未发现泥石流等不良地质作用。根据调查，岸线河堤边坡现状处于稳定状态。场地填土分布较厚，其孔隙率大及自稳性较差，易垮塌，应采取有效支护措施，以确保工程安全性。若揭见上层滞水应采取必要的防、排水措施，保证施工的顺利进行。4、交通条件该工程场地附近存在已建道路，施工前应做专项交通组织设计，保证施工时道路交通安全。3.9结论与建议结论拟建河堤地貌单一，地形起伏不大。无影响工程稳定性的不良工程地质作用，属稳定区。2、场地土层的等效剪切波速为254m/s。场地覆盖层厚度大于5.0m，建筑场地类别判定为Ⅱ类。根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）的表4.1.3知：场地内填土（杂填土①、杂填土②、素填土）属软弱土；中砂属于中软土，卵石属中硬土。根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015)规范附录，四川省成都市武侯区金花街道设计基本地震加速度值为0.10g，设计特征周期0.45s。根据《建筑与市政工程抗震通用规范》（GB55002-2021）对应抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第三组。根据《建筑抗震设计规范（2016年版）》场地内分布有厚度较大的杂填土①、杂填土②，拟建河道及沉砂池位于河道边缘，考虑到地震的放大作用，划分为对建筑抗震不利地段。3、素填土渗透性等级为弱透水，渗透变形方式为流土。杂填土①、砂卵石地层渗透性等级为强透水，渗透变形方式为管涌。4、地表水、地下水对混凝土微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋微腐蚀性，对钢结构具微腐蚀性。5、场地分布的杂填土②对混凝土结构具SO42-强腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性，场地其余地基土对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性。建议1、根据工程区的岩土工程条件和设计要求，局部地段基础底标高下卧有中砂层，设计应进行下卧层验算，根据验算结果，采取相应措施。对于换填地基，换填材料（如砂卵石等）及压实度应满足设计要求，换填处理需经专项设计、施工及检测。地基处理应进行专项设计、施工、检测及监测，满足设计要求方可进入下步工序。2、地基土各项物理力学指标建议值见表土名重力密度γkN/m3承载力特征值fakkPa内聚力CkkPa内摩擦角фk度压缩模量EsMpa变形模量E0Mpa基底摩擦系数μ钻孔桩桩侧土的摩阻力标准值qik(kpa)杂填土①19.03*8*-20杂填土①18.53*3*-20素填土17.01001084.00.2520细砂18.58085.00.2545中砂19.0100267.00.3550稍密卵石21.030035230.40120中密卵石22.055038300.45160密实卵石23.080040400.50200注：杂填土①力学参数为经验值，仅供设计参考使用。3、施工前应对场地内地下管线（如燃气、电力、通讯、自来水等）进行详细调查，施工时应做好迁改、保护措施，确保工程安全。4、基础开挖前建议对老河道河水采用围堰法予以疏排。基坑开挖时若遇层滞水或大气降水，可采用明排法疏干。勘察期间为枯水期，地下水受区域地下水及大气降水影响较大，施工前，建议对地下水位进行复核。新建河道基坑开挖前应采取有效措施降低地下水位（如管井法结合明排等），并应进行研究论证，卵石层渗透系数可按K=25m/d采用。宜在基坑底部四周设置隔水沟槽结合明排措施。以保证基础工程的顺利进行。5、本项目基坑开挖最大深度5.70m，基坑工程安全等级为二级，可采用坡率法确保基坑施工安全。基坑施工必须遵循先支护后开挖的原则，临近1倍基坑深度范围内严禁堆载，避免附加荷载对基坑安全造成不良影响。基坑开挖前，建议对河水采用围堰法进行疏排。基坑工程分析详见：“第六章（十二）基坑工程分析评价”。5.0m内可按以下临时坡率进行支护：杂填土①1:2.00、素填土1:1.50、中砂1:2.00、卵石层1:1.00。沉砂池部位基础设计应考虑地下水浮力的影响，并进行抗浮计算，若不能满足设计要求，应采取抗浮措施（如采用抗浮锚杆或抗浮桩等），并应进行专项设计和施工。本工程抗浮设计水位可按地坪标高以下1.0m考虑。6、在施工过程中应加强对周边重要建筑物（如桥梁、居民区）的监测和保护工作，以确保其正常使用。施工注意事项 1、建议在河道施工前进行红线范围内地形测量。开挖深度及换土方量均以现场实测为准。2、本工程应做好施工排污排水措施。基桩开挖及碴土运输会对周边居民产生一定影响，应进行合理安排，尽量减少对居民休息和正常工作、经营的影响。3、本场地局部钻孔卵石层中夹有大粒径漂石（>0.5m），分布随机性较强，无规律性，且抗压强度较高，对现场施工具有一定影响,基础施工应选择合适的设备，采用适宜的施工工艺，保证施工的质量。4、据调查场地内分布有少量的管线，且有横穿规划河道的管线，施工前应进行管线探测，对已有管线做好迁改及保护措施。5、由于勘察手段局限性，场地内砂层分布无规律的特点（呈透镜体分布），难以全面反映砂层分布。钻孔之间可能有团状砂层，建议基础开挖时，加强钎探及坑探工作。也可采用动探手段，检测卵石层密实度。6、本工程施工中应重视地基验槽。基坑开挖至管底标高后，应及时通知勘察、设计、质检等单位到场进行现场验槽。四、箱涵设计4.1箱涵结构设计：箱涵采用宽4.8m，高3.6m现浇箱涵，顶底板和侧墙壁厚均为0.4m。箱涵基底设10cmC15混凝土垫层。地基承载力要求不小于150kPa，对于地基承载力小于150kPa的地层采用砂砾石换填。4.2桥面系桥面铺装采用10cm沥青混凝土铺装，铺装下设置8cmC40P8钢筋混凝土铺装垫层，在沥青层与铺装间设置防水层。4.3附属顶面铺装：桥面采用10~14cmC40调平层，5cm厚面层(详见景观专业)。栏杆：本桥栏杆设计详景观专业4.4耐久性设计本项目桥涵结构耐久性设计严格按《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T3310-2019）相关规定执行。环境类别：I-B（1）材料1、原材料的选择《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T3310-2019）相关规定执行。2、混凝土强度等级。箱涵主体结构C40（P6）注：特殊结构根据受力需要选择合适的混凝土强度等级，相应构件要求不低于此表。3、水泥基灌浆材料选择《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T3310-2019）相关规定执行。（2）钢筋保护层厚度1、桥涵混凝土结构采用简明、平顺的几何形体，轮廓尺寸变化处不宜采用尖锐棱角。2、结构管养阶段应及时修补桥涵混凝土缺损及有害裂缝，防止雨水或其他有害物质的进一步侵蚀。3、混凝土构件的最外层钢筋的混凝土保护层最小厚度要求。构件/部位Cmin（mm）箱涵内/外304、裂缝控制：钢筋混凝土构件最大裂缝宽度限值：0.20mm。（3）混凝土原材料与配合比施工前应对混凝土原材料的选用与混凝土的水灰比等主要配比参数提出具体的要求，使混凝土具有良好的抗侵入性、体积稳定性和抗裂性。水泥：水泥应选用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥，混合材宜为矿渣或粉煤灰。有耐硫酸盐侵蚀要求的混凝土也可以选用中抗硫酸盐硅酸盐水泥或高抗硫酸盐硅酸盐水泥。不宜使用早强水泥。骨料：细骨料应选用级配合理、质地均匀坚固、吸水率低、空隙率小的洁净天然中粗河砂，也可选用专门机组生产的人工砂。不得使用海砂。粗骨料应选用级配合理、粒形良好、质地均匀坚固、线胀系数小的洁净碎石，不宜采用砂岩碎石。减水剂：合适的减水剂能够显著提高混凝土的工作性能，降低水化热，使混凝土内部温升有所降低，延缓温度高峰的出现。添加剂：掺入适当的混凝土添加剂，可以防止混凝土的早期收缩裂缝与徐变，避免过多的气孔产生。采用高效缓凝剂使混凝土初凝时间比箱梁浇筑时间更长，可以避免混凝土浇筑过程中的初凝开裂，建议不掺加早强剂，所有添加剂均应符合现行的《混凝土外加剂应用技术规范》的要求。混凝土配合比：应限制混凝土中胶结材料的最低和最高用量。在满足胶结材料最低用量前提下，尽可能降低水泥用量，但必须满足水泥最低用量要求。4.5抗震设计根据《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ166-2011），本工程抗震设防分类为丙类，应按本地区抗震设防烈度提高一度的要求采取抗震措施，即按8度采取抗震措施。（1）材料要求1、混凝土：箱涵C40混凝土2、钢筋：钢筋的强度标准值应具有不小于95%的保证率，其抗拉强度实测值与屈服强度实测值之比不应小于1.25；屈服强度实测值与屈服强度标准值之比不应大于1.3，且钢筋在最大拉应力下的总伸长率实测值不应小于9%。（2）最小配筋率纵向钢筋最小配筋率为0.51%，横向最小配筋率为0.25%。（3）腋角的设置在结构顶板和侧墙交界处均设置腋角。设置腋角后，可有效增大节点区结构构件的截面高度，提高了节点的受剪承载力，提高结构的抗震性能。腋角内下部纵向受拉钢筋的直径和根数，一般不宜小于结构伸进腋角内的下部钢筋的直径和根数。（4）箱涵节点区箱涵抗震遵守“强柱、弱梁、更强节点核心区”。钢筋在同一截面内的钢筋接头不宜超过全截面钢筋总数的50%，在搭接接头范围内，箍筋间距≤5d，且应小于100mm。同时按抗震二级要求设置箍筋加密区。箱涵梁是箱涵结构在地震作用下的主要耗能构件，为了对节点核心区提供约束以提高其受剪承载力，梁宽不应小于柱宽的1/2，通过适当的加宽梁截面来降低梁截面的剪压比。箱涵梁的纵向受拉钢筋最小配筋率不应小于0.3和65ft/fy中的较大值，梁端纵向钢筋配筋率不宜大于2.5%。按抗震二级要求设置箍筋加密区。顶层端节点，梁、柱纵向钢筋在节点部位的锚固和搭接，应符合下图构造规定。钢筋在顶层端节点外侧和梁端顶部弯折搭接钢筋在顶层端节点外侧直线搭接顶层中间节点柱筋90°弯折锚固五、箱涵施工方案5.1箱涵基坑开挖施工箱涵基坑采用机械开挖，挖至设计基坑垫层标高时，须进行基坑验收。然后采用人工捡平，严禁超挖，捡平合格后立即浇注垫层混凝土。基坑开挖至设计最终基坑标高时，应及时整平基坑，疏干坑内积水，浇筑垫层。施工中，如遇大的地下水出露应及时采用排水、堵水措施，以确保施工期间的抗浮稳定和基坑稳定。5.2施工缝施工要求混凝土应连续浇筑，宜少留施工缝。当留施工缝时，应遵照下列规定：（1）墙体水平施工缝不应留在剪力与弯矩最大处或底板与侧墙的交接处，应留在高出底板表面不小于300mm的墙体上。墙体有预留孔洞时，施工缝距孔洞边缘不应小于300mm；垂直施工缝应避开地下水和裂隙水较多的地段，并宜与变形缝相结合。（2）结构施工缝处埋设Q235镀锌钢板止水带（500x5mm）。5.3回填土要求本设计图中基坑与主体侧墙之间采用砂砾石回填，回填时基坑内无水；，其中不得含有石块、碎砖块、灰渣及有机杂物，压实度不小于96%；回填施工应均匀进行，并分层夯实，机械夯实厚度不大于300mm，并防止损伤防水层。5.4主体结构（1）所有结构施工前，必须详细核对相应的结构设计图，确定是否有预埋件、预留孔，以免遗漏。（2）涵洞结构各点标高、坡度、几何尺寸、平面位置应严格按线路坐标，平面图及“总体布置图”施工，如有疑问及时提出。（3）箱涵结构的截面尺寸必须严格控制。（4）施工中钢筋的连接方式：如设计图纸中未说明，钢筋直径≥22mm采用机械连接；22＞钢筋直径≥12mm，钢筋连接采用焊接；钢筋直径＜12mm时，钢筋连接可采用绑扎。绑扎及焊接长度应按照现行的《城市桥梁工程施工与质量验收规范》、《公路桥涵施工技术规范》中有关规定严格执行。机械连接接头I级。（5）所有配筋图中的钢筋长度除标注者外，其余均按实放样，并满足构造要求。（6）钢筋绑扎前应安放具有一定强度的垫块，防止钢筋网挠度过大，保证受力主筋的保护层厚度。（7）所有施工缝、新旧混凝土结合部在新浇筑混凝土施工前，必须将旧混凝土表面按有关规范要求凿毛，并用高压水冲洗干净。（8）混凝土的养护应严格按有关规范、规程的规定进行。炎热天气下，基本养护之前应进行早期养护，一般在混凝土密实成型后进行30分钟早期养护。新老混凝土连接面上的养护剂须清除干净，不允许在无覆盖的情况下直接在混凝土表面浇水养护。（9）施工期间施工荷载、堆载必须严格控制，在结构未达90%设计强度以前不得有任何堆载。（10）为防止结构混凝土开裂，必须采取有效措施减少混凝土的水化热，如控制混凝土入模温度、添加外加剂、控制水泥用量等措施：①结构混凝土宜采用商品混凝土，为控制入模温度，尽可能安排在夜间灌注混凝，夏季施工时应采取有效的措施控制入模温度在30℃以内；②控制混凝土配合比，采用低水化热水泥并控制水泥用量，同时在混凝土中掺入一定比例的粉煤灰和高效减水剂，并严格按设计强度、抗渗等级通过实验确定最佳配合比。在混凝土中还可加入适量膨胀剂，掺量根据实验结果确定，并满足相关规范的要求。（11）本设计图中基底0.4~1m范围内用砂砾石换填，换填分层夯实，密实度不小于96%，施工严格按照相关规范规程执行。（12）混凝土必须振捣密实，严禁出现蜂窝麻面。（13）未尽事宜按相关规范的规定执行。普通钢筋施工1）所有钢筋的加工、安装和质量验收等均参照《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T3650-2020）的有关规定进行。2）凡因工作需要而断开的钢筋当再次连接时，应符合《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T3650-2020）的有关规定。直径大于或等于25mm钢筋接长宜采用机械连接，采用机械连接时应满足《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2016）的要求，接头等级不低于II级接头要求。3）当钢筋和主要构件在空间上发生干扰时，可适当移动普通钢筋的位置，以保证主要构件位置的准确。施工中如发生钢筋空间位置冲突，可适当调整其布置，但应确保钢筋的净保护层厚度。4）施工时应结合施工条件和施工工艺安排，尽量考虑先预制钢筋骨架（或钢筋骨架片）、钢筋网片，在现场就位后进行焊接或绑扎，以保证安装质量和加快施工进度。钢筋骨架或钢筋应符合《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ2-2008的有关规定。5）主钢筋（直径≥20mm）的HRB400钢筋采用机械接头接长。集束钢筋的一个接头处只允许一根钢筋断开。其他各部的钢筋焊接接长应满足相关施工规范的要求，同一个断面内接头数量应满足规范要求。6）钢束锚固处的普通钢筋如影响预应力施工时，可适当弯折，待预应力施工完毕后应及时恢复原位。施工中如发生钢筋空间位置冲突，可适当调整其布置，但应确保钢筋的净保护层厚度。7）如因浇筑或振捣混凝土需要，可对钢筋间距作适当调整。8）锚下螺旋筋与分布筋相干扰时，可适当移动分布钢筋或调整分布钢筋的间距。9）桥墩主筋与钢束锚固槽口干扰时，可适当调整主筋位置或弯折，若主筋钢筋不得不截断，应在其附近等强度补上。10）图中工程数量表未计入钢筋接头和搭接损耗，施工时可按实际损耗计量六、环境保护和安全施工本项目施工阶段可采取的主要环保措施有以下几个方面：1、水土保持措施本项目施工对植被破坏不可避免，应在工程建设主体完工后迅速对弃土区、边坡等土层裸露地带进行防护或草皮覆盖，有条件时可先种植草后种树，这样既可以防止水土流失，又