2号桥设计说明

第1页共21页2号桥设计说明一、工程概况1.1项目概述本项目为“水系连通一期工程-再生水厂再生水综合提升标段”，位于。“武侯区水系连通一期工程”规划用地面积22.1公顷。项目涵盖房屋建筑工程、景观工程、河道工程、结构工程、水生态（悦湖湖区）等。本套图纸为2号桥桥梁设计图纸，桥梁位于黄堰河河道改造桩号HYH0+6002处，本桥为单幅桥，标准桥宽为5.5m。桥梁上部结构采用一跨16.5m，下部结构采用盖梁加桩基础。1.2初设意见执行情况1.上部结构图纸纵横梁、加劲肋的相关关系表达不够清晰，建议修正；执行情况：按要求细化图纸表达；2.补充《建筑与市政地基基础通用规范》(GB55003-2021)、《建筑与市政工程无障碍通用规范》(GB55019-2021)等执行情况:按要求添加；二、设计依据及标准2.1设计依据1、景观施工图设计；2、黄堰河改造工程施工图设计；3、三吏堰改造工程施工图设计；4、2号桥行洪论证及河势稳定评价报告；5、项目初步设计批复；2.2设计标准与规范1、《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）（2019年版）2、《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ166-2011）3、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008）4、《城镇桥梁钢结构防腐蚀涂装工程技术规程》(CJJ∕T235-2015)5、《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）6、《公路圬工桥涵设计规范》（JTGD61-2005）7、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）8、《建筑与市政地基基础通用规范》(GB55003-2021)9、《建筑与市政工程无障碍通用规范》(GB55019-2021)10、《城市道路交通工程项目规范》(GB55011-2021)11、《城市道路交通设施设计规范》(GB50688-2011)2.3主要设计技术标准1、桥梁设计安全等级：二级2、重要性系数：1.0；4、荷载等级：桥梁设计荷载：人群5.0Kpa；栏杆推力2.5KN/m；竖向荷载为12kN/m。。5、抗震标准：抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第三组，场地基本地震动峰值加速度值为0.10g，基本地震动加速度反应谱特征周期值为0.45s6、桥梁设计基准期：100年6、桥梁使用年限：30年7、环境类别：I类8、设计水位：1%设计洪水位：504.994m三、工程场地自然条件3.1地理位置、气象及地形、地貌拟建场地位于武侯区金花街道，工程区有村道相通，交通方便。工程区位置图地形与地貌拟建桥梁周边主要为拆迁空地和荒地，局部地段仍有原有建筑待拆迁。场地地势较平坦。气象成都地区属亚热带季风型气候，其主要特点是：四季分明、气候温和、雨量充沛、夏无酷署、冬少冰雪。根据成都气象台观测资料，成都地区的气象指标如下：1）气温：多年平均气温16.2℃，极端最高气温38.3℃，极端最低气温-5.9℃。2）降水量：多年平均降水量为947.00mm，最大日降水量为195.2mm。3）蒸发量：多年平均蒸发量1020.5mm。4）相对湿度：多年平均为82%。5）日照时间：多年平均为1228.3小时。6）风向与风速：主导风向为NNE向，多年平均风速为1.35m/s，最大风速为14.8m/s(NE向)，极大风速为27.4m/s（1961年6月21日）。地质构造成都地区大地构造体系的西部为华夏系龙门山构造带；其东部是新华夏系龙泉山构造带；处于两构造单元间的成都平原北起安县、南至名山、西抵龙门山脉、东达龙泉山，惯称成都坳陷。场地区区域地质构造图龙门山滑脱逆冲推复构造带：经青川、都江堰至二郎山，绵亘达500余公里，宽25～40公里。这是一个经历了多次强烈变动的、规模巨大的、结构异常复杂的北东向构造带。龙泉山褶断带：展布于中江、龙泉驿、仁寿一带，长约200公里，宽15公里左右。为一系列压扭性的逆（掩）断层组成，呈北东走向，构造形态狭而长，现今时期断裂活动标志少。成都坳陷与成都平原分布的范围基本一致。呈北东35°方向展布，是一西陡东缓受“喜山期”两侧断裂对冲形成的构造盆地。“喜山运动”以来一直处于相对沉降，堆积了厚度不等的第四系（Q）松散地层，不整合于下覆白垩系（K）地层之上。基岩内发育有蒲江~新津、磨盘山等断裂，构造线均沿北东方向延展。蒲江~新津断裂南起蒲江，北过新津厚隐伏于第四系地层之下，深约5.5公里，以北趋于消失，最后一次大规模活动时间距今约8.8万年；沿此断裂带的蒲江曾于1734年发生过5级地震。磨盘山断裂位于成都市区以北，自新都经磨盘山进入成都市区一环路北三段附近。从区域构造背景和地震活动性分析，磨盘山断层通过地区属不稳定的微活动区；沿此断裂带的新都曾于1971年发生过3.4级地震。成都地区在大地构造体系上位于华夏系龙门山隆起褶皱带和新华夏系龙泉山褶断带之间。该体系于印支运动早期以具雏形，印支晚期则已基本定形，进入喜山期只在此基础上进一步加剧其发展。老第三纪青藏高原的上升，龙门山和龙泉山随着隆起，但地面高差不大。进入新第三纪差异运动不明显。早更新世，龙门山急剧抬升，龙泉山随着抬升，平原西侧坳陷形成，粗碎屑之卵砾石堆积其间。早更新世晚期至中更新世早期龙门山、龙泉山继续抬升，整个平原则普遍下沉。中更新世晚期，新构造运动变得剧烈而复杂起来。龙门山、龙泉山加速抬升过程中，原有的一些主干断裂继续加强活动，成都坳陷解体，东部边缘构造带和西部边缘构造带上升，局部成为台地，中央坳陷和边缘构造带的部分地段继续沉降，接受上更新统沉积。最终形成了成都地区现今的构造轮廓和地貌景观。总体来说，成都地区所处地壳为一稳定核块，东侧距龙泉山褶断带约20公里，西北侧距龙门山褶断带约70公里，区内龙门山断裂构造和地震活动较频繁，2008年5月12日，处于龙门山断裂带上的汶川映秀发生8级大地震，2013年4月20日发生芦山7.0级地震，2017年8月8日发生九寨沟7.0级地震，2022年9月5日发生泸定6.8级地震，据记录和调查，地震时及震后未对周边建筑及山体造成严重破坏，场地和地基土稳定，未发生滑坡、沉陷等不良地质作现象。对成都市区一般无重大影响。场地东侧距龙泉山褶断带约30公里，西侧距龙门山褶断带约45公里，场地属相对稳定场地，地基属稳定地基。因此结合场地区域地质及构造因素综合分析，场地区域稳定性良好。综上所述：从地壳稳定性来看本建设场地属稳定区，场地属相对稳定场地，适宜工程建设。3.2地层岩性在钻孔深度范围内所揭露地层为第四系全新统人工填土层（Q4ml）和第四系全新统冲积层（Q4al）。现详述如下：1、第四系全新统人工填土层（Q4ml）（1）杂填土①：色杂；松散；主要由砼块、砖块等大量建筑垃圾、人工回填卵石、砂岩和粘性土等组成，其中9#钻孔地段含大量紫红色岩屑及岩块。据调查，三吏堰上段SLYSD0+100~SLYSD0+300地段，主要是采挖砂石后人工回填而成，堆填时间约3~5年。N120动力触探实测1~7击/dm，平均击数为2.43击/dm，离散性大，填土中存在空穴、架空情况，回填不密实。属欠固结土，均匀性差。N120动力触探实测1~7击/dm，平均击数为2.43击/dm。预估沉降量大于20cm。厚度约0.4~10.5m。（2）素填土：灰色；可塑。主要由粘性土混10％~20％左右砖瓦碎屑块等硬杂质组成；粘性土为可塑；湿。为人工种植，原地堆填，堆填时间大于10年，基本完成自重固结。厚度约0.5~3.9m。本次勘察钻孔揭示人工填土厚度约1.8~10.5m。2、第四系全新统冲积层（Q4al）（1）中砂：灰色。由长石、石英、云母细片及暗色矿物等颗粒组成。松散，稍湿~饱和。呈透镜体状分布于卵石土层中，部分地段该层中夹少量卵石。最大厚度约0.4m。（2）卵石：灰~褐灰色。卵石成分系岩浆岩及变质岩类岩石组成。多呈圆形～亚圆形。一般粒径3～12cm。部分粒径大于15cm。个别含粒径大于200mm的漂石，充填物主要为中砂和砾石，表层卵石混少量粘性土，充填物含量约10～40%。卵石以弱风化为主，湿～饱和，均匀性差。在水平方向和垂直方向无明显规律性。根据区域工程经验，其下部基岩层埋藏较深，一般埋深约80-100m。本次勘察未揭示。按卵石层的密实程度、N120超重型动力触探击数以及充填物含量等的差异，按照《成都地区建筑地基基础设计规范》(DB51/T5026-2001)可将其划分为稍密、中密和密实卵石三个亚层：①稍密卵石：卵石成分系岩浆岩及变质岩类岩石组成；多呈圆形～亚圆形；一般粒径3～5cm，部分粒径大于10cm；充填物主要为中砂，混少量粘性土及砾石，含量约30～40%。钻进较容易。N120动力触探实测平均击数为4.86击/dm。②中密卵石：卵石成分系岩浆岩及变质岩类岩石组成；多呈圆形～亚圆形；一般粒径5～10cm，部分粒径大于12cm；充填物主要为中砂，混少量粘性土及砾石，含量约20～35%。钻进较困难。N120动力触探实测平均击数为8.07击/dm。③密实卵石：卵石成分系岩浆岩及变质岩类岩石组成；多呈圆形～亚圆形；一般粒径10～12cm，部分粒径大于15cm；充填物主要为中砂，混少量粘性土及砾石，含量约10～25%。钻进困难。N120动力触探实测平均击数为12.76击/dm。3.3场地区水文地质条件1.地表水①地表水类型现状河道一直沿规划河道从北至南延伸，河道宽约5.0~6.0m，水流速度约2.0m/s，水深约0.2~0.5m，河水水面标高约504.35~506.20m，河道现状较为完整，采用条石护堤，河底封闭。河水水量受人工和大气降水控制。据调查，近年最高洪水位约为505.50~507.60m。②地表水水质分析成果本次勘察取地表水（河水）1件，按舒卡列夫分类法，场地地表水（河水）属HCO3-•SO42-—Ca2+•Mg2+型水，PH值为7.30，根据《岩土工程勘察规范（2009年版）》（GB50021-2001）第12.2.1条~第12.2.4条，场地环境类别按Ⅱ类判定：场地地表水（河水）对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。2.地下水及含水层类型① 地下水类型及含水层根据场地地层分布及区域工程地质经验，场地地下水主要为赋存于人工填土中上层滞水、第四系砂卵石层中的孔隙潜水。根据区域工程经验，工程区局部第四系土层厚度大，自身富水性差；上层滞水赋存于工程区填土层中，一般不连续，无稳定水位，受大气降水补给为主，连通性较差。下部砂卵石层为透水层，主要以蒸发方式垂直排泄，其隔水层为下部粘性土含量较大的素填土层。孔隙潜水主要分布于一级阶地卵石层中，孔隙较发育，富水性好。受大气降水、河水及区域地下水控制控制影响，砂、卵石层为主要含水层，大气降水、河水及区域地下水为其主要补给源。场地孔隙潜水与河水存在一定互补关系。其径流主要在水平方向上进行，可通过侧向孔隙补给及排泄。场地部分地段杂填土①厚度较大，因盗挖砂石后回填，均匀性差，渗透性较好，勘察期间在杂填土①中揭见的水位基本与卵石层中的孔隙潜水深度一致与下部孔隙潜水存在一定的径流联系。下部基岩层为隔水层。根据区域工程经验，拟建场地基岩隔水层埋藏较深，一般埋深约40~50m。根据我院临近工程试验和经验，沿线砂卵石层，透水性较强，渗透系数约K=25m/d。②地下水水位及年变化幅度本次勘察期间主要为枯水期，勘察期间未揭见上层滞水。勘察结束后测得孔隙潜水静止水位5.0~7.5m，相应标高为498.97~502.39m。受工程区周边建筑工地施工降水影响，该水位较常年同期水位低3~5m。根据区域水文地质资料，成都地区枯水期12月~次年2月，丰水期7~9月，其余月份为平水期。根据区域水文地质资料，桥位区孔隙潜水与渠水连通性较好，相互补给，受河水水位涨落影响较大，孔隙潜水水位年变化幅度2.0~3.0m。③地下水水质分析成果本次勘察取2组地下水（孔隙潜水2组）作水质分析试验，根据试验分析成果，按舒卡列夫分类法，本场地地下水属HCO3-·SO42-—Ca2+·Mg2+，PH值为7.57~7.61。根据《岩土工程勘察规范（2009年版）》（GB50021-2001）第12.2.1条~第12.2.4条，判定：拟建场地环境类别为Ⅱ类，场地地下水对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。3.4地基土的腐蚀性取4件地基土（杂填土①2件，素填土2件）进行了腐蚀性试验，根据试验结果及《岩土工程勘察规范（2009年版）》（GB50021-2001）第12.2.1条~第12.2.4条，判定：本场地环境类别为Ⅱ类，场地土对混凝土结构具微腐蚀性、钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性。3.5场地区地震效应1.建筑场地类别本场地与《武侯区机投桥街道半边街村5组停车场及综合楼》（工程编号：勘2019-000173）相距约800m，地层基本一致，借用该场地的波速测试成果：杂填土①Vs=228m/s，素填土Vs=194m/s，中密卵石Vs=413m/s，密实卵石Vs=466m/s。场地覆盖层厚度大于5.0m，建筑场地类别判定为Ⅱ类。结合本工程区实际地基土层分布，估计稍密卵石=350m/s，选取代表性钻孔进行估算，场地的等效剪切波速值为225m/s。根据《建筑抗震设计规范》（GB50011－2010）（2016年版）的表4.1.3知：河道沿线填土（杂填土①、素填土）属软弱土；中砂属于中软土，卵石属中硬土。2.地震基本烈度根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015)规范附录，四川省成都市武侯区金花街道Ⅱ类场地基本地震动峰值加速度值为0.10g，基本地震动加速度反应谱特征周期值为0.45s。根据《建筑与市政工程抗震通用规范》（GB55002-2021）对应抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第三组。3.地基土液化判定根据《成都地区建筑地基基础设计规范》（DB51/T5026—2001）附录P“地基液化判别”P.0.1条判定：场地内分布的中砂为不液化土层。场地内无液化土层分布。4.抗震地段划分拟建三吏堰河道深度约1.5~2.5m，杂填土①为软弱土，最大厚度达10.5m，且拟建河道位于河道边缘，拟建河道及水闸位于河道边缘，根据《建筑抗震设计规范（2016年版）》（GB50011-2010），划分为对建筑抗震不利地段。本工程位于河道边缘，应考虑岸坡的地震放大作用的不利影响，加强抗震结构，进行抗震验算。5.地基土震陷性评价根据设计提供，本项目抗震设防等级为丙类，场地中分布有杂填土局部空隙较大，属欠固结土，强烈地震时可能发生震陷。根据《岩土工程勘察规范（2009年版）》（GB50021-2001)条文说明5.7.11条，本项目场地的抗震设防烈度7度，场地内除杂填土①以外的各土层等效剪切波速（最小值）为194m/s>90m/s，且除杂填①土以外各土层承载力特征值fak＞80kPa，故场地除杂填土①以外，其余土层可不考虑震陷影响。3.6水文地质分析评价根据本次勘察渗透性试验及我院周边类似工程经验，杂填土①、杂填土②及砂卵石渗透性为强透水，素填土为弱透水。场地土层的渗透变形可分为流土和管涌。根据场地工程地质条件，素填土主要为细粒土层，砂卵石为粗粒土层。初步判断素填土渗透变形为流土，杂填土①、杂填土②、卵石层为管涌。具体分析如下：根据《水利水电工程地质勘察规范》（GB50487－2008）附录G和《工地地质手册》第九篇第四章相关规定，素填土细颗粒含量P≥35%，结合类似工程经验，素填土可判断为流土。卵石层的不均系数Cu(d60/d10)=47.4~152.0＞5，P<25%，根据《水利水电工程地质勘察规范》（GB50487－2008）附录G判定：卵石层的渗透变形方式为管涌。根据工程经验，杂填土①、杂填土②渗透变形方式为管涌。3.7岩土工程分析评价1.场地和地基的稳定性与适宜性根据区域地质资料，拟建物场地位于新华夏系第三沉降带四川盆地西缘成都坳陷。成都地区所处地壳为一稳定核块。2008年5月12日，处于龙门山断裂带上的汶川映秀发生8级大地震，2013年4月20日发生芦山7.0级地震，2017年8月8日发生九寨沟7.0级地震，2022年9月5日发生泸定6.8级地震，但对成都市武侯区金花街道范围内建筑物的影响较小，震后场地和地基土稳定，未发生滑坡、沉陷等不良地质作现象。拟建场区地质构造稳定。场地属相对稳定场地，地基属稳定地基。根据场地工程地质条件，场地内未发现不良地质作用，地基土稳定、分布较均匀，区域地质构造较稳定，经调查无影响工程稳定性的滑坡、崩塌、泥石流等不良地质作用，适宜建筑。2.堤基地质结构和堤岸工程地质条件分类根据现场地质测绘及钻探资料揭示，堤基主要土层为素填土和砂卵石层。堤基结构主要为双层结构（Ⅱ类），即上部为杂填土①、素填土，下部为粗粒土。岸坡主要为土质岸坡，浆砌条石砌筑，堤防完整，岸坡稳定性较好。拟建堤防地质为卵砾石夹砂。砂卵砾石堤基地质条件为C类。3.地基土评价1、工程区内杂填土①结构紊乱，均匀性及物理力学性能均较差，回填时间约3~5年，欠固结，地基承载力不能满足设计要求，未经处理，不能作为堤基及沉砂池基础持力层。2、工程区内素填土承载力较堤基承载力要求略低，不能满足设计要求，但可以采取结构措施（如加大基础宽度或基础埋深）后，作为堤基基础持力层。3、中砂主要分布于卵石层中，分布不连续，承载力低，不能作为堤基及沉砂池基础持力层。4、场地内卵石分布连续，卵石具较高承载力，满足设计要求。卵石层可作为堤基基础持力层。4.地基土的均匀性根据设计河道基础底标高，基底标高以下地基土主要为杂填土①、素填土、稍密卵石、中密卵石、密实卵石，各地基土的压缩性有一定差异，为不均匀地基。3.7不良地质和特殊岩土1、不良地质根据场地工程地质条件，场地内未发现其它不良地质作用，地基土稳定、分布较均匀，区域地质构造较稳定，适宜建筑。2、特殊岩土杂填土①：色杂。主要由粘性土、人工回填卵石、砂岩、砖块等混硬杂质组成。松散。堆填时间大于3~5年，属欠固结土，均匀性差。连续分布于地表。据调查，三吏堰上段SLYSD0+100~SLYSD0+300段，主要是采挖砂石后人工回填而成本场地杂填土①堆积时未经压实，固结时间短，孔隙比相对较大，强烈地震时可能发生震陷。受地下水影响，部分地段易产生附加下陷，具有一定湿陷性，通常采用清除换填、夯实等方式消除其震陷和湿陷性。素填土：灰色；可塑。主要由粘性土混10％~20％左右砖瓦碎屑块等硬杂质组成；粘性土为可塑；湿。为人工种植，原地堆填，受轮换耕种、季节灌溉水的影响，含水量变化较大。堆填时间大于10年。自重固结基本完成。堆填时间大于10年。自重固结基本完成。无湿陷性。3、地下水对特殊性岩土的影响场地内分布人工填土，因其特殊成因，局部孔隙较大，受地下水侵蚀易软化土体，使其物理力学性质降低，易造成基坑侧壁失稳及上部结构不均匀沉降等不利于工程的安全隐患，可采取换填方式等方式处理，确保工程安全。杂填土①受地下水影响，部分地段易产生附加下陷，具有一定湿陷性，可采用清除换填、夯实等方式消除其湿陷性。场地施工前应对大气降水、施工用水进行截流疏排，严禁地表水、地下水流入基坑内，造成软化及基坑失稳，确保工程安全。孔隙潜水具一定的渗透性，水量相对较大，易通过卵石孔隙渗出，经调查，丰水期最高水位约为自然地坪下1.00m左右。3.8地基土评价1、工程区内杂填土①结构紊乱，均匀性及物理力学性能均较差，回填时间约3~5年，欠固结，地基承载力不能满足设计要求，不能作为拟建物基础持力层。2、杂填土②结构紊乱，均匀性及物理力学性能均较差，回填时间约3~5年，欠固结，地基承载力不能满足设计要求，且对混凝土结构具SO42-强腐蚀性，不能作为拟建物基础持力层。建筑物及其周边适当距离范围内应全部清除。3、工程区内素填土承载力较堤基承载力要求略低，不能满足设计要求，但可以采取结构措施（如加大基础宽度或基础埋深）后，作为堤基基础持力层。4、场地细砂主要分布于卵石顶板上，分布局限、不连续，厚度差异大，场地内细砂为可液化土，地基液化等级综合判定为中等。承载力低，地基承载力不能满足设计要求，不能作为拟建物基础持力层。5、场地中砂主要呈透镜体状分布于卵石层中，为不液化土层，承载力相对较低。当用于下卧层时应对其进行软弱下卧层验算。若不满足设计要求，应进行相应处理。6、场地内卵石分布连续，卵石具较高承载力，满足设计要求。卵石层可作为堤基、水闸基础持力层。3.8场地危大工程1、自然危害因素本场地部分地段位于三吏堰河道，雨季施工时暴雨和洪水可能直接威胁工程的安全，严重影响施工进程，增大施工难度，制约工程的质量，其作用范围大，但出现的机会不多。施工作业应提前做好应急预案，防治因自然因素造成工程及人员受损。2、场地环境条件城区施工时，应组织合理的施工工序，注意土方开挖、运输对周边市政道路路面的污染，同时减少对周边居民区的噪音影响。3、地质情况条件勘察区调查中，未发现泥石流等不良地质作用。根据调查，岸线河堤边坡现状处于稳定状态。场地填土分布较厚，其孔隙率大及自稳性较差，易垮塌，应采取有效支护措施，以确保工程安全性。若揭见上层滞水应采取必要的防、排水措施，保证施工的顺利进行。4、交通条件该工程场地附近存在已建道路，施工前应做专项交通组织设计，保证施工时道路交通安全。3.9结论与建议结论拟建河堤地貌单一，地形起伏不大。无影响工程稳定性的不良工程地质作用，属稳定区。2、场地土层的等效剪切波速为254m/s。场地覆盖层厚度大于5.0m，建筑场地类别判定为Ⅱ类。根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）的表4.1.3知：场地内填土（杂填土①、杂填土②、素填土）属软弱土；中砂属于中软土，卵石属中硬土。根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015)规范附录，四川省成都市武侯区金花街道设计基本地震加速度值为0.10g，设计特征周期0.45s。根据《建筑与市政工程抗震通用规范》（GB55002-2021）对应抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第三组。根据《建筑抗震设计规范（2016年版）》场地内分布有厚度较大的杂填土①、杂填土②，拟建河道及沉砂池位于河道边缘，考虑到地震的放大作用，划分为对建筑抗震不利地段。3、素填土渗透性等级为弱透水，渗透变形方式为流土。杂填土①、砂卵石地层渗透性等级为强透水，渗透变形方式为管涌。4、地表水、地下水对混凝土微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋微腐蚀性，对钢结构具微腐蚀性。5、场地分布的杂填土②对混凝土结构具SO42-强腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性，场地其余地基土对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性。建议1、根据工程区的岩土工程条件和设计要求，局部地段基础底标高下卧有中砂层，设计应进行下卧层验算，根据验算结果，采取相应措施。对于换填地基，换填材料（如砂卵石等）及压实度应满足设计要求，换填处理需经专项设计、施工及检测。地基处理应进行专项设计、施工、检测及监测，满足设计要求方可进入下步工序。2、地基土各项物理力学指标建议值见表土名重力密度γkN/m3承载力特征值fakkPa内聚力CkkPa内摩擦角фk度压缩模量EsMpa变形模量E0Mpa基底摩擦系数μ钻孔桩桩侧土的摩阻力标准值qik(kpa)杂填土①19.03*8*-20杂填土①18.53*3*-20素填土17.01001084.00.2520细砂18.58085.00.2545中砂19.0100267.00.3550稍密卵石21.030035230.40120中密卵石22.055038300.45160密实卵石23.080040400.50200注：杂填土①力学参数为经验值，仅供设计参考使用。3、施工前应对场地内地下管线（如燃气、电力、通讯、自来水等）进行详细调查，施工时应做好迁改、保护措施，确保工程安全。4、基础开挖前建议对老河道河水采用围堰法予以疏排。基坑开挖时若遇层滞水或大气降水，可采用明排法疏干。勘察期间为枯水期，地下水受区域地下水及大气降水影响较大，施工前，建议对地下水位进行复核。新建河道基坑开挖前应采取有效措施降低地下水位（如管井法结合明排等），并应进行研究论证，卵石层渗透系数可按K=25m/d采用。宜在基坑底部四周设置隔水沟槽结合明排措施。以保证基础工程的顺利进行。5、本项目基坑开挖最大深度5.70m，基坑工程安全等级为二级，可采用坡率法确保基坑施工安全。基坑施工必须遵循先支护后开挖的原则，临近1倍基坑深度范围内严禁堆载，避免附加荷载对基坑安全造成不良影响。基坑开挖前，建议对河水采用围堰法进行疏排。基坑工程分析详见：“第六章（十二）基坑工程分析评价”。5.0m内可按以下临时坡率进行支护：杂填土①1:2.00、素填土1:1.50、中砂1:2.00、卵石层1:1.00。沉砂池部位基础设计应考虑地下水浮力的影响，并进行抗浮计算，若不能满足设计要求，应采取抗浮措施（如采用抗浮锚杆或抗浮桩等），并应进行专项设计和施工。本工程抗浮设计水位可按地坪标高以下1.0m考虑。6、在施工过程中应加强对周边重要建筑物（如桥梁、居民区）的监测和保护工作，以确保其正常使用。施工注意事项 1、建议在河道施工前进行红线范围内地形测量。开挖深度及换土方量均以现场实测为准。2、本工程应做好施工排污排水措施。基桩开挖及碴土运输会对周边居民产生一定影响，应进行合理安排，尽量减少对居民休息和正常工作、经营的影响。3、本场地局部钻孔卵石层中夹有大粒径漂石（>0.5m），分布随机性较强，无规律性，且抗压强度较高，对现场施工具有一定影响,基础施工应选择合适的设备，采用适宜的施工工艺，保证施工的质量。4、据调查场地内分布有少量的管线，且有横穿规划河道的管线，施工前应进行管线探测，对已有管线做好迁改及保护措施。5、由于勘察手段局限性，场地内砂层分布无规律的特点（呈透镜体分布），难以全面反映砂层分布。钻孔之间可能有团状砂层，建议基础开挖时，加强钎探及坑探工作。也可采用动探手段，检测卵石层密实度。6、本工程施工中应重视地基验槽。基坑开挖至管底标高后，应及时通知勘察、设计、质检等单位到场进行现场验槽。四、桥梁设计4.1上部结构本桥为单跨钢板梁桥，桥长16.5m，宽5.5米，整幅修建，桥梁与河道正交。梁高为0.75m，梁宽为5.5m;主梁顶板厚12mm，底板厚25mm，腹板厚12mm。桥梁纵坡单向0.5%，横坡采用双向1%。4.2下部结构下部结构：下部结构采用台帽+扩大基础，回填土要求采用透水性良好的砂砾石，分层夯实，压实度必须达到96％以上。根据《武侯区水系连通一期工程-三吏堰改造工程岩土工程勘察报告》设计基底位于稍/中密卵石层，要求基底土承载力基本容许值不得小于180KPa。根据地勘资料，地基满足承载要求，若施工过程中遇地质情况不符，请及时与地勘及设计单位联系。4.3桥梁附属桥面铺装：桥面采用8cmC50钢钎维调平层，5cm厚面层(详见景观专业)。桥梁栏杆：本桥栏杆设计详景观专业支座：主梁在0#、1#桥台采用双支撑点，分别布置两个板式支座，支座型号：J200X200X35;伸缩缝桥面排水本桥规模较小，采用纵坡排水，不单独另设排水系统。4.4桥梁结构耐久性设计及措施4.4.1钢结构防腐涂装体系设计钢箱梁涂装原则：质量、经济、效率、环保。防腐设计使用年限：25年（长效型）。腐蚀环境分类：C4类。按照《公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件》(JT/T722-2008)及《城镇桥梁钢结构防腐蚀涂装工程技术规程》（CJJT235-2015）规定进行，并结合实际做法，本次设计防腐涂装如下：钢板（预处理）1.1一次喷砂除锈表面处理等级Sa2.5级别表面粗糙度RZ35-70μm1.2无机硅酸锌车间底漆一道25μm钢箱梁、钢柱外表面（总厚度280μm)2.1表面净化处理无油、干燥2.2二次喷砂除锈表面处理等级Sa2.5级别表面粗糙度RZ35-75μm2.3环氧富锌底漆1道总厚度80μm2.4环氧云铁中间漆2道总厚度120μm2.5丙烯酸脂肪族聚氨酯面漆2道/现场总厚度80μm钢箱梁顶面（沥青铺装温度不大于250℃）

（总厚度160μm)3.1表面净化处理无油、干燥3.2二次喷砂除锈表面处理等级Sa2.5级别表面粗糙度RZ35-75μm3.3底涂层：环氧富锌底漆1道总厚度80μm3.4封闭涂层：环氧富锌底漆1道总厚度80μm钢箱梁内表面封闭部分（总厚度330μm）4.1表面净化处理无油、干燥4.2电动工具打磨St3级4.3底涂层：环氧富锌底漆1道总厚度80μm4.4面涂层：环氧厚浆漆4道总厚度300μm钢箱梁内表面非封闭部分

（总厚度280μm）5.1表面净化处理无油、干燥5.2电动工具打磨St3级5.3底涂层：环氧富锌底漆1道总厚度80μm5.4中间涂层：环氧云铁漆2道总厚度120μm5.5面涂层：环氧厚浆漆1道总厚度80μm注：1、钢柱内表面如填充混凝土则可不进行涂装；2、钢箱梁顶面环氧富锌底漆可结合路面材料的施工工艺实施，如路面材料结合防腐涂装则需满足使用25年的长效体系要求。3、涂装系统的施工工艺可在制定具体加工方案时进行优化，但需邀请专家认证后才能进行调整。下料前需对钢板进行预处理，即对钢板进行抛丸除锈达到Sa2.5级并涂无机硅酸锌车间底漆一道25微米。除锈的标准为：《涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级》。钢箱梁焊接成梁段并经检查合格后对梁段进行正式防腐。工艺要求及其它未尽事项，详见《公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件》(JT/T722-2008)及《城镇桥梁钢结构防腐蚀涂装工程技术规程》（CJJT235-2015）。4.4.2混凝土耐久性设计为保证混凝土质量、控制裂缝、提高耐久性，施工中所采用的混凝土原材料及配合比除应符合有关规范及标准外，设计还提出以下几点技术要求。1、水泥①尽量采用水化热较低的水泥，控制水泥细度及C3S含量。由于增加细度及C3S含量，可以产生较高的早期强度，加快施工进度，但同时存在着较大水化热、导致自身收缩加大的问题，而且早期弹模大，在温度及收缩作用下，造成严重的早期开裂，建议采用低细度及C3S含量的水泥。②采用低碱含量的水泥，以克服碱骨料反应，砼碱含量不宜大于1.8kg/m3；③水泥中氯离子总量不应超过胶结材料重量的0.1%；④采用42.5号及其以上的硅酸盐水泥，不采用超量掺有火山灰或粉煤灰的硅酸盐水泥。2、粉煤灰等矿物掺和料①粉煤灰是配置耐久性混凝土的重要组成部分，应适当添加粉煤灰等矿物掺合料。适当掺加矿物掺和料的混凝土通常较少开裂，在服务期渗透性较小，这主要因为掺加混合材料一方面可降低初龄期混凝土的水化热、强度和弹模，另一方面混合材料的填充效应和二次水化反应显著减少了混凝土的孔隙率和孔径，提高了混凝土的自防护能力。混合材料和未水化的水泥颗粒对混凝土微裂缝具有自愈合的能力。②掺加的矿物掺合料除符合《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T3650-2020）外，混凝土中粉煤灰等级为Ⅰ级，（45nm气流筛筛余量）细度≤12%，烧失量≤4%，需水量比≤95%，SO3含量≤3%，7d和28d砂浆活性指数分别≥75、≥85。③当水胶比在0.4～0.5之间时，粉煤灰最大掺量不宜超过胶结总量的20%，当水胶比低于0.4时，在满足强度与弹性模量要求的前提下，其掺量可适当提高。3、骨料：应洁净、质地坚固、级配合格、粒径形状良好①粗骨料堆积密度大于1500kg/m3，及空隙率不超过40%；②粗骨料压碎值不大于10%，吸水率应在1%左右，强度宜为混凝土强度的1.5～2倍；③不宜采用有潜在活性的粗骨料；④不同细度模数的砂子，累计筛余量控制为5mm筛0～5%、0.63mm筛40～70%、0.16mm筛≥95%；⑤粗细骨料组成应按连续密实级配要求，确定组成比例，以单位体积容重最大、空隙率最小、混凝土和易性最好为控制目标。混凝土粗骨料最大粒径不宜大于40mm（限制自密实混凝土粗骨料粒径不大于20mm）。4、水①除符合《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ-2-2008）外，水中氯离子含量超过5mg/cm3的水不得使用。②水中不应含有影响水泥正常凝结与硬化的有害杂质及油脂、糖类、游离酸类、碱、盐、有机物或其它有害物质。5、外加剂①所选用的混凝土外加剂产品技术性能指标应符合《混凝土外加剂》(GB8076-2008)及相关标准。选定外加剂前，必须与所用水泥进行化学成分和剂量适应性检验。化学成分不适应，不得使用；应通过不同减水剂掺量与混凝土减水率试验曲线找出该减水剂的最佳掺量；如果采用复合型外加剂，在满足减水率和工作性能的同时，还要满足缓凝时间、塌落度损失等多项指标要求。②外加剂中氯离子含量不得大于混凝土中胶结材料总重的0.02%；③任何提高早强的措施都不利于后期强度和耐久性，不宜掺加早强剂。6、混凝土配合比①高耐久性混凝土配合比应满足以下四项技术经济要求：较高的抗压或抗弯拉强度、抗压或抗弯拉弹性模量、较高的抗劈裂强度；高工作性，满足混凝土浇筑成型的工艺条件；高耐久性，满足所处环境条件的耐久性要求；②应限制单方混凝土中胶结材料的最低和最高用量。在满足胶结材料最低用量前提下，尽可能降低水泥用量，但应满足水泥最低用量要求。7、优化结构的节点构造设计，改善节点受力状况，减小混凝土拉应力。保证钢筋有足够的砼保护层厚度（见下表）。主要混凝土构件保护层厚度表项目单位保护层厚度备注台帽mm40墩柱mm40注：1．保护层厚度指受力主筋表面至混凝土外边缘距离。2．泥下区指陆地地面线以下范围。4.5桥梁抗震设计1、桥区抗震设计基础资料：设计基本地震动峰值加速度为0.10g，设计特征周期0.45s，抗震设防烈度为7度。2、桥梁抗震设防分类：丁类。3、抗震设防措施：梁端至台帽边缘应有一定的距离，其最小值a（cm）按下式计算：a=70+0.5L其中，L—梁的计算跨径（m）。钢箱梁箱梁底部设置钢挡块。加密桥墩及梁体箍筋布置，并设置135度的弯钩，满足抗震结构构造要求。同时在梁端部以及挡块侧增设橡胶垫块，缓冲梁体在地震时对墩台纵横向的破坏作用。五、桥梁施工要点施工质量是工程的关键，施工时应严格按照有关规范规定的要求执行，对各主要工艺应制定详细的施工细则。除本设计图中提出的特殊加工工艺及质量要求外，其它施工质量应符合《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T3650-2020）和《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008）并参考《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80/1-2017）的要求，并应从严控制。建议施工单位与监理单位在施工前应熟悉图纸、了解设计意图。施工前应认真核对各部件坐标、高程、控制性尺寸等，施工单位需编制专项安全施工技术方案，待审查批复后且确认无误后再施工。各种材料成品及半成品质量均应进行检验和按规定进行抽样试验。5.1总体施工方案桥梁施工方案钢箱梁采用工厂预制，现场设置临时支墩，吊装拼接施工。施工步骤：首先施工桩基、桥墩及临时支撑，同时工厂预制梁体，分节段运至现场拼装，（图纸中的节段划分仅供参考，施工单位应根据运输、吊装等综合考虑分段长度）并应报与设计单位复核。吊装拼接法施工工艺较简单，工期稍短，施工措施费较低，但施工期间需在市政道路处行车道上设置临时支墩，需协调相关主管部门批准后方可实施。5.2钢结构制造钢结构的加工、焊接等均应严格遵照《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T3650-2020）规范实施，应选择有钢结构施工经验的大型工厂进行钢结构加工。板件的作样和号料应根据施工图和工艺文件进行，并按要求预留余量。板件下料时，其主要受力方向应与钢板轧制方向一致。钢料不平直、锈蚀、有油漆等污物影响号料或切割质量时，应矫正、清理后再料。主要部位的板件应采用精密切割下料；剪切、手工切割仅适用于次要板件、工艺特定的板件及切割后仍需进行机加工的零部件，切割允许偏差为±2.0mm。零件矫正宜采用冷矫，矫正后的钢材表面不应有明显的凹痕或损伤。采用热矫时，加热温度应控制在600～800℃，温度降至室温前，不得锤击钢材。主要受力零件冷作弯曲时，内侧弯曲半径不得小于板厚的15倍，小于者热弯。热弯温度控制在900～1000℃，弯曲后零件边缘不得产生裂纹。对在焊前需进行预施反变形的零件进行预弯时，预弯温度不得低于5℃。顶紧传力面的粗糙度Ra不得大于12.5μm；顶紧加工面与板面垂直度的偏差应小于板厚的1%，且不得大于0.3mm。零件应磨去边缘的飞刺、挂渣，使断面光滑匀顺。螺栓孔一律采用钻孔，不得采用冲孔。螺栓孔应成正圆柱形，孔壁表面粗糙度Ra不得大于25μm，孔缘无损伤不平，无刺屑。应优先采用数控钻床钻孔。首件钻孔必须专检，确认合格后，方能继续钻孔。埋弧自动焊、半自动焊焊接部位应焊出引弧板及引出板，引板的材质、坡口要与正式零件相同，引板的长度应在80mm以上。采用埋弧焊、半自动焊、CO2气体（混合气体）保护焊及低氢型焊条焊接的部位，组装前必须彻底清除待焊区域的铁锈、氧化铁皮、油污、水分等有害物，使其表面显露出金属光泽。主要部件宜采用胎型进行组装，次要板件可采用划线按线组装。试装时板件应处于自由状态，保证板层密贴，试装长度不小于半跨，最好全跨试装，螺栓不得少于螺栓孔总数的20%，每个螺栓至少放一个垫圈。试装时，必须用试孔器检查所有螺栓孔，桥面系的螺栓孔应100%自由通过较设计孔径小1.0mm的试孔器。磨光顶紧处应有75%以上的面积密贴，用0.2mm塞尺检查，其塞入面积不得超过25%。零件作样、矫正、加工、螺栓孔径、孔距及板件矫正、试装、组装的尺寸允许偏差应满足《公路钢结构桥梁设计规范》（JTGD64-2015）及《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T3650-2020）的规定严格执行。制作好的阶段宜采用多支点的单层堆放，应尽量使各点受力均匀，不允许出现翘翘板的情况。梁段的运输包括场内运输及场外运输，所有运输过程中，在起吊时只能利用工厂安装的临时吊点。5.3运输分块吊装方案钢箱梁纵、横向均可采用错位分割，顶板及底板的拼接焊缝不允许在同一平面投影位置，应错开不小于200mm。节段吊装：在正式吊装之前，应进行试吊，以检验吊机和其他临时设施的安全性；吊点必须利用箱梁节段上的临时吊点完成，不得随意在钢箱梁其他位置起吊，起吊过程中应缓慢进行，且应加强安全防护措施。5.4拼接由于钢箱梁采用全焊结构，保证工地焊缝质量是全桥施工的关键，对于顶板、腹板、底板以及纵肋的横向对接焊缝均要求达到Ⅰ级焊缝，全部探伤；支座横隔板纵缝处对接焊缝亦要求达到Ⅰ级焊缝，全部探伤；对于顶板、底板、横隔板的纵向对接焊缝要求达到Ⅱ级焊缝。5.5焊接由于钢箱粱采用全焊结构，结构焊缝较多，所产生的焊接变形和残余应力较大，制造过程中，在保证焊缝质量的前提下，应尽量采用焊接变形小焊缝收缩小的工艺，所有类型的焊缝在施焊前，应做焊接工艺评定试验，试验的指导原则是：等屈服、等强度、等韧性。所有要求熔透的对接焊缝及连接焊缝均应熔透，焊后还应对焊缝打磨，以保证有较高的抗疲劳强度；所有要求熔透的角焊缝，原则上都应熔透，若熔透确有困难，可开坡口焊接对坡口焊接的角焊缝，当未给出焊角尺寸时，一般以不小于1.5(t)1/2考虑取值，t为两焊件中较厚焊件的厚度，但也不得大于较薄焊件厚度的1.2倍。建议尽量采用二氧化碳（CO2）气体保护焊。除现场连接焊缝外，所有钢结构的主要焊接工序应在制造工厂进行。在焊接前工厂要做焊接工艺试验，根据评定报告编制焊接工艺，施焊时要严格执行。焊接工作宜在室内进行，环境湿度应不小于80%，温度不应低于5℃。主要板件应在组装后24小时内焊接，如超时应根据不同情况在焊接部位进行清理或去湿处理后方可施焊。焊接材料应通过焊接工艺评定确定，焊剂、焊条必须按产品说明书烘干使用，焊剂中的脏物、焊丝上的油锈等必须清除干净。气体保护焊CO2气体纯度应大于910.5%，使用前须经倒置防水处理。焊接前必须彻底清除等焊区域内的有害物，焊接时严禁在母材的非焊接部位引弧，焊接后应及时清理焊缝表面的熔渣及两侧的飞溅物。定位焊不得有裂纹、夹渣、焊瘤、焊偏、未填满的弧坑等缺陷，并彻底清理熔渣。定位焊缝长视钢板厚度可为60～100mm，间距400～600mm，焊脚尺寸不得大于设计焊脚尺寸的一半。定位焊缝距构件端部应在30mm以上。对接焊缝正面焊完后背面用碳弧气刨清根，并将熔渣清除干净。多道焊接时，应将前道熔渣清除干净，经确认无裂纹等缺陷后再继续施焊。埋弧自动焊必须在距设计焊缝端部80mm以外的引板上起、息弧，在焊接过程中不宜断弧，如有断弧则必须将停弧处刨成1:5斜坡，并搭接50mm再引弧施焊，焊后搭接处应修磨匀顺。为防止坡口焊缝的焊偏并保证熔深，焊前应认真检查轨道与焊缝的位置和焊丝对准位置，施焊中及时核对调整。钢板梁上、下翼缘和腹板在何处焊接接长由制作单位按规范自定，但上、下翼缘、腹板接缝要错开布置，间距至少在200mm以上，且在跨中3m范围内应避免出现接缝。对接焊缝要求焊透、磨光，打磨应沿应力方向进行。板件焊接后，两端的引板或产品试板必须用气隔切掉，并磨平切口，不得损伤板件。垂直应力方向的对接焊缝必须除去余高，并顺应力方向磨平。焊脚尺寸、焊坡或余高等超出《铁路钢桥制造规范》规定的上限值及小于1mm且超差的咬边必须修磨匀顺。所有焊缝必须在全长范围内进行外观检验，不得有裂纹、未熔合、未填满弧坑合焊瘤等缺陷，并应符合《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T3650-2020）对焊缝外观的要求。焊缝等级要求：顶板、腹板、底板的拼接焊缝以及顶、底板与腹板焊缝为Ⅰ级焊缝；其余焊缝为Ⅱ级。经外观检查合格后，所有焊缝均应进行超声波探伤检验，探伤检验应在焊接24小时后进行。钢板梁的焊缝的超声波探伤内部质量等级应达到Ⅰ级。超声波探伤方法和检验等级应符合《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T3650-2020）的规定。当对焊缝进行超声波检查有疑问时，应进行射线检查。主要板件受拉横向对接焊缝应按结构数量的10%（不少于一个焊接接头）进行射线探伤。射线探伤应符合现行国家标准《金属熔化焊焊接接头射线照相》（GB/T3323-2005）的规定，射线照相质量等级为B级，焊缝内部质量为Ⅱ级。进行局部超声波探伤的焊缝，当发现裂纹或较多其它缺陷时，应扩大该条焊缝的探伤范围，必要时可延至全长；进行射线探伤的焊缝，当发现超标缺陷时应加倍检验。用射线和超声波两种方法检验的焊缝，必须达到各自的质量要求，该焊缝方可认为合格。返修焊缝应按原焊缝质量要求检验。同一部位的返修焊缝不宜超过两次。5.6钢箱梁施工要点1）钢箱梁制作时需设置制作胎架，每段胎架成型后需待业主、监理等相关部门验收合格后方可进行钢箱梁加工制作，现场利用搭设支架上进行拼装。可采用“满堂支架法”或“节段吊装法”进行施工。2）本钢箱梁加工段数较多，制作完成后需在加工场地内进行分段预拼，试拼装应不少于5个梁段，预拼合格后方可运往施工现场拼装，留下2个节段参与下一轮的预拼装。3）钢箱梁架设时，采用现场搭设支架分节段吊装、焊接的施工方案。4）由于钢箱梁距离地面高度较高，应特别注意控制其临时支架的刚度及稳定性，施工单位施工前需编制专项钢箱梁吊装施工方案，并报相关部门审批同意后方可实施钢箱梁的吊装施工，施工过程中必须确保安全，避免支架变形过大或支架倒塌等安全事故发生。5.7钢箱梁施工注意事项1）在钢箱梁节段的制作、运输及安装过程中，应采取措施保证结构的强度、刚度及稳定性满足要求。2）本设计提供的钢箱梁预拱度值为理论预拱度值，工厂制造时应根据其工艺等因素确定实际加工制作预拱度值。3）支座垫板及加劲板加工制作时应严格按图示施工，并在加工制作前对现场支座位置进行量测，确保支座垫板位置准确无误。4）节段现场焊接，接头位置不应留太大的间隙，否则会影响现场接头的焊接质量，建议制造时，对拟合龙段两端头预留一定的余量，吊装前根据实际情况进行调整。5）钢箱梁分段运输及吊装就位过程中，应特别注意保护，运输过程中需确保梁体稳固不会滑移，对个别梁端需进行临时加固确保不因运输和安装导致梁体变形，同时要避免箱体被碰伤或防腐涂层被刮落；吊装过程中必须有防落梁措施，确保安全。6）本图纸未设计临时吊点，施工单位在设计临时吊点时，需将其形式及设置位置征得设计单位同意后方可实施，并在箱梁就位后割除、打磨平整，且在割除和打磨后应特别细致，避免因操作失误而损伤梁体。7）节段间顶、底对接位置的制造公差应严格控制，避免出现对接焊缝错台现象。8）为保证梁段焊接顺利，梁段在存放和运输过程中应注意防止板件变形，保证端口形状及尺寸，且应注意保证梁段的平衡稳定。9）钢箱梁两侧栏杆的施工及桥面系施工时的临时荷载，应严格按照设计中心线对称、平衡施工，以免由于不平衡施工可能导致的箱梁侧移、侧翻等安全事故发生。10）钢箱梁在出厂前，需进行本钢箱梁加工段数较多，制作完成后需在加工场地内进行分段预拼。11）吊耳布置位置应根据计算确定，吊耳与箱梁间的焊缝应满足构造要求并进行探伤检测5.8下部结构1）施工单位进场后，应详细调查桥位附近地下所有埋设管线（管道）位置，桥梁下部施工时应注意避让和保护这些地下管线（管道），在其附近应采用人工开挖方式，严禁对其造成破坏，否则由此产生的后果自行负责。2）施工前应认真阅读有关设计图纸，钻孔灌注桩在正式开钻前，施工单位和监理单位必须逐一校核桩位平面坐标，按图纸的要求进行墩、台位置的放样定位，并对所放桩位用钢尺进行各个方向的丈量校核。3）施工时应严格控制墩台各特征点的标高且与桥面标高相互校核，所用的水准点宜采用相邻路基施工时控制高程用的水准点，并进行联测和相互校核，以免出现桥与路的高程错位。4）在施工前应对桩位地面标高进行复测，若复测结果与设计值有较大变化应及时反馈信息于设计单位，以进行相应的设计高程调整。5）钻孔桩施工中应重点关注实际地质与地质报告是否存在较大差异、桩位与地下管线是否存在冲突；若存在异常情况，应及时与相关部门及设计单位沟通。6）钻孔灌注桩采用常规施工方法。钻孔时应采取适当措施防止缩径、塌孔，钻孔到位后，应及时清孔并灌注混凝土，并控制好桩底沉淀土厚度。当地质条件与地质钻探报告相异时，应及时与设计及地勘单位联系。7）灌注桩基混凝土之前应将桩底沉渣清除，摩擦桩成孔后桩底沉淀厚度不得大于10cm；嵌岩桩成孔后桩底沉淀厚度不得大于5cm；桩身垂直度要求不大于1/1000。8）桩钢筋笼可采用分段加工，吊放时接长，钢筋笼主筋的接长宜采用机械接长，接头位置应满足规范要求。每根桩的钢筋笼接长次数应尽量减少，钢筋笼安置应采取有效的定位措施，确保钢筋笼准确就位。钢筋笼就位后应做可靠的固定，避免灌注混凝土时钢筋笼上浮。9）钻孔桩伸入承台内的桩顶主筋作成喇叭形，以保证桩基与承台的连接。10）所有钻孔灌注桩需进行质检，必要时进行承载力动测试验，不合格的桩基必须废除重做。11）浇筑承台前必须对钻孔桩进行破桩头处理，且不应损伤桩身混凝土和主筋，以保证桩基与承台的连接。12）施工时应采取必要措施防止塌孔，若钻孔施工时若发生塌孔现象，应采取适当的施工措施。13）桥墩施工前应仔细核对桥墩编号、尺寸、标高等，尤其是应对支座、箱梁底板等尺寸一起核对，如有误应及时与设计单位联系。墩柱较高处施工时，应保证支架的稳定性，避免发生意外。14）桩基施工时注意预埋主桥钢墩墩身预埋件。15）桥台背墙施工，应根据桥梁采用伸缩缝情况预留槽口并预埋伸缩缝锚固钢筋。普通钢筋施工1）所有钢筋的加工、安装和质量验收等均参照《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T3650-2020）的有关规定进行。2）凡因工作需要而断开的钢筋当再次连接时，应符合《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T3650-2020）的有关规定。直径大于或等于25mm钢筋接长宜采用机械连接，采用机械连接时应满足《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2016）的要求，接头等级不低于II级接头要求。3）当钢筋和主要构件在空间上发生干扰时，可适当移动普通钢筋的位置，以保证主要构件位置的准确。施工中如发生钢筋空间位置冲突，可适当调整其布置，但应确保钢筋的净保护层厚度。4）施工时应结合施工条件和施工工艺安排，尽量考虑先预制钢筋骨架（或钢筋骨架片）、钢筋网片，在现场就位后进行焊接或绑扎，以保证安装质量和加快施工进度。钢筋骨架或钢筋应符合《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ2-2008的有关规定。5）主钢筋（直径≥20mm）的HRB400钢筋采用机械接头接长。集束钢筋的一个接头处只允许一根钢筋断开。其他各部的钢筋焊接接长应满足相关施工规范的要求，同一个断面内接头数量应满足规范要求。6）钢束锚固处的普通钢筋如影响预应力施工时，可适当弯折，待预应力施工完毕后应及时恢复原位。施工中如发生钢筋空间位置冲突，可适当调整其布置，但应确保钢筋的净保护层厚度。7）如因浇筑或振捣混凝土需要，可对钢筋间距作适当调整。8）锚下螺旋筋与分布筋相干扰时，可适当移动分布钢筋或调整分布钢筋的间距。9）桥墩主筋与钢束锚固槽口干扰时，可适当调整主筋位置或弯折，若主筋钢筋不得不截断，应在其附近等强度补上。10）图中工程数量表未计入钢筋接头