超厚筏板大体积混凝土施工计算书

9.13600mm大筏板大体积混凝土 39.1.1混凝土绝热温升 39.1.2混凝土的弹性模量 49.1.3混凝土最大自约束应力 49.1.4控制温度裂缝 59.1.5保温层厚度 59.21700mm承台大体积混凝土 59.2.1混凝土绝热温升 59.2.2混凝土的弹性模量 79.2.3混凝土最大自约束应力 79.2.4控制温度裂缝 79.2.5保温层厚度 89.31600mm承台大体积混凝土 89.3.1混凝土绝热温升 89.3.2混凝土的弹性模量 99.3.3混凝土最大自约束应力 109.3.4控制温度裂缝 109.3.5保温层厚度 109.41500mm承台大体积混凝土 119.4.1混凝土绝热温升 119.4.2混凝土的弹性模量 129.4.3混凝土最大自约束应力 129.4.4控制温度裂缝 139.4.5保温层厚度 139.51200mm承台大体积混凝土 139.5.1混凝土绝热温升 139.5.2混凝土的弹性模量 159.5.3混凝土最大自约束应力 159.5.4控制温度裂缝 159.5.5保温层厚度 169.61100mm剪力墙大体积混凝土（C55） 169.6.1混凝土绝热温升 169.6.2混凝土的弹性模量 179.6.3混凝土最大自约束应力 179.6.4控制温度裂缝 189.6.5保温层厚度 189.71000mm剪力墙大体积混凝土（C55） 189.7.1混凝土绝热温升 199.7.2混凝土的弹性模量 209.7.3混凝土最大自约束应力 209.7.4控制温度裂缝 209.7.5保温层厚度 219.81100mm剪力墙大体积混凝土（C60） 219.8.1混凝土绝热温升 219.8.2混凝土的弹性模量 229.8.3混凝土最大自约束应力 239.8.4控制温度裂缝 239.8.5保温层厚度 239.91000mm剪力墙大体积混凝土（C60） 249.9.1混凝土绝热温升 249.9.2混凝土的弹性模量 259.9.3混凝土最大自约束应力 259.9.4控制温度裂缝 269.9.5保温层厚度 26计算依据：1、《大体积混凝土施工标准》GB50496-20182、《建筑施工计算手册》江正荣编著9.13600mm大筏板大体积混凝土本工程底板大体积混凝土混凝土按60天强度进行试配（塔吊基础混凝土配合比同底板），底板混凝土施工时日平均温度约为17℃，本工程所用水泥其3天水化热Q3=253kJ/kg、7天水化热Q7=301kJ/kg。根据项目部选定的搅拌站出具的大体积混凝土配合比如下表所示：搅拌站水泥水砂石外加剂粉煤灰矿粉砂率水胶比厦门华信23116278910059.2611639440.44备注：未注明单位均为kg/m39.1.1混凝土绝热温升（1）水泥水化热总量Q0=4/(7/Q7-3/Q3)=4/(7/301-3/253)=350.935kJ/kg（2）胶凝材料水化热总量Q=kQ0k=k1+k2-1式中：k1——粉煤灰掺量对应的水化热调整系数，查《大体积混凝土施工标准》GB50496-2018表B.1.3为0.93k2——矿渣粉掺量对应的水化热调整系数，查《大体积混凝土施工标准》GB50496-2018表B.1.3为1k=k1+k2-1=0.93+1-1=0.93Q=kQ0=0.93*350.935kJ/kg=326.37kJ/kg（3）混凝土绝热温升值式中：T(t)──浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值(℃)；W──每立方米混凝土胶凝材料用量（kg/m3）；根据配合比报告，W=386kg/m3Q──胶泥材料水化热总量（kJ/kg）,为326.369kJ/kg；根据水泥水化热检测报告水泥3天水化热为253J/kg，7天水化热为301J/kg。C──混凝土比热，取0.96（J/kg.K）；ρ──混凝土密度，根据配合比报告为2350（kg/m3）；e──常数，为2.718m──与水泥品种，振捣时温度有关的经验数据，m取0.4；t──混凝土龄期，取t=3计算所得，绝热温升值T(t)=WQ(1-e-mt)/(Cρ)=386×326.37×(1-2.718-0.4×3)/(0.96×2350)=39°C（4）混凝土内部中心温度Tm=T0+T(t)·ξ式中：T0——混凝土的浇筑入模温度（℃）,30℃ξ——不同浇筑块厚度的降温系数，厚度3600mm，取0.72计算得：Tm=T0+T(t)·ξ=30+39×0.72=58.1℃9.1.2混凝土的弹性模量混凝土强度等级C35龄期t(d)3粉煤灰掺量对弹性模量调整修正系数β10.98矿渣粉掺量对弹性模量调整修正系数β21系数φ0.09混凝土龄期为3天时，混凝土的弹性模量E(t)=βE0(1-e-φt)=β1β2E0(1-e-φt)=0.98×1×3.15×104×(1-2.718-0.09×3)=7304N/mm29.1.3混凝土最大自约束应力混凝土浇注体内的表面温度Tb(°C)35混凝土浇注体内的最高温度Tm(°C)58.1水泥3天的水化热Q3(kJ/kg)253水泥7天的水化热Q7(kJ/kg)301粉煤灰掺量对水化热调整系数k10.93矿渣粉掺量对水化热调整系数k21每m3混凝土胶凝材料用量W(kg/m3)386混凝土比热C[kJ/(kg·°C)]0.96混凝土重力密度ρ(kg/m3)2350系数m(d-1)0.4混凝土入模温度T0(°C)30混凝土结构的实际厚度h(m)3.6在龄期为τ时，第i计算区段产生的约束应力延续至t时的松弛系数Hi(t,τ)0.278σzmax=α×E(t)×ΔTlmax×Hi(t,τ)/2=1.0×10-5×7304×(58.1-35)×0.278/2=0.234MPa9.1.4控制温度裂缝混凝土抗拉强度系数γ0.3混凝土抗拉强度标准值ftk2.20防裂安全系数K1.15（1）混凝土抗拉强度ftk(t)=ftk(1-e-γt)=2.2×(1-2.718-0.3×3)=1.306N/mm2（2）混凝土防裂性能判断ftk(t)/K=1.306/1.15=1.135N/mm2σzmax＜ftk(t)/K满足要求9.1.5保温层厚度混凝土的导热系数λ0[W/(m·K)]2.3保温材料的导热系数λ[W/(m·K)]0.12混凝土结构的实际厚度h(m)3.6混凝土浇注体内的表面温度Tb(°C)35混凝土浇注体内的最高温度Tm(°C)58.1混凝土达到最高温度时（浇筑3~5d）的大气平均温度Tq(°C)17Tmax-Tb(°C)23.1Tb-Tq(°C)18传热系数修正值Kb1.5混凝土浇筑体表面保温层厚度：δ=0.5hλ(Tb-Tq)Kb/(λ0(Tmax-Tb))=0.5×3.6×0.12×18×1.5/(2.3×23.1)=0.06403m=7cm9.21700mm承台大体积混凝土本工程底板大体积混凝土混凝土按60天强度进行试配（塔吊基础混凝土配合比同底板），底板混凝土施工时日平均温度约为17℃，本工程所用水泥其3天水化热Q3=253kJ/kg、7天水化热Q7=301kJ/kg。根据项目部选定的搅拌站出具的大体积混凝土配合比如下表所示：搅拌站水泥水砂石外加剂粉煤灰矿粉砂率水胶比厦门华信23116278910059.2611639440.44备注：未注明单位均为kg/m39.2.1混凝土绝热温升（1）水泥水化热总量Q0=4/(7/Q7-3/Q3)=4/(7/301-3/253)=350.935kJ/kg（2）胶凝材料水化热总量Q=kQ0k=k1+k2-1式中：k1——粉煤灰掺量对应的水化热调整系数，查《大体积混凝土施工标准》GB50496-2018表B.1.3为0.93k2——矿渣粉掺量对应的水化热调整系数，查《大体积混凝土施工标准》GB50496-2018表B.1.3为1k=k1+k2-1=0.93+1-1=0.93Q=kQ0=0.93*350.935kJ/kg=326.37kJ/kg（3）混凝土绝热温升值式中：T(t)──浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值(℃)；W──每立方米混凝土胶凝材料用量（kg/m3）；根据配合比报告，W=386kg/m3Q──胶泥材料水化热总量（kJ/kg）,为326.369kJ/kg；根据水泥水化热检测报告水泥3天水化热为253J/kg，7天水化热为301J/kg。C──混凝土比热，取0.96（J/kg.K）；ρ──混凝土密度，根据配合比报告为2350（kg/m3）；e──常数，为2.718m──与水泥品种，振捣时温度有关的经验数据，m取0.4；t──混凝土龄期，取t=3计算所得，绝热温升值T(t)=386×326.37×(1-2.718-0.4×3)/(0.96×2350)=39℃（4）混凝土内部中心温度Tm=T0+T(t)·ξ式中：T0——混凝土的浇筑入模温度（℃）,30℃ξ——不同浇筑块厚度的降温系数，厚度1700mm，取0.52计算得：Tm=T0+T(t)·ξ=30+39×0.52=50.3℃9.2.2混凝土的弹性模量混凝土强度等级C35龄期t(d)3粉煤灰掺量对弹性模量调整修正系数β10.98矿渣粉掺量对弹性模量调整修正系数β21系数φ0.09混凝土龄期为3天时，混凝土的弹性模量E(t)=βE0(1-e-φt)=β1β2E0(1-e-φt)=0.98×1×3.15×104×(1-2.718-0.09×3)=7304N/mm29.2.3混凝土最大自约束应力混凝土浇注体内的表面温度Tb(°C)30混凝土浇注体内的最高温度Tm(°C)50.3水泥3天的水化热Q3(kJ/kg)253水泥7天的水化热Q7(kJ/kg)301粉煤灰掺量对水化热调整系数k10.93矿渣粉掺量对水化热调整系数k21每m3混凝土胶凝材料用量W(kg/m3)386混凝土比热C[kJ/(kg·°C)]0.96混凝土重力密度ρ(kg/m3)2350系数m(d-1)0.4混凝土入模温度T0(°C)30混凝土结构的实际厚度h(m)1.7在龄期为τ时，第i计算区段产生的约束应力延续至t时的松弛系数Hi(t,τ)0.278σzmax=α×E(t)×ΔTlmax×Hi(t,τ)/2=1.0×10-5×7304×(50.3-30)×0.278/2=0.205MPa9.2.4控制温度裂缝混凝土抗拉强度系数γ0.3混凝土抗拉强度标准值ftk2.20防裂安全系数K1.15（1）混凝土抗拉强度ftk(t)=ftk(1-e-γt)=2.2×(1-2.718-0.3×3)=1.306N/mm2（2）混凝土防裂性能判断ftk(t)/K=1.306/1.15=1.135N/mm2σzmax＜ftk(t)/K满足要求9.2.5保温层厚度混凝土的导热系数λ0[W/(m·K)]2.3保温材料的导热系数λ[W/(m·K)]0.12混凝土结构的实际厚度h(m)1.7混凝土浇注体内的表面温度Tb(°C)30混凝土浇注体内的最高温度Tm(°C)50.3混凝土达到最高温度时（浇筑3~5d）的大气平均温度Tq(°C)17Tmax-Tb(°C)20.3Tb-Tq(°C)18传热系数修正值Kb1.5混凝土浇筑体表面保温层厚度：δ=0.5hλ(Tb-Tq)Kb/(λ0(Tmax-Tb))=0.5×1.7×0.12×18×1.5/(2.3×20.3)=0.03441m=4cm9.31600mm承台大体积混凝土本工程底板大体积混凝土混凝土按60天强度进行试配（塔吊基础混凝土配合比同底板），底板混凝土施工时日平均温度约为15℃，本工程所用水泥其3天水化热Q3=253kJ/kg、7天水化热Q7=301kJ/kg。根据项目部选定的搅拌站出具的大体积混凝土配合比如下表所示：搅拌站水泥水砂石外加剂粉煤灰矿粉砂率水胶比厦门华信23116278910059.2611639440.44备注：未注明单位均为kg/m39.3.1混凝土绝热温升（1）水泥水化热总量Q0=4/(7/Q7-3/Q3)=4/(7/301-3/253)=350.935kJ/kg（2）胶凝材料水化热总量Q=kQ0k=k1+k2-1式中：k1——粉煤灰掺量对应的水化热调整系数，查《大体积混凝土施工标准》GB50496-2018表B.1.3为0.93k2——矿渣粉掺量对应的水化热调整系数，查《大体积混凝土施工标准》GB50496-2018表B.1.3为1k=k1+k2-1=0.93+1-1=0.93Q=kQ0=0.93*350.935kJ/kg=326.37kJ/kg（3）混凝土绝热温升值式中：T(t)──浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值(℃)；W──每立方米混凝土胶凝材料用量（kg/m3）；根据配合比报告，W=386kg/m3Q──胶泥材料水化热总量（kJ/kg）,为326.369kJ/kg；根据水泥水化热检测报告水泥3天水化热为253J/kg，7天水化热为301J/kg。C──混凝土比热，取0.96（J/kg.K）；ρ──混凝土密度，根据配合比报告为2350（kg/m3）；e──常数，为2.718m──与水泥品种，振捣时温度有关的经验数据，m取0.4；t──混凝土龄期，取t=3计算所得，绝热温升值T(t)=386×326.37×(1-2.718-0.4×3)/(0.96×2350)=39℃（4）混凝土内部中心温度Tm=T0+T(t)·ξ式中：T0——混凝土的浇筑入模温度（℃）,30℃ξ——不同浇筑块厚度的降温系数，厚度1600mm，取0.51计算得：Tm=T0+T(t)·ξ=30+39.022×0.51=49.9°C9.3.2混凝土的弹性模量混凝土强度等级C35龄期t(d)3粉煤灰掺量对弹性模量调整修正系数β10.98矿渣粉掺量对弹性模量调整修正系数β21系数φ0.09混凝土龄期为3天时，混凝土的弹性模量E(t)=βE0(1-e-φt)=β1β2E0(1-e-φt)=0.98×1×3.15×104×(1-2.718-0.09×3)=7304N/mm29.3.3混凝土最大自约束应力混凝土浇注体内的表面温度Tb(°C)30混凝土浇注体内的最高温度Tm(°C)49.9水泥3天的水化热Q3(kJ/kg)253水泥7天的水化热Q7(kJ/kg)301粉煤灰掺量对水化热调整系数k10.93矿渣粉掺量对水化热调整系数k21每m3混凝土胶凝材料用量W(kg/m3)386混凝土比热C[kJ/(kg·°C)]0.96混凝土重力密度ρ(kg/m3)2350系数m(d-1)0.4混凝土入模温度T0(°C)30混凝土结构的实际厚度h(m)1.6在龄期为τ时，第i计算区段产生的约束应力延续至t时的松弛系数Hi(t,τ)0.278σzmax=α×E(t)×ΔTlmax×Hi(t,τ)/2=1.0×10-5×7304×(49.9-30)×0.278/2=0.202MPa9.3.4控制温度裂缝混凝土抗拉强度系数γ0.3混凝土抗拉强度标准值ftk2.20防裂安全系数K1.15（1）混凝土抗拉强度ftk(t)=ftk(1-e-γt)=2.2×(1-2.718-0.3×3)=1.306N/mm2（2）混凝土防裂性能判断ftk(t)/K=1.306/1.15=1.135N/mm2σzmax＜ftk(t)/K满足要求9.3.5保温层厚度混凝土的导热系数λ0[W/(m·K)]2.3保温材料的导热系数λ[W/(m·K)]0.12混凝土结构的实际厚度h(m)1.6混凝土浇注体内的表面温度Tb(°C)30混凝土浇注体内的最高温度Tm(°C)49.9混凝土达到最高温度时（浇筑3~5d）的大气平均温度Tq(°C)17Tmax-Tb(°C)19.9Tb-Tq(°C)18传热系数修正值Kb1.5混凝土浇筑体表面保温层厚度：δ=0.5hλ(Tb-Tq)Kb/(λ0(Tmax-Tb))=0.5×1.6×0.12×18×1.5/(2.3×19.9)=0.03303m=4cm9.41500mm承台大体积混凝土本工程底板大体积混凝土混凝土按60天强度进行试配（塔吊基础混凝土配合比同底板），底板混凝土施工时日平均温度约为17℃，本工程所用水泥其3天水化热Q3=253kJ/kg、7天水化热Q7=301kJ/kg。根据项目部选定的搅拌站出具的大体积混凝土配合比如下表所示：搅拌站水泥水砂石外加剂粉煤灰矿粉砂率水胶比厦门华信23116278910059.2611639440.44备注：未注明单位均为kg/m39.4.1混凝土绝热温升（1）水泥水化热总量Q0=4/(7/Q7-3/Q3)=4/(7/301-3/253)=350.935kJ/kg（2）胶凝材料水化热总量Q=kQ0k=k1+k2-1式中：k1——粉煤灰掺量对应的水化热调整系数，查《大体积混凝土施工标准》GB50496-2018表B.1.3为0.93k2——矿渣粉掺量对应的水化热调整系数，查《大体积混凝土施工标准》GB50496-2018表B.1.3为1k=k1+k2-1=0.93+1-1=0.93Q=kQ0=0.93*350.935kJ/kg=326.37kJ/kg（3）混凝土绝热温升值式中：T(t)──浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值(℃)；W──每立方米混凝土胶凝材料用量（kg/m3）；根据配合比报告，W=386kg/m3Q──胶泥材料水化热总量（kJ/kg）,为326.369kJ/kg；根据水泥水化热检测报告水泥3天水化热为253J/kg，7天水化热为301J/kg。C──混凝土比热，取0.96（J/kg.K）；ρ──混凝土密度，根据配合比报告为2350（kg/m3）；e──常数，为2.718m──与水泥品种，振捣时温度有关的经验数据，m取0.4；t──混凝土龄期，取t=3计算所得，绝热温升值T(t)=386×326.37×(1-2.718-0.4×3)/(0.96×2350)=39℃（4）混凝土内部中心温度Tm=T0+T(t)·ξ式中：T0——混凝土的浇筑入模温度（℃）,30℃ξ——不同浇筑块厚度的降温系数，厚度1500mm，取0.49计算得：Tm=T0+T(t)·ξ=30+39.022×0.49=49.1°C9.4.2混凝土的弹性模量混凝土强度等级C35龄期t(d)3粉煤灰掺量对弹性模量调整修正系数β10.98矿渣粉掺量对弹性模量调整修正系数β21系数φ0.09混凝土龄期为3天时，混凝土的弹性模量E(t)=βE0(1-e-φt)=β1β2E0(1-e-φt)=0.98×1×3.15×104×(1-2.718-0.09×3)=7304N/mm29.4.3混凝土最大自约束应力混凝土浇注体内的表面温度Tb(°C)30混凝土浇注体内的最高温度Tm(°C)49.1水泥3天的水化热Q3(kJ/kg)253水泥7天的水化热Q7(kJ/kg)301粉煤灰掺量对水化热调整系数k10.93矿渣粉掺量对水化热调整系数k21每m3混凝土胶凝材料用量W(kg/m3)386混凝土比热C[kJ/(kg·°C)]0.96混凝土重力密度ρ(kg/m3)2350系数m(d-1)0.4混凝土入模温度T0(°C)30混凝土结构的实际厚度h(m)1.5在龄期为τ时，第i计算区段产生的约束应力延续至t时的松弛系数Hi(t,τ)0.278σzmax=α×E(t)×ΔTlmax×Hi(t,τ)/2=1.0×10-5×7304×(49.1-30)×0.278/2=0.194MPa9.4.4控制温度裂缝混凝土抗拉强度系数γ0.3混凝土抗拉强度标准值ftk2.20防裂安全系数K1.15（1）混凝土抗拉强度ftk(t)=ftk(1-e-γt)=2.2×(1-2.718-0.3×3)=1.306N/mm2（2）混凝土防裂性能判断ftk(t)/K=1.306/1.15=1.135N/mm2σzmax＜ftk(t)/K满足要求9.4.5保温层厚度混凝土的导热系数λ0[W/(m·K)]2.3保温材料的导热系数λ[W/(m·K)]0.12混凝土结构的实际厚度h(m)1.5混凝土浇注体内的表面温度Tb(°C)30混凝土浇注体内的最高温度Tm(°C)49.1混凝土达到最高温度时（浇筑3~5d）的大气平均温度Tq(°C)17Tmax-Tb(°C)19.1Tb-Tq(°C)18传热系数修正值Kb1.5混凝土浇筑体表面保温层厚度：δ=0.5hλ(Tb-Tq)Kb/(λ0(Tmax-Tb))=0.5×1.5×0.12×18×1.5/(2.3×19.1)=0.03227m=4cm9.51200mm承台大体积混凝土本工程底板大体积混凝土混凝土按60天强度进行试配（塔吊基础混凝土配合比同底板），底板混凝土施工时日平均温度约为17℃，本工程所用水泥其3天水化热Q3=253kJ/kg、7天水化热Q7=301kJ/kg。根据项目部选定的搅拌站出具的大体积混凝土配合比如下表所示：搅拌站水泥水砂石外加剂粉煤灰矿粉砂率水胶比厦门华信23116278910059.2611639440.44备注：未注明单位均为kg/m39.5.1混凝土绝热温升（1）水泥水化热总量Q0=4/(7/Q7-3/Q3)=4/(7/301-3/253)=350.935kJ/kg（2）胶凝材料水化热总量Q=kQ0k=k1+k2-1式中：k1——粉煤灰掺量对应的水化热调整系数，查《大体积混凝土施工标准》GB50496-2018表B.1.3为0.93k2——矿渣粉掺量对应的水化热调整系数，查《大体积混凝土施工标准》GB50496-2018表B.1.3为1k=k1+k2-1=0.93+1-1=0.93Q=kQ0=0.93*350.935kJ/kg=326.37kJ/kg（3）混凝土绝热温升值式中：T(t)──浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值(℃)；W──每立方米混凝土胶凝材料用量（kg/m3）；根据配合比报告，W=386kg/m3Q──胶泥材料水化热总量（kJ/kg）,为326.369kJ/kg；根据水泥水化热检测报告水泥3天水化热为253J/kg，7天水化热为301J/kg。C──混凝土比热，取0.96（J/kg.K）；ρ──混凝土密度，根据配合比报告为2350（kg/m3）；e──常数，为2.718m──与水泥品种，振捣时温度有关的经验数据，m取0.4；t──混凝土龄期，取t=3计算所得，绝热温升值T(t)=386×326.37×(1-2.718-0.4×3)/(0.96×2350)=39℃（4）混凝土内部中心温度Tm=T0+T(t)·ξ式中：T0——混凝土的浇筑入模温度（℃）,30℃ξ——不同浇筑块厚度的降温系数，厚度1200mm，取0.41计算得：Tm=T0+T(t)·ξ=30+39.022×0.41=46°C9.5.2混凝土的弹性模量混凝土强度等级C35龄期t(d)3粉煤灰掺量对弹性模量调整修正系数β10.98矿渣粉掺量对弹性模量调整修正系数β21系数φ0.09混凝土龄期为3天时，混凝土的弹性模量E(t)=βE0(1-e-φt)=β1β2E0(1-e-φt)=0.98×1×3.15×104×(1-2.718-0.09×3)=7304N/mm29.5.3混凝土最大自约束应力混凝土浇注体内的表面温度Tb(°C)30混凝土浇注体内的最高温度Tm(°C)46水泥3天的水化热Q3(kJ/kg)253水泥7天的水化热Q7(kJ/kg)301粉煤灰掺量对水化热调整系数k10.93矿渣粉掺量对水化热调整系数k21每m3混凝土胶凝材料用量W(kg/m3)386混凝土比热C[kJ/(kg·°C)]0.96混凝土重力密度ρ(kg/m3)2350系数m(d-1)0.4混凝土入模温度T0(°C)30混凝土结构的实际厚度h(m)1.2在龄期为τ时，第i计算区段产生的约束应力延续至t时的松弛系数Hi(t,τ)0.278σzmax=α×E(t)×ΔTlmax×Hi(t,τ)/2=1.0×10-5×7304×(46-30)×0.278/2=0.162MPa9.5.4控制温度裂缝混凝土抗拉强度系数γ0.3混凝土抗拉强度标准值ftk2.20防裂安全系数K1.15（1）混凝土抗拉强度ftk(t)=ftk(1-e-γt)=2.2×(1-2.718-0.3×3)=1.306N/mm2（2）混凝土防裂性能判断ftk(t)/K=1.306/1.15=1.135N/mm2σzmax＜ftk(t)/K满足要求9.5.5保温层厚度混凝土的导热系数λ0[W/(m·K)]2.3保温材料的导热系数λ[W/(m·K)]0.12混凝土结构的实际厚度h(m)1.2混凝土浇注体内的表面温度Tb(°C)30混凝土浇注体内的最高温度Tm(°C)46混凝土达到最高温度时（浇筑3~5d）的大气平均温度Tq(°C)17Tmax-Tb(°C)16Tb-Tq(°C)18传热系数修正值Kb1.5混凝土浇筑体表面保温层厚度：δ=0.5hλ(Tb-Tq)Kb/(λ0(Tmax-Tb))=0.5×1.2×0.12×18×1.5/(2.3×16)=0.03082m=4cm9.61100mm剪力墙大体积混凝土（C55）剪力墙混凝土施工时日平均温度约为17℃，本工程所用水泥其3天水化热Q3=253kJ/kg、7天水化热Q7=301kJ/kg。根据项目部选定的搅拌站出具的大体积混凝土配合比如下表所示：搅拌站水泥水砂石外加剂粉煤灰矿粉砂率水胶比厦门华信3981597169766.246363420.31备注：未注明单位均为kg/m39.6.1混凝土绝热温升（1）水泥水化热总量Q0=4/(7/Q7-3/Q3)=4/(7/301-3/253)=350.935kJ/kg（2）胶凝材料水化热总量Q=kQ0k=k1+k2-1式中：k1——粉煤灰掺量对应的水化热调整系数，查《大体积混凝土施工标准》GB50496-2018表B.1.3为0.96k2——矿渣粉掺量对应的水化热调整系数，查《大体积混凝土施工标准》GB50496-2018表B.1.3为1k=k1+k2-1=0.96+1-1=0.96Q=kQ0=0.96*350.935kJ/kg=336.898kJ/kg（3）混凝土绝热温升值式中：T(t)──浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值(℃)；W──每立方米混凝土胶凝材料用量（kg/m3）；根据配合比报告，W=524kg/m3Q──胶泥材料水化热总量（kJ/kg）,为326.369kJ/kg；根据水泥水化热检测报告水泥3天水化热为253J/kg，7天水化热为301J/kg。C──混凝土比热，取0.96（J/kg.K）；ρ──混凝土密度，根据配合比报告为2350（kg/m3）；e──常数，为2.718m──与水泥品种，振捣时温度有关的经验数据，m取0.4；t──混凝土龄期，取t=3计算所得，绝热温升值T(t)=524×336.898×(1-2.718-0.4×3)/(0.96×2350)=54.7°C（4）混凝土内部中心温度Tm=T0+T(t)·ξ式中：T0——混凝土的浇筑入模温度（℃）,30℃ξ——不同浇筑块厚度的降温系数，厚度1100mm，取0.39计算得：Tm=T0+T(t)·ξ=30+54.682×0.39=51.3°C9.6.2混凝土的弹性模量混凝土强度等级C55龄期t(d)3粉煤灰掺量对弹性模量调整修正系数β10.99矿渣粉掺量对弹性模量调整修正系数β21.01系数φ0.09混凝土龄期为3天时，混凝土的弹性模量E(t)=βE0(1-e-φt)=β1β2E0(1-e-φt)=0.99×1.01×3.55×104×(1-2.718-0.09×3)=8400N/mm29.6.3混凝土最大自约束应力混凝土浇注体内的表面温度Tb(°C)30混凝土浇注体内的最高温度Tm(°C)51.3水泥3天的水化热Q3(kJ/kg)253水泥7天的水化热Q7(kJ/kg)301粉煤灰掺量对水化热调整系数k10.96矿渣粉掺量对水化热调整系数k21每m3混凝土胶凝材料用量W(kg/m3)524混凝土比热C[kJ/(kg·°C)]0.96混凝土重力密度ρ(kg/m3)2350系数m(d-1)0.4混凝土入模温度T0(°C)30混凝土结构的实际厚度h(m)1.1在龄期为τ时，第i计算区段产生的约束应力延续至t时的松弛系数Hi(t,τ)0.278σzmax=α×E(t)×ΔTlmax×Hi(t,τ)/2=1.0×10-5×8400×(51.326-30)×0.278/2=0.249MPa9.6.4控制温度裂缝混凝土抗拉强度系数γ0.3混凝土抗拉强度标准值ftk2.74防裂安全系数K1.15（1）混凝土抗拉强度ftk(t)=ftk(1-e-γt)=2.74×(1-2.718-0.3×3)=1.626N/mm2（2）混凝土防裂性能判断ftk(t)/K=1.626/1.15=1.414N/mm2σzmax＜ftk(t)/K满足要求9.6.5保温层厚度混凝土的导热系数λ0[W/(m·K)]2.3保温材料的导热系数λ[W/(m·K)]0.12混凝土结构的实际厚度h(m)1.1混凝土浇注体内的表面温度Tb(°C)30混凝土浇注体内的最高温度Tm(°C)51.3混凝土达到最高温度时（浇筑3~5d）的大气平均温度Tq(°C)17Tmax-Tb(°C)21.3Tb-Tq(°C)18传热系数修正值Kb1.5混凝土浇筑体表面保温层厚度：δ=0.5hλ(Tb-Tq)Kb/(λ0(Tmax-Tb))=0.5×1.1×0.12×18×1.5/(2.3×21.3)=0.02122m=3cm9.71000mm剪力墙大体积混凝土（C55）剪力墙混凝土施工时日平均温度约为17℃，本工程所用水泥其3天水化热Q3=253kJ/kg、7天水化热Q7=301kJ/kg。根据项目部选定的搅拌站出具的大体积混凝土配合比如下表所示：搅拌站水泥水砂石外加剂粉煤灰矿粉砂率水胶比厦门华信3981597169766.246363420.31备注：未注明单位均为kg/m39.7.1混凝土绝热温升（1）水泥水化热总量Q0=4/(7/Q7-3/Q3)=4/(7/301-3/253)=350.935kJ/kg（2）胶凝材料水化热总量Q=kQ0k=k1+k2-1式中：k1——粉煤灰掺量对应的水化热调整系数，查《大体积混凝土施工标准》GB50496-2018表B.1.3为0.96k2——矿渣粉掺量对应的水化热调整系数，查《大体积混凝土施工标准》GB50496-2018表B.1.3为1k=k1+k2-1=0.96+1-1=0.96Q=kQ0=0.96*350.935kJ/kg=336.898kJ/kg（3）混凝土绝热温升值式中：T(t)──浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值(℃)；W──每立方米混凝土胶凝材料用量（kg/m3）；根据配合比报告，W=524kg/m3Q──胶泥材料水化热总量（kJ/kg）,为326.369kJ/kg；根据水泥水化热检测报告水泥3天水化热为253J/kg，7天水化热为301J/kg。C──混凝土比热，取0.96（J/kg.K）；ρ──混凝土密度，根据配合比报告为2350（kg/m3）；e──常数，为2.718m──与水泥品种，振捣时温度有关的经验数据，m取0.4；t──混凝土龄期，取t=3计算所得，绝热温升值T(t)=524×336.898×(1-2.718-0.4×3)/(0.96×2350)=54.7°C（4）混凝土内部中心温度Tm=T0+T(t)·ξ式中：T0——混凝土的浇筑入模温度（℃）,30℃ξ——不同浇筑块厚度的降温系数，厚度1000mm，取0.38计算得：Tm=T0+T(t)·ξ=30+54.682×0.38=50.8°C9.7.2混凝土的弹性模量混凝土强度等级C55龄期t(d)3粉煤灰掺量对弹性模量调整修正系数β10.99矿渣粉掺量对弹性模量调整修正系数β21.01系数φ0.09混凝土龄期为3天时，混凝土的弹性模量E(t)=βE0(1-e-φt)=β1β2E0(1-e-φt)=0.99×1.01×3.55×104×(1-2.718-0.09×3)=8400N/mm29.7.3混凝土最大自约束应力混凝土浇注体内的表面温度Tb(°C)30混凝土浇注体内的最高温度Tm(°C)50.8水泥3天的水化热Q3(kJ/kg)253水泥7天的水化热Q7(kJ/kg)301粉煤灰掺量对水化热调整系数k10.96矿渣粉掺量对水化热调整系数k21每m3混凝土胶凝材料用量W(kg/m3)524混凝土比热C[kJ/(kg·°C)]0.96混凝土重力密度ρ(kg/m3)2350系数m(d-1)0.4混凝土入模温度T0(°C)30混凝土结构的实际厚度h(m)1.0在龄期为τ时，第i计算区段产生的约束应力延续至t时的松弛系数Hi(t,τ)0.278σzmax=α×E(t)×ΔTlmax×Hi(t,τ)/2=1.0×10-5×8400×(50.8-30)×0.278/2=0.243MPa9.7.4控制温度裂缝混凝土抗拉强度系数γ0.3混凝土抗拉强度标准值ftk2.74防裂安全系数K1.15（1）混凝土抗拉强度ftk(t)=ftk(1-e-γt)=2.74×(1-2.718-0.3×3)=1.626N/mm2（2）混凝土防裂性能判断ftk(t)/K=1.626/1.15=1.414N/mm2σzmax＜ftk(t)/K满足要求9.7.5保温层厚度混凝土的导热系数λ0[W/(m·K)]2.3保温材料的导热系数λ[W/(m·K)]0.12混凝土结构的实际厚度h(m)1.0混凝土浇注体内的表面温度Tb(°C)30混凝土浇注体内的最高温度Tm(°C)50.8混凝土达到最高温度时（浇筑3~5d）的大气平均温度Tq(°C)17Tmax-Tb(°C)20.8Tb-Tq(°C)18传热系数修正值Kb1.5混凝土浇筑体表面保温层厚度：δ=0.5hλ(Tb-Tq)Kb/(λ0(Tmax-Tb))=0.5×1×0.12×18×1.5/(2.3×20.8)=0.01975m=2cm9.81100mm剪力墙大体积混凝土（C60）剪力墙混凝土施工时日平均温度约为17℃，本工程所用水泥其3天水化热Q3=253kJ/kg、7天水化热Q7=301kJ/kg。根据项目部选定的搅拌站出具的大体积混凝土配合比如下表所示：搅拌站水泥水砂石外加剂粉煤灰矿粉砂率水胶比厦门华信4111647059907.026565420.30备注：未注明单位均为kg/m39.8.1混凝土绝热温升（1）水泥水化热总量Q0=4/(7/Q7-3/Q3)=4/(7/301-3/253)=350.935kJ/kg（2）胶凝材料水化热总量Q=kQ0k=k1+k2-1式中：k1——粉煤灰掺量对应的水化热调整系数，查《大体积混凝土施工标准》GB50496-2018表B.1.3为0.96k2——矿渣粉掺量对应的水化热调整系数，查《大体积混凝土施工标准》GB50496-2018表B.1.3为1k=k1+k2-1=0.96+1-1=0.96Q=kQ0=0.96*350.935kJ/kg=336.898kJ/kg（3）混凝土绝热温升值式中：T(t)──浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值(℃)；W──每立方米混凝土胶凝材料用量（kg/m3）；根据配合比报告，W=541kg/m3Q──胶泥材料水化热总量（kJ/kg）,为326.369kJ/kg；根据水泥水化热检测报告水泥3天水化热为253J/kg，7天水化热为301J/kg。C──混凝土比热，取0.96（J/kg.K）；ρ──混凝土密度，根据配合比报告为2350（kg/m3）；e──常数，为2.718m──与水泥品种，振捣时温度有关的经验数据，m取0.4；t──混凝土龄期，取t=3计算所得，绝热温升值T(t)=541×336.898×(1-2.718-0.4×3)/(0.96×2350)=56.5°C（4）混凝土内部中心温度Tm=T0+T(t)·ξ式中：T0——混凝土的浇筑入模温度（℃）,30℃ξ——不同浇筑块厚度的降温系数，厚度1100mm，取0.39计算得：Tm=T0+T(t)·ξ=30+56.456×0.39=52°C9.8.2混凝土的弹性模量混凝土强度等级C60龄期t(d)3粉煤灰掺量对弹性模量调整修正系数β10.99矿渣粉掺量对弹性模量调整修正系数β21.01系数φ0.09混凝土龄期为3天时，混凝土的弹性模量E(t)=βE0(1-e-φt)=β1β2E0(1-e-φt)=0.99×1.01×3.6×104×(1-2.718-0.09×3)=8518N/mm29.8.3混凝土最大自约束应力混凝土浇注体内的表面温度Tb(°C)30混凝土浇注体内的最高温度Tm(°C)52水泥3天的水化热Q3(kJ/kg)253水泥7天的水化热Q7(kJ/kg)301粉煤灰掺量对水化热调整系数k10.96矿渣粉掺量对水化热调整系数k21每m3混凝土胶凝材料用量W(kg/m3)541混凝土比热C[kJ/(kg·°C)]0.96混凝土重力密度ρ(kg/m3)2350系数m(d-1)0.4混凝土入模温度T0(°C)30混凝土结构的实际厚度h(m)1.1在龄期为τ时，第i计算区段产生的约束应力延续至t时的松弛系数Hi(t,τ)0.278σzmax=α×E(t)×ΔTlmax×Hi(t,τ)/2=1.0×10-5×8518×(52.018-30)×0.278/2=0.260MPa9.8.4控制温度裂缝混凝土抗拉强度系数γ0.3混凝土抗拉强度标准值ftk2.85防裂安全系数K1.15（1）混凝土抗拉强度ftk(t)=ftk(1-e-γt)=2.85×(1-2.718-0.3×3)=1.691N/mm2（2）混凝土防裂性能判断ftk(t)/K=1.691/1.15=1.471N/mm2σzmax＜ftk(t)/K满足要求9.8.5保温层厚度混凝土的导热系数λ0[W/(m·K)]2.3保温材料的导热系数λ[W/(m·K)]0.12混凝土结构的实际厚度h(m)1.1混凝土浇注体内的表面温度Tb(°C)30混凝土浇注体内的最高温度Tm(°C)52混凝土达到最高温度时（浇筑3~5d）的大气平均温度Tq(°C)17Tmax-Tb(°C)22Tb-Tq(°C)18传热系数修正值Kb1.5混凝土浇筑体表面保温层厚度：δ=0.5hλ(Tb-Tq)Kb/(λ0(Tmax-Tb))=0.5×1.1×0.12×18×1.5/(2.3×22)=0.02054m=3cm9.91000mm剪力墙大体积混凝土（C60）剪力墙混凝土施工时日平均温度约为17℃，本工程所用水泥其3天水化热Q3=253kJ/kg、7天水化