华中赛区-砥砺前行集设备设计说明书

目总 过程设备的基本要 过程设备意 设备设计与选型内 全厂设备概 目总 过程设备的基本要 过程设备意 设备设计与选型内 全厂设备概 第二章塔设备设计说明 塔设备选型设计依 设计概 塔设备类型选 塔设备设计原 塔型的选 塔设备设计说明（以T0201为例 T0201酸洗塔操作条 T0201酸洗塔塔板类型选 吸收塔理论塔板数及液气 T0201酸洗塔径确 T0201酸洗塔塔高确 T0201酸洗塔结构设 筒体厚度及封头厚度设 裙座设 开孔接管设 2.4.6.4人 风载荷及地震载荷计算、耐压试验校 T0201酸洗塔强度校核结 T0201酸洗塔设备条件 塔设备选型设计一览 第三章换热器的设 概 换热器的选型设计依 换热器类型简 换热器的选用原 3.4.1基本要 介质流概 换热器的选型设计依 换热器类型简 换热器的选用原 3.4.1基本要 介质流 终端温 流速选 压力 传热膜系 污垢系 换热 换热器型号的表示方 换热器的选型软 换热器的设计示例计算——E0203计算示 3.7.1工艺参数确 流股参数确 设计温 设计压 传热系 流体通道的选 EDR数据输 换热器结构形式确 详细尺 换热器机械强度校 换热器各部件边沿内力方程组右端载荷 换热器各部件边沿内力方程组右端载荷 3.7.6E0303设备条件 3.8换热器设备选型一览 泵的设 4.1泵类型和特 选型依 化工装置对泵的要 工业泵的特点和选用要 泵选型过3.8换热器设备选型一览 泵的设 4.1泵类型和特 选型依 化工装置对泵的要 工业泵的特点和选用要 泵选型过 新型节能屏蔽 储罐、回流罐的设 选型依 选型简 储罐系 选型原 储罐材料选 储罐设 醋酸储 乙烯储 单乙醇胺储 混合 阻聚剂储 醋酸乙烯酯产品 乙烯回流 储罐选型一览 第六章气液分离器的设 设计依 气液分离器类 气液分离罐的设计示例计算 6.3.1设计任 分离器类型的选 尺寸设 6.4气液分离罐（V0201分离器类型的选 尺寸设 6.4气液分离罐（V0201）的校 汽包的设 设计原 汽包的设计示例计算 （一）设计参 （二）计算过 第七章反应器的设 反应器选 固定床反应 流化床反应 反应器选 催化剂及反应机 工艺条件的选 设计选 设计条件参数数据和工作参 反应器数学模 反应器设备参数设计（含附件设计 反应器结构校 分相罐的设 连续分相罐的工作原理与结 工作原 分相罐的基本结构形 分相罐的设计计 分相罐的分离任 分相器的直径及长度计 8.38.3分相罐的设计校 第九章压缩机的选 9.1概 选用要 压缩机适用范 选型示 第一总1.1过程设备的1.2第一总1.1过程设备的1.2程设备1.3设备设计与（2）确定设备的材质。根据工艺操作条件（温度、压力、介质的性质）些设备包括换热器系列、容器系列、搪玻璃设备系列以及圆泡罩、F1些设备包括换热器系列、容器系列、搪玻璃设备系列以及圆泡罩、F1求（如防爆口、人孔、手孔、卸料口、液面计接口等）1.4厂设备1第二章塔设备设计说2.1塔设备选型第二章塔设备设计说2.1塔设备选型GB150-GB8175-GB/T25198-SHT3098-HG/T20853-HG/T20570-HG/T21639-HG21515-2.22.3设备类型2.3.1塔设备设计原(1)生产能力大。在较大的气（汽）2.3设备类型2.3.1塔设备设计原(1)生产能力大。在较大的气（汽）(2)操作稳定、弹性大。当塔设备的气（汽）(3)(4)(5)耐腐蚀和不易堵塞，方便操作、调节和检修2.3.2型的2-2.4塔设备设计说明（以T0201为例2.4.1T0201酸洗塔操作条T02011-3项板式填料塔（散装填2-2.4塔设备设计说明（以T0201为例2.4.1T0201酸洗塔操作条T02011-3项板式填料塔（散装填料填料塔（规整填料压力空塔气速子塔效液气持液材质要安装维造质大进料物塔顶出塔釜出IN-D-D-W-TemperaturePressureVapor010MoleFlowMassFlowVolumeMassFlow00进料物塔顶出塔釜出IN-D-D-W-TemperaturePressureVapor010MoleFlowMassFlowVolumeMassFlow00000000000000000000P-HYD-02.4.2T02012-3费用高；板间距大用于具有特定要求的场合S费用高；板间距2.4.2T02012-3费用高；板间距大用于具有特定要求的场合S费用高；板间距大；压力降比较用于具有特定要求的场重盘式浮的T2.4.32.4.3VYb+LXa=VYa+V(Yb−Ya)=L(Xb−AVYi+1+LXa=VYa+LLY Xi+(Ya VYb+LXa=VYa+V(Yb−Ya)=L(Xb−AVYi+1+LXa=VYa+LLY Xi+(Ya 其中，YaYb(1φAL=()Vm =(1.1~1.2)(VVV、进塔气体组成Yb、出塔气体组由平衡线方程Y=mX1LLY=+−X21aaVV=2mLL3=X2+(Ya−XaVV......由此计算，直到Xb为止，则理论塔板≥N..由此计算，直到Xb为止，则理论塔板≥N=i−操作压力：5.5bar1.1Internals功能。图2- 筛板塔InteractiveSizing设2-InteractiveSizing2-InteractiveSizing2.4.5T0201酸洗塔塔高确2-3TrayRating2-2-2-6图2- T02012-6图2- T0201酸洗塔各理论板气、液体模拟组由平板和弓形板焊制而成，并焊接固定在塔盘上。由《化工工艺手册》T0201酸洗塔结构设石油化工塔器设计规范、GB/T25198-2010压力容器封头标准、HG/T21618-T0201酸洗塔结构设石油化工塔器设计规范、GB/T25198-2010压力容器封头标准、HG/T21618-筒体厚度及封头厚度P1.1PW=6.052tPcct从而c2189t从而c21891c2tPccC1C22.080.322t0.5Pcct1从而c218910.5c则cC1C22..080.322-2-2-2-2-SW62-SW6SW62-SW62-SW6裙座2-SW62-SW6裙座设2-2-SW6（一2-SW62-SW6（二2-SW62-SW6（三2-2-2-2-2-2-2-裙座核算结果（五2-2-裙座核算结果（五开孔接管（1）塔顶蒸汽出口管44dv3.14VDN=250，接管型号为273×516Mn2-SW6塔顶蒸汽出口管设置（一2-22SW6（二2-SW6（22-22SW6（二2-SW6（2）塔顶液体进料管3.96 F36001因此采用40616Mn材质2-2-SW6塔顶液体进料管设置（一2-25SW6（二2-SW6（3）塔底气体进2-25SW6（二2-SW6（3）塔底气体进料管相进料。原料气相体积流量VG=0.850815m3/s，选取uG=15m/s。4 G3.14GDN=250，接管型号为273×616Mn2-2-SW6塔底气体进料管设置（一2-28SW6（二2-SW6（42-28SW6（二2-SW6（4）塔底液体出料管4.46dL36001因此采用42616Mn材质2-2-SW6塔底液体出料管设置（一2-31SW6（二2-31SW6（二2-SW62.4.6.42-SW6风载2-SW6风载荷及地震载荷计算、耐压试验校水平地震𝐹𝐾1=𝛼1= 水平地震𝐹𝐾1=𝛼1= 。𝑚ℎℎ= 𝑖 𝑚ℎ𝑖I-I垂直地震；meq器的当量质量，meq0.75m0 𝑚𝑖 =地震弯矩的计 𝛼𝑚𝑍 𝛼𝑚𝑍 2-SW6头操作质 m0m01m02m03m04m05ma最小质 m0头操作质 m0m01m02m03m04m05ma最小质 m0m010.2m02m03m04ma压力试验时质量风弯矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) n MII(2/T)2Ym(hh)(h T knMca MII(2/T)2 m(hh)(h T kk顺风向弯矩MII顺风向弯矩MII组合风弯矩 max(MII,(MII)2(MII)2 n地震弯矩MIIF(hh)注:计及高振型时,B.24 k2-SW6n垂直地震力FmhF00/mhi1,2,..,n ii kk应力计算11PcDi/ 2-SW6n垂直地震力FmhF00/mhi1,2,..,n ii kk应力计算11PcDi/ (mIIgFII)/D i 4MII/ i (mIIgFII)/D i31PTDi/ mIIg/D i偏心弯矩Meme00000最大弯矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需横风向计算时 max(MIIM,MII0.25MIIM 2-SW6P(D0.9 2-SW6P(D0.9 e2.4.7T0201酸洗塔强度校核结 4(0.3MIIM)/ iB2-4T02012-4T0201SW6计算单计算条塔板容器分段数（不包括裙座1压力试验类型液封上封下封头材料名名义厚度66腐蚀裕量22焊接接头系11封头形椭圆椭圆圆筒设计压设计温长度名义厚度内径材料名称(即钢号计算条塔板容器分段数（不包括裙座1压力试验类型液封上封下封头材料名名义厚度66腐蚀裕量22焊接接头系11封头形椭圆椭圆圆筒设计压设计温长度名义厚度内径材料名称(即钢号1623456789圆筒腐蚀裕量纵向焊接头系环向焊接头系外压计算长试验压试验压内件及偏心载荷介质密塔釜液面离焊接接头的高度塔板分段12345塔板型筛塔板层每层塔板上积液厚度最高一层塔板高最低一层塔板高填料分段12345填料顶部高度填料底部高度填料密1211023456789内件及偏心载荷介质密塔釜液面离焊接接头的高度塔板分段12345塔板型筛塔板层每层塔板上积液厚度最高一层塔板高最低一层塔板高填料分段12345填料顶部高度填料底部高度填料密1211023456789裙座结构形式圆筒裙座底部截面内裙座与壳体连接形式对裙座高裙座材料名称Q235-裙座设计温度℃裙座腐蚀裕量2裙座名义厚度6裙座材料许用应集中载荷12345集中载00000集中载荷高度00000集中载荷中心至容器心线距离00000塔器附件及基础塔器附件质量计裙座结构形式圆筒裙座底部截面内裙座与壳体连接形式对裙座高裙座材料名称Q235-裙座设计温度℃裙座腐蚀裕量2裙座名义厚度6裙座材料许用应集中载荷12345集中载00000集中载荷高度00000集中载荷中心至容器心线距离00000塔器附件及基础塔器附件质量计算系基本风基础高0塔器保温层厚度0保温层密度0裙座防火层厚度0防火层密度0管线保温层厚度0最大管线外径0笼式扶梯与最大管线的相对位场地土类场地土粗糙度类B地震设防烈度9设计地震分组第一阻尼塔器上平台总个3平台宽塔器上最高平台高度塔器上最低平台高度计算结容器壳体强度计元件名压力设名义厚度直立容器校核取用厚度许用内压许用外压裙座与筒体连接段的材Q235-裙座与筒体连接段长裙座上同一高度处较大孔个数2裙座较大孔中心高度裙座上较大孔引出计算结容器壳体强度计元件名压力设名义厚度直立容器校核取用厚度许用内压许用外压裙座与筒体连接段的材Q235-裙座与筒体连接段长裙座上同一高度处较大孔个数2裙座较大孔中心高度裙座上较大孔引出管裙座上较大孔引出管度6裙座上较大孔引出管度地脚螺栓及地脚螺栓地脚螺栓材料名地脚螺栓材料许用应地脚螺栓个数地脚螺栓公称直全部筋板块数0相邻筋板最大外侧间筋板内侧间距筋板厚筋板宽盖板类整盖板上地脚螺栓孔直盖板厚盖板宽0垫有垫板上地脚螺栓孔直垫板厚垫板宽基础环板外径基础环板内径基础环板名义厚下封头66第1圆66第1段变径段第2圆第2段变径段第3圆第3段变径段第4圆第4段变径段第5段圆第5段变径段第6段圆第6段变径段第7段圆第7段变径段第8段圆第8段变径段第9段圆第9段变径段第10段圆上封头66下封头66第1圆66第1段变径段第2圆第2段变径段第3圆第3段变径段第4圆第4段变径段第5段圆第5段变径段第6段圆第6段变径段第7段圆第7段变径段第8段圆第8段变径段第9段圆第9段变径段第10段圆上封头66裙座与筒连接1－1(筒体1－1(头操作质 m0m01m02m03m04m05ma最小质量m0裙座与筒连接1－1(筒体1－1(头操作质 m0m01m02m03m04m05ma最小质量m0m010.2m02m03m04ma压力试验时质量风弯矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h T knMca(II)MII(2/T)2 m(hh)(h T kk顺风向弯矩MII顺风向弯矩MII名义厚度取用厚度66n垂直地震力FmhF00mhi1,2,..,n ii kk应力计11PcDi/ n垂直地震力FmhF00mhi1,2,..,n ii kk应力计11PcDi/ (mIIgFII)/D i 4MII/ i max(MII,(MII)2(MII)2 n地震弯矩MIIF(hh注:计及高振型时,此项按B.24 kMeme00000最大弯矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需横风向计算时 max(MIIM,MII0.25MIIM 组合应力校A112323许用值A223123许用值组合应力校A112323许用值A223123许用值A312 (mIIgFII)/D i31PTDi/ mIIg/D i 4(0.3MIIM)/ iB许用值A42许用值(pT9.81Hw)(Di许用值A42许用值(pT9.81Hw)(Diei)/许用值校核结合合合合合注1:ij中i和j的意义如下i=1操作工 j=1设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉i=2检修工 j=2重力及垂直地震力引起的轴向应力（压i=3液压试验工 j=3弯矩引起的轴向应力（拉或压[]t设计温度下材料许用应力B设计温度下轴向稳定的应力许用值注2:A1:轴向最大组合拉应 A2:轴向最大组合压应A3:液压试验时轴向最大组合拉应 A4:液压试验时轴向最大组合压应:试验压力引起的周向应力注3:单位如下质量: 弯矩: 应力:计算结地脚螺栓及地脚螺栓基础环板抗弯断面模 (D4D4Zb (D2计算结地脚螺栓及地脚螺栓基础环板抗弯断面模 (D4D4Zb (D2D2基础环板面积Ab 4基础环板计算力矩max(MxCxbmaxb2,MC l2 y基础环板需要厚基础环板厚度厚度校核结果合混凝土地基上最大压应 M00/Z(mgF00)/bmaxmax0 中大0.3M0M)/Zmg/ 受风载时基础环板与基础表面间虚拟的最大拉应M00Mm e 受地震载荷时基础环板与基础表面间虚拟的最大拉应M000.25M00MmgF 0 地脚螺地脚螺栓需要的螺纹小径d4BAb 地脚螺栓实际的螺纹小地脚螺栓校核结合筋板压应力 筋板许用应力筋板校核结果盖板最大应力z 3Fl 1 4(l'd)2(l'd) 盖板许用应力盖板校核结果合裙座与壳体的焊接接头校核焊接接头截面上的塔器操作质量焊接接头截面上的最大弯矩对接接头校核盖板许用应力盖板校核结果合裙座与壳体的焊接接头校核焊接接头截面上的塔器操作质量焊接接头截面上的最大弯矩对接接头校核对接接头横截面Dit对接接头抗弯断面模数D2/it对接焊接接头在操作工况下最大拉应力4MJ mJJgFJDmax0D2it it对接焊接接头拉应力许可值对接接头拉应力校核结合搭接接头校核搭接接头横截面Aw0.7Dot搭接接头抗剪断面模数Z0.55D2 ot搭接焊接接头在操作工况下最大剪应力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接头在操作工况下的剪应力许可搭接焊接接头在试验工况下最大剪应力0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接头在试验工况下的剪应力许可搭接接头拉应力校核结空塔重心至基础环板底截面距离直立容器自振周s第二振型自振周s第三振型自振周s临界风速(第一振型主要尺寸设计及总体参数计算结果裙座设计名义厚空塔重心至基础环板底截面距离直立容器自振周s第二振型自振周s第三振型自振周s临界风速(第一振型主要尺寸设计及总体参数计算结果裙座设计名义厚6容器总容直立容器总高壳体和裙座质量附件质内件质保温层质0平台及扶梯质量操作时物料质量液压试验时液体质量吊装时空塔质量直立容器的操作质量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小质量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大质量mmaxm01m02m03m04mamw上封头校核计算单计算所依据的标GB150.3-计算条椭圆封C材 (板材上封头校核计算单计算所依据的标GB150.3-计算条椭圆封C材 (板材临界风速(第二振型雷诺系设计风风载对直立容器总的横推力N地震载荷对直立容器总的横推力N操作工况下容器顶部最大挠容器许用外压下封头校核计算单计算所依据的标GB150.3-计算条椭圆封头简压力试验时应力校压力试验类液压试试验压力pT下封头校核计算单计算所依据的标GB150.3-计算条椭圆封头简压力试验时应力校压力试验类液压试试验压力pT1.25p[0.8047压力试验允许通过的应力T0.90s=试验压力下封头的应T=pT.(KDi0.5eh)=2eh校核条T校核结合厚度及重量形状系1 D2K 2 i=6 2h i计算厚 h=2[]t0.5 =有效厚eh=nh-C1-C2=最小厚min=名义厚nh=结满足最小厚度要重压力计最大允许工作压2[]t[pw]= =KDi结合C材 (板材压力试验时应力校压力试验类液压试C材 (板材压力试验时应力校压力试验类液压试试验压力pT1.25p[0.8047压力试验允许通过的应力T0.90s=试验压力下封头的应T=pT.(KDi0.5eh)=2eh校核条T校核结合厚度及重量形状系1 D2K 2 i=6 2h i计算厚 h=2[]t0.5 =有效厚eh=nh-C1-C2=最小厚min=名义厚nh=内压圆筒校计算单计算所依据的标GB150.3-计算条筒体简C材 内压圆筒校计算单计算所依据的标GB150.3-计算条筒体简C材 厚度及重量计算厚 =2[]t =有效厚e=n-C1-C2=名义厚n=重结满足最小厚度要重压力计最大允许工作压2[]t[pw]= =KDi结合压力试验时应力校压力试验类液压试试验压力pT1.25p[]压力试验时应力校压力试验类液压试试验压力pT1.25p[]= (或由用户输入压力试验允许通T0.90s=T=pT.(Die)=2e校核条T校核结合压力及应力最大允许工作压2e[]t[pw]=(Die)=设计温度下计算应pc(Diet =e校核条t结合开孔补强计计算单接管 N3,计算方法 GB150.3-2011等面积补强法，单 设计温℃壳体型圆形筒壳体材名称及类板壳体开孔补强计计算单接管 N3,计算方法 GB150.3-2011等面积补强法，单 设计温℃壳体型圆形筒壳体材名称及类板壳体开孔处焊接接头系数1壳体开孔处名义厚度62壳体材料许筒体周向斜接管偏心距离凸形封头上接管轴线与封头轴线角接管实际外伸长接管连接型安放式接接管实际内伸长0接管材名称及类管接管焊接接头系1接管腐蚀裕2补强圈凸形封头开孔中心封头轴线的补强圈外补强圈厚接管材料许补强圈许用应力开孔补强计计算单接管 N2,计算方法 GB150.3-2011等面积补强法，单 设计温℃壳体型圆形筒壳体材名称及类板壳体开孔处焊接接开孔补强计计算单接管 N2,计算方法 GB150.3-2011等面积补强法，单 设计温℃壳体型圆形筒壳体材名称及类板壳体开孔处焊接接头系数1壳体开孔处名义厚度62 非圆形开孔长直开孔长径与短径之壳体计算厚度接管计算厚度补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系数0开孔削弱所需的补强面积92A1+A2+A3 mm，大于A，不需另加补强A-合壳体材料许筒体周向斜接管偏心距离凸形封头上接管轴线与封头轴线角接管实际外伸长接管连接型安放式接接管实际内伸长0接管材名称及类管接管焊接接头系1接管腐蚀壳体材料许筒体周向斜接管偏心距离凸形封头上接管轴线与封头轴线角接管实际外伸长接管连接型安放式接接管实际内伸长0接管材名称及类管接管焊接接头系1接管腐蚀裕2补强圈材料凸形封头开孔中心封头轴线的补强圈外补强圈厚接管材料许补强圈许用应力 非圆形开孔长直开孔长径与短径之壳体计算厚度接管计算厚度补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系数0开孔削弱所需的补强面积82A1+A2+A3 mm，大于A，不需另加补强A-合开孔补强计计算单接管 N1,计算方法 GB150.3-2011等面积补强法，单 设计温℃壳体型圆形筒壳体材名称及类板壳体开孔补强计计算单接管 N1,计算方法 GB150.3-2011等面积补强法，单 设计温℃壳体型圆形筒壳体材名称及类板壳体开孔处焊接接头系数1壳体开孔处名义厚度62壳体材料许筒体周向斜接管偏心距离凸形封头上接管轴线与封头轴线角接管实际外伸长接管连接型接管实际内伸长0接管材名称及类管接管焊接接头系1接管腐蚀裕2补强圈材料凸形封头开孔中心封头轴线的补强圈外补强圈厚接管材料许补强圈许用应力开孔补强计计算单接管 N4,计算方法 GB150.3-2011等面积补强法，单 设计温℃壳体型圆形筒壳体材名称及类板壳体开孔处焊接接开孔补强计计算单接管 N4,计算方法 GB150.3-2011等面积补强法，单 设计温℃壳体型圆形筒壳体材名称及类板壳体开孔处焊接接头系数1壳体开孔处名义厚度62 非圆形开孔长直开孔长径与短径之壳体计算厚度接管计算厚度补强圈强度削弱系数接管材料强度削弱系数开孔削弱所需的补强面积2 A-结论 根据GB150第6.1.3节的规定,本开孔可不另行补强壳体材料许筒体周向斜接管偏心距离凸形封头上接管轴线与封头轴线角接管实际外伸长接管连接型接管实际内伸长0接管材名称及类管接管焊接接头系1接管腐蚀裕2补强壳体材料许筒体周向斜接管偏心距离凸形封头上接管轴线与封头轴线角接管实际外伸长接管连接型接管实际内伸长0接管材名称及类管接管焊接接头系1接管腐蚀裕2补强圈材料凸形封头开孔中心封头轴线的补强圈外补强圈厚接管材料许补强圈许用应力 非圆形开孔长直开孔长径与短径之壳体计算厚度接管计算厚度补强圈强度削弱系数接管材料强度削弱系数开孔削弱所需的补强面积2 A-结论 根据GB150第6.1.3节的规定,本开孔可不另行补强开孔补强计计算单接管 N5,计算方法 GB150.3-2011等面积补强法，单 设计温℃壳体型圆形筒壳体材名称及类板壳体开孔补强计计算单接管 N5,计算方法 GB150.3-2011等面积补强法，单 设计温℃壳体型圆形筒壳体材名称及类板壳体开孔处焊接接头系数1壳体开孔处名义厚度62壳体材料许接管轴线与筒体表面法线的夹角0凸形封头上接管轴线与封头轴线角接管实际外伸长接管连接型安放式接接管实际内伸长0接管材名称及类管接管焊接接头系1接管腐蚀裕2补强圈材料凸形封头开孔中心封头轴线的补强圈外补强圈厚接管材料许补强圈许用应力开孔补强计计算单接管 N6,计算方法 GB150.3-2011等面积补强法，单 设计温℃壳体型圆形筒壳体材名称及类板壳体开孔处焊接接开孔补强计计算单接管 N6,计算方法 GB150.3-2011等面积补强法，单 设计温℃壳体型圆形筒壳体材名称及类板壳体开孔处焊接接头系数1壳体开孔处名义厚度62 非圆形开孔长直开孔长径与短径之1壳体计算厚度接管计算厚度补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系数0开孔削弱所需的补强面积92A1+A2+A3 mm，大于A，不需另加补强A-合壳体材料许接管轴线与筒体表面法线的夹角0凸形封头上接管轴线与封头轴线角接管实际外伸长接管连接型安放式接接管实际内伸长0接管材名称及类管接管焊接接头系1接壳体材料许接管轴线与筒体表面法线的夹角0凸形封头上接管轴线与封头轴线角接管实际外伸长接管连接型安放式接接管实际内伸长0接管材名称及类管接管焊接接头系1接管腐蚀裕2补强圈材料凸形封头开孔中心封头轴线的补强圈外补强圈厚接管材料许补强圈许用应力 非圆形开孔长直开孔长径与短径之1壳体计算厚度接管计算厚度补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系数0开孔削弱所需的补强面积92A1+A2+A3 mm，大于A，不需另加补强A-合开孔补强计计算单接管 N7,计算方法 GB150.3-2011等面积补强法，单 设计温℃壳体型圆形筒壳体材名称及类板壳体开孔补强计计算单接管 N7,计算方法 GB150.3-2011等面积补强法，单 设计温℃壳体型圆形筒壳体材名称及类板壳体开孔处焊接接头系数1壳体开孔处名义厚度62壳体材料许接管轴线与筒体表面法线的夹角0凸形封头上接管轴线与封头轴线角接管实际外伸长接管连接型插入式接接管实际内伸长0接管材名称及类管接管焊接接头系1接管腐蚀裕2补强圈材料凸形封头开孔中心封头轴线的补强圈外补强圈厚接管材料许补强圈许用应力 非圆形开孔长直开孔长径与短径之1壳体计算厚度接管计算厚度补强圈强度削弱系数 非圆形开孔长直开孔长径与短径之1壳体计算厚度接管计算厚度补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系数0开孔削弱所需的补强面积92A1+A2+A3 mm，大于A，不需另加补强A-合2.4.8T02012.4.8T0201酸洗塔设备条2-2.5塔设备选型设计一览2-5位名类内塔温压形材重量数酸洗筛板标准2.5塔设备选型设计一览2-5位名类内塔温压形材重量数酸洗筛板标准圆封1CO2吸塔筛板标准圆封1填料圆封18-81共沸馏筛板标准圆封13.13.23.13.2换热器的选型设计依JB/T4714-JB/T4715-JB/T4716-GB151-GB/T151-《化工工艺设计手册》（第四版HG20553-3.3热器类型3-1分名特用《化工工艺设计手册》（第四版HG20553-3.3热器类型3-1分名特用耗用金U板3-2种优缺管积不宜大于20m23-2种优缺管积不宜大于20m2式式其他型大于50℃时应在壳体上设置膨胀节；U管式在管子的U形出冲蚀，应控制管内流速；函式面积7%以上；固-固两相间的传热,就两相流股而言，既可为同一组分，如气压凝汽器中的水造价提高3%-5%3.4.1要3.4.1要（1）（2）（3）（4）（5）（6）价格、使用安全性和寿3.4.2流（2）（3）（4）3.4.2流（2）（3）（4）（5）3.4.3温3.4.4选3-33.4.5力3-43.4.6热膜传热面两侧的传热膜系数1、2如相差很大时，3.4.4选3-33.4.5力3-43.4.6热膜传热面两侧的传热膜系数1、2如相差很大时，工艺气工艺流管壳一般液易结垢液气（1）（2）增设挡板或促进产生湍流的插入物（1）（2）增设挡板或促进产生湍流的插入物（3）（4）3.4.7系3.4.8热可以选用8-9m的管长。（4）（4）1-2.5m/s；3.5换热器型号的表示方型号：AES500-1.6-54-6/25-其中：AES64 表示管束为I级，采用较高级冷拔钢这个型号代表平盖管箱，公称直径500mm3-5Aspen这个型号代表平盖管箱，公称直径500mm3-5AspenEnergyAnalyzerV8.4AspenExchangerDesignandRatingV8.4换热器的设计示例计算——E0203计算示3.7.1.1股参数确AspenEnergyAnalyzerAspenPlusAspenExchangerDesignandSW6-3-5264.27℃，20.26-103-5264.27℃，20.26-10出口绝压大于0.1MPa时压降不大于进口压强的20操作条参物介质量流量进口温度出口温度进口压力1出口压力3.7.1.4传热系3.7.1.4传热系EDR3-1E0203ProcessData3.7.3换热器3.7.3换热器结构形式确3-23-2为选择折流板形式为弓形折流板，根据JB/T4715-92，3-33-33-43-43-53-50.1MPa（真空条件）40降在接受范围内。另外由图中可知，实际换热面积为计算所需换热面积的BEM325-0.1-16-3/19-其表示意义为（按前后顺序16—换热面积（m2）；3—换热管长19—换热管外径（mm）；2—两管程；I3.7.4尺3.7.4尺3-7E03033-8E02033.7.5换热器机械强度校3-7E0203固定管板换热器设计计算单3-8E02033.7.5换热器机械强度校3-7E0203固定管板换热器设计计算单设计计算条 设计压 设计压 设计温 设计温 t管箱圆筒内径材料名材料名 壳程圆筒校核计前端管箱圆筒校核壳程圆筒校核计前端管箱圆筒校核前端管箱筒体计计算单计算所依据的标计算条筒体简C材 (板材-厚度及重量前端管箱封头计计算单计算所依据的标计算条椭圆封头简C计算厚 =2[]t前端管箱封头计计算单计算所依据的标计算条椭圆封头简C计算厚 =2[]t =有效厚e=n-C1-C2=名义厚n 重压力试验时应力校压力试验类液压试试验压力pT=1.25p[]= (或由用户输入[压力试验允许通T0.90s T=pT.(Die)=2e校核条T校核结合压力及应力最大允许工作压2e[]t (Die)=设计温度下计算应pc(Diet =校核条t结筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度7.00mm,材 (板材压力试验时应力校压力试验类液压试试验压力pT材 (板材压力试验时应力校压力试验类液压试试验压力pT1.25p[0.1375(或由用户输入[压力试验允许通过的应力T0.90s 试验压力下封头的应T=pT.(KDi0.5eh)=2eh校核条T校核结合厚度及重量形状系1 D2K 2 i=6 2h i计算厚 h=2[]t0.5 =有效厚eh=nh-C1-C2=最小厚min=名义厚nh=结满足最小厚度要重压力计后端管箱筒体计计算单计算所依据的标计算条筒体简C材 (板材后端管箱筒体计计算单计算所依据的标计算条筒体简C材 (板材厚度及重量计算厚 =2[]t =有效厚e=n-C1-C2=名义厚n 重压力试验时应力校压力试验类液压试试验压力pT=1.25p[]= (或由用户输入[压力试验允许通T0.90s 最大允许工作压2[]t KD = 结合后端管箱封头计计算单计算所依据的标计算条椭圆封头简C材 (板材后端管箱封头计计算单计算所依据的标计算条椭圆封头简C材 (板材压力试验时应力校压力试验类液压试圆筒的应T=pT.(Die)=2e校核条T校核结合压力及应力最大允许工作压2e[]t (Die)=设计温度下计算应pc(Diet =校核条t结筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度7.00mm,壳程圆筒计计算单计算所依据的标计算条筒体简C材 (板材试验压力pT1.25p[壳程圆筒计计算单计算所依据的标计算条筒体简C材 (板材试验压力pT1.25p[0.1375(或由用户输入[压力试验允许通过的应力T0.90s 试验压力下封头的应T=pT.(KDi0.5eh)=2eh校核条T校核结合厚度及重量形状系1 D2K 2 i=6 2h i计算厚 h=2[]t0.5 =有效厚eh=nh-C1-C2=最小厚min=名义厚nh=结满足最小厚度要重压力计最大允许工作压2[]t KD = 结合厚度及重量计算厚 =2[]t =有效厚厚度及重量计算厚 =2[]t =有效厚e=n-C1-C2=名义厚n 重压力试验时应力校压力试验类液压试试验压力pT=1.25p[]= (或由用户输入[压力试验允许通T0.90s T=pT.(Die)=2e校核条T校核结合压力及应力最大允许工作压2e[]t (Die)=设计温度下计算应pc(Diet =校核条t结筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度7.00mm,开孔补强接管 S1,计算方法:GB150.3-2011分析 设计温℃筒体材料名筒体材料类板筒体开孔处名义厚度2筒体材开孔补强接管 S1,计算方法:GB150.3-2011分析 设计温℃筒体材料名筒体材料类板筒体开孔处名义厚度2筒体材料许用应力接管材料名接管材料类管接管实际外伸长1接管腐蚀裕量2接管材料许用应力 筒体中面直径接管中面直径d=do-筒体有效厚度δe=δn-C1-接管有效厚度δet=δnt-C1t-筒体计算厚度δ接管计算厚度筒体厚度校核结合接管厚度校核结合筒体补强最小长度接管补强最小长度开孔率接管补强长度校核结合参数δet参数λ开孔补强接管 S2,计算方法:GB150.3-2011分析 设计温℃筒体材料名筒体材料类板筒体开孔处名义厚度开孔补强接管 S2,计算方法:GB150.3-2011分析 设计温℃筒体材料名筒体材料类板筒体开孔处名义厚度2筒体材料许用应力接管材料名接管材料类管接管实际外伸长1接管腐蚀裕量2接管材料许用应力 筒体中面直径接管中面直径d=do-等效薄膜应力集中系数等效总应力集中系数等效薄膜应力 e等效总等效薄膜应力许用等效总应力许用等效薄膜应力校核结合等效总应力校核结合结论:开孔补强计计算单接管 T1,计算方法:GB150.3-2011等面积补强法 设计温℃壳体型椭圆形封壳体材名称及类板壳体开孔处焊接接头系数1壳体开孔处名义厚度筒体有效厚度δe=δn-C1-接开孔补强计计算单接管 T1,计算方法:GB150.3-2011等面积补强法 设计温℃壳体型椭圆形封壳体材名称及类板壳体开孔处焊接接头系数1壳体开孔处名义厚度筒体有效厚度δe=δn-C1-接管有效厚度δet=δnt-C1t-筒体计算厚度δ接管计算厚度筒体厚度校核结合接管厚度校核结合筒体补强最小长度接管补强最小长度开孔率接管补强长度校核结合参数δet参数λ等效薄膜应力集中系数等效总应力集中系数等效薄膜应力 e等效总等效薄膜应力许用等效总应力许用等效薄膜应力校核结合等效总应力校核结合结论:2壳体材料许用应力椭圆形封头长短轴之2凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角-接管实际外伸长接管连接型插入式接接管实际内伸长0接管材名称及类管接管焊接2壳体材料许用应力椭圆形封头长短轴之2凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角-接管实际外伸长接管连接型插入式接接管实际内伸长0接管材名称及类管接管焊接接头系1接管腐蚀裕2补强圈材料凸形封头开孔中心封头轴线的补强圈外补强圈厚接管材料许用应力补强圈许用应力 非圆形开孔长直开孔长径与短径之1壳体计算厚度接管计算厚度补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系数0开孔削弱所需的补强面积6A1+A2+A3= mm2A，不需另加补强A-结论:合腐蚀后带法兰固定式管板设计单设计计算条 壳程圆筒设计压 设计温 平均金属温度0结论:合腐蚀后带法兰固定式管板设计单设计计算条 壳程圆筒设计压 设计温 平均金属温度0装配温 材料名设计温度下许用应力平均金属温度下热膨胀系数1.076e-壳程圆筒名义厚度(高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)壳程圆筒有效厚度壳体法兰设计温度下弹性模量Ef壳程圆筒内直径横截面积A=0.25Di壳程圆筒金属横截面积As=sDi+s筒设计压力材料名称设计温度管箱圆筒名义厚度(高颈法兰取法兰颈部大小端平均值换热管管箱圆筒有效厚度管箱法兰设计温度下弹性模量Ef材料名称0设计温度换热管管箱圆筒有效厚度管箱法兰设计温度下弹性模量Ef材料名称0设计温度下管子材料许用应力t设计温度下管子材料屈服应力s设计温度下管子材料弹性模量Et平均金属温度下管子材料弹性模量E平均金属温度下管子材料热膨胀系数1.076e-管子壁厚2at(dt换热管管子有效长度(两管板内侧间距)管子回转半径i0.25d2d2t管子受压失稳当量长at(dt换热管管子有效长度(两管板内侧间距)管子回转半径i0.25d2d2t管子受压失稳当量长度Cr2Et 比值lcr管子稳定许用压应力(Ccr)[ 2 cr 管子稳定许用压应 (Clcr)[ =t i 21 r管板材料名称设计温度t设计温度下许用应力r设计温度下弹性模量4管板输入厚度隔板槽面积(包括拉杆和假管区面积0管板和管子连接型焊管板和管子胀接(焊接)高度3管板和管子焊接(胀接)许用拉脱应力管材料名称法兰厚度f材料名称法兰厚度f法兰外径与内径之比KDf壳体法兰应Y(K查<<GB150－2011>>7-壳程圆筒抗弯刚 E (壳程圆筒材料波桑比Ds se材料名称法兰厚度f法兰外径与内径之比KDf壳体法兰应Y(K查<<GB150－2011>>7-壳程圆筒抗弯刚 E (壳程圆筒材料波桑比Ds se 12(1s壳程圆筒常数K43(12 螺栓材料名螺栓长度螺栓总横截面积螺栓中心至FD作用位置的径向距离螺栓中心至FG作用位置的径向距离螺栓中心至FT作用位置的径向距离垫材料名非金属软垫片厚度箱法兰外径基本法兰力矩m管程压力操作工况下法兰力p法兰宽度bfDfDi管箱圆筒抗弯刚度D Ehhe(管箱圆筒材料波桑比h3 12(12h管箱圆筒常数K43(12 换热器各部件边沿内力方程组系数1.482e-3.951e-00003.951e-0000007.019e-2.158e--5.579e-0002.158e--4.38e--片垫片有效受压面积膨胀节总体轴向刚度0换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比换热器各部件边沿内力方程组系数1.482e-3.951e-00003.951e-0000007.019e-2.158e--5.579e-0002.158e--4.38e--片垫片有效受压面积膨胀节总体轴向刚度0换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比QEtEsA换热管束与带膨胀节壳体刚度之比 Etna(EsAsKex EsAsKexA1A0.25nd管板布管区面积(三角形布管 A0.866nS2 (正方形布管 AnS2 管板布管区当量直径Dt 4At/管板开孔抗弯刚 E (管板材料波桑比D 12(12p管子加强系数K21.318DtEnaEtL,K 系数Al/系数na/系数1212Q12)Q) t ext系数121Qex t( 换热器各部件最大应力pspt+psps+pt+管板径向应许用管板剪切应许用壳体法兰应-00-5.579e--4.38e-7.229e--000--0000-6.949e-00002.118e--09.737e-1.363e-5.579e-4.38e--5.579e-0换热器各部件边沿内力方程组系数换热器换热器各部件最大应力pspt+psps+pt+管板径向应许用管板剪切应许用壳体法兰应-00-5.579e--4.38e-7.229e--000--0000-6.949e-00002.118e--09.737e-1.363e-5.579e-4.38e--5.579e-0换热器各部件边沿内力方程组系数换热器各部件边沿内力方程组右端载荷ps+pt+009.737e-0000001.363e-00005.579e-000002.118e-4.38e----6.949e---5.579e---000008.268e-0--0--006.655e-002.771e-2.771e-许用压许用压许用-换热管拉脱许用壳体轴向应许用壳体端部总许用管箱轴向应许用管箱端部总许用许用压许用压许用-换热管拉脱许用壳体轴向应许用壳体端部总许用管箱轴向应许用管箱端部总许用结管板名义厚度nmm管板应力满足要管板与换热管形式:焊管板与换热管连接拉焊或胀接高度mm换热中部换热管应力满足周边换热管应力满足换热管内压计算单计算条换热管简C材 (管材厚度及重量计算厚换热管内压计算单计算条换热管简C材 (管材厚度及重量计算厚 =2[]t =有效厚e=n-C1-C2=名义厚n 重压力及应力最大允许工作压2e[]t Do =设计温度下计算应Pc(Doet =校核条t壳程圆壳程圆筒轴向应力满足要壳程圆筒端壳程圆筒端部应力满足要管箱圆管箱圆筒轴向应力满足要管箱圆筒端管箱圆筒端部应力满足要壳体法壳程法兰应力满足换热管外压计算单计算条换热管简-C材料名 (管材换热管外压计算单计算条换热管简-C材料名 (管材厚度及重量计算厚=有效厚e=n-C1-C2=名义厚n Do=A B 重压力计结换热管内压腐蚀前带法兰固定式管板设计单设计计算条 壳程圆设计压 设计温 腐蚀前带法兰固定式管板设计单设计计算条 壳程圆设计压 设计温 平均金属温度0装配温 材料名设计温度下许用应力平均金属温度下热膨胀系数1.076e-壳程圆筒名义厚度(高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)壳程圆筒有效厚度许用外压D20时，pB Do/Doe20[p]min{(2.250.0625)B,2o(1 Do/ Do/ Do/=结换热管外压at(dt筒壳体法兰设计温度下弹性模量Ef壳程圆筒内直径横截面积A=0.25Di壳程圆筒金属横截面积at(dt筒壳体法兰设计温度下弹性模量Ef壳程圆筒内直径横截面积A=0.25Di壳程圆筒金属横截面积As=sDi+s换热管设计压力材料名称设计温度管箱圆筒名义厚度(高颈法兰取法兰颈部大小端平均值管箱圆筒有效厚度管箱法兰设计温度下弹性模量Ef材料名称0设计温度下管子材料许用应力t设计温度下管子材料屈服应力s设计温度下管子材料弹性模量Et平均金属温度下管子材料弹性模量E平均金属温度下管子材料热膨胀系数1.076e-m管子壁厚2换热管管子有效长度(两管板内侧间距)管子回转半径i0.25d2d2t管子受压失稳当量长度Cr2Et换热管管子有效长度(两管板内侧间距)管子回转半径i0.25d2d2t管子受压失稳当量长度Cr2Et 比值lcr管子稳定许用压应力(Ccr)[ 2 cr 管子稳定许用压应 (Clcr)[ =t i 21 r管板材料名称设计温度t设计温度下许用应力r设计温度下弹性模量0管板输入厚度隔板槽面积(包括拉杆和假管区面积0管板和管子连接型焊管板和管子胀接(焊接)高度3管板和管子焊接(胀接)许用拉脱应力管箱材料名称法兰厚度f法兰外径材料名称法兰厚度f法兰外径与内径之比KDf壳体法兰应Y(K查<<GB150－2011>>7-壳程圆筒抗弯刚 E (壳程圆筒材料波桑比Ds se 材料名称法兰厚度f法兰外径与内径之比KDf壳体法兰应Y(K查<<GB150－2011>>7-壳程圆筒抗弯刚 E (壳程圆筒材料波桑比Ds se 12(1s壳程圆筒常数K43(12 螺栓螺栓长度螺栓总横截面积螺栓中心至FD作用位置的径向距离螺栓中心至FG作用位置的径向距离螺栓中心至FT作用位置的径向距离垫片材料名非金属软垫片厚度垫片有效受压面积膨胀节总体轴向刚度0基本法兰力矩m管程压力操作工况下法兰力p法兰宽度bfDfDi管箱圆筒抗弯刚度D Ehhe(管箱圆筒材料波桑比h3 12(12h管箱圆筒常数K43(12 换热器各部件边沿内力方程组系数1.352e-5.983e-00005.983e-0000006.51e-2.812e--5.579e-0002.812e--4.38e--00-5.579e--4.38e-7.229e--000--0000-6.949e-0换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比QE换热器各部件边沿内力方程组系数1.352e-5.983e-00005.983e-0000006.51e-2.812e--5.579e-0002.812e--4.38e--00-5.579e--4.38e-7.229e--000--0000-6.949e-0换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比QEtEsA换热管束与带膨胀节壳体刚度之比 Etna(EsAsKex EsAsKexA1A0.25nd管板布管区面积(三角形布管 A0.866nS2 (正方形布管 AnS2 管板布管区当量直径Dt 4At/管板开孔抗弯刚 E (管板材料波桑比D 12(12p管子加强系数K21.318DtEnaEtL,K 系数Al/系数na/系数1212Q12)Q) t ext系数121Qex t( 换热器各部件最大应力pspt+psps+pt热管板径向应许用管板剪切应0001.779e--09.737e-1.363e-5.579e-4.38e--5.579e-0换热器各部件边沿内力方程组系数换热器各部件边沿内力方程组右端载荷ps+pt+换热器各部件最大应力pspt+psps+pt热管板径向应许用管板剪切应0001.779e--09.737e-1.363e-5.579e-4.38e--5.579e-0换热器各部件边沿内力方程组系数换热器各部件边沿内力方程组右端载荷ps+pt+009.737e-0000001.363e-00005.579e-000001.779e-4.38e--9.891e--9.891e--6.949e---5.579e---000008.268e-0--0--006.649e-002.591e-2.591e-换热器各部件边沿ps+pt+pt+ptps+许用壳体法兰应许用-压许用压许用-换热管拉脱许用壳体轴向应许用壳体端部总许用管箱轴向应许用管箱端部总许用壳体法兰应许用-压许用压许用-换热管拉脱许用壳体轴向应许用壳体端部总许用管箱轴向应许用管箱端部总许用结管板名义厚度nmm管板应力满足要管板与换热管形式:焊管板与换热管连接拉焊或胀接高度mm管箱法兰计计算单 CN壳体材料名法兰材料名许应管箱法兰计计算单 CN壳体材料名法兰材料名许应f螺材料名换热中部换热管应力满足周边换热管应力满足壳程圆壳程圆筒轴向应力满足要壳程圆筒端壳程圆筒端部应力满足要管箱圆管箱圆筒轴向应力满足要管箱圆筒端管箱圆筒端部应力满足要壳体法壳程法兰应力满足栓应bd个垫片结构尺DDh材料类软垫Nm压紧面形b 栓应bd个垫片结构尺DDh材料类软垫Nm压紧面形b b=b0> b=2.53 DGD外+D内b0 DGD外螺栓受力计预紧状态下需要的最小螺栓载荷Wa=πbDGy=N操作状态下需要的最小螺栓载荷Wp=Fp+F=NAm=max(Ap,Aa)=Ab nd2=4力矩计操作FD=0.785D2i=NLD=LA+=MD=FD=FG==NLG=0.5(Db-DG=MG=FG=FT=F-=NLT=0.5(LA+1+LG=MT=FT=外压:Mp=FD(LD-LG)+FT(LT-LG 内压:Mp= Mp=W=NLG 螺栓间距校实际间 Db L n最小间Lmin 最大间Lmax形状常数螺栓间距校实际间 Db L n最小间Lmin 最大间Lmax形状常数确h0 Di0h/ho=K=Do/DI=10K7-9ZY整体法7-37-eFIh0松式法7-57-查图7-1/of=整体法兰d1Uho =d1Uho =3 1ψ=δ ==4fe13=剪应力校计算许用结预紧状1Dli10.8操作状Wp Di 输入法兰厚度δf28.0mm时,应性计算许用结计算力矩Mo=Mp与Ma[]f/[]f中大 Mo=t应HfMo2应HfMo2 1.5[]t=223.5f2.5[]t=472.5(n n校核合径应R(1.33fe1)M02f[]t=f校核合切应M0YZ f[]t=f校核合综应max(0.5(HR),0.5(HT=[]t=f校核合刚系J52.14VIMoE2Ko1校核合法兰校核结校核合3-9E03033.8换热器设备选型一览3-8称积质质BKU0.6-0.2-488-9/19-2BKU0.7-40-59-2/19-1BES600-0.2-43-1.5/19-2BES219-0.2-5-3/19-513-9E03033.8换热器设备选型一览3-8称积质质BKU0.6-0.2-488-9/19-2BKU0.7-40-59-2/19-1BES600-0.2-43-1.5/19-2BES219-0.2-5-3/19-51器BEM325-0.1-16-3/19-1BEM600-27-55-2/19-1BKU0.7-0.04-256--1BKU0.7-4.3-62-1.5/19-1对于大于120℃Ⅰ对于大于120℃ⅠBEM1000-0.7-227-1BKU0.6-26.7-59-1BES219-0.7-1-1.5/19-11BES600-0.7-120-1第四泵的设4.1第四泵的设4.14-14-24.1.1型4-14-24.1.1型依、4.1.2化工装置对泵的要8000h3，API610（8）3e.10API610（8）208000h3，API610（8）3e.10API610（8）204.1.3工业泵的特点和选4-1123小54轻523小54轻5有有6特别适用于小高压力的低粘泵次的大检修的要求，API610（8）次的大检修的要求，API610（8）4.2选型过方便，选型较为可靠。智能选泵软件界面如图4-3所示)74-Q=1.1081.2H=46.81.21.24-4-4-4-4-4-4-4-4.3型节能屏4-4.3型节能屏4-94-2泵号名类型流量扬程电机功4-2泵号名类型流量扬程电机功3第五储罐、回流罐的设5.1GB第五储罐、回流罐的设5.1GB150.1-GB/T17261-GB/T12337-GB50341-SH/T3007-HG21502.2-《90(悬挂式)HG/T3150-《化工设备设计全书-5.215.3平底锥顶系列（HG5-1575——90°无折边锥形底平盖系列（HG5-1575——立式球形封头系列（HG5-1578——立式球形封头系列（HG5-1578——（m3），公称直径（mm）×筒体高度（mm）立式圆筒形固定顶储罐系列（HG2150.2——度-19~150℃，公称容积100~30000m3，公称直径4500~44000mm。立式圆筒形内浮顶储罐系列（HG21502.2——计温度-19~80100~30000m34500~44000mm（5）4MPa50~10000m3。结构有橘瓣型和混合（6）低压湿式气柜系列（HG21549——5.4存储介质的压力不大于0.1MPa150m3150m3立式平150m3150m3立式平底筒形储罐的球形储罐的选型方5.5罐材料(1)储罐的用材按类别可分为：碳钢（碳素钢和低合金钢）(2)储罐主体用材的选择应根据储罐的设计温度（最低和最高设计温度）(3)罐壁和罐底的边(3)罐壁和罐底的边板对选材来说是最重要的，也是最难于判断的。由强度择同一种材科。罐底的中幅板、罐顶及肋板、抗风圈、加强圈等一般可选用Q235-A.FQ235-A。储罐的其他部分，如罐底的中幅板、罐顶、抗风圈、加强圈等一般可选用Q235-A或Q235-A.F。(4)5.65.6.1储相对密度（水按总体积要求，则所需体积为按总体积要求，则所需体积为24va244.2510VHG21502.1-92《钢制立式圆筒形固定顶储罐系列》，选1500m35.6.2储相对密度（水（2）本厂的乙烯储存温度为-40℃，压力为0.16MPa，该状态乙烯为液态，进料定储存时间为4天，取填充系数0.9。（3）按总体积要求，则所需体积为4天储存的总体积为V=3.91244=417.07m3按总体积要求，则所需体积为4天储存的总体积为V=3.91244=417.07m3HG21502.1-92《钢制立式圆筒形固定顶储罐系列》，选1500m38920mm9892mm17745kg的储罐，其标准代号为HG21502.1-92-214，储罐材料选择06Ni9DR。相对密度（水（2）工业上通常采用常温常压下密封保存。本厂的MEA储存温度为25℃，压力为0.1MPa，质量流量为1787.98kg/h，通过对MEA市场的分析以及本厂的需求量，确定储存时间为10天，取填充系数0.9。（3）24ma241787.9810V HG21502.1-92《钢制立式圆筒形固定顶储罐系列》，选1500m38920mm9892mm17745kg5.6.4合恒表可得：m(水)=5417.72kg/h，m(MEA)=1787.98kg/h1XnAXX 得mmV1XnAXX 得mmV m3,f=0.9则HG/T3150-858m390准代号为HG5-1576-85-20，储罐材料选择Q345R。5.6.5聚剂1680kg相对密度（水（2）25℃，压0.1MPa0.0017m3/h，阻聚剂外购，通过对阻聚剂市场的分析以及本厂的需求量，确定储存时间为10天，取填充系数0.8。（3）按总体积要求，则所需体积为24va240.001710V为HG5-1576-85-5，储罐材料选择Q345R。相对密度（水340.5MPa46480127.353230m30.9按总体积要求，则所需体积为则：V=3230/0.9=3589.2m3由于储存条件符合GB/T17261-2011《钢制球形储罐型式与基本参数系14000m319700mm的储罐，储罐材料选择Q345R。5.6.7烯回相对密度（水相对密度（水（2）2.014m3/h，取乙烯回流罐的停留时间5min，取填充系数0.9。（3）2.014560VHG5-1576-85-206Ni9DR5.7罐选型一位名公称容积尺寸类数材1立式圆筒形固定顶118椭圆形封头90°折边锥形底115.7罐选型一位名公称容积尺寸类数材1立式圆筒形固定顶118椭圆形封头90°折边锥形底11VAC11边锥形底头90椭圆形封边锥形底头90椭圆形封形固定顶立式圆筒形固定顶立式圆筒第六章气液分离器的6.1-HG/T20570.8-6.2液分离器第六章气液分离器的6.1-HG/T20570.8-6.2液分离器最小100mm来加以限制的，应采用立式重力分离器。气液分离罐的设计示例计算6.3.16-1V02016.3.2参进口物气体出液体出温度压力气相分10体积流量密度6.3.3lVtK6.3.3lVtKg式中，Vt—浮动KS—浮动系数Lg——液体密度和气体密度，kg/m3；本项目取浮动系数KS=0.0675。因为气液分离罐内气体流速ue要低于浮动流速，所以取ue=0.8000m/sVGmaxDD——分离器直6-16-1HL47.1Dt——停留时间，min；所以液相总高度HL=2.04m。3.6mH=4.15m。D0.0334VVp D0.0334VVp =𝐷==0.785× =𝐷==0.785×6.4气液分离罐（V0201）的立式搅拌容器校计算单筒体设计条内C7材料名许用应ts3焊接接头系数压6.4气液分离罐（V0201）的立式搅拌容器校计算单筒体设计条内C7材料名许用应ts3焊接接头系数压力试验类液筒体上封筒体下封夹套封封头形椭圆椭圆77材料名3311内圆筒内筒上封内筒下封内筒体内压计算单计算所依据的标GB150.3-计算条筒体简C材 内筒体内压计算单计算所依据的标GB150.3-计算条筒体简C材 厚度及重量计算厚 =2[]t =有效厚e=n-C1-C2=名义厚n=重压力试验时应力校压力试验类液压试试验压力pT1.25p[]= (或由用户输入校核结校核合校核合校核合 量 搅拌轴计算轴径内筒上封头内压计计算单计算所依据的标GB150.3-计算条椭圆封头简C材内筒上封头内压计计算单计算所依据的标GB150.3-计算条椭圆封头简C材 (板材压力试验允许通T0.90s=T=pT.(Die)=2e校核条T校核结合压力及应力最大允许工作压2e[]t[pw]=(Die)=设计温度下计算应pc(Diet =e校核条t结合压力试验时应力校压力试验类液压试试验压力pT1.25p[0.7500压力试压力试验时应力校压力试验类液压试试验压力pT1.25p[0.7500压力试验允许通过的应力T0.90s=试验压力下封头的应T=pT.(KDi0.5eh)=2eh校核条T校核结合厚度及重量形状系1 D2K 2 i=6 2h i计算厚 h=2[]t0.5 =有效厚eh=nh-C1-C2=最小厚min=名义厚nh=结满足最小厚度要重压力计最大允许工作压2[]t[pw]= =KDi结合内筒下封头内压计计算单计算所依据的标GB150.3-计算条椭圆封头简C材 (板材内筒下封头内压计计算单计算所依据的标GB150.3-计算条椭圆封头简C材 (板材压力试验时应力校压力试验类液压试试验压力pT1.25p[0.7500压力试验允许通过的应力T0.90s=试验压力下封头的应T=pT.(KDi0.5eh)=2eh校核条T校核结合厚度及重量形状系1 D2K 2 i=6 2h i计算厚 h=2[]t0.5 =有效厚eh=nh-C1-C2=最小厚min=名义厚nh=结满足最小厚度要重压力计最大允许工作压2[]t[pw]= =KDi结合开孔补强有效厚eh=nh-C1-C2=最小厚min=名义厚nh=结满足最小厚度要重压力计最大允许工作压2[]t[pw]= =KDi结合开孔补强计计算单接管 N1,计算方法:GB150.3-2011等面积补强法，单 设计温℃壳体型圆形筒壳体材名称及类板壳体开孔处焊接接头系数壳体开孔处名义厚度73壳体材料许接管轴线与筒体表面法线的夹角0开孔补强计计算单接管 N2,计算方法:GB150.3-2011等面积补强法，单凸形封头上接管轴线与封头轴线角接管实际外伸长接管连接型插入式接接管实际内伸长0接管材接管焊接接头系1名称开孔补强计计算单接管 N2,计算方法:GB150.3-2011等面积补强法，单凸形封头上接管轴线与封头轴线角接管实际外伸长接管连接型插入式接接管实际内伸长0接管材接管焊接接头系1名称及类管接管腐蚀裕3补强圈材料凸形封头开孔中心封头轴线的补强圈外补强圈厚1接管材料许补强圈许用应力 非圆形开孔长直开孔长径与短径之1壳体计算厚度接管计算厚度补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系数0开孔削弱所需的补强面积A1+A2+A3=A-合 设计温℃壳体型椭圆形封壳体材名称及类板壳体开孔处焊接接头系数1壳体开孔处名义厚度73壳体材料许椭圆形封头长短轴之凸形封头上接管轴线与封头轴线 设计温℃壳体型椭圆形封壳体材名称及类板壳体开孔处焊接接头系数1壳体开孔处名义厚度73壳体材料许椭圆形封头长短轴之凸形封头上接管轴线与封头轴线角-接管实际外伸长接管连接型插入式接接管实际内伸长0接管材名称及类管接管焊接接头系1接管腐蚀裕3补强圈材料凸形封头开孔中心封头轴线的补强圈外补强圈厚接管材料许补强圈许用应力 非圆形开孔长直开孔长径与短径之1开孔补强计计算单接管 N3,计算方法:GB150.3-2011等面积补强法，单 设计温℃壳体型椭圆形封壳体材名称及类板壳体开孔处焊接接头系数1壳体开孔处名义厚度73壳开孔补强计计算单接管 N3,计算方法:GB150.3-2011等面积补强法，单 设计温℃壳体型椭圆形封壳体材名称及类板壳体开孔处焊接接头系数1壳体开孔处名义厚度73壳体材料许椭圆形封头长短轴之壳体计算厚度接管计算厚度补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系数0开孔削弱所需的补强面积2A1+A2+A3 A-合6.5包的设6.5.1原凸形封头上接管轴线与封头轴线角-接管实际外伸长接管连接型插入式接接管实际内伸长0接管材名称及类管接管焊接接头系1接管腐蚀裕3补强圈材6.5包的设6.5.1原凸形封头上接管轴线与封头轴线角-接管实际外伸长接管连接型插入式接接管实际内伸长0接管材名称及类管接管焊接接头系1接管腐蚀裕3补强圈材料凸形封头开孔中心封头轴线的补强圈外补强圈厚接管材料许补强圈许用应力 非圆形开孔长直开孔长径与短径之1壳体计算厚度接管计算厚度补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系数0开孔削弱所需的补强面积2A1+A2+A3 A-合6.5.2汽包的设计示例计算（一）6-2V0101（二）参进口物循环6.5.2汽包的设计示例计算（一）6-2V0101（二）参进口物循环物气体出液体出温度压力1444气相分010体积流量密度6-2=1925.44m3/hr==62.09m36-2=1925.44m3/hr==62.09m3/hr=计算垂直方向的终端气体速度，设U=ULK√(ρL−ρL——液体密度ρV——气体密度计算求得UL=6.887ft TH=HTH——停留时间，min,取为8min3H=292.37计算求得 T TH=HTH——停留时间，min,取为8min3H=292.37计算求得 TS=STs——停留时间，min,取为0.5min计算求得Vs=18.28(5)L/D4，D=(4(VH+(f