风道竖井龙门架施工方案样本

北京地铁十四号线东湖渠站附属构造工程2号风道竖井固定提高架施工方案编制：审核：审批：河南港口起重机械有限公司日期：年月日目录TOC\o"1-2"\h\z\u第1章编制根据与范畴 31.1编制根据 31.2编制范畴 3第2章工程概况 32.1基本状况 32.2周边状况 42.3龙门架与竖井施工场地平面布置 4第3章施工筹划 53.1施工进度筹划 53.2材料筹划 53.3机械设备筹划 6第4章施工工艺技术 74.1工艺流程 74.2施工办法 84.3检查验收 15第5章施工安全保证办法 165.1安全保证方针 165.2安全保证机构设立 165.3技术质量办法 175.4应急预案 21第6章劳动力筹划 236.1管理人员筹划 236.2作业人员筹划 23第7章绿色、文明施工 23第8章龙门架构造设计计算书 248.1设计根据 248.2设计阐明 248.3设计计算 24第9章提高井架设计图纸 46第1章编制根据与范畴1.1编制根据1）北京地铁14号线工程施工图设计《东湖渠站附属构造工程图纸》2）国家现行施工技术规范、规程、原则及北京市地方原则。（1）《地下铁道工程施工及验收规范》（GB50299-1999）（2）《钢构造工程施工质量验收规范》（GB50205-）（3）《电气装置安装工程接地装置施工及验收规范》（GB50169-92）（4）《建筑钢构造焊接规程》（JGJ81-91）（5）《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18-）（6）《建筑钢构造焊接技术规程》（JGJ81-）（7）《钢构造高强度螺栓连接设计、施工及验收规程》（JGJ82-91）（8）《龙门架及井架物料提高机安全技术规范》（JGJ88-）（9）《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-）（10）《施工现场暂时用电安全技术规程》（JGJ46-）（10）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）（11）《北京市市政工程施工安全操作规程》（DBJ01-56-）（12）《市政基本设施工程资料管理规程》（DBJ01-71-）3）北京市对城区施工关于规定。1.2编制范畴本施工方案编制涉及工程范畴为北京地铁14号线工程22标段东湖渠站附属构造暗挖工程龙门架安装施工，详细内容涉及龙门架设计计算书，龙门架基本，龙门架安装、使用、拆除等。第2章工程概况2.1基本状况东湖渠站位于望京北路与利泽西街之间，车站沿广顺北大街南北设立。车站主体构造为地下二层双柱三跨岛式站台车站，站台宽12m。车站覆土均为4.4m，原则段净宽为19.7m，总净长为255m，有效站台长度为140m。东湖渠站车站主体构造采用盖挖逆筑法施工，围护构造采用钻孔灌注桩体系。原则段基坑最大开挖深度约为17.6m；端头井段基坑最大开挖深度约为19.3m。顶板覆土约4.3m；车站共设4个出入、2座风道及1人防工程共计7处在车站连接口，其中A号出入口暗挖段于下沉广场结合，B、C、D出入口为明挖构造加暗挖通道。1号、2号风道（含疏散口）在内为明挖构造。人防工程为暗挖法构造施工。其中2号风道设立暗挖工作竖井井架一座，竖井初支外轮廓尺寸为5.9m*14.65m,竖井净尺寸为5.2m*13.95m，井口设立现浇混凝土锁口圈梁，圈梁宽为1.5m,深1m，下做10cmC15混凝土垫层，锁口圈梁顶部设高50cm防淹挡水墙。2.2周边状况本工程2号风道位于华彩商业中心与广顺北大街之间，暗挖段穿越广顺北大街与盖挖逆筑东湖渠站连接。道路及辅路、人行步道分布各种管线较多，重要有雨水、污水、电力、电信等。2.3龙门架与竖井施工场地平面布置2#风道暗挖竖井平面布置图第3章施工筹划3.1施工进度筹划1、施工准备（1）基本施工锁口圈梁和龙门架基本施工具备安装条件3天（2）龙门架加工规定自材料进场究竟漆喷涂完毕具备安装条件不超过2天。2、龙门架安装安装总工期为11天，即井架主体及附属设施安装加固完毕龙门架安装组织机构如下图所示3、龙门架安装进度安排第1、2天井架立柱与轨道梁安装，期间同步进行剪刀支撑材料。第3、4天龙门架主体加固完毕，土斗组装完毕。第5、6天吊装系统安装完毕；雨棚施工准备。第7、8天雨棚施工完毕与系统线路布置与调试。第9天内部验收与试运营。第10、11天外部验收并投入使用。3.2材料筹划龙门架安装材料见表3-1所示。表3-1重要材料型号及用途序号项目型号单位单特性量数量总量1立柱φ325m98722电动葫芦5t台1223轨道梁工40bm182364横担梁[32bm7.504430.0165联系纵梁工20am192386连接钢板t=16mm，0.5*0.5m20.252467立柱联系钢板加强肋t=16mm，0.19*0.4/2m20.038963.6488横担梁加强肋t=16mm，（0.25+0.07）/2*0.4m20.064644.0969轨道梁加强肋t=16mm，（0.25+0.07）/2*0.3m20.048321.53610高强螺栓φ25个12811剪刀撑L125*80*10m13212土仓立柱工25am594513土仓横梁工25am24.524914土仓钢板10mmm224.53.585.7515棚架主龙骨40*60*2.5方钢m19216棚架次龙骨30*50*2.5方钢m22102203.3机械设备筹划龙门架安装所需工具、设备和材料表3-2所示。龙门架安装工具与设备表表3-2序号名称规格数量备注1汽车吊25t1台2手拉葫芦2t-6m2台3气割设备G2001套4电焊机BX3001台5钢丝绳φ20-10m2根两端有套6钢丝绳φ10-6m2根两端有套7卸扣φ2010个8软绳φ20-20m2根9撬棍φ20-1m2根一端尖一端扁10套筒搬手414把11活动搬手4002把12活动搬手2002把13内六角搬手3～161套14电工工具1套15调节钢垫板1、3、6、10各2016大锤8磅2把17手锤1kg2把18氧气4立方8瓶19乙炔气6立方3瓶20电焊条E430340kg21铁线φ410kg第4章施工工艺技术4.1工艺流程施工准备→测量放线→立柱与门式横梁焊接及吊装→水平连系梁、剪刀撑安装→轨道梁安装→屋架安装→修理平台施工→操作平台施工→其她设施施工→试运营。竖井提高井架施工工艺流程图见4-1所示。图4-1竖井井架施工工艺流程图4.2施工办法1、龙门架基本（1）测量人员依照已建立现场控制测量网，布设龙门架立柱基本及锁口圈梁位置控制线；龙门架安装方向东西方向安装，见龙门架基本设立平面图及龙门架剖面图。（2）整台龙门架设立8个基本，其中6个基本设立在竖井锁口圈梁外侧条形基本上。其她2个基本为独立柱基，基本采用C30混凝土浇筑，设立好预埋铁件。图3-1龙门架基本布置平面图地基解决，龙门架基本原则上需挖至原状土并夯实，如挖至2米深仍是回填土，则采用级配砂石回填0.8米深并夯实,见图3-2图3-2竖井龙门架剖面图2、龙门架安装（1）施工准备1）立柱基本及锁口圈梁施工立柱基本及锁口圈梁设计均为矩型现浇钢筋混凝土构造，采用明挖法施工，施工前为保证地下管线安全，在竖井施工范畴内进行十字探坑开挖，查清的确无管线后使用机械开挖。待立柱基本和锁口圈梁混凝土达到设计强度75%后方可进行立柱吊装。2）各种构件已按设计加工完毕，并运至安装现场。（2）测量放线1）基本划线按照基本平面图划出基本安装中心线。规定水平误差不得不不大于5mm；垂直误差不得不不大于5mm。2）基本抄平测量每个基本安装座板上平面中心高度，以拟定相应立柱高度。基本需高出地面10cm。（3）立柱与龙门架横梁焊接及吊装放出龙门架立柱边线，依照龙门架各种构件重量，龙门架整体尺寸，需要吊车悬臂覆盖范畴，采用25吨汽车吊对龙门架立柱、门式钢架吊装；吊车稳定在龙门架东侧；门式钢架起吊前将吊索具、爬梯、缆风绳等固定在立柱上，龙门架横梁吊起离地面50cm时应停机检查吊索具与否安全可靠，确认无误后起升到安全高度，移到就位基本上方，缓慢下降，先调节标高、位移，用Ф50钢管斜撑暂时固定再调节垂直度，垂直度偏差不不不大于0.15%，就位后，将立柱与预埋铁件加肋焊接，四周满焊，焊缝饱满，焊缝高度不不大于10mm，焊条采用J42型，焊缝高度、宽度不不大于8mm；横梁与立柱用螺栓连接，螺栓采用M25高强螺栓进行连接。（4）水平联系梁、剪刀撑安装待龙门架横梁立好校垂直后，先安装焊接水平联系梁Ⅰ20a工字钢，吊装剪刀撑，使门式钢架稳定。四周与龙门架立柱等相邻构件满焊，焊缝高度不不大于10mm。（5）轨道梁安装待以上工序完毕后，再进行轨道梁安装，由于轨道梁长，在吊装前要进行焊接，焊接要符合《钢构造工程质量验收规范》规定；吊装要平衡，平稳，轨道梁两端分别用两根缆风绳固定，人工配合吊车控制方向和水平，待吊装就位后，进行螺栓连接和焊接，再与横梁加肋和斜撑焊接牢固。焊缝饱满，焊缝高度不得不大于10mm。（6)屋架安装采用40X60X3方钢焊接三角桁架屋架；屋架顶面焊30X50方钢檩条，0.5mm蓝色彩板瓦棱铁采用锚钉锚接（1mX1.5m）；30X50方钢与三角桁架焊接作为檩条，上铺蓝色彩钢瓦。（7）修理平台施工在除土场方向ф320立柱顶端下焊接∠100X80X10角钢两道，下面距地面不得少于6米，以利于铲车出入，用∠50X50角钢焊接三角架与∠100X80X10角钢焊接，三角架水平面上铺3mm厚花纹钢板；护栏采用普通钢管，间距2米，高1米，红白油漆间隔20cm刷成警示，再挂上钢丝网。（8）操作平台施工按图纸设计，依照实际尺寸恰当调节进行制作安装（9）其她设施施工1）配电控制设施配电箱设立在检修平台一侧，控制箱和控制电源设立在操作平台，控制电缆沿横梁设立，不影响设备运营。2）防腐涂漆解决龙门架安装前必要先刷漆，所有外漏铁件均刷防锈漆两道，面漆一道（颜色为黄橙色）3）围护依照业主和各上级部门规定，对龙门架进行封闭。（10）调试试运营1）试车前准备和检查

=1\*GB3①按图纸尺寸和技术规定检查全机:各紧固件与否牢固，各传动机构与否精准和灵活；金属构造有无变形，钢丝绳绕绳与否对的，绳头捆扎与否牢固。

=2\*GB3②检查提高架组装与否符合规定。

=3\*GB3③电气设备必要完毕下列工作后方可试车。

a用兆姆表检查所有电器系统和所有电气设备绝缘电阻。

b切断电路，检查操纵线路与否对的和所有操纵设备运动某些与否灵活可靠，必要时进行润滑。

c用手转动提高架各部件，应无卡死现象。

2）无负荷试车

通过上述检查，全机均已正常后，无卡死现象，便可进行无负荷试车。环节如下:

=1\*GB3①提高架试车:

空载电葫芦沿轨道车来回运营三次，此时车轮不应有明显打滑，车轮应制动平稳可靠。

=2\*GB3②空钩升降:

使空钩上升下降各三次，起升限位应精确。

=3\*GB3③大车行走:

将电葫芦停于主横梁根部，使大车沿纵向轨道全长慢速行走两次，以验证轨道。然后以额定速度来回行走三次，检查运营机构之工作质量。启动和制动时，车轮不应打滑，运营平稳。

3）负载试车:

无负载试车状况正常后，才容许进行负载试车，负载试车分静载试车和动载试车两种。

=1\*GB3①负载试车技术规定

a提高架金属构造焊接，螺栓联接质量，应符合技术规定。

b机械设备、金属构造、吊具强度和韧度应满足规定。

c制动器动作灵活、减速器无噪音，工作可靠。

d润滑部位润滑良好，轴承温升不超过规定。

e各机械动作平稳，无激烈振动和冲击。如有缺陷，应修理好后，再进行实验。

=2\*GB3②静负载试车

电葫芦起升额定负载，于主横梁上来回几次后来，将电葫芦运营到跨中，将重物升到一定高度(离地面约100mm)，静置10min，此时测量主梁下挠度。如此持续实验三次，且第三次卸掉负荷后，主梁不得有残存变形，每次实验时间不得少于10min。

于上述实验后，可作超额定负荷20%试车，办法和规定同上。

=3\*GB3③动负荷试车

静负载试车合格后，方可进行动负载试车。

电葫芦提高额定负载做重复起升和下降制动试车，然后开动满载电葫芦沿轨道来回行走3～5次。最后将满载电葫芦开到门架根部，让提高架以额定速度与大车轨道来回2～3次，并重复制动和启动。此时机构制动器、限位开关、电气操作应可靠，精确和灵活，车轮不打滑，机架振动正常，机构运转平稳，卸载后机构和机架无残存变形。

上述试车成果良好，可做超负荷10%实验，实验项目和规定与上述相似。

各项实验合格后，报有关部门进行检查合格后，方可使用。3、吊装工艺（1）吊装阐明1）本次吊装为龙门架安装材料，最大材料重量为2.2t。2）依照设备参数及现场作业条件，本次吊装采用1台25t汽车吊吊装钢材。（2）吊装条件1）汽车吊等运送机具吊装到位2）现场道路分层碾压，并将现场杂物清理干净并硬化。3）25t吊车进入预定站车位置，铺设枕木和钢垫板，打好支腿。（3）吊装办法本次吊装作业采用25t汽车吊（进行吊装，回转中心距离设备吊装中心最远约13m，根据设备设立两个吊点采用两根钢丝绳扣、两个卸扣进行吊装.（4）吊装站位及受力计算1）起重机选取。25t起重机吊装载荷P=（Q+q）K1=（2.2+0.515）*1.1=2.98tP-吊装载荷Q-设备重量q-吊具、索具、卸扣重量之和K1-动载系数，取1.1查起重机性能表，在起重臂长17米，作业半径5.5米，额定起重重量为5t，选用4.5kg吊钩。可满足施工规定。2）钢丝绳索具选取。设备吊装时，依照每根钢丝绳最小承重为2.9t，查GB/T-8918-1996，纤维芯钢丝绳Φ25-6*19+1，满足使用规定。4、安全、技术办法(1)对影响吊装作业现场障碍物进行清理。(2)正式吊装前必要进行试吊（试吊高度不得超过100mm）。吊装中应检查所有机具、索具受力状况，发现问题应先将工件放回地面，故障排除后重新试吊，确认一切正常后，方可正式吊装。(3)指挥人员应站在能看到吊装全过程，并被所有施工人员看到位置上，以便直接指挥各个工作岗位。(4)吊装时，吊钩提高要断续进行，保持设备吊装稳定性、可靠性、安全性。(5)吊装过程中，因故障暂停，必要及时采用安全办法，并加强现场警戒，尽快排除故障，不得使工件长时间处在悬吊状态。(6)及时获取近期气象状况，保证在吊装施工期间无六级和六级以上大风及大雨等恶劣天气。(7)吊装时，施工人员不得在工件、吊臂下、吊车旋转半径内、受力索具附近及其他有危险地方停留。(8)吊装时，任何人不得随同工件或吊装机具升降。特殊状况必要随同升降时，应采用可靠安全办法，并经关于负责人批准。(9)吊装作业应设警戒线，并作明显标志，吊装设备时，禁止无关人员进入或通行。(10)进行高空作业时，施工人员所带工具应栓上保险绳，防止脱手坠落。(11)高空作业区内禁止抛掷物件，应用绳索栓系传递。(12)吊装现场应有钳工、维修电工、管工等负责各类机械维护工作。(13)吊装作业中，所有作业人员要各司其职、坚守工作、服从指挥人员统一安排。5、龙门架拆除施工（1）准备工作1）场地准备：详细拆卸场地将依照现场施工状况来拟定。2）按照下表准备拆除器材序号名称规格数量备注1汽车吊25t1台吨位为重物4倍2手拉葫芦2t-6m1台调节平衡用3气割设备G2001套割离焊接部件4电焊机BX3001台焊接暂时挂钩5钢丝绳套φ30X10m2根6钢丝绳φ10-6m2根7卸扣20t/2t4/8个8软绳φ20-20m2根9撬棍φ20-1m2根一端尖一端扁10梅花搬手304把11活动搬手4502把12活动搬手2002把13内六角搬手3～161套15电工工具1套16大锤8磅1把17手锤1kg2把18氧气6立方2瓶19乙炔气4立方1瓶20电焊条E43035kg21铁线φ410kg22运送车20t1台23划针1支24钢尺30m1把25水平仪Js113）人员配备：总指挥1人、起重工（由吊车自带）、缆风绳控制4人、机构拆卸4人、构造拆卸4人、电气系统拆卸2人、现场警戒2人、信号工及安全员各1人。人员职责：总指挥--负责拆卸全过程安排指挥。起重工--负责指挥吊车动作，缆风绳控制--负责牵引被吊物，防止被吊物在拆卸过程中碰撞。机构拆卸--负责将主机重要零件解体和吊装。构造拆卸--负责将主机构造解体吊装。电气系统拆卸--负责将电气系统按构造解体分离。现场警戒--负责现场看守，防止非作业人员进入作业区。2、拆卸顺序屋面拆除→房架拆除→拆卸电动葫芦→拆卸司机室→拆卸检修平台→拆卸主梁（无序）→拆卸横担（无序）→拆卸立柱（无序）3、注意事项1）拆卸电气系统时要将分断点用不干胶粘贴分断编号，以便安装接线时电器线路连接精确。2）构造解体前要用水准仪和钢尺测量并记录构造原始形状尺寸，以便安装时恢复原装。对于形状尺寸不合格，要作整治方案，使其在安装时达到形状尺寸合格。3）构造解体前要用划针将分断部位划出连接线，以便安装时定位。4）机构拆卸时要进行运营测试，并作好记录，以便安装时恢复原状，对于运营测试不合格机构，要作整治方案，使其在安装时达到合格。4.3检查验收1、验收工作（1）平台和提高架、井架支搭完毕后，必要经有资质单位进行检查，并进行空负荷、动负荷试运转及静负荷实验等能力检查，确认符合施工设计规定后方可使用。（2）所有立架作业完毕后及时清理现场，保证现场干净、整洁。2、质量原则（1）切割质量原则：切割面必要齐平，个别处浮现缺陷，要进行修磨解决，零件宽度、长度容许偏差为±3mm。（2）焊接质量原则：焊缝外观质量用肉眼检查，规定焊缝金属表面焊波均匀不得有表面气孔、咬边、焊瘤、弧坑、表面裂缝和严重飞溅等缺陷。气孔和点状夹渣：母材厚度为5mm时不超过4个，母材厚度为10mm时，不超过6个，母材厚度为20mm时，不超过8个。条状夹渣：单个条状夹渣不长于1/3母材厚度；条状夹渣总长在12倍母材厚度内，其长度不得超过母材厚度；条状夹渣间距不得超过相邻两夹渣中较长者6倍。（3）提高井架构造尺寸、高程必要符合设计规定。（4）基本支撑面顶面标高0，-3mm。（5）立柱垂直度及弯曲是高为H/1000，且不不不大于25mm。第5章施工安全保证办法5.1安全保证方针安全保证方针：遵守法规、强化管理、贯彻责任、保证安全、防止为主、加强保护。安全保证目的是：工伤死亡为0，重伤频率控制在0.5‰以内，轻伤频率控制在3‰以内，无重大责任事故。5.2安全保证机构设立成立安全领导小组，由组长、副组长、技术负责人及各部门构成，所有安全成员服从总承包单位安全管理，总承包单安全管理由项目经理、项目安全副经理、项目总工程师构成安全领导小组，其中项目经理为第一负责人，项目安全副经理为安全生产直接负责人，项目总工程师为安全技术负责人。安全保卫部负责寻常安全工作贯彻，督促各部室按关于规定进行生产并监督项目经理。认真贯彻“安全第一，防止为主”方针，坚持管生产必要管安全原则，执行安全生产责任制，明确各级人员职责，抓好工程安全生产工作。安全组织项目经理：王威项目经理：王威副经理：罗朝辉副经理：罗朝辉安全员：安全员：丁伟临电管理：钱杨生设备管理：张志军环境管理：段连法材料管理：赵明球消防管理：庞洪利土建管理：于哲质量管理：何小伟财务管理：方武守外施队：王坤5.3技术质量办法1、安全施工准备（1）施工作业前检查所有操作过程中使用机具及机械设备等与否合格、安全，确认后方可进场进行作业。（2）施工操作过程中使用机具及机械设备等依照现场条件提前选取好操作场地。（3）所有机械操作人员在进场前必要通过专业安全技术培训，考核合格后持特种操作证方可进场作业。（4）高空作业人员提前准备好安全带及相应防护装置。（5）作业场地提前清理平整、坚实、无杂物。夜间施工时，作业场合必要有足够照明，保证2台碘钨灯。（6）提前配备好专职交通协管员和哨工。（7）现场作业人员在进入施工现场必要佩戴合格安全帽。2、电力砂轮锯及砂轮机作业（1）作业前，专职电工检查绝缘状况，保护接零应良好。（2）依照切割材质选取合用砂轮片。（3）作业前必要检查电力砂轮锯、砂轮机等机具与否敏捷、有效，与否符合规定，确认安全合格后方可作业。（4）作业时必要佩戴防护目镜等防护用品，站在砂轮片侧面。（5）作业时，不得在深度方向及迈进方向同步给进，给进力不得过猛，冷却水流量应适当。（6）操作时发现漏电、温度过高、转速突然下降、有异响等状况时，必要及时切断电源，由电工检修完毕后方可使用。（7）作业后关停机械，切断电源，锁好闸箱。3、电气焊作业（1）电焊机具附近放置灭火器材防止起火。（2）焊接作业现场周边10m范畴内不得堆放易燃易爆物品。（3）电焊设备安装、修理和检查必要由电工进行。焊机和线路发生故障时，及时切断电源，并告知电工修理。（4）在焊接施工前，必要持有点火证。电焊机电源线必要绝缘良好，长度不得不不大于5米。焊接电缆线长度不得不不大于30米，并安装焊保器及独立电闸箱。（5）点燃焊（割）炬时，先开乙炔阀点火，然后开氧气阀，调节火焰。关闭时先关闭乙炔阀，再关氧气阀。（6）点火时焊炬口不得对人，不得将正在燃烧焊炬放在工件或地面上。焊炬带有乙炔气和氧气时，不得放在金属容器内。（7）氧气瓶与焊炬、割炬和其她明火距离不不大于10m，与乙炔瓶不得不大于5m。（8）氧气瓶不得在强烈日光下爆晒。乙炔瓶在使用时直立放置。（9）在施工过程中按照安全技术交底和《北京市市政工程施工安全操作规程》规定操作。4、起重吊装作业（1）吊装作业前选取好吊车操作场地，操作场地平整坚实，如有软基提前解决。（2）吊装作业前检查作业环境、吊索具、防护用品。吊索具无缺陷，绑扎对的牢固，被吊物与其他物件无连接，确认安全后方可作业。（3）吊装过程中，信号工、挂钩工、司机协调配合，听从现场指挥人员、信号工统一指挥。如发现吊物重心偏移或与其她物件粘连等状况时，及时停止起吊，采用办法并确认安全后方可起吊。（4）吊装时，禁止人员在吊物下方穿行或停留。吊装区域不得有闲散人员。（5）起重机械臂杆起落及回转半径内应无障碍物及无关人员。现场吊装物件时，一定要注意现场高压线。吊装时要与高压线留有足够安全距离。（6）禁止用吊车载人。作业中吊车变幅平稳，禁止猛起猛落臂杆。（7）施工过程中有专人指挥，所有施工作业人员服从指挥。夜间施工有足够照明。（8）在施工过程中严格按照安全技术交底和《北京市市政工程施工安全操作规程》规定进行操作。5、吊装索具规定（1）作业时必要依照吊物重量、几何尺寸等选用适当吊索具。（2）禁止在吊钩上补焊、打孔。吊钩表面必要保持光滑，不得有裂纹。禁止使用危险断面磨损限度达到原尺寸10％、钩口开口度尺寸比原尺寸增大10％、扭转变形超过10％、危险断面或颈部产生塑性变形吊钩。板钩衬套磨损达原尺寸50％时，应报废衬套。板钩心轴磨损达原尺寸5％，应报废心轴。（3）吊索水平夹角应不不大于45度。（4）使用卡环时，禁止卡环侧向受力，起吊前必要检查封闭销与否拧紧。不得使用有裂纹、变形卡环。禁止用焊补办法修复卡环。（5）凡有下列状况之一钢丝绳不得继续使用：A、断股或使用时断丝速度增大；B、在一种节距内断丝数量超过总丝数10％；C、浮现拧扭死结、死弯、压扁、股松明显、波浪形、钢丝外飞、绳芯挤出以及断股等现象；D、钢丝绳直径减少7％～10％；E、钢丝绳表面钢丝磨损或腐蚀限度，达到表面直径40％以上，或钢丝绳被腐蚀后，表面麻痕清晰可见，整根钢丝绳明显变硬。（6）使用新购买吊索具前应检查其合格证，并试吊，确认安全。6、高空作业（1）加强安全自我保护意识教诲，强化管理安全防护用品使用。（2）重点部位项目，严格执行安全管理专业人员旁站监督制度。（3）随施工进度，及时完善各项安全防护设施，竖井安全门栏必要设制警示牌。（4）各类脚手架及垂直运送设备搭设、安装完毕后，未经验收禁止使用。（5）安全专业人员，加强安全防护设施巡逻，发现隐患及时贯彻解决。7、质量办法（1）当钢材表面有锈蚀、麻点和划痕缺陷时，其深度不得不不大于该钢材厚度负容许偏差值1/2；（2）焊接材料应符合现行国家产品原则，焊条外观不应有药皮脱落，焊芯生锈等缺陷，重要钢构造焊接材料应进行取样复试；（3）钢构造连接用高强度螺栓等紧固件螺母，垫片等原则配件，其品种、规格、性能应符合现行国家产品规定；高强度螺栓出厂应随箱携带扭矩系数和紧固轴力检查报告；（4）焊缝表面不得有裂纹、焊瘤等缺陷；焊缝表面不得有气孔，夹渣、电弧擦伤等缺陷，焊缝应饱满，高度不不大于8mm；焊缝外观较好，焊道与焊道、焊道与金属之间焊缝过度平滑，焊渣和飞溅物清除干净。（5）龙门架水平误差及垂直误差不得不不大于5mm。5.4应急预案1、风险源分析龙门架制作安装与拆除过程中，重要存在如下安全事故隐患1)高空坠落：龙门架立柱、横梁、连系梁平台、屋面等安装与拆除过程中，都属于高空作业，容易发生坠落事故。2)触电事故：龙门架安装与拆除过程中，会使用电焊机、手动工具等用电设备，容易发生触电事故。3)机械伤害事故：龙门架施工过程中，会使用切割机、氧气乙炔、电焊机等机械设备，会由于缺少操作知识、防护不当、违章操作等发生人身伤害事故。2、应急响应各类大型起重机械一旦发现火情，必要对的选用消防器材，及时组织扑救，并视火情大小向项目部、安监部报告或直接拨打119火警电话，急救被困人员和救护伤员。发现人员触电事故，必要及时切断电源，救护伤员。对伤情较重伤员，要及时进行现场急救（心肺复苏和外伤解决），并及时向就近医疗机构求助或直接拨打120急救中心求助。各类型起重机械一旦发生作业中刹车失灵事故，操作人员应充分运用一瞬间短暂时间，紧急鸣笛示警，吊钩滑轮倍率大起重机应紧急操作回转机构，把荷重转至无人区域空旷地带，吊钩滑轮倍率小起重机可尝试打反车制动，如果荷重下方无人员作业和障碍物，变幅式起重机应及时增幅，防止因突然卸载导致起重机向后倾覆事故发生，努力将人员伤亡、机械和设备损失减少到最大限度。汽车起重机一旦发生轨道、基本、路面或支腿突然下沉事故，操作人员应充分运用一瞬间短暂时间，空载状况下应及时将配重回转到基本或路面较为坚定一侧，同步增幅或收幅，保持起重机平衡；带载状况下应及时卸载，或用回转、变幅办法保持整机平衡；事故得到控制后，及时组织救援，防止事故进一步扩大。所有安装人员进入工作区域要对的佩戴安全帽，两米以上作业时要对的佩戴安全带。3、起重机械防风办法较大起重臂主臂工况作业时若突然遭遇6级以上大风或起吊迎风面较大重物时遭遇5级以上大风，必要停止作业，操作人员应充分运用短暂时间，及时卸载，将起重臂增至最大幅度，转至顺风方向，同步将吊钩与地面荷载锚定，以增长起重机稳定性；气象预报时段5~6级大风，应停止作业，严格贯彻防风办法。4、其他突发事件应急办法各类起重机械作业时如果突然遭遇洪水、地震等自然灾害，必要紧急卸载，如果时间容许，可拉设缆风绳，切断电源,紧急疏散人员。5、事故救援灾害事故发生后，要及时组织救援工作，调动现场各种车辆、器材和人员，急救伤员，控制事故状态，保护事故现场，及时向上级领导报告，协助上级领导向本地地方政府、安全监察部门报告灾害状况。发现作业人员触电或其他伤害，必要及时救护伤员。对伤情较重伤员，要及时进行现场急救（心肺复苏和外伤解决），并及时向就近医疗机构求助或直接拨打120急救电话向急救中心求助。发现有关人员和财产受灾后，应及时实行救援，并向上级领导报告，协助上级领导向本地地方政府、安全监察部门报告灾情。6、检测龙门架恢复生产检查起重机械灾害状况，制定修复方案，并组织实行。对灾后起重机械进行危害辨识和短期及长期影响评价。对起重机械构造强度进行测试和评估，及时恢复生产。7、质量办法（1）当钢材表面有锈蚀、麻点和划痕缺陷时，其深度不得不不大于该钢材厚度负容许偏差值1/2；（2）焊接材料应符合现行国家产品原则，焊条外观不应有药皮脱落，焊芯生锈等缺陷，重要钢构造焊接材料应进行取样复试；（3）钢构造连接用高强度螺栓等紧固件螺母，垫片等原则配件，其品种、规格、性能应符合现行国家产品规定；高强度螺栓出厂应随箱携带扭矩系数和紧固轴力检查报告；（4）焊缝表面不得有裂纹、焊瘤等缺陷；焊缝表面不得有气孔，夹渣、电弧擦伤等缺陷，焊缝应饱满，高度不不大于8mm；焊缝外观较好，焊道与焊道、焊道与金属之间焊缝过度平滑，焊渣和飞溅物清除干净。（5）龙门架水平误差及垂直误差不得不不大于5mm。第6章劳动力筹划6.1管理人员筹划管理人员筹划见表6-1所示。表6-1管理人员筹划表职务生产经理技术人员测量人员安全人员质检人员物质人员资料人员人数12221116.2作业人员筹划作业人员筹划见表6-2所示。表6-2作业人员筹划表职务电焊工兼气割工起重信号工起重机操作工电工杂工人数42214注:所有人员须持证上岗第7章绿色、文明施工1）施工区域拉设警戒绳，禁止非施工人员进入施工现场。

2）所有施工人员带好安全帽和其她劳保防护用品。

3）安全警告牌放到醒目、重要施工区域。

4）施工区域内工器具、机械构件应摆放整洁、有序并定点放置。

5）每日工作完毕，及时清理施工产生废料垃圾，做到工完料尽场地清。6）暂时竖井施工场地紧挨居民生活区，施工期间采用必要办法减小噪音。7）施工现场禁止吸烟。8）现场电源线禁止乱拉乱搭，做好接地保护。9）施工现场禁止堆放易燃易爆物品，防止发生火灾。第8章龙门架构造设计计算书8.1设计根据（1）《钢构造工程施工质量验收规范》（GB50205-）（2）《路桥施工计算手册》人民交通出版社（3）《钢构造设计便携手册》中华人民共和国筹划出版社（4）施工现场场地布置，中间设暂时支撑。（5）BG6067-85《起重机械安全规程》8.2设计阐明（1）龙门架布置见竖井提高系统示意图。采用5t电葫芦。（2）龙门架基本由独立基本和条形基本构成。（3）为了增长龙门架整体稳定性，在龙门架正面与侧面按常规设立了横撑和斜撑。（4）为了以便检查电动葫芦，在存土场远离竖井处设计了检查吊栏，在立柱边设计了爬梯，其尺寸依照现场实际状况制作。（5）梁重要搭接部位采用钢板加强焊接，梁、柱间构件连接均采用焊接。8.3设计计算本提高架主梁采用40B工字钢，按简支梁计算；门架横梁采用32B槽钢对焊，按简支梁计算；立柱采用Φ325x8螺旋管，按最不利荷载组合进行计算。分述如下：8.3.1轨道梁计算设计信息钢梁钢材：Q235梁跨度(m)：6.000梁平面外计算长度(m)：3.000钢梁截面：普通热轧工字钢：I40b容许挠度限值[υ]：l/180=33.333(mm)强度计算净截面系数：1.000计算梁截面自重作用：计算简支梁受荷方式：竖向单向受荷荷载组合分项系数顾客输入：恒荷1、活荷1设计根据《建筑构造荷载规范》（GB50009-）《钢构造设计规范》（GB50017-）简支梁作用与验算1、截面特性计算A=1.1140e-002；Xc=7.6000e-002；Yc=2.2500e-001;Ix=3.3759e-004；Iy=8.9540e-006;ix=1.7410e-001；iy=2.8400e-002;W1x=1.5004e-003；W2x=1.5004e-003;W1y=1.1780e-004；W2y=1.1780e-004;2、简支梁自重作用计算梁自重荷载作用计算:简支梁自重(KN)：G=5.2469e+000;自重作用折算梁上均布线荷(KN/m)p=8.7449e-001;3、梁上活载作用荷载编号荷载类型荷载值1荷载参数1荷载参数2荷载值214100.003.000.000.004、单工况荷载原则值作用支座反力(压为正,单位：KN)△恒载原则值支座反力左支座反力Rd1=2.623，右支座反力Rd2=2.623△活载原则值支座反力左支座反力Rl1=50.000，右支座反力Rl2=50.0005、梁上各断面内力计算成果△组合1：1恒+1活断面号：1234567弯矩(kN.m)：0.00026.20252.18677.951103.498128.826153.935剪力(kN)：52.62352.18651.74951.31250.87450.437-50.000断面号：8910111213弯矩(kN.m)：128.826103.49877.95152.18626.2020.000剪力(kN)：-50.437-50.874-51.312-51.749-52.186-52.6236、局部稳定验算翼缘宽厚比B/T=3.22<容许宽厚比[B/T]=15.0腹板计算高厚比H0/Tw=28.67<容许高厚比[H0/Tw]=80.07、简支梁截面强度验算简支梁最大正弯矩(kN.m)：153.935(组合：1；控制位置：3.000m)强度计算最大应力(N/mm2)：97.711<f=205.000简支梁抗弯强度验算满足。简支梁最大作用剪力(kN)：52.623(组合：1；控制位置：0.000m)简支梁抗剪计算应力(N/mm2)：10.250<fv=125.000简支梁抗剪承载能力满足。8、简支梁整体稳定验算平面外长细比λy：105.634梁整体稳定系数φb：0.942简支梁最大正弯矩(kN.m)：153.935(组合：1；控制位置：3.000m)简支梁整体稳定计算最大应力(N/mm2)：108.934<f=205.000简支梁整体稳定验算满足。9、简支梁挠度验算△原则组合：1.0恒+1.0活断面号：1234567弯矩(kN.m)：0.00026.20252.18677.951103.498128.826153.935剪力(kN)：52.62352.18651.74951.31250.87450.437-50.000断面号：8910111213弯矩(kN.m)：128.826103.49877.95152.18626.2020.000剪力(kN)：-50.437-50.874-51.312-51.749-52.186-52.623简支梁挠度计算成果:断面号：1234567挠度值(mm)：0.0001.6583.2224.5995.6966.4206.682断面号：8910111213挠度值(mm)：6.4205.6964.5993.2221.6580.000最大挠度所在位置：3.000m计算最大挠度：6.682(mm)<容许挠度：33.333(mm)简支梁挠度验算满足。******简支梁验算满足。******======计算结束======8.3.2横梁计算：设计信息钢梁钢材：Q235梁跨度(m)：8.000梁平面外计算长度(m)：3.000钢梁截面：普通热轧槽钢口对口组合[]：[32b肢间距:0容许挠度限值[υ]：l/180=44.444(mm)强度计算净截面系数：1.000计算梁截面自重作用：计算简支梁受荷方式：竖向单向受荷荷载组合分项系数顾客输入：恒荷1、活荷1设计根据《建筑构造荷载规范》（GB50009-）《钢构造设计规范》（GB50017-）简支梁作用与验算1、截面特性计算A=1.0980e-002；Xc=9.0000e-002；Yc=1.6000e-001;Ix=1.6114e-004；Iy=5.8083e-005;ix=1.2110e-001；iy=7.2731e-002;W1x=1.0070e-003；W2x=1.0070e-003;W1y=6.4536e-004；W2y=6.4536e-004;2、简支梁自重作用计算梁自重荷载作用计算:简支梁自重(KN)：G=6.8954e+000;自重作用折算梁上均布线荷(KN/m)p=8.6193e-001;3、梁上活载作用荷载编号荷载类型荷载值1荷载参数1荷载参数2荷载值214100.002.850.000.0024100.005.150.000.004、单工况荷载原则值作用支座反力(压为正,单位：KN)△恒载原则值支座反力左支座反力Rd1=3.448，右支座反力Rd2=3.448△活载原则值支座反力左支座反力Rl1=100.000，右支座反力Rl2=100.0005、梁上各断面内力计算成果△组合1：1恒+1活断面号：1234567弯矩(kN.m)：0.00068.774137.164205.172272.796291.704291.895剪力(kN)：103.448102.873102.298101.724101.1490.5750.000断面号：8910111213弯矩(kN.m)：291.704272.796205.172137.16468.7740.000剪力(kN)：-0.575-101.149-101.724-102.298-102.873-103.4486、简支梁截面强度验算简支梁最大正弯矩(kN.m)：291.895(组合：1；控制位置：4.000m)强度计算最大应力(N/mm2)：206.063<f=215.000简支梁抗弯强度验算满足。简支梁最大作用剪力(kN)：103.448(组合：1；控制位置：0.000m)简支梁抗剪计算应力(N/mm2)：19.420<fv=125.000简支梁抗剪承载能力满足。7、简支梁整体稳定验算平面外长细比λy：41.248梁整体稳定系数φb：1.000简支梁最大正弯矩(kN.m)：291.895(组合：1；控制位置：4.000m)简支梁整体稳定计算最大应力(N/mm2)：209.866<f=215.000简支梁整体稳定验算满足。8、简支梁挠度验算△原则组合：1.0恒+1.0活断面号：1234567弯矩(kN.m)：0.00068.774137.164205.172272.796291.704291.895剪力(kN)：103.448102.873102.298101.724101.1490.5750.000断面号：8910111213弯矩(kN.m)：291.704272.796205.172137.16468.7740.000剪力(kN)：-0.575-101.149-101.724-102.298-102.873-103.448简支梁挠度计算成果:断面号：1234567挠度值(mm)：0.00014.86328.80740.91550.27656.09458.047断面号：8910111213挠度值(mm)：56.09450.27640.91528.80714.8630.000最大挠度所在位置：4.000m计算最大挠度：38.047(mm)<容许挠度：44.444(mm)简支梁挠度验算满足。******简支梁验算满足。*****======计算结束======8.3.3立柱计算一、示意图二、根据规范 《钢构造设计规范》 (GB50017-)三、计算信息1．荷载信息 轴力：N=165.000kN; 弯矩：Mx=291.895kN·m; My=0.000kN·m2．计算参数 截面类型： 自定义圆管 RH325X8参数名称参数值R(mm)162.5r(mm)154.5A(mm2)7967.080Ixo(mm4)1.00×108Iyo(mm4)1.00×108 截面开孔：无3．材料信息 钢材级别：Q235; 钢材强度：215N/mm2四、强度计算1．拉弯压弯强度验算 截面正应力: σ=N/An＋Mx/(γx·Wnx1)＋My/(γy·WnyR)≤f (5.2.1) 净截面面积:An=A－∑Aki=7967.080mm2 净截面惯性矩：Inxo=Ixo－∑(Aki·yj2)=1.00×108mm4 Inyo=Iyo－∑(Aki·xi2)=1.00×108mm4 截面应力最大值到截面形心距离：x=162.50,y=0.00 Wnx=Inx0/y=1.00×108/0.00=5.65×1012mm3 Wny=Iny0/x=1.00×108/162.50=616240.00mm3 截面正应力: σ=N/An＋Mx/(γx·Wnx1)＋My/(γy·WnyR) =165000.00/7967.08＋2.92×108/(1.15×5.65×1012) ＋0.00/(1.15×616240.00) =20.7N/mm2<f=215N/mm2,满足规定。8.3.4支撑验算一、示意图 支撑类型：单层单肢 斜杆受力假定：受拉 斜杆截面示意图：二、根据规范 《钢构造设计规范》 （GB50017－）三、计算信息1．荷载信息 剪力设计值：F1=12.000kN;2．杆件参数 斜杆：参数名称参数值型号L75X7b(mm)75t(mm)7A(mm2)1016.00Ixo(mm4)535700.00Iyo(mm4)535700.00ixo(mm)23.00iyo(mm)23.003．几何尺寸 h2=8250mm；B=8000mm；b1=162mm;b2=162mm4．连接信息 肢尖焊缝高度：hf1=8.0mm; 肢背焊缝高度：hf2=8.0mm; 焊缝长度：LHf1=300mm； 安装螺栓直径：d=16mm; 节点板厚度：δ=10.0mm;5．容许长细比 拉杆容许长细比[λ1]＝400; 压杆容许长细比[λ2]＝2006．材料信息 钢材级别: Q235 钢材强度:f=215N/mm2四、内力计算 斜杆长度Lx=(h22＋(B－b1－b2)2)1/2 =(82502＋(8000－162－162)2)1/2=11268.7mm 水平宽度Lc=B－b1－b2=8000－162－162=7676mm 斜杆拉力Nl=F1×Lx/Lc =12.000×11268.7/7676.0=17.617kN五、截面验算1．强度验算 根据《钢构造设计规范》 （GB50017－） 1) 斜杆 杆件净截面面积：An=A－d0×t=1016.00－(16＋1.5)×7.0=893.50mm2 截面应力σ=Nl/An≤f (5.1.1-1) σ=17.62×1000/893.50=19.716N/mm2≤f=215N/mm2,满足规定！8.3.5条形基本计算一、设计根据 《建筑地基基本设计规范》(GB50007-)① 《混凝土构造设计规范》(GB50010-)②二、示意图三、计算信息 构件编号：JC-1 计算类型：验算截面尺寸 1.几何参数 墙宽 bo=500mm 基本水平长度 B1=400mm B2=1200mm 基本端部高度 h1=300mm 基本根部高度 h2=250mm 基本总高度 H=550mm as=40mm ho=510mm 2.材料信息 墙体材料: 混凝土 基本砼级别: C30 ft=1.43N/mm2 fc=14.3N/mm2 基本钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm2 3.计算信息 构造重要性系数: γo=0.9 基本埋深: dh=1.500m 基本及其上覆土平均容重：γ=20.000kN/m3 最小配筋率 ρmin=0.150% 4.作用在基本顶部荷载原则组合值 F=255.000kN M=0.000kN*m V=0.000kN ks=1.35 Fk=F/ks=255.000/1.35=188.889kN Mk=M/ks=0.000/1.35=0.000kN*m Vk=V/ks=0.000/1.35=0.000kN 5.修正后地基承载力特性值 fa=140.000kPa四、计算参数 1.基本计算长度By=1m 2.基本总宽Bx=B1+B2=0.400+1.200=1.600m 3.基本底面积A=Bx*By=1.600*1.000=1.600m2 4.Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*1.600*1.000*1.500=48.000kN G=1.35*Gk=1.35*48.000=64.800kN五、计算作用在基本底部弯矩值 Mdk=Mk+Vk*H=0.000+(0.000)*0.550=0.000kN*m Md=M+V*H=0.000+(0.000)*0.550=0.000kN*m六、验算地基承载力 1.验算轴心荷载作用下地基承载力 pk=(Fk+Gk)/A=(188.889+48.000)/1.600=148.056kPa 因γo*pk=0.9*148.056=133.250kPa≤fa=140.000kPa 轴心荷载作用下地基承载力满足规定 因Mdk=0Md=0不用验算偏心荷载七、基本受弯计算 1.计算ex en=(B2+B1)/2-B2=(1.200+0.400)/2-1.200=-0.400m ex=(Md+(F+G)*en)/(F+G) =(0.000+(255.000+64.800)*-0.400)/(255.000+64.800) =-0.400m 2.计算地基承载力 因|ex|>Bx/6大偏心 a=Bx/2-|ex|=1.600/2-|-0.400|=0.400m Pmax=2*(F+G)/(3*a)=2*(255.000+64.800)/(3*0.400)=533.000kPa Pmin=0 因ex<0 P=Pmax*(3*a-(B1-bo/2)/(3*a) =533.000*(3*0.400-(0.400-0.500/2)/(3*0.400) =572.975kPa Pjmax=Pmax-G/A=533.000-64.800/1.600=492.500kPa Pjmin=max(Pmin-G/A，0)=0.000kPa Pj=P-G/A=572.975-64.800/1.600=532.475kPa 3.计算弯矩 墙体材料为混凝土 a1=B1-bo/2=0.400-0.500/2=0.150m a2=B2-bo/2=1.200-0.500/2=0.950m a=l=1m M1=1/12*a12*((2*l+a)*(Pmax+P-2*G/A)+(Pmax-P)*l) =1/12*0.1502*((2*1.000+1.000)*(533.000+572.975-2*64.800/1.600)+(533.000-572.975)*1.000) =5.69kN*m M2=1/4*(Pj+Pjmin)*a22 =1/4*(532.475+0.000)*0.9502 =120.14kN*m MI=max(M1，M2)=max(5.69，120.14)=120.14kN*m八、基本受剪计算 1.计算剪力 因ex≤0，且B2>B1 Pjv1=(Pjmax+Pj)/2=(492.500+532.475)/2=512.487kPa Pjv2=(Pjmin+Pj)/2=(0.000+532.475)/2=266.238kPa V1=Pjv1*(B1-bo/2)=512.487*(0.400-0.500/2)=76.873kN V2=Pjv2*(B2-bo/2)=266.238*(1.200-0.500/2)=252.926kN V=max(V1,V2)=max(76.873,252.926)=252.926kN 2.计算截面高度影响系数βh 因ho≤800mmβh=(800/800)1/4=1.0 3.剪切承载力验算 γo*V=0.9*252.926=227.633kN γo*V≤0.7*βh*ft*ho =0.7*1.000*1.43*510*1000 =510.51kN 底板受剪承载力满足规定九、配筋计算 1.计算基本底板X方向钢筋 Asx=γo*MI/(0.9*ho*fy) =0.9*120.14*106/(0.9*510*360) =654.4mm2 Asxmin=ρmin*By*H=0.150%*1000*550=825.0mm2 Asx=max(Asx，Asxmin)=max(654.4，825.0)=825mm2 Asx1=Asx/By=825/1000=825mm2/m 选取钢筋f14@180，实配面积为855mm2/m。8.3.6独立基本计算一、设计根据 《建筑地基基本设计规范》(GB50007-)① 《混凝土构造设计规范》(GB50010-)② 《简要高层钢筋混凝土构造设计手册》李国胜二、示意图三、计算信息 构件编号：JC-1 计算类型：自动计算截面尺寸 1.几何参数 矩形柱宽 bc=550mm 矩形柱高 hc=550mm 基本端部高度 h1(自动计算)=200mm 基本根部高度 h2(自动计算)=100mm 基本长宽比 1.000 基本长度 B1(自动计算)=900mm B2(自动计算)=900mm 基本宽度 A1(自动计算)=900mm A2(自动计算)=900mm 2.材料信息 基本混凝土级别: C30 ft_b=1.43N/mm2 fc_b=14.3N/mm2 柱混凝土级别: C30 ft_c=1.43N/mm2 fc_c=14.3N/mm2 钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm2 3.计算信息 构造重要性系数： γo=1.0 基本埋深： dh=1.500m 纵筋合力点至近边距离: as=40mm 基本及其上覆土平均容重: γ=20.000kN/m3 最小配筋率: ρmin=0.150% 4.作用在基本顶部荷载原则组合值 F=257.300kN Mx=-73.400kN*m My=8.500kN*m Vx=6.000kN Vy=57.400kN ks=1.35 Fk=F/ks=257.300/1.35=190.593kN Mxk=Mx/ks=-73.400/1.35=-54.370kN*m Myk=My/ks=8.500/1.35=6.296kN*m Vxk=Vx/ks=6.000/1.35=4.444kN Vyk=Vy/ks=57.400/1.35=42.519kN 5.修正后地基承载力特性值 fa=140.000kPa四、计算参数 1.基本总长Bx=B1+B2=0.900+0.900=1.800m 2.基本总宽By=A1+A2=0.900+0.900=1.800m 3.基本总高H=h1+h2=0.200+0.100=0.300m 4.底板配筋计算高度ho=h1+h2-as=0.200+0.100-0.040=0.260m 5.基本底面积A=Bx*By=1.800*1.800=3.240m2 6.Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*1.800*1.800*1.500=97.200kN G=1.35*Gk=1.35*97.200=131.220kN五、计算作用在基本底部弯矩值 Mdxk=Mxk-Vyk*H=-54.370-42.519*0.300=-67.126kN*m Mdyk=Myk+Vxk*H=6.296+4.444*0.300=7.630kN*m Mdx=Mx-Vy*H=-73.400-57.400*0.300=-90.620kN*m Mdy=My+Vx*H=8.500+6.000*0.300=10.300kN*m六、验算地基承载力 1.验算轴心荷载作用下地基承载力 pk=(Fk+Gk)/A=(190.593+97.200)/3.240=88.825kPa 【①5.2.1-2】 因γo*pk=1.0*88.825=88.825kPa≤fa=140.000kPa 轴心荷载作用下地基承载力满足规定 2.验算偏心荷载作用下地基承载力 exk=Mdyk/(Fk+Gk)=7.630/(190.593+97.200)=0.027m 因|exk|≤Bx/6=0.300m x方向小偏心, 由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导 Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By) =(190.593+97.200)/3.240+6*|7.630|/(1.8002*1.800) =96.674kPa Pkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By) =(190.593+97.200)/3.240-6*|7.630|/(1.8002*1.800) =80.975kPa eyk=Mdxk/(Fk+Gk)=-67.126/(190.593+97.200)=-0.233m 因|eyk|≤By/6=0.300m y方向小偏心 Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx) =(190.593+97.200)/3.240+6*|-67.126|/(1.8002*1.800) =157.884kPa Pkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx) =(190.593+97.200)/3.240-6*|-67.126|/(1.8002*1.800) =19.765kPa 3.拟定基本底面反力设计值 Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk =(96.674-88.825)+(157.884-88.825)+88.825 =165.734kPa γo*Pkmax=1.0*165.734=165.734kPa≤1.2*fa=1.2*140.000=168.000kPa 偏心荷载作用下地基承载力满足规定七、基本冲切验算 1.计算基本底面反力设计值 1.1计算x方向基本底面反力设计值 ex=Mdy/(F+G)=10.300/(257.300+131.220)=0.027m 因ex≤Bx/6.0=0.300m x方向小偏心 Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By) =(257.300+131.220)/3.240+6*|10.300|/(1.8002*1.800) =130.510kPa Pmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By) =(257.300+131.220)/3.240-6*|10.300