接料平台搭设施工方案

接料平台搭拆方案1、工程概况2、施工流程2.1落地式脚手架接料平台地基根底处理→立杆垫板铺设→立杆位置放线→竖立杆(随即立杆与扫地杆用直角扣件扣紧)→扫地小横杆→第一步大横杆→第一步小横杆→校正立杆→第二步大横杆→第二步小横杆→连墙件→防护栏杆→剪刀撑→铺设脚手板→接立杆→加设剪刀撑……以此类推。主梁制作→预埋环→穿主梁→拉钢丝绳→逐根竖立立杆→随即与扫地杆扣紧→第一步纵向水平杆〔与各杆件扣紧〕→第一步横向水平杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆→连墙件→防护栏杆→剪刀撑→铺设脚手板→接立杆→加设剪刀撑……以此类推。3、施工方法〔安装方法〕接料平台的布置3.1.1接料平台必须独立成体系，不得与外脚手架连接。3.1.2根据本工程特点以及立面的情况、周边环境、现场实际情况，七层以下采用落地式接料平台，七层以上采用悬挑式接料平台，每次悬挑层数不超过七层。3.2.1脚手架钢管及扣件脚手架钢管为Ø48×3.0的钢管，应符合GB/T700-2006中Q235级钢的规定,扣件GB15831-2006《钢管脚手架扣件》的规定,扣件在螺栓拧紧扭力距到达65N·m时不得发生破坏。3.2.2脚手板脚手板采用50mm厚木跳板，宽度300mm，长度根据现场需要定尺。3.2.3脚手架搭设立杆纵距1.5mm,立杆横距1.05mm,立杆步距1.8mm，立杆底座通长铺设10#槽钢，钢管立杆防滑采用Φ20螺纹钢，长度100mm，按照立杆间距和槽钢焊接。3.2.4根底处理接料平台根底采用混凝土硬化，假设脚手架地基为回填土，应按规定分层夯实，到达密实度要求，并自地面以下1M深改作三七灰土。接料平台根底混凝土厚度200mm，标号不得低于C25，四周宽出立杆位置300mm,并在四周设置排水沟。3.3.1悬挑接料平台钢梁加工制作钢梁规格采用[16a，悬挑长度为1.50m，预埋段长度2.0m,钢梁刷两遍防锈底漆和两遍黄黑警示漆。吊环采用Φ20圆钢与悬挑接料平台的主梁[16a槽钢焊接，钢管立杆防滑采用Φ20螺纹钢，长度100mm，按照立杆间距和主梁[16a槽钢焊接。构件施焊前，要先去除两槽钢接触面的铁锈、油垢等赃物。所有焊条使用前不得受潮，焊芯上不得有锈痕。接触面要满焊，焊缝高度应大于8mm，焊缝金属外表的焊波要均匀，不得有裂纹、未熔合、夹渣、焊瘤、咬边、烧穿、弧坑和针状气孔等缺陷，焊接区不得有飞溅物。3.3.2接料平台钢梁预埋件设置钢梁地锚设置：在楼板中设置二个地锚，加工成“Ω”型，选用圆钢Φ20钢筋作成锚环，锚入混凝土板〔梁〕中600mm，穿入板下层钢筋下牢固绑扎，如果板筋设计是单层时，应在锚点局部按要求设置加强筋。钢丝绳拉结埋件设置：在上一层连梁中设置一个地锚，地锚使用的钢筋规格为圆钢Φ20，锚入连梁中600mm，与梁内钢筋可靠绑扎。3.3.3悬挑层钢梁间次梁设置钢梁安装完成后，铺设Ø48×3.0的钢管作为次梁，次梁间距300mm，并与主梁进行焊接固定。3.3.4悬挑层拉接钢丝绳本工程拉接钢丝层采用直径22mm的钢丝绳。3.4落地〔悬挑〕接料平台构造详图4、资源方案4.1劳动力安排〔单体〕序号工种数量〔人〕序号工种数量〔人〕1架工105塔吊司机12电焊工46专职平安员13普工57技术员14塔吊指挥184.2施工机械安排序号机械或设备名称规格型号数量制造地制造年份额定功率kw生产能力备注1塔吊QTZ-4012电焊机BX3-500-215、特殊技术质量控制措施5.1立杆5.1.1每根立杆底部应设置10#槽钢的底座，里立杆距外墙300mm。5.1.2脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。5.1.3立杆接长接头必须采用对接扣件连接。对接应符合以下规定：①立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。5.2连墙件5.2.1接料平台连墙件应每层设置，且不少于2个连墙点。5.2.2连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；5.2.3钢管脚手架接料平台的连墙件必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。5.2.4连墙件的构造应符合以下规定:①连墙件中的连墙杆宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；

②连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。5.2.5本方案的连墙点采用刚性连接,见以下图。连墙方式剖面图注：1、连墙钢管长度为400-500mm为宜2、预埋深度为200-300mm3、预埋件与脚手架连接采用2m钢管,且不少于和两根立杆连接5.3横向水平杆5.3.1在接料平台脚手架中，靠墙一端的横向水平杆外延长度应不大于300mm；5.3.2接料平台脚手架的横向水平杆两端。应用直角扣件固定在立杆上；5.4.1接料平台脚手板应铺满、铺稳，离开人货电梯应不大于100mm；5.4.2脚手板应按其垂直于人货电梯方向铺设，且采用对接平铺，每块脚手板都应用直径10#的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。6、特殊平安技术措施6.1电焊工、架子工必须具备特种工上岗证并经考核合格前方可上岗操作，施工前必须进行平安技术交底；上岗时必须系平安带，戴平安帽。严禁穿带钉、易滑鞋上岗作业。严禁酒后及五级以上大风、雷雨天进行作业。6.2接料平台搭设完后最大接料重量要挂牌明示，限重牌设在平安门的两侧。6.3平安门接料平台平安门旨在人货电梯使用过程中，平安门有效对平台洞口的防护和人货电梯上下的平安运行，该平安门的特点是由专人开启〔人货电梯司机开启和关闭〕，以保证人货电梯在安装至撤除的时间内有效对接料平台洞口进行防护。①平安门门樘柱采用接料平台主外立杆，常规为〔Φ48*3.0钢管〕，刷黄色警示漆。平安门与台口外边缘的水平距离不应大于200mm。②平安门门框采用40*3方钢，保证整个门的刚度，刷黄黑警示漆。③平安门中间警示字体处采用1.5mm厚钢板，宽200mm，保证门插销在此处安装的牢固，钢板刷白色油漆，字体为红色。④平安门插销采用圆钢Φ16，平直局部长260mm,弯折局部长100mm，插销套管为内径18mm无缝钢管，长20mm，均刷黄色油漆。⑤平安门挡板采用6mm厚130mm*100mm钢板，保证平安门开启方向只能朝楼层，以防人货电梯运行过程中碰撞平安门。⑥平安门转动活页采用圆钢Φ16和内径20mm的钢管组合，保证转动活页的平安牢固。⑦平安门平面采用钢板网密封，保证楼层中的人不能开启平安门，该门的开启必须是电梯停靠层的专人开启。落地架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准》(JGJ130-2011)、《建筑地基根底设计标准》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载标准》(GB50009-2001)、《钢结构设计标准》(GB50017-2003)等标准。一、参数信息:搭设尺寸为：立杆的纵距为1.30m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.80m；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为15.3m，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为3；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距3.60m，水平间距2.60m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2；安徽省蚌埠地区，根本风压为0.35，风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为1.06；考虑风荷载。每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1190；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；平安设施与平安网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:5；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木；地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；根底底面扩展面积(m2):0.07；根底降低系数:1.00。二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的荷载标准值:P2×1.050/(3+1)=0.092kN/m；×1.050/(3+1)=0.788kN/m；静荷载的计算值:q1××0.092=0.150kN/m；活荷载的计算值:q2×0.788=1.103kN/m；大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max××2××2=0.207kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max××2××2=-0.243kN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ×106×106)/4490.0=54.120N/mm2；大横杆的抗弯强度:σ=54.120N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.092=0.125kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.788kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度××4/(100××105××0.788×4/(100××105×107800.0)=1.112mm；脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm请参考标准表5.1.8。大横杆的最大挠度小于1300.0/150mm或者10mm,满足要求!三、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。大横杆的自重标准值：p1×1.300=0.043kN；脚手板的荷载标准值：P2××1.300/(3+1)=0.119kN；××1.300/(3+1)=1.024kN；×(0.043+0.119)+1.4×1.024=1.629kN；小横杆计算简图最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax××2/8=0.006kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax×1.050/2=0.855kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.860kN.m；σ×106/4490.000=191.644N/mm2；小横杆的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求！最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=5××4/(384××105×107800.000)=0.024mm；P2=p1+p2+Q=0.043+0.119+1.024=1.186kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax=19××3/(384××105×107800.000)=3.060mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+3.060=3.084mm；小横杆的最大挠度小于(1050.000/150)=7.000与10mm,满足要求!；四、扣件抗滑力的计算:按标准表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(标准5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:P1×1.050=0.035kN；脚手板的荷载标准值:P2××1.300/2=0.239kN；××1.300/2=2.048kN；××2.048=3.195kN；R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：NG1×15.300=1.821kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2NG2×5××(1.050+0.3)/2=1.536kN；NG3×5×1.300/2=0.455kN；(4)吊挂的平安设施荷载，包括平安网(kN/m2)；0.005NG4××15.300=0.099kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.911kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ×××2/2=4.095kN；风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo--根本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载标准》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.350kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载标准》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.840；Us--风荷载体型系数：Us=1.060；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×××1.060=0.218kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式GQ××4.095=10.426kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG×Q×××4.095=9.566kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw=0.85×kLah2/10=0.850××××2/10=0.109kN.m；六、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值：N=10.426kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；Lo/i=196.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188；立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ×424.000)=130.795N/mm2；立杆稳定性计算σ=130.795小于[f]=205.000N/mm2满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=9.566kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；Lo/i=196.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ×2；立杆稳定性计算σ=144.359小于[f]=205.000N/mm2满足要求！七、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=2.090kN；活荷载标准值：NQ=4.095kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.119kN/m；Hs××10-4××103×××0.119)=56.722m；脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：×56.722)=53.677m；[H]=53.677和50比拟取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=2.090kN；活荷载标准值：NQ=4.095kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.119kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw×0.85)=0.109/(1.4×0.85)=0.092kN.m；Hs××10-4××10-3×××(4.095+×××0.119)=49.150m；脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：×49.150)=46.848m；[H]=46.848和50比拟取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=46.848m。八、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No风荷载根本风压值Wk=0.218kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=9.360m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：NLw×Wk×Aw=2.859kN；连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=7.859kN；其中φ--轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由长细比l/i=300.000/15.900的结果查表得到0.949；A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向力设计值Nf=φ×A×××10-4××103=82.487kN；Nl=7.859<Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=7.859小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算:立杆根底底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×Kc=500.000kN/m2；其中，地基承载力标准值：fgk=500.000kN/m2；脚手架地基承载力调整系数：kc=1.000；立杆根底底面的平均压力，p=N/A=136.657kN/m2；其中，上部结构传至根底顶面的轴向力设计值：N=9.566kN；根底底面面积(m2)：A=0.070m2。p=136.657≤fg=500.000kN/m2。地基承载力的计算满足要求！悬挑架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载标准》(GB50009-2001)、《钢结构设计标准》(GB50017-2003)等标准。一、参数信息:搭设尺寸为：立杆的纵距为1.30m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.80m；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为15.0m，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为3；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距3.60m，水平间距2.60m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2；安徽省宁国地区，根本风压为0.350，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为1.060；考虑风荷载；每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1190；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；平安设施与平安网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:5；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木；悬挑水平钢梁采用[16a号槽钢]，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.00米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C25；支撑数量为:1；钢丝绳平安系数为:10.000；钢丝绳与墙距离为(m):1.200；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.40m。二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的荷载标准值:P2×1.050/(3+1)=0.092kN/m；×1.050/(3+1)=0.788kN/m；静荷载的计算值:q1××0.092=0.150kN/m；活荷载的计算值:q2×0.788=1.103kN/m；大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max××2××2=0.207kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max××2××2=-0.243kN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ×106×106)/4490.0=54.120N/mm2；大横杆的抗弯强度:σ=54.120N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.092=0.125kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.788kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度××4/(100××105××0.788×4/(100××105×107800.0)=1.112mm；脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm请参考标准表5.1.8。大横杆的最大挠度小于1300.0/150mm或者10mm,满足要求!三、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。大横杆的自重标准值：p1×1.300=0.043kN；脚手板的荷载标准值：P2××1.300/(3+1)=0.119kN；××1.300/(3+1)=1.024kN；×(0.043+0.119)+1.4×1.024=1.629kN；小横杆计算简图最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax××2/8=0.006kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax×1.050/2=0.855kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.860kN.m；σ×106/4490.000=191.644N/mm2；小横杆的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求！最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=5××4/(384××105×107800.000)=0.024mm；P2=p1+p2+Q=0.043+0.119+1.024=1.186kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax=19××3/(384××105×107800.000)=3.060mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+3.060=3.084mm；小横杆的最大挠度小于(1050.000/150)=7.000与10mm,满足要求!；四、扣件抗滑力的计算:按标准表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(标准5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:P1×1.050=0.035kN；脚手板的荷载标准值:P2××1.300/2=0.239kN；××1.300/2=2.048kN；××2.048=3.195kN；R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：NG1×15.000=1.785kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2NG2×5××(1.050+0.3)/2=1.536kN；NG3×5×1.300/2=0.455kN；(4)吊挂的平安设施荷载，包括平安网(kN/m2)；0.005NG4××15.000=0.098kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.873kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ×××2/2=4.095kN；风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo--根本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载标准》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.350kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载标准》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.740；Us--风荷载体型系数：Us=1.060；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×××1.060=0.192kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式GQ××4.095=10.381kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG×Q×××4.095=9.521kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw=0.85×kLah2/10=0.850××××2/10=0.096kN.m；六、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值：N=10.381kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；Lo/i=196.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188；立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ×424.000)=130.228N/mm2；立杆稳定性计算σ=130.228小于[f]=205.000N/mm2满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=9.521kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；Lo/i=196.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ×2；立杆稳定性计算σ=140.893小于[f]=205.000N/mm2满足要求！七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No风荷载根本风压值Wk=0.192kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=9.360m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：NLw×Wk×Aw=2.518kN；连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=7.518kN；其中φ--轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由长细比l/i=300.000/15.900的结果查表得到0.949；A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向力设计值Nf=φ×A×××10-4××103=82.487kN；Nl=7.518<Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=7.518小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂局部脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1400mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=866.20cm4，截面抵抗矩W=108.30cm3，截面积A=21.95cm2。××4.095=10.381kN；×××78.500=0.207kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R[1]=11.624kN；R[2]=10.199kN；R[3]=-0.337kN。最大弯矩Mmax=1.737kN.m；截面应力σ×106/(1.05×108300.0)+×103/2195.0=15.278N/mm2；水平支撑梁的计算