地块塔吊基础施工方案样本

新店保障房地铁社区一期工程A06地块土石方、基坑支护及桩基工程塔吊基础专项施工方案厦门特房建设工程集团有限公司月日目录TOC\o"1-5"\h\z\u第1章编制阐明及根据 11.1编制阐明 11.2编制根据 1第2章工程概况 12.1建筑概况 12.2塔吊概况 22.3地质概况 3第3章塔吊选型与定位 73.1塔吊选型与现场定位原则 73.2塔吊选型 83.3塔吊平面布置图 103.3.1塔吊基本定位 14第4章塔吊基本设计 18第5章塔吊基本施工 235.1施工流程 235.2施工工艺 235.2.1土方开挖 235.2.2垫层施工 235.2.3塔吊基本钢筋绑扎 235.2.4地脚螺栓定位 255.2.5塔吊基本模板支设 265.2.6混凝土浇筑、养护 265.2.7拆模 275.2.8土方回填 275.3施工注意事项 28第6章安全技术办法 286.1施工安全技术办法 28第7章质量保障办法 29第8章塔吊基本施工事故应急预案 298.1.1应急通信联系 298.1.2机械故障应急办法 308.1.2.1防止办法 308.1.2.2应急办法 308.1.3现场停电应急办法 308.1.3.1防止办法 308.1.3.2应急办法 318.1.4路线阻滞应急办法 318.1.4.1防止办法 318.1.4.2应急办法 318.1.5混凝土施工补救办法 318.1.5.1防止办法 318.1.5.2应急办法 32第9章塔吊基本验算 329.1塔吊基本验算书 32编制阐明及根据编制阐明本方案为塔吊基本设计及施工专项方案，塔吊安装、附着及拆除详见塔吊安装及拆除专项施工方案。编制根据（1）厦门佰地建筑设计有限公司设计《新店保障房地铁社区一期工程A06地块图纸》；（2）厦门地质工程勘察院编制《新店保障房地铁社区一期工程A06地块勘察报告》某些；（3）《建筑地基基本工程施工质量验收规范》（GB50202—）；（5）《建筑桩基技术规范》（JGJ94—）；（6）《混凝土构造工程施工及验收规范》（GB50204－）；（7）《建筑机械使用安全技术规程》(JGJ33-)；（8）《江汉TC5613AZ-6塔吊使用阐明书》、《波坦MC110A塔吊使用阐明书》。工程概况建筑概况本工程位于厦门市翔安区新店镇翔安南路南侧，宋洋水库东侧，场地原属下钟宅村和东界村集体用地。总建筑面积107537m2，其中地下室2层，建筑面积约33600m2，地上由3栋高层住宅楼及配套构成，建筑面积73937m2；其中1#楼、3#楼为33F住宅楼，2#楼为34F住宅楼，楼层高均为2.8m，社区服务中心5F，幼儿园4F，配套商业为1F；屋面高度最高为2#楼99.75m，剪力墙构造，社区服务中心屋面高度19.450m，框架构造，幼儿园屋面高度10.800m，框架构造，配套商业框架构造。各栋号明细表序号栋号建筑层数面积(m2)建筑高度（m）层高（m）11#楼336507096.502.822#楼3499.752.833#楼3396.502.84服务中心578735.653.65幼儿园4390010.83.963-2#楼2498.6210.154.5、3.92、各参建单位概况序号项目内容1工程名称新店保障房地铁社区一期工程A06地块土石方、基坑支护及桩基工程2工程地点翔安区新店镇翔安南路南侧3建设单位厦门安居集团有限公司4代建单位厦门建发兆诚建设运营管理有限公司5监理单位厦门象屿工程征询管理有限公司6设计单位厦门佰地建筑设计有限公司7勘察单位厦门地质工程勘察院8施工单位厦门特房建设工程集团有限公司塔吊概况结合本工程现场实际状况，共布置3台塔吊，1#、3#楼各安装1台波坦MC110A，2#楼安装1台江汉5613，对地下室施工区域和地上主体构造进行全覆盖，来满足施工需求，每台塔吊负责满足覆盖区域内主体构造施工需求。塔吊重要吊重覆盖分派如下表序号楼号塔吊编号层数屋面高度（m）地下室区域11#楼波坦MC110A，D=55m，H=120m33层96.501#楼及其周边22#楼江汉5613，D=56m，H=120m34层99.752#楼及其周边33#楼波坦MC110A，D=55m，H=120m33层96.503#楼及其周边地质概况根据厦门地质工程勘察院编制《新店保障房地铁社区一期工程A06地块勘察报告》某些场地地质概况如下：1、素填土（Qml）：某些钻孔有分布，厚度普通为0.2～3.2m，密实度与均匀性较差，力学强度低。2、粉质粘土（Q3al-pl）eq\o\ac(○,2a)：冲洪积成因，分布与场地中部和西北部，揭露厚度6.1～18.6m。该层标贯击数修正后为9.8～30.6击，平均为20.09击，属中档压缩性土，力学强度普通。3、中粗砂（Q3al-pl）eq\o\ac(○,2b)：冲洪积成因，仅在6-ZK5、6-DK1、6-DK4、6-JK1孔有揭露，揭露厚度0.8～1.1m，该层标贯击数修正后为14.1～27.7击，平均为19.83击，属中档压缩性土，力学强度及工程性能普通。4、粉质粘土（（Q3dl））eq\o\ac(○,3)：分布于场地东北部和西北角，揭露厚度0.9～8.4m，顶板埋深0～1.5m，顶板标高22.47～28.58m。该层标贯击数修正后为8.4～38.5击，平均为22.37击，属中档压缩性土，力学强度普通。5、残积土eq\o\ac(○,4)：该层依照母岩不同，分为残积砂质粘性土eq\o\ac(○,4a)和闪长岩残积粘性土eq\o\ac(○,4b)两种类型：（1）残积砂质粘性土（Qel）eq\o\ac(○,4a)：大某些钻孔均有揭露，厚1.9～28.0m（某些基坑外围孔未揭穿），顶板埋深为0.0～20.0m，顶板标高为2.76～26.07m。该层标贯击数修正后为9.9～29.8击，平均为20.13击，属中档压缩性土，天然状态下力学强度普通～较高，但为特殊性土，具备泡水易软化、崩解使强度减少不良特性。（2）闪长岩残积粘性土（Qel）eq\o\ac(○,4b)：呈株状或条带状穿插于花岗岩残积土中。于6-ZK6、6-ZK24、6-DK13、6-DK17、6-DK28、6-DK35、6-JK10、6-JK12、6-JK17、6-BK4、6-BK5及6-BK6孔有揭露，揭露视厚度为4.1～20.0m（基坑外围孔未揭穿），顶板埋深为0～11.6m，顶板标高为11.07～24.58m。该层修正后标贯击数为12.9～29.5击，平均为22.64击。属中档压缩性土，天然状态下力学强度普通～较高，但为特殊性土，同样具备泡水易软化、崩解，使强度减少不良特性。6、全风化岩eq\o\ac(○,5)：该层依照母岩不同，分为全风化花岗岩eq\o\ac(○,5a)和全风化闪长岩eq\o\ac(○,5b)：（1）全风化花岗岩（γ52（3）b）eq\o\ac(○,5a)：各钻孔均有揭露，揭露厚度0.9～21.2m，顶板埋深为10.6～32.9m，顶板标高为-10.63～13.00m。该层标贯击数修正后30.0～49.5击，力学强度较高，天然状态下工程性能较好。（2）全风化闪长岩（β）eq\o\ac(○,5b)：呈株状或条带状穿插于花岗岩中，于4-ZK2、4-ZK3、4-ZK8、4-ZK9、4-ZK10、4-ZK12、4-ZK19、4-DK3、4-DK22孔有揭露，揭露视厚度2.1～14.2m，顶板埋深为12.5～27.0m，顶板标高为-2.38～11.28m。该层标贯击数修正后30.1～49.5击，力学强度较高，压缩性较低，但与上述残积土eq\o\ac(○,4b)呈渐变过渡关系，亦具备泡水易软化、崩解特性。7、砂砾状强风化岩eq\o\ac(○,6)：该层依照母岩不同，分为砂砾状强风化花岗岩eq\o\ac(○,6a)和砂砾状强风化闪长岩eq\o\ac(○,6b)：（1）砂砾状强风化花岗岩（γ52（3）b）eq\o\ac(○,6a)：大某些钻孔有揭露，揭露厚度1.35～49.9m，顶板埋深为14.4～45.5m，顶板标高为-23.63～8.60m。该层标贯击数修正后＞50击，力学强度较高，工程性能较好，但同样具备遇水易崩解软化而减少强度特点。另该层风化不均，局部揭露有孤石（详见孤石一览表3.2）。（2）砂砾状强风化闪长岩（β）eq\o\ac(○,6b)：于6-ZK2、6-ZK23、6-ZK24、6-ZK25、6-DK7、6-DK9、6-DK13、6-DK16、6-DK17、6-DK22、6-DK26、6-DK28、6-DK34、6-DK35、6-DK36、6-BK7孔有揭露，揭露视厚度为3.8～31.0m之间（某些孔尚未揭穿），顶板埋深为18.3～39.1m，顶板标高为-16.24～5.70m。该层校正后标贯击数>50击，压缩性低，力学强度较高，但该层开挖后如遭受长时间泡水作用，也会较快软化使强度减少。8、碎块状强风化岩eq\o\ac(○,7)：该层依照母岩不同，分为碎块状强风化花岗岩eq\o\ac(○,7a)和碎块状强风化脉岩eq\o\ac(○,7b)：（1）碎块状强风化花岗岩（γ52（3）b）eq\o\ac(○,7a)：重要揭露主楼和地下室范畴内钻孔，揭露厚度0.50～17.6m（某些钻孔未揭穿），层厚变化较大，该层顶板埋深为29.1～65.8m，顶板标高为-40.02～-6.55m。该层力学强度较高，压缩性很低。（2）碎块状强风化闪长岩（β）eq\o\ac(○,7b)：呈株状或条状穿插于花岗岩中，于6-ZK8、6-ZK24、6-ZK25、6-DK16～6-DK19、6-DK22、6-DK29～6-DK30、6-DK34～6-DK36、A3-CK2孔有揭露，揭露视厚度为1.2～25.4m，顶板埋深为27.5～60.2m，顶板标高为-35.33～-4.46m。该层压缩性很低，力学强度高。另该层风化不均，局部揭露有孤石（详见孤石一览表3.2）。9、中风化岩eq\o\ac(○,8)：该层依照母岩不同，分为中风化花岗岩eq\o\ac(○,8a)和中风化闪长岩eq\o\ac(○,8b)：（1）中风化花岗岩（γ52(3)b）eq\o\ac(○,8a)：仅于主楼和某些地下室某些钻孔有揭露，揭露厚度5.0～7.2m（未揭穿），受区域构造作用，岩面起伏较大，顶板埋深30.5～≥65.0m。该层基本不可压缩，力学强度高。个别钻孔被辉绿岩穿插侵入形成脉岩。（2）中风化闪长岩（β）eq\o\ac(○,8b)：呈株状或条状穿插于花岗岩中，仅于主楼和某些地下室某些钻孔有揭露，揭露视厚度为4.3～9.7m，顶板埋深为30.6～53.8m，顶板标高为-30.43～-7.08m。该层不可压缩，力学强度很高。上述残积土eq\o\ac(○,4)和各风化带基岩（eq\o\ac(○,5)～eq\o\ac(○,7)）在勘探过程中均未发既有地下洞穴、临空面或软弱构造面，但据花岗岩风化特性，除某些钻孔揭露有孤石或不均匀风化残留体（详见表3.2）外，不排除钻孔之间尚有其他孤石或不均匀风化残留体存在也许。各岩土层分布、埋深、厚度和性能等状况详见各工程地质剖面图。塔吊选型与定位塔吊选型与现场定位原则（1）满足覆盖现场规定；（2）满足材料卸车及转运规定；（3）依照施工布置与安排，满足各阶段对材料及机械吊运规定；（4）尽量减少塔吊安装给构造和施工带来不良影响，如塔吊原则节穿越地下室及主体梁、板及后浇带，给构造带来不利影响或给后续施工带来困难等；（5）群塔施工规定；（6）保证塔吊安装、拆卸以便及塔吊安全需要；（7）机械使用效率、现场供电条件；（8）塔吊位置与主楼位置关系应满足附着规定。塔吊选型依照现场勘查，考虑运送道路及堆场分布状况，选取最优塔吊布置方案，并拟定2台波坦MC110A，1台江汉5613。3.2.1、江汉5613起重特性表及起重机特性曲线幅度（m）2~16.66171921242730323538起重量（KG）3000300030003000300030003000279925052258幅度（m）41444750525456起重量（KG）20481867171015711488141113403.2.2、波坦MC110A起重特性表：幅度（m）172022252729.833353740起重量（KG）6000500044003800340030003000280026002400幅度（m）424547505255起重量（KG）220021001950180017001600塔吊平面布置图地上1#、2#、3#楼塔吊平面塔吊基本定位1#楼塔吊定位轴线,2#塔吊定位轴线3#塔吊定位轴线塔吊基本设计4.1本工程塔吊基本顶标高同地下室底板顶标高，2#、3#楼位于地下室-2F黄海标高-8.40m，1#楼#位于地下室-2F黄海标高9.30m，则塔吊基本顶标高如下表：楼号塔吊编号基本顶标高基本厚度垫层厚度垫层底标高1#楼波坦5516，D=55m，H=140m-9.3m1350mm100mm-10.75m2#楼江汉5513，D=55m，H=140m-8.4m1350mm100mm-9.85m3#楼波坦5516，D=55m，H=140m-8.4m1350mm100mm-9.85m塔吊基本施工施工流程土方开挖→垫层施工→塔吊基本钢筋绑扎→地脚螺栓定位→塔吊基本模板支设→混凝土浇筑、养护→拆模→土方回填施工工艺土方开挖用全站仪和水准仪对塔吊基本位置进行定位。土方应分层开挖，每层开挖深度为0.3m。为避免扰动原状土，采用小型反铲挖土机挖土，剩余300mm深度土方采用人工挖土。检查坑底宽和标高，规定坑底凹凸不超过2.0cm。对塔吊基本下地基进行地耐力复核对基底土质达不到设计规定，需将不良土层挖除后用中粗砂分层回填夯实。基本槽挖好后，报请验槽，做好记录，再进行塔吊基本施工。垫层施工1、塔吊基本垫层采用100厚C15混凝土。2、土方开挖到位后应及时进行垫层浇筑，禁止长期泡水。3、基本垫层要一次性浇筑完毕。4、垫层混凝土用平板振动器或插入式振捣器平拖振捣，若用插入式振捣器平拖振捣，则振点间距不适当不不大于振捣棒作用半径1.25倍（30～40cm）。5、垫层混凝土表面为毛面，用木搓压面，两遍成活。6、垫层混凝土终凝后即进行洒水养护。塔吊基本钢筋绑扎1、划钢筋位置线：按塔吊基本设计图标明钢筋间距进行弹线，先预留出钢筋保护层厚度位置，严格按照此规定进行施工。2、按弹出钢筋位置线，严格按照施工工艺流程规定拉通线进行绑扎施工。3、钢筋绑扎时，钢筋相交点必要所有绑扎，采用八字扣绑扎，必要保证钢筋不位移。钢筋搭接范畴内，除交叉点外，应另加三道丝扣进行绑扎。4、上下层钢筋摆放位置及顺序为：上层钢筋，短向筋放在上面；下层钢筋，短向筋放在下面。5、马凳钢筋450mm间距一道，与受立钢筋垂直，规定摆放均匀，整洁。马凳采用Ⅰ级螺纹钢筋Φ12钢筋制作，马凳有效高度：“H=承台高度-上下保护层厚度-3倍面筋直径”。6、因本工程塔吊基本顶面标高平地下室底板面标高，塔吊基本钢筋绑扎时，须将地下室底板梁、板钢筋预留出来，同步塔吊基本周圈设立后浇带，留置止水钢板。将接地电阻（R≤4欧姆）下端与基本钢筋连接，上端伸出底板板面。对钢筋进场做好检查批资料；对钢筋加工进行验收，看其与否严格按照塔吊基本方案及图纸配筋施工；对钢筋安装进行验收，要按照塔吊基本方案及图纸配筋进行绑扎安装。浇筑混凝土前，进行钢筋等隐蔽验收，特别注意各种预埋件隐蔽验收，并做好隐蔽验收记录。地脚螺栓定位1、采用脚手架钢管制作地脚螺栓定位架，并对支撑架进行吊装，吊装应用经纬仪进行校核，保证支撑架垂直度不超过千分之一，然后对支撑架顶面进行调平，当水平度合格后，将支撑架固定。2、依照轴线控制，采用经纬仪将地脚螺栓十字中心线投测到地脚螺栓定位架上；以基坑高程水准点为基准，采用水准仪测量出螺栓标高，并指挥安装人员进行校正，并依此调节螺栓就位，直至满足精度规定。然后固定螺栓并焊牢，同步记录偏差数据。塔吊预埋基脚及稳固框基脚水平度偏差不得超过千分之一，位置偏差不超过5mm，扭转偏差不得超过0.5度。3、砼浇注过程中，在地脚螺栓纵横两个方向架设经纬仪，对螺栓进行实时监测校正。用水准仪测量螺栓标高并进行实时校正。4、砼凝固后放样出地脚螺栓十字中心线，并弹出墨线，同步再次测量螺栓偏差，编制螺栓埋设平面偏差资料。用水准仪测出螺栓标高，计算出螺栓埋设标高偏差，编制螺栓埋设标高偏差资料。塔吊基本模板支设模板采用15mm厚双面防水多层板，50×100木方竖肋（间距250mm），双根φ48.3×3.6钢管背楞（共三道），背楞在拐角交接处用十字扣件锁死，四周竖向各设四道水平和斜支撑，水平间距500mm，支撑两端为U型托，保证支撑牢固。模板在钢筋处做锯齿U型槽，保证地下室底板预留钢筋通过。混凝土浇筑、养护1、浇筑混凝土前，做好混凝土灌溉令，熟知混凝土浇筑工序，再进行混凝土浇筑，浇筑过程中要注意充分振捣，保证振捣均匀性，从而保证混凝土密实，并要及时告知监理验收。2、浇筑前应将模板内垃圾、泥土，钢筋上油污等杂物清除干净，并检查钢筋水泥砂浆垫块、塑料垫块与否垫好。如使用木模板时应浇水使模板湿润。3、混凝土自料口下落自由倾落高度不得超过2米，如超过2米时必要采用办法。4、浇筑混凝土时应分段分层持续进行，每层浇筑高度应依照构造特点、钢筋疏密限度决定，普通分层高度为振捣器作用某些长度1.25倍，最大不超过50厘米。5、使用插入式振捣器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得漏掉，做到均匀振实。移动间距不不不大于振捣棒作用半径1.5倍(普通为30－40cm)。振捣上一层时应插入下层5cm，以消除两层间接隙。6、浇筑混凝土应持续进行。如必要间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层混凝土初凝之前，将次层混凝土浇筑完毕。7、浇筑时注意将接地电阻露出基本上表面200mm以上。8、浇筑混凝土时要派专人监督旁站，保证塔吊基本施工时，浇捣到位。9、浇筑混凝土时应经常观测模板、钢筋、地脚螺栓等有无移动、变形或堵塞状况，发现问题应及时停止灌溉，并应在已浇筑混凝土凝结前修正完好。10、垫层混凝土终凝后即进行洒水养护，并覆盖塑料薄膜。拆模在现场留置同条件养护试块，以混凝土同条件养护试块强度作为模板拆模根据。当混凝土强度不不大于75%时方可拆模。拆除模板壳要用小撬棍，以木楞为支点，先撬模板相对两侧边中点，模板松动后，依然以木楞为支点，撬模板底脚内肋，轻轻撬掉模板。切忌硬撬或用铁锤硬砸，也不能使用大撬棍以肋梁混凝土为支点进行撬动，以保护模板。待分片、分段模板所有拆除后，方容许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油或脱模剂，入库备用。土方回填1、填土前应将基坑（槽）底垃圾等杂物清理干净，清除坑底积水、淤泥。2、检查回填土质量有无杂物，粒径与否符合规定，以及回填土含水量与否在控制范畴内；如含水量偏高，采用掺入干土和石灰办法，如遇回填土含水量偏低，可采用预先洒水湿润等办法，并经专业工长检查承认后，方能进行下道工序。3、回填土应分层铺摊，每层铺土厚度应依照土质，密实度和机具性能拟定，普通蛙式打夯机铺土厚度为250mm，由专业工长于承台或基本短柱侧沿高度方向划200mm线做出虚铺厚度控制标高线。4、回填土每层夯打遍数以实验段（坑）所拟定数据为准，但不应少于三遍。打夯应一夯压半夯，夯夯相接，行行相连，纵横交叉夯实。5、填方施工过程中应检查排水办法，每层填筑厚度、含水率控制，压实程序。填筑厚度及压实遍数应依照土质、压实系数及所用机具拟定见下表。施工注意事项（1）所有参加作业人员都必要遵守现场施工各项安全规范及本工种安全操作规程；（2）塔吊安拆单位必要制定一名熟悉塔吊、经验丰富工长现场指挥；（3）对预埋支撑架定位应严格精确；（4）风力超过五级必要停止施工；（5）现场应设立20m×20m安全施工作业区，非塔基施工人员禁止入内；（6）对天气状况进行关注，遇降雨应停止防水工程施工；（7）对留设施工缝应严格按规定进行解决。（8）塔吊基本深坑应尽量避免水浸泡，如有积水应及时用水泵抽出，防止塔吊基脚遇水锈蚀产生安全隐患。（9）所有验收程序要严格遵守“三检”制度。（10）塔吊基本穿底板和塔吊原则节穿地下室板位置做后浇解决，并在底板、顶板及屋面板预埋止水钢板。底板、顶板及屋面板在后期封堵时须注意做防水增强。安全技术办法施工安全技术办法1、混凝土浇筑过程中操作人员应佩戴绝缘手套。不得用电源线拖拉振捣器。2、钢筋加工、运送及绑扎过程中严格按照交底操作，杜绝伤人事件发生。3、电缆线应架空使用，禁止拖地。4、施工过程中，严格按章施工，防止发生触电事故。5、基本塔吊砼拆模后应在四角设立沉降观测点，并完毕初始高程测设，在上部构造安装前再测一次，后来在上部构造安装后每半月测设一次，发现沉降过大、过快、不均匀沉降等异常状况应及时停止使用，并报告公司工程技术部门分析解决后，方可决定可断续使用或不能使用。6、塔吊金属构造、及所有电气设备金属外壳，应有可靠接地装置，接地电阻不应不不大于4Ω。质量保障办法1、混凝土强度级别采用C35，规定做同条件砼试块和28天标养试块。2、基本表面平整度容许偏差1/1000；3、塔吊基本混凝土应验收合格后，方可使用。。4、按塔机阐明书，核对基本施工质量核心部位。5、检测塔机基本几何位置尺寸误差，应在容许范畴内，测定水平误差大小，以便准备垫铁。6、机脚螺丝应严格按阐明书规定平面尺寸设立，容许偏差不得不不大于5mm。7、基本砼浇筑完毕后应浇水养护，达到砼设计强度方可进行上部构造安装作业。如提前安装必要有同条件养护砼试块实验报告，强度达到安装阐明书规定。8、塔吊基本砼浇筑后应按规定制作试块，基本内钢筋必要经质检部门、监理部门验收合格方可浇筑砼，并应作好、隐检记录。以备作塔吊验收资料。9、钢筋、水泥、砂石集料应具备出厂合格证或实验报告。10、塔吊基本底部土质应良好，开挖经质检部门验槽，符合设计规定及地质报告概述方可施工。11、塔吊基本施工后，四周应排水良好，以保证基底土质承载力。12、塔机避雷装置宜在基本施工时一方面预埋好，金属条直接与基本底板钢筋焊接相连，接地件至少插入地面如下1.5m。塔吊基本施工事故应急预案由于本工程塔吊基本单独施工，塔吊基本施工时支模板存在一定难度，易浮现爆模，故编制此应急预案。应急通信联系遇到紧急状况要一方面向项目部报告。项目部运用电话或传真向上级部门报告并采用相应救援办法。各施工班组应制定详细应急反映筹划，列明各营地及有关人员通信联系方式，并在施工现场、营地显要位置张贴，以便紧急状况下使用。应急电话直通车火警119电话查询114匪警110天气预报121急救120机械故障应急办法防止办法1、混凝土浇筑前，应预先告知搅拌站，预备一台泵车备用。2、预备2台振动机，防止因振动机机械故障应急办法。3、提前半天对振动机、振动捧、平板机进行维护，保证机械运转正常。4、提前一天告知搅拌站浇筑混凝土时间，以便搅拌站可以做好泵车维护工作。5、机修工作人员要跟踪届时位，施工时要及时检查。应急办法1、当发生机械故障时，应协调解决工作。2、当泵车发生机械故障时，告知现场搅拌站技术人员，理解故障因素及抢修最慢时间为多少，及时告知搅拌站，随时准备调动一台泵车到现场。3、如故障复杂无法预计抢修时间，以免故障泵车抢修不及时，调动一台泵车到现场。4、泵车发生故障时，混凝土工长要随时掌握好混凝土初凝时间，发现混凝土浇筑时间快2个小时或用脚踩去脚印不深，就及时用塔吊运送将另台泵混凝土吊至该处再振捣密实，铺设宽度应超过一米。5、搅拌站调动泵车到安装完毕可以使用应在2个小时内完毕。6、当振动机发生机械故障时，可把预先准备好振动机拿支使用，再组织机修人员对振动机进行抢修。现场停电应急办法防止办法1、配备250KW发电机一台，随时调用，发电机要有专人保养，混凝土浇筑前必要检查、保养一次，防止应急时无法发电。2、泵车尽量地选用柴油机，防止工地停电时混凝土车无法输送混凝土，导致施工缝留设不当，产生构造陷患。3、机电班组要有专人值班，停电时可采用有效、高速应变效力。应急办法1、一当工地发生停电时，而混凝土还必要继续施工，项目经理必要直接到现场协调解决此事。2、生产经理应第一时间安排应急办法，督促机电工长发电，督促混凝土工长做好施工现场施工缝预留工作，以防混凝土不能继续施工而施工缝预留不当导致构造隐患。3、机电工长韦乾及时组织电工，一方面对配电房输送进行解决，另一方面合理分派因暂时发电所产生一系列工作。4、混凝土工长要预先做好施工缝预留工作，发电机发电正常时，可继续施工。5、混凝土工长要随时掌握好混凝土初凝时间，每一交接部位都应在初凝前完毕。6、及时做好发电机维修工作。随时理解正常送电时间。路线阻滞应急办法防止办法1、混凝土施工前应规定搅拌站预备足够混凝土车。2、依照厦门市交通路线，合理调节运送路线。3、要保证有一条无阻滞交通路线，以便普通路线产生交通阻塞时应急运送。应急办法1、运送路线就不少于两条，一条为普通路线作正常运送；一条为特殊路线，一当发生交通阻塞时，此路线不会受到交通阻塞。2、当遇到节假期、星期五下午、星期一早上时，应尽量避开交通要道、交叉路口多路线，以免发生车辆阻滞。3、当发生第2条时，应告知搅拌站，依照实际状况增长混凝土车辆。4、由搅拌站现场技术人员负责车辆运送工作，保证混凝土正常运辆。5、及时掌握混凝土浇筑路线，浇筑宽度不易过宽，以2米为宜，以便压缩来回交接时间。混凝土施工补救办法防止办法1、监督停电应急防止准备工作状况。2、监督机械故障防止准备工作状况。3、监督路线阻滞防止准备工作状况。4、检查混凝土浇筑路线与否对的。5、检查混凝土浇筑办法与否对的。应急办法1、要尽全力做好各项防止与应急工作。一当以上事情发生，又因混凝土运辆或机械等因素施工不及时而会产生施工冷缝时，将采用补救办法。2、项目经理、生产经理要到现场指引混凝土施工补救工作。3、对于没有达到补凝时间混凝土，下部还比较软混凝土，用钢筋作加强解决。4、必要留置施工缝，依照规范规定合理设立施工缝，并上报监理工程师批准。塔吊基本验算塔吊基本验算书参数阐明：取最不利工况验算德英6013塔吊型号。计算根据：1、《塔式起重机混凝土基本工程技术规程》JGJ/T187-2、《混凝土构造设计规范》GB50010-3、《建筑地基基本设计规范》GB50007-一、塔机属性塔机型号德英TC6013塔机独立状态最大起吊高度H0(m)54塔机独立状态计算高度H(m)57.14塔身桁架构造角钢塔身桁架构造宽度B(m)2二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载原则值塔身自重G0(kN)740.33起重臂自重G1(kN)96.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)26.7小车和吊钩自重G2(kN)3.8小车最小工作幅度RG2(m)2.8最大起重荷载Qmax(kN)80最大起重荷载至塔身中心相应最大距离RQmax(m)20最大起重力矩M2(kN.m)800平衡臂自重G3(kN)62平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)7平衡块自重G4(kN)192平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)12.82、风荷载原则值ωk(kN/m2)工程所在地福建厦门市基本风压ω0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.8塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高都市市区)风振系数βz工作状态2.046非工作状态2.227风压等效高度变化系数μz0.608风荷载体型系数μs工作状态1.95非工作状态1.95风向系数α1.2塔身先后片桁架平均充实率α00.35风荷载原则值ωk(kN/m2)工作状态0.8×1.2×2.046×1.95×0.608×0.2＝0.466非工作状态0.8×1.2×2.227×1.95×0.608×0.8＝2.0283、塔机传递至基本荷载原则值工作状态塔机自重原则值Fk1(kN)740.33+96.4+3.8+62+192＝1094.53起重荷载原则值Fqk(kN)80竖向荷载原则值Fk(kN)1094.53+80＝1174.53水平荷载原则值Fvk(kN)0.466×0.35×2×57.14＝18.639倾覆力矩原则值Mk(kN·m)96.4×26.7+3.8×20-62×7-192×12.8+0.9×(800+0.5×18.639×57.14)＝957.545非工作状态竖向荷载原则值Fk'(kN)Fk1＝1094.53水平荷载原则值Fvk'(kN)2.028×0.35×2×57.14＝81.116倾覆力矩原则值Mk'(kN·m)96.4×26.7+3.8×2.8-62×7-192×12.8+0.5×81.116×57.14＝.4044、塔机传递至基本荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk1＝1.2×1094.53＝1313.436起重荷载设计值FQ(kN)1.4Fqk＝1.4×80＝112竖向荷载设计值F(kN)1313.436+112＝1425.436水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk＝1.4×18.639＝26.095倾覆力矩设计值M(kN·m)1.2×(96.4×26.7+3.8×20-62×7-192×12.8)+1.4×0.9×(800+0.5×18.639×57.14)＝1388.906非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2Fk'＝1.2×1094.53＝1313.436水平荷载设计值Fv'(kN)1.4Fvk'＝1.4×81.116＝113.562倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.2×(96.4×26.7+3.8×2.8-62×7-192×12.8)+1.4×0.5×81.116×57.14＝2875.982三、基本验算基本布置图基本布置基本长l(m)5.5基本宽b(m)5.5基本高度h(m)1.5基本参数基本混凝土强度级别C30基本混凝土自重γc(kN/m3)25基本上部覆土厚度h’(m)0基本上部覆土重度γ’(kN/m3)19基本混凝土保护层厚度δ(mm)50地基参数地基承载力特性值fak(kPa)150基本宽度地基承载力修正系数ηb0.3基本埋深地基承载力修正系数ηd1.6基本底面如下土重度γ(kN/m3)19基本底面以上土加权平均重度γm(kN/m3)19基本埋置深度d(m)1.5修正后地基承载力特性值fa(kPa)194.65软弱下卧层基本底面至软弱下卧层顶面距离z(m)5地基压力扩散角θ(°)20软弱下卧层顶地基承载力特性值fazk(kPa)130软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特性值faz(kPa)326.65地基变形基本倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基本倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基本倾斜方向基底宽度b'(mm)5000基本及其上土自重荷载原则值：Gk=blhγc=5.5×5.5×1.5×25=1134.375kN基本及其上土自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×1134.375=1361.25kN荷载效应原则组合时，平行基本边长方向受力：Mk''=G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4+0.5Fvk'H/1.2=96.4×26.7+3.8×2.8-62×7-192×12.8+0.5×81.116×57.14/1.2=1624.157kN·mFvk''=Fvk'/1.2=81.116/1.2=67.597kN荷载效应基本组合时，平行基本边长方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.5Fvk'H/1.2=1.2×(96.4×26.7-3.8×2.8+62×7-192×12.8)+1.4×0.5×81.116×57.14/1.2=2335.235kN·mFv''=Fv'/1.2=113.562/1.2=94.635kN基本长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基本计算形式为方形基本。Wx=lb2/6=5.5×5.52/6=27.729m3Wy=bl2/6=5.5×5.52/6=27.729m3相应于荷载效应原则组合时，同步作用于基本X、Y方向倾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=.404×5.5/(5.52+5.52)0.5=1421.57kN·mMky=Mkl/(b2+l2)0.5=.404×5.5/(5.52+5.52)0.5=1421.57kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应原则组合时，基本边沿最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(1094.53+1134.375)/30.25-1421.57/27.729-1421.57/27.729=-28.85<0偏心荷载合力作用点在核心区外。(2)、偏心距验算偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(.404+81.116×1.5)/(1094.53+1134.375)=0.957m合力作用点至基本底面最大压力边沿距离：a=(5.52+5.52)0.5/2-0.957=2.933m偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=0.957×5.5/(5.52+5.52)0.5=0.676m偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=0.957×5.5/(5.52+5.52)0.5=0.676m偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基本边沿距离：b'=b/2-eb=5.5/2-0.676=2.074m偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基本边沿距离：l'=l/2-el=5.5/2-0.676=2.074mb'l'=2.074×2.074=4.3m2≥0.125bl=0.125×5.5×5.5=3.781m2满足规定！2、基本底面压力计算荷载效应原则组合时，基本底面边沿压力值Pkmin=-28.85kPaPkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(1094.53+1134.375)/(3×2.074×2.074)=172.789kPa3、基本轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(1094.53+1134.375)/(5.5×5.5)=73.683kN/m24、基本底面压力验算(1)、修正后地基承载力特性值fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=150.00+0.30×19.00×(5.50-3)+1.60×19.00×(1.50-0.5)=194.65kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=73.683kPa≤fa=194.65kPa满足规定！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=172.789kPa≤1.2fa=1.2×194.65=233.58kPa满足规定！5、基本抗剪验算基本有效高度：h0=h-δ=1500-(50+22/2)=1439mmX轴方向净反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(1094.530/30.250-(1624.157+67.597×1.500)/27.729)=-35.162kPaPxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(1094.530/30.250+(1624.157+67.597×1.500)/27.729)=132.856kPa假设Pxmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((5.500+2.000)/2)×132.856/5.500=90.583kPaY轴方向净反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(1094.530/30.250-(1624.157+67.597×1.500)/27.729)=-35.162kPaPymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(1094.530/30.250+(1624.157+67.597×1.500)/27.729)=132.856kPa假设Pymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((5.500+2.000)/2)×132.856/5.500=90.583kPa基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(132.856+90.583)/2=111.72kPapy=(Pymax+P1y)/2=(132.856+90.583)/2=111.72kPa基本所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=111.72×(5.5-2)×5.5/2=1075.3kNVy=|py|(l-B)b/2=111.72×(5.5-2)×5.5/2=1075.3kNX轴方向抗剪：h0/l=1439/5500=0.262≤40.25βcfclh0=0.25×1×14.3×