框架结构计算书

第一章工程概况3.建筑高度：六层教学楼，高度20.8米。4.抗震设防：建筑地点按7度设防，处在设计地震第一组，三级抗震。8.活荷载：屋面0.5kN/m²楼面2.0kN/m²走廊2.5kN/m²。其次章设计依据和原那么2.(1)建筑物中设备的尺寸，踏步、窗台、栏杆的高度，门洞、走廊、楼梯的宽度和高处理。从材料选用和构造做法上尽可能减轻建筑物的自重，特殊是减轻屋顶和围护墙的重筑材料和资金。设计和建筑房屋要有周密的方案和核算，重视建筑设计要努力制造具有我国时代精神的建筑空间组合与部。4.符合总体规划要求。单体建筑是总体规划中组成局部路的走向，基地面积大小以及绿化等方面和拟建建筑物的关系机敏，也可以用隔墙分隔成小空间，或撤除隔墙改为大3.从结构的受力性能来分析：对于地震地区来说，框水平地震作用，在水平力作用下，框架的侧移由两局部组产生，其次局部由柱的截面尺寸变形产生(弯曲变形)框架的抗侧移刚度主要取决于梁柱型，具有不同的内部空间组合特点，房间的外部形象也相应地表现这些建筑类型的特征。层，依据防火要求至少应设置两部落地楼梯。而室内落地楼梯只2.5平面的设计(1)房间的面积、外形和尺寸要满足室内有用活动和家具、设备合理布置的要求。(2)门窗的大小和位置，考虑房间的出入便利，疏散平安，采光通风良好。(3)房间的构成应使结构构造布置合理，施工简便，也要有利于房间之间的组合，所(4)室内空间以及地面、墙面和构件细部，要考虑人们的使用和审美要求。2.使用房间的面积、外形和尺寸：使用房间面积的大小主要是考虑房间内部活动的特中房间内门的宽度取1000mm,门的数量依据防火要求假如室内人数多于50人或房间面积大于60平方米时至少需要两个门。门厅对外出入口的总宽度，应不小于通向该门厅的过通路线简洁和平安疏散的要求，门的位置还对室内使用面积能否定立面中组成局部和构部件的比例和尺度，运用节奏第三章结构计算和结构构件尺寸的确定墙接受200mm,楼盖及屋盖均接受现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取120mm。标高是依据室内外高差0.45m,场区地质条件有填土层0.55m等确定的)。该建筑为教学楼，房间布局较为整齐规那么,且教学楼不需要考虑太大空间布置，竖所以接受横向框架承重方案，四柱三跨不等跨的形式。柱网布置形式柱网图3-1。图3-1柱网图取3轴为一榀框架3.3梁、柱截面尺寸估算取b=300mm取b=200mm各层梁截面尺寸及混凝土强度等级如下表，表3-1梁截面尺寸(mm)及各层混凝土强度等级混凝土强度等级纵梁次梁1~63.4柱的截面尺寸估算依据柱的轴压比限值按以下公式计算：a)柱组合的轴压力设计值N=FgEn注：β考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3,中柱取1.25;[μNF按简支状态计算柱的负载面积；gE为折算在单位面积上的重力荷载代表值，近似的取〔12～15〕kN/m2;n为验算截面以上的楼层层数。A=N/([μN]fc)注：[μM为框架柱轴压比限值，本方案为三级抗震等级，查《建筑抗震设计标准GB50011-2001》取0.9。fc为混凝土轴心抗压强度设计值，C35为16.7N/mm2。b)计算过程：N=FgEn=1.3×3.5×5×15×6×10³=2047500NN=FgEn=1.25×5×5×15×6×10³=2900390N取柱子截面为正方形，那么边柱和中柱截面高度分别为358mm和430mm。依据上述结果，并综合考虑其它因素，本设计柱截面尺寸取值如下：1～6层600mm×600mm根底选用柱下独立根底，根底顶面距室外地面为550mm。框架结构计算简图，取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线取至板顶，2～6层高度即为层高，取3.6m;底层柱高度从根底顶面取至一层板顶，即h₁=3.6+0.45+0.55=图3-2框架结构计算简图3.5计算梁、柱的线刚度在框架结构中，现浇楼面或预制楼板但只有现浇层的楼面，可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，削减框架侧移。考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架梁取1=1.51。,对中框架梁取1=2.01。。表3-2横梁线刚度计算表m柱线刚度计算表3-313.6计算柱的侧移刚度柱的侧移刚度D计算公式：表3-4横向框架柱侧移刚度D计算表柱Ka边柱2中柱21边柱2中柱2ZD1/ZD2=73188/72978>0.7,该框架为规那么框架。图3-3框架计算简图第四章荷载计算4.1屋面及楼面的永久荷载标准值屋面(不上人)屋面为刚性防水屋面40厚的C20细石混凝土爱护层3厚1:3石灰砂浆隔离层卷材防水层20厚的1:2.5水泥砂浆找平层20厚水泥砂浆找平层12厚纸筋石灰抹底1～4层楼面(水磨石楼面)15厚的1:2白水泥白石子(掺有色石子)磨光打蜡20厚的1:3水泥砂浆找平层现浇120厚的钢筋混凝土楼板3厚细石粉面8厚水泥石灰膏砂浆粉刷：中横梁自重：粉刷：合计合计合计合计9.68kN/m0.9×0.02×2×17+0.2×15×0.9=3.312kN/m4.4.1第5层的重力荷载代表值：4.908×4×5+2×7.0×4.908+2×5×2.23+3.×40.99+54.8+(3.6-0.5)×(7.0+0.6-0410.85+33.12+197.79+69.70+116.87+0.54.4.2:2～4层的重力荷载代表值上半层柱+下半层柱：69.70+69.70=139.4kN274.725+233.58+197.79+139.4+0.5×173.25=812.13kN4.4.3一层的重力荷载代表值：40.09+3.68×(4.6-0.7)×(5-0.25×2)-31.01=73.66kN54.8+3.68×(4.6-0.7)×(5-0.25×2)×2)×(4.6-0.5)×3.68=18恒载+0.5×楼面活载：274.725+73.66+102.68+187.79+197.79+69.7+89.06+173.25/2那么一榀框架总重力荷载代表值ZGi=G1+G2+G3+G4+G5+G6=844.83+812.13×4+1082.03=5175.38kN第五章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算5.1横向水平地震作用下的框架结构的内力计算和侧移计算5.1.1横向自振周期的计算运用顶点位移法来计算，对于质量和刚度沿高度分布比拟均匀的框架结构，根本自振周期可按下式来计算：式中，ur——计算结构根本自振周期用的结构顶点假想位移，即假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值G,作为水平荷载而算得的结构顶点位移；Wr——结构根本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取0.7;故先计算结构顶点的假想侧移，计算过程如下表：表5-1结构顶点的假想位移计算)m654321由上表计算根本周期T5.1.2水平地震作用及楼层地震剪力计算该建筑结构高度远小于40m,质量和刚度沿高度分布比拟均匀，变形以剪切为主，因此用底部剪力法来计算水平地震作用。F=a1G=0.0487×4399.1=21由于由于T=0.608s>1.4T=0.49,所以考虑顶部附加水平地震作用，即δ=0.08T₁+0.07=0.118那么质点i的水平地震作用F为：具体计算过程如下表，各楼层的地震剪力按表5-2各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表65432各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见图图5-1横向水平地震作用及层间地震剪力5.1.3水平地震作用下的位移验算用D值法来验算表3-3横向水平地震作用下的位移验算层次67527457382214由表中可以看到，最大层间弹性位移角发生在第一层，1/1225<1/550,满足要求。5.1.4水平地震作用下框架内力计算将层间剪力安排到该层的各个柱子，即求出柱子的剪力，再由柱子的剪力和反弯点高度来求柱上、下端的弯矩。柱端剪力按下式来计算：柱上、下端弯矩按下式来计算y-反弯点高度比。总层数m,该层位置n查表确定。y—上下梁的相对线刚度变化的修正值，由上下梁相对线刚度比值α₁及i查表得。y₂—上下层层高变化的修正值，由上层层高对该层层高比值α₂及i查表。y₃一下层层高对该层层高的比值a₃及i查表得。需要留意的是y,是依据表：倒三角形分布水平荷载下各层柱标准反弯点高度比y。查得。表5-4各层边柱柱端弯矩及剪力计算KyM65432表5-5各层中柱柱端弯矩及剪力计算1KYM65432注：表中弯矩单位为kN·m,剪力单位为kN。对于边跨梁端弯矩，由节点平衡原理计算对于中跨梁端弯矩，由于梁端弯矩与梁的线刚度成正比梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按下式来计算表5-6梁端弯矩、剪力及柱轴力计算走道梁柱轴力ll中柱N654321图5-2左地震作用下框架弯矩图(KN)图5-3左地震作用下梁端剪力及柱轴力图(由于结构对称，各画半边)由《荷载标准》,九江地区重现期为50年的根本风压：o₀=0.35KN/m,地面粗糙度为B风载体型系数由《荷载标准》第7.3节查得：μ,=0.8(迎风面)和μ,=-0.5(背风面)。本设计中，房屋高度H=20.8<30m,H/B=20.8/18=1.25<1.5,那么不需要考虑风压脉表5-7风荷载计算654321图5-4等效节点集中风荷载计算简图(kN)依据水平荷载，计算层间剪力，再依据层间侧移刚度，计算表5-8风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层次653440337252167由表可以看出，风荷载作用下框架的最大层间位移角为一层的1/4497,小于1/550,满足标准要求。5.2.3风荷载作用下框架结构内力计算计算方法与地震作用下的相同，都接受D值法。柱端剪力计算公式为柱端弯矩计算公式为表5-9各层边柱柱端弯矩及剪力计算KyM635343332319表5-10各层中柱柱端弯矩及剪力计算KYMM654321注：表中弯矩单位为kN.M,剪力单位为kN。表5-11风荷载作用下的梁端弯矩、剪力及柱轴力计算走道梁柱轴力ll中柱N654321横向框架在风荷载作用下弯矩、梁端剪力及柱轴力见图。图5-5左风作用下框架弯矩图(KN)图5-6左风作用下梁端剪力及柱轴力图第六章竖向荷载作用下横向框架结构的内力计算6.1计算单元取3轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为6.6m,如下图，由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示，计算单元内的其余楼面荷载那么通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。图6-1横向框架计算单元6.2荷载计算6.2.1恒载计算图6-2各层梁上作用的荷载在图中，91、9i代表横梁自重，为均布荷载形式，对于第五层，q₂和q:'分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由图所示的几何关系P、R₂分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的荷载，它包括梁自重、楼板重和女儿墙等的自重荷载，计算过程如下：节点集中荷载P=163.54kN节点集中荷载P=182.26kN对于1～5层，计算的方法根本与第五层相同，计算过程如下：节点集中荷载P6.2.2活荷载计算：活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图：图6-3各层梁上作用的活载节点集中荷载P=8.37kN节点集中荷载P=12.65kN对1～5层，节点集中荷载P=23.37kN节点集中荷载P₂=37.37kN6.2.3.屋面雪荷载标准值：节点集中荷载P=4.67kN节点集中荷载P₂=6.77kN1～5层，雪荷载作用下的节点集中力同屋面活荷载作用下的。这里从略。6.3.内力计算梁端和柱端弯矩接受弯矩二次安排法来计算，计算时先对各节点不平衡弯矩进行第一次安排，向远端传递(传递系数为1/2),然后对由于传递而产生的不平衡弯矩再进行安排，不再传递，到此为止，由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。对于边节点，与节点相连的各杆件均为固接，因此杆端近端的转动刚度S=4i,i为杆件的线刚度，安排系数为;对于中间节点，与该节点相连的走道梁的远端转化为滑动支座，因此转动刚度S=i,其余杆端S=4i,安排系数计算过程如下：梁上分布荷载由矩形和梯形两局部组成，在求固端弯矩时可直接依据图示荷载计算，也可依据固端弯矩相等的原那么,先将梯形分布荷载以及三角形分布荷载，化为等效均布荷载，等效均布荷载的计算公式如下图。(三角形荷载),图6-4荷载的等效顶层梯形荷载化为等效均布荷载梁上分布荷载由三角形和梯形两局部组成，在求固端弯距时可直接依据图示荷载计算：=4.098+(1-2×0.24+0.24)×12.44=15各杆固端弯矩(对称性)Mm=-1/3gφL²φ=-1/3×12.05×1.5²=-9.0M=-1/6g中L²φ=-1/6×12.05×g边=gm+(1-2a²+a³)g2上柱下柱右梁上柱下柱右梁654=4.098+(1-2×0.24²+0.24)×8.33=11杆固端弯矩6.3.2用弯矩二次安排法来计算恒载作用下的梁端、柱端弯矩。表6-1恒载作用下的框架弯矩二次安排法左梁上柱下柱右梁32图6-5恒载作用下的框架弯矩图(kN·m)梁端剪力可依据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的b.弯矩引起的剪力，计算原理是杆件弯矩平衡，即AB跨BC跨因为BC跨两端弯矩相等，故V。=Vc=0②柱的轴力计算：顶层柱顶轴力由节点剪力和节点集中力叠加得到，柱底轴力为柱顶轴力加上柱的自重。其余层轴力计算同顶层，但需要考虑该层上部柱的轴力的传递。表6-2恒荷载作用下的梁端剪力和柱力层次由荷载产生由弯矩产生总剪力柱子轴力N60949450527402794309461207221106920注：N底=N顶+柱自重(34.85kN)。(3)柱的剪力计算上柱下柱上柱下柱右梁62)活载、雪载作用下内力计算当活荷载产生的内力远小于恒荷载及水平力所产生的内力时，可不考虑活荷载的不利布置，而把活荷载同时作用于全部的框架梁上，这样求得的内力在支座处与按最不利荷载位置法求得内力极为相近，可直接进行内力组合。但求得的梁的跨中弯矩却比最不利荷载位置法的计算结果要小，因此对梁跨中弯矩应乘以1.1～1.2的系数予以增大。梁上分布荷载为梯形荷载，依据固端弯矩相等的原那么,先将梯形分布荷载以及三角形分布荷载，化为等效均布荷载。活载作用下，顶层梯形荷载化为等效均布荷载活荷载作用下的内力计算活荷载作用下的内力计算也接受弯距二次安排法计算，并将梁端节点弯矩换算成梁端柱边弯矩值和剪力值，以备内力组合时用。先将梯形分布荷(1)、顶层P=(1-2a²+a³)P=(1-2×0.24²+0.24³)×1.25=(2)、楼面活荷载化为等效均布荷载计算如下：(1～5层)P'=(1-2a²+a³)P=(1-2×0.24²+0.24³)×(3)载弯矩二次安排表6-3活载作用下框架弯矩二次安排法(kN·m)左梁上柱下柱右梁5325324图6-6活载作用下框架弯矩图(kN·m)(4)活载作用下梁的剪力以及柱的轴力、剪力计算①梁端剪力由两局部组成：a.荷载引起的剪力，计算公式为：b.弯矩引起的剪力，计算原理是杆件弯矩平衡，即AB跨BC跨由于BC跨俩端弯矩相等，故Va=Vc=0②柱的轴力计算：顶层柱顶轴力由节点剪力和节点集中力叠加得到，柱底轴力等于柱顶轴力。其余层轴力计算同顶层，但需要考虑该层上部柱的轴力的传递。③柱端剪力计算：g边=gm+(1-2a²+a³)g2=4.098+(1-2×0.24²+0.24)×1.0=各杆固端弯矩(对称性)Mm=-1/3gφL²φ=-1/3×0.75×1.5²=-M=-1/6g#L²*=-1/6×0.75×1.5²=-表6-4活荷载作用下梁端剪力及柱轴力(kN)荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力000000表6-5竖向荷载作用下边柱剪力(kN)恒载作用下活载作用下雪荷载VVV654321恒载作用下活载作用下雪荷载VVV654321图6-6活载、梁剪力、柱轴力图(kN)结构的抗震等级可依据结构类型、地震烈度、房结构，高度<30m,地处抗震设防烈度为7度，因此该框架为三级抗震等级。永久荷载的分项系数按规定来取：当其效应对结构不利组合取1.2,对由永久荷载效应把握的组合取1.35;当其效应对结构有利时，一般状况下取1.0,对结构的倾覆、滑移或漂移验算取0.9。均布活荷载的组合系数为0.7,风荷载组合值系数为0.6,地震荷载组合值系数为1.3。从理论上讲，抗震设计中接受的材料强度设计值应高值。但为了应用便利，在抗震设计中仍接受非抗震设计时的材料表7-1承载力抗震调整系数Yt受弯梁偏压柱受剪轴压比<0.15轴压比>0.15,各层梁的内力组合结果见附表，其中1.2M恒1.26M地m竖向荷载作用下的梁端弯矩为经过调幅后的弯矩(调幅系数为0.8)。梁内力组合见表(表7-3、7-4、7-5、7-6、7-7)7.5框架内力组合组合时，仅考虑一、二、六层梁的内力组合，由于2～6层的梁中，竖向的恒载和活载作用下梁的内力根本相同，在水平荷载作用下二层梁较三、四、五、六层梁大，因而为简化计算，仅考虑二层梁，3～6层梁的配筋同二层梁。框架梁的内力组合结果见表19。中的弯矩值为乘以弯矩调幅系数0.8后的值，而剪力值仍接受调幅前的剪力值。在恒荷载和活荷载作用下，跨间最大正弯矩Mmax可近似取跨中的M代替，按下式计算式中，——在恒载和活荷载分别作用下梁左端和梁右端的弯矩，见下表q——恒载和活荷载分别作用在梁上的线荷载跨中Mmax假设小于q/²/16,应取Mmax=ql²/16。跨间最大弯矩消灭在截面剪力为0处，那么跨间最大弯矩距支座A的距离x,可按下式求解跨间最大弯矩的计算式为：当x<0式，取x=0,按下式计算水平风作用为右风时，上述公式中AB6726332936219366-0.4/6.9165716-0.9/7.499.4/131.BC6550333330-33.551/79.-2.1/5.122205-2.1/5.11881105883.12/83.7.6柱内力组合N一、二、三级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及≥M,__节点左右梁端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值之和；1——柱端弯矩增大系数；三级框架为1.1。为了防止框架柱脚过早屈服，一、二、三级框架结构的底层柱下端机面的弯矩设计值，应分别乘以增大系数1.5、1.25和1.15。底层是指无地下室的根底以上或地下室以上的首层。表7-3框架梁内力组合表层次截面内力活载地震k1AM士61V7干B左M干299V5±B右BM5士233VM干士2A67V6干B左M干288V6士B右M3土8V干3AM±01V5干B左M干076V5士B右M土590V干4AM士01V5干B左M干176V7±B右M士790V干5AM±75V4干B左M干64.3706V8士B右M±299V干6AM±026V1干B左M干746V5士B右M士532V1干14.2表7-4横向框架A柱弯矩和轴力组合层次截面内力活荷载地震Y6柱顶MN柱底M69N5柱顶MN9柱底M33N94柱顶MN98柱底M33N983柱顶MN71柱底MN712柱顶MN212柱底M44N2121柱顶MN265柱底M44N6265表7-5横向框架B柱弯矩和轴力组层次截面内力载活荷载地震YSok〔雪荷载〕6柱顶M7N9柱底MN45柱M顶7N2柱底MN74柱顶M48N98柱底MN4843柱顶M439N646258柱底MN1462122柱顶M10N9144柱底M6N913981柱顶M89N27608柱底M1N27163注：1、2、3层柱轴压比>0.15,γRE取0.8;4、5层柱轴压比<0.15,γRE取0.75。考虑表7-6横向框架A柱剪力组合〔kN〕层次活载地震kk6)土土5)±4±322±1士表7-7横向框架B柱剪力组合〔kN〕层次活载地震kk6±5±432±1±注：1、表中V以绕柱顺时针方向为正，γm[n。(M°+M)/H,]为相应于本层柱净高上、下两端的剪力设计值.第八章：梁、柱配筋计算8.1框架梁配筋计算混泥土强钢筋强度：2AB跨：考虑跨间最大弯矩处：翼缘计算宽度b;按跨度考虑，取b₁′=1/3=6.6/3=2200mm,梁内纵向钢筋接受HRB335属第一类T形截面。下部跨间截面按单筋T形截面计算：a=M/〔fb₁'h₀²〕=112.8×10⁶/16.7/22A.==YmM/(Yfab₁'h₀²)=112.8/(300×16.7×2200×565实配钢筋2φ18+2φ16,A,=911mm²。p=0.51%>pmn=0.2%,满足要求。表8-1第一层框架梁正截面强度计算IⅡⅢV_ 选筋2φ18+2虫实配面积/mm²表8-2其次层框架配筋结果IⅡⅢV梁截面尺寸选筋实配面积/mm²表8-3第六层框架配筋结果ⅡⅢV梁截面尺寸(b/mm)×(h/mm)选筋实配面积/mm²框架梁的斜截面受剪承载力计算框架梁的斜截面受剪承载力计算：为了防止梁在弯曲破坏之前发生剪切破坏，故对剪力设计值进行如下调整：给出了一层和二层梁斜截面强度的计算结果，其余方法相同，计算从略。表8-4梁的斜截面强度计算1层2层支座A右支座B左支座B右支座A右支座B左支座B有梁界面尺寸箍筋直径，肢数φ8,四肢φ8,四肢φ8,四肢φ8,双肢φ8,双肢φ8,双肢间距加密区100加密区100加密区100加密区100加密区100加密区100加密区非加密区150非加密区150非加密区150非加密区150非加密区150非加密区150非加密区P剪跨比λ=M/(V°h₀),其值宜大于2;轴压比n=N/(f₂bh),三级框架大于0.9。表8-5柱的剪跨比和轴压比验算柱号MNλn63中柱631b.水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值75%以上时，框架柱的计算长度l₀按如设计值，当N≥0.3f.A时取0.3f.A;λ小于1时取1,当λ大于3时取3。三级框架柱的截面纵向钢筋的最小总配筋率为0.7%,同时柱截面每一侧配筋率不应小于0.2%。b.箍筋的构造要求柱根不小于柱净高的1/3;当有刚性地面时，除柱端外尚应去刚性地面上下各500mm。式中，p,三级抗震不应小于0.4%;λ,为最小配箍特征值，由箍筋形式和柱轴压比查柱箍筋加密区的箍筋肢距，三级不宜大于250mm和20倍箍筋直径的较大值，至少每隔柱箍筋非加密区的箍筋体积配箍率不宜小于加密区的一半，大于15d,d为纵筋直径。框架柱配筋计算柱正截面受压承载力计算，其余计算相同，计算步骤从略。表8-6柱的正截面受压承载力计算1层2层en偏心性质大大大小小小选筋实配面积表8-7框架柱箍筋数量表柱号层次N实配箍筋加密区非加密区621408@100+08@200第九章楼板配筋计算9.1双向板配筋荷载计算9.1.1荷载计算图9-1板筋分格图(1)活荷载：由于活荷载标准值小于4.0kN/m²,故分项系数为1.4(2)、恒荷载计算、恒荷载标准值g活荷载标准值q荷载设计值合计9.1.2计算跨度(1)内跨(2)边跨表9-1各区格计算跨度区格ABCD44615019.1.3弯矩计算的作用为固支。全部区格按其位置与尺寸分为A、B、C、D四类，计算弯矩时，考虑泊松比的影响，取V=0.2M₁¹=M₁'′=-8.07+0.2X2.04=8M₂′=M₂'′=-2.04+0.2X8.07=39.1.4截面设计截面有效高度：选用φ6和φ8钢筋作为受力主筋，那么lo₁〔短跨方向〕跨中截面的hue=h-c-3d/2=120-15-12=103mm或hu₂=106mm(φ8),支座截面处h₀a:A区格的跨中截面与A-A支座截面折减20%b:BC区格的跨中截面与A-B,A-C支座截面折减20%(两板La/L₂均小于1.5)计算配筋量时，取内力臂系数r=0.95,A.=M/0.95hofy9.1.5板的配筋配筋Lo₁方向Lo₂方向Lo₁方向Lo₁方向Lo₂方向Lo₁方向Lo₂方向A-A(Lu方向)A-A(Lo2方向)D边支座(Lu方向)D边支座(Lg方向)图10-1楼梯图10.1计算依据踏步面层均接受20厚水磨石，底面接受20厚石灰沙浆抹底，活荷载标准值2.5kN/m²,楼梯间层高3.3m,双跑，每跑12步，踏步尺寸280*165mm,混凝土接受C20,板梁的纵向受力钢筋分别接受HPB235、HRB335,梯井宽60mm,接受现浇板式楼梯。斜板长：1=4.14m10.2.1荷载计算表10-1荷载计算荷载标准值〔kN/m〕水磨石面层三角形踏步小计活荷载活荷载标准值2.50kN/m荷载设计值：1.2×6.22+1.4×2.5=11.21kN/m10.2.2截面设计斜板的水平计算跨度1=3.08m,荷载标准值(kN/m)水磨石面层90厚混凝土板板底抹灰小计活荷载表10-2荷载计算弯矩设M=1/10×11.21×3.08²=10.63kA=M/γfh=756mm选用φ12@100,A=1131mm10.3平台板设计平台板厚取90mm,由于尺寸条件，按双向板设计，平台板尺寸为5000×1800。荷载设计值P=1.2×3.24+1.4×2.5=7.39kN/m²计算跨度L=1.8-0.10/2-0.2/2=1.65m弯矩设计值M=1/10PL²=2.02kN/m²10.4平台梁的设计平台梁的截面尺寸取为200*350mm表10-3荷载计算荷载标准值(kN/m)梁侧粉刷小计活荷载斜板传来6.79×3.3/2=10.26梁自重a=M/afbh²=27160000/(1.0×9.6×650×315²)=0.042V=0.7fbh+1.25f〔A/s〕h=0.7×1.43×200×315+1.25×210×27.16×315/200依据建筑物地基设计等级及长期荷载作用下的地基变形对上部结构的影响程度，由标准可知，场地和地基条件简洁，荷载分布均匀的七层和七层以下的民用建筑和一对于框架结构，地基承载力特征值Jα≥130Kpa且≤7层的建筑，可不进行地基变形验算，该建筑的地基承载力特征值fα≥130Kpa,为7层框架结构，故可不进行地基变形柱的截面尺寸为600mm×600mm,接受柱下扩展根底，接受C30混凝土等级，垫确定根底底面尺寸荷载取值：柱下对应有三种荷载组合，因此必需分别计算出根底底面面积。N=1633.03KNV=113.06KN