哈尔滨某宾馆空调毕业设计说明书

目录TOC\o"1-2"\h\z\u前言 11原始资料 31.1工程名称及概况： 31.2气象资料： 31.3动力资料： 31.4土建资料： 32负荷计算 42.1冬季空调热负荷计算： 42.2夏季空调冷负荷逐时计算： 52.3夏季空调湿负荷计算 73确定送风状态及送风量 93.1风机盘管机组新风供给方式的确定 93.2新风处理状态的确定，总风量及风机盘管风量的确定 93.3夏季室内新风量的确定： 103.4冬季送风状态及送风量 123.5夏季空气处理方案： 123.6冬季空气处理方案： 123.7以标准层豪华客房为例计算送风量、新风量，确定送风状态点 133.8全空气送风状态及送风量的确定 164空气处理方案的确定 185空气处理设备选择 195.1风机盘管的选择 195.2新风处理机组的选择:三到十三层每层一台新风处理机组 215.3全空气空气处理机组的选择 226气流组织确定 227送回风道的布置及水力计算 257.1水力计算的目的 257.2风管水力计算的特点 257.3风管水力计算方法 268空调水系统的水力计算 449空调系统的消声 569.1空调系统的噪声源 569.2消声措施 569.3空调系统中消声器消声量的确定 5710.1概述 5710.2减振器使用应注意的问题 5810.3各种减振措施的使用要求 5811空调系统的防火排烟 59结论 60谢辞 62附表1 623附表2 74前言本设计的课题是：哈尔滨xx宾馆空调设计，题目来源于哈尔滨市建筑设计院。设计的主要目的是通过实际的工程设计更加深刻理解学过的基础理论和专业知识，是一个理论联系实际的过程，以便在以后的实际工作中解决实际出现的各种问题。通过这一环节来增强自己的理论知识，加强我们对暖通空调设计现状和未来发展趋势的了解，方便我们以后的学习和工作。空气调节(AirConditioning)的意义在于“使空气达到所要求的状态”或“使空气处于于正常状态”。据此，一个内部受控的空气环境，一般是指在某一特定空间内，对空气温度、湿度、空气流动及清洁度进行人工调节，以满足人体舒适和工艺生产过程的要求。现代技术发展手段有时还要求对空气的压力、成分、气味及噪声等进行调节与控制。由此可见，采用技术手段创造并保持满足一定要求的空气环境，乃是空气调节的任务。本宾馆通过设计采用半集中空调系统形式，给各个房间提供适宜的温度，湿度等，满足人们舒适性要求，并且可以充分利用建筑物的余热，在节能方面更为优越。在选择设备时，在满足各个指标的情况下，应选择功率相对较小的设备，以使电能消耗降低到相对较低状态。并且节能建筑是以后建筑的大趋势，而暖通设备在建筑的节能方面又占有相当大的比重，随着能源的日趋紧张，在满足建筑物用途的基础上，应尽量作到节约能源。空调负荷在建筑物的整体能耗中占有相当大的比例，约为50～70%，降低空调的能耗对建筑物的节能很重要的作用。由于建筑本身的要求及空调各系统的特点，本设计除一、二层外的各层均采用风机盘管加新风机组系统。选用风机盘管系统具有以下优点：（1）布置灵活性大，节能效果好，各房间能根据室内负荷情况单独调节温湿度，房间不使用时可以关掉机组，不影响其他房间的使用；（2）各空调房间互不相通，不会相互污染；（3）节省运行费用，运行费用与单风道系统相比约低20%~30%，比诱导器低10%~20%，而综合投资费用大体相同，甚至略低；（4）可以承担80%的室内负荷，与全空气系统相比可节省空间；（5）只需要新风机房，机房面积小，风机盘管可以安装在空调房间内；（6）机组定型化、规格化、易于选择安装，安装投产较快；（7）使用寿命长。每层均设一台新风机组，房间噪声太大，舒适性就会下降，为了降低噪声，新风机房内设置消声器、消声静压箱，水系统采用闭式系统，屋顶设置膨胀水箱和冷却塔，地下室设冷水机组，冷冻水泵两台，冷却水泵两台。为了降低能源损耗，冷却水和冷冻水管道均做保温。在设计过程中，曾广泛咨询过各位专业老师，给本设计提供了宝贵意见，也得到很多同学的帮助与支持，在此一并致谢。限于实践经验的不足，本设计存在一定的缺点和错误，望各位老师指正1原始资料1.1工程名称及概况：本设计为哈尔滨xx宾馆空调设计。建筑物共十三层，地下一层,建筑面积12171.8㎡。1.2气象资料：1.冬季室外参数：室外计算干球温度=-29℃,室外计算相对湿度Ф=742.夏季室外参数：室外计算干球温度=30.3℃,室外计算相对湿度Ф=56%3.冬季室内参数值：=20℃（客房）,Ф=50%,v≯0.2m/s4.夏季室内参数值：=26℃（客房）,Ф=55%,v≯0.3m1.3动力资料：冷源：冷水机组进水温度7℃,回水温度12℃,温差=热源：0.8Mpa饱和蒸汽，(由锅炉房供给)水源：城市自来水。电源：220/380v交流电1.4土建资料：1.外墙体：根据建筑条件图，按《空调负荷专刊》7号II型墙计算2.内墙体：δ=240mm红砖抹灰3.屋面：根据建筑条件图，（见《空调冷负荷专刊》6号Ⅲ型结构）4.地面：采用大理石铺地（非保温地面）5.门窗：窗玻璃采用3mm6.层高：地下室5.0m，一—五层层高4.5m，六—十三层2负荷计算2.1冬季空调热负荷计算：1.墙体、地面、天棚、门窗形成的负荷可按供热要求计算。=（1—1）式中： —围护结构的基本耗热量，W；—围护结构的面积，m2—围护结构的传热系数W/㎡℃—空调室外计算温度℃见《暖通空调设计指南》P18—空调房间冬季设计温度℃—计算温度修正系数公式（1—1）见《设计资料大全》公式（1—1.1）（1）本设计在计算热负荷时，以不同功能房间为例，其余房间的热负荷以整个建筑物平均面积热指标计算。（2）《暖通规范》规定宜按下列规定的数值选用不同朝向的修正系数，北10％,西、东-5％，南-25%（3）本设计建筑物为市区内宾馆，故风向修正为0。（4）高度修正：当房间高度大于4m时，高出1m应附加2%，但总的附加率应不大于15%。房间高度小于4m不加修正。（5）由于室内有正压控制，可不算门窗冷风侵入和渗入。但朝向修正照常。（6）人员散热及灯光、设备散热应予以考虑。（7）现以101、102、201、202、301、302、303、304、501、502、503、601、602、603、604、605、1301、1302房间为例，计算各房间热负荷并由此确定整个建筑物的平均面积热指标。101热负荷计算北外墙面积1.91×4.5=8.595㎡，传热系数K=1.26W/㎡℃（见《空调负荷计算专刊》）。室外计算温度tw=-29oC，室内计算温度tn=16oC，室内外计算温差为45oC，温差修正系数a=1.0，朝向修正10％，则耗热量Q1=487.34W.南外窗面积20.59㎡，传热系数3.26W/㎡℃，室外计算温度tw=-29oC，室内计算温度tn=16oC，室内外计算温差为45oC，温差修正系数a=1.0，朝向修正-25%，耗热量Q1=3020.55W。其他外墙与外窗热负荷计算方法与此相同。该房间总耗热量Q=7750.31W。（8）屋面热负荷的计算传热系数取0.62W/m2oC（见《空调负荷计算专刊》第47页）其他房间计算结果详见附表1—1。2.2夏季空调冷负荷逐时计算：与计算热负荷同，同样每层以不同功能的典型房间为例，其他房间以次面积冷指标计算。以下叙述各项冷负荷的计算方法，然后列表计算。1.外墙冷负荷本设计墙体属《空调负荷专刊》中的7号=2\*ROMANII型墙，外墙传热系数为K=1.26W/㎡℃.由表3-3（外墙冷负荷计算温度t1表）查的不同朝向的t1值,并由表3-4（地点修正值）查得哈尔滨的地点修正值，得到修正后的温度t1。按各朝向外墙面积计算出外墙逐时冷负荷见表2-1。计算式为（1-2）式中：—外墙瞬变传热引起的冷负荷，W。—外墙的面积，㎡。—外墙的传热系数W/㎡.oC。—室内设计空调温度，oC。—外墙的冷负荷计算温度的逐时值，oC。—地点修正值，oC。本设计在计算外墙冷负荷时同样以上述房间为例计算不同朝向的外墙冷负荷。其它房间外墙冷负荷则用平均面积冷指标计算。2.屋面冷负荷本设计中屋面类型属《空调冷负荷专刊》6号III型结构，传热系数K=0.62W/㎡℃.由表（屋面冷负荷计算温度tl）查得III型的逐时值，再由表3-5查得哈尔滨的地点修正值，两者相加即为屋面冷负荷计算温度。公式同（1-2）。3.玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷该宾馆建筑物的所有外窗均系双层铝合金框窗，查《设计资料大全》该种窗的传热系数K=3.26W/m2oC.由《专刊》表3-10中查得玻璃窗传热系数的修正值为1.2。由表3-11（玻璃窗冷负荷计算温度表）可查得窗玻璃的逐时计算温度值tl,再由表3-12查得哈尔滨玻璃窗的地点修正值td=-4℃，则两者相加即为玻璃窗的逐时计算温度。计算式为(1-3)式中:—玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷，W。—外窗的面积，㎡。—外墙的传热系数K=3.26×1.2=3.91W/㎡.—室内设计空调温度，oC。—外墙的冷负荷计算温度的逐时值，oC。—地点修正值，oC。4.透过玻璃进入的日射得热引起的冷负荷玻璃窗为3mm普通玻璃，由《空调负荷专刊》表2-4中查得窗户的有效面积系数为0.75，由表2-2查得Cs=1.00，又由于有白色内遮阳窗帘，cn=0.50。因而cz=0.50×1.00=0.50，因哈尔滨的地理纬度为北区，由表2-1查得东南向Djmax为508，各朝向无内遮阳的CCL值由表2-5查得。计算式为式中：—玻璃窗日射得热引起的逐时冷负荷， W—窗玻璃的净面积，㎡—冷负荷系数，—窗玻璃的综合遮挡系数—日射得热因数的最大值，W/㎡5.人员引起的冷负荷音乐茶座的人员密度为0.5人/m2，由《专刊》可知属静坐，查《空调负荷刊》表4-3当室内温度为25oC时每人散发的显热和潜热分别为63W和45W，全热为108W，于室内的人员包括男子和女子，由《空调负荷专刊》表4-4取群居系数为0.96。6.照明引起的负荷由《空调负荷专刊》公式4-1=式中：—照明冷负荷—镇流器耗功率系数—灯罩隔离系数—照明灯具所需的功率，KW—照明负荷指数2.3夏季空调湿负荷计算因为本设计为宾馆空调设计，所以室内活动认为是轻度劳动，本设计只考虑人体散湿量，据《空调冷负荷专刊》散湿量式中：—散湿量，g/h—群集系数，取0.96—室内全部人数，—名成年男子的小时散湿量,g/h以101房间为例，根据人员密度计算，室内有263人，由《空调冷负荷专刊》查得25℃下极轻劳动的个人散湿量为51g/h，则101室散湿量即湿负荷D=0.96×263×51=12876.48g/h。 其余房间冷负荷、湿负荷计算结果见附表1-2。各房间负荷汇总列表如下表1-1：各房间负荷汇总表表2-1房间名称冷负荷热负荷湿负荷KWKWKg/h营业厅28.0318.017.87宾馆大堂21.1720.478.95音乐茶座10.196.552.86休息室0.890.570.25消防控制室1.290.830.36办公室2.081.340.59合用前室1.821.170.51公共卫生间6.794.361.91二层前室2.081.340.59公共卫生间6.794.361.91包间2026.774.351.9包间3.42.180.95合用前室1.821.170.51准备间3.42.180.95餐厅大堂27.6417.767.76三层豪华大包间6.774.351.9控制室2.081.340.59前室+服务台2.081.340.59公共卫生间6.794.361.91大包间6.774.351.9合用前室1.821.170.51KTV包间3034.472.871.26KTV包间3.712.391.04KTV包间3.081.980.86办公室3.712.391.04走廊12.097.773.4五层小会议室6.794.361.91设备房2.081.340.59前室2.081.340.59公共卫生间6.794.361.91会议室50213.588.733.81合用前室1.821.170.51会议室11.97.653.34会议室14.229.143.99多功能厅14.539.344.08走廊12.097.773.4标准层豪华客房6.794.361.91值班室2.081.340.59前室2.081.340.59客房6033.42.180.95合用前室1.821.170.51走廊12.097.773.4客房6024.472.871.26客房6043.42.180.95客房3.081.980.86.86十三层豪华客房6.794.361.91值班室2.081.340.59前室2.081.340.59客房13023.42.180.95合用前室1.821.170.51走廊12.097.773.43确定送风状态及送风量3.1风机盘管机组新风供给方式的确定本设计采用单独的新风系统供给室内新风，把新风处理到室内的等焓线上，不承担室内的负荷，这样就提高了该系统的调节和运转的灵活性3.2新风处理状态的确定，总风量及风机盘管风量的确定根据室内的in线新风处理后的相对湿度和风机温升Δt即可定出新风处理后的机械露点L及温升后的k点。本设计风机温升取2℃，即L点和K点重合。过室内状态点n点做热湿比线ε线与φ=90%的交线，即为送风状态点O点，因为风机盘管系统用于舒适性空调，不受送风温差限制，故可采用较底的送风温度。故房间的风量连接K，O两点到M点，使式中：——新风量。Kg/s——风机盘管风量Kg/s故房间总风量，而M即为风机盘管的出风状态点。3.3夏季室内新风量的确定：3.3.1满足卫生要求：在人员长期停留的空调房间，由于人们呼出二氧化碳气体的增加，会逐渐破坏室内空气的正常成分，给人体带来不良的影响。因此在空调系统的送风量中，必须掺入含二氧化碳少的室外新风来稀释室内空气中的二氧化碳的含量，使之符合卫生标准的要求。人体在不同状态下的二氧化碳呼出量表3-1工作状态安静时1319.5极轻的工作2233轻劳动3045中等劳动4669重劳动74111二氧化碳允许浓度表3-2房间性质小孩和病人停留的地方0.71.0人周期性停留的地方1.251.75人短期停留的地方2.03.0人长期停留的地方1.01.5在一般的城市和农村，室外空气中二氧化碳含量为0.5～0.75g/kg根据以上条件，可利用确定全面通风量的基本原理，来消除二氧化碳所需要的新鲜空气量，可按规范确定；不论每人占用体积多少，新风量按大于等于30m3/h·人采用；对于人员密集的建筑物，每人占用的空间较小（不到10m3），但停留的时间较短，可分别按吸烟与不吸烟的情况，新风量以7～15m3/h·人计算，由于这类建筑物按此确定的新风量占总风量的百分比能达到，从而对冷量影响很大，所以在确定新风量时应十分慎重。3.3.2补充局部排风量，以防房间产生负压因为本设计的建筑的局部排风主要在厕所，及一些不需设空调的房间，，且其排风量大，所以在厕所内放置排气扇。当空调房间内有排风柜等局部排风装置时，为了不使空调房间产生负压，在系统中必须有相应的新风量来补尝排风量。Lw=LPm3/h《供热通风与空调工程手册》P196式中：Lw——需要的新风量，m3/h；LP——局部和全面排风量之和，m3/h；排风量的计算按换气次数计算：次/h式中：——房间的换气次数，次/h；——房间送风量，m3/h；——房间的体积，m3；3.3.3保持空调房间正压要求一般情况下室内正压在5-10pa即可满足为了防止外界环境空气渗入空调房间，干扰室内温度，湿度或破坏室内的洁净度，需要使空调房间内部保持一定的正压值，即用增加一部分新风的方法，使室内空气高于外界压力，然后再让这部分多余的空气从房间门窗缝隙等不严密处审渗出去。室内的正压值△P(PA)正常，相当于空气从房间缝隙渗出时阻力。空调房间正压值5～10Pa来计算。过大的正压不但没有必要，而且还降低了系统运行的经济性。可按下式计算从房间通过门缝、窗缝和其他缝隙渗入的风量，即需要补充的新风量Lw。m3/h《供热通风与空调工程手册》P233式中：——需要补充的新风量；——室内需要保证的正压值，㎜H2O取1.01972㎜H2O；a,n——与严密程度有关的系数，n取1.5；a取5；——缝隙长度，m；其取值随门窗开启形式的不同而不同根据上述三个要求取最大值；3.4冬季送风状态及送风量冬季通过围护结构的温差传热往往是由内向外传递，只有室内热源向室内散热，因此冬季室内余热往往比夏季少得多。而余湿量则冬夏季一般相同。这样，冬季房间的热湿比常小于夏季，也可能为负，所以空调送风温度往往接近或高于室温，由于送风时送风温差可以比夏季小，故空调送风量一般是先确定夏季送风量，再冬季可采取与夏季相同的风量。全年采取固定送风量是比较方便的，若少于夏季，可以提高送风温度但≯450C为宜，可以节约电能，尤其对较大的空调系统减少风量的经济意更为突出。3.5夏季空气处理方案：如上图所示：过程为室外新风，经空调机组处理到L点与室内风机盘管的出口状态点M混合，到达O点，最后沿ε到达N点。3.6冬季空气处理方案：冬季空气处理过程的焓湿图及空气处理过程图如下图所示：冬季室外空气经过新风机组被加热到K点并加湿，室内空气等湿加热到M点，新风和经风机盘管处理的室内回风混合到O点，然后沿着热湿比线送至房间内。3.7以标准层豪华客房为例计算送风量、新风量，确定送风状态点夏季室内计算参数：tN=27±10C,φ=55±10%,房间取φ=55%,iN=55.6kJ/kg,室外计算参数：tw=30.3℃,φ=56%,室内余热QN=6.79Kw，余湿量W=1.91Kg/h，室内4人则有（1）计算房间内热湿比ε=106.83×3600/0.03×1000=12819.6（2）过室内状态点n点做热湿比线ε线与φ=90%的交线，即为送风状态点o点。得io=42kJ/kg,do=10.2g/kg。（3）计算房间内总送风量=0.5kg/s=1500m3/h（4）计算房间内的新风量GX据《空气调节设计手册》及本建筑物性质，满足卫生要求的新风量最大取60m3/h·人，人员4人，故GX=4×60=240m3/h。因240>1500×10%，所以新风量取240m3/h。（5）算风机盘管处理风量=1500－240=1260m3/h各典型房间的送风量和送风状态点及新风量见表3-3、3-4各房间送风量和送风状态点汇总表表3-3夏季各房间送风状态及送风量统计表房间名称冷负荷kw湿负荷kg/h热湿比室内温度室内湿度送风量kg/s一层营业厅28.037.8712819.628502.11宾馆大堂21.178.9512819.628502.26音乐茶座10.192.8612819.628550.75休息室0.890.2512819.628500.07消防室1.290.3612819.628500.1办公室2.080.5912819.628500.16合用前室1.820.5112819.628500.14二层前室2.080.5912819.628500.16包间2026.771.912819.628550.49包间3.40.9512819.628550.25合用前室1.820.5112819.628500.14准备间3.40.9512819.628500.26餐厅大堂27.647.7612819.628502.08三层（四层）豪华大包间6.771.912819.626550.5控制室2.080.5912819.628500.16前室2.080.5912819.628500.16大包间6.771.912819.628550.49合用前室1.820.5112819.628500.14KTV3034.471.2612819.628550.33KTV包间3.711.0412819.628550.27KTV包间3.080.8612819.628550.22办公室3.711.0412819.628500.29走廊12.093.412819.628500.91五层小会议室6.791.9112819.628500.51前室2.080.5912819.628500.16会议室50213.583.8112819.628501.02合用前室1.820.5112819.628500.14会议室11.93.3412819.628500.89会议室14.223.9912819.628501.07多功能厅14.534.0812819.628501.09走廊12.093.412819.628500.91标准层豪华客房6.791.9112819.626550.5前室2.080.5912819.628500.16客房6033.40.9512819.626550.25合用前室1.820.5112819.628500.14走廊12.093.412819.628500.91客房6024.471.2612819.626550.33客房6043.40.9512819.626550.25客房3.080.8612819.626550.23十三层豪华客房6.791.9112819.626550.5前室2.080.5912819.628500.16客房13023.40.9512819.626550.25合用前室1.820.5112819.628500.14走廊12.093.412819.628500.91各房间新风量统计表表3-4各房间新风量统计表房间名称卫生kg/s局部排风正压kg/s新风量kg/s新风比%一层营业厅0.8800.280.8842宾馆大堂0.1300.310.3114音乐茶座0.3200.10.3243休息室0.0200.010.0229消防室0.0200.010.0220办公室0.0200.020.0213合用前室0.0100.020.0214二层前室0.0200.020.0213包间2020.2700.060.2755包间0.1300.030.1352合用前室0.0100.020.0214准备间0.0300.030.0312餐厅大堂1.0400.271.0450三~四层豪华大包间0.2700.060.2754控制室0.0200.020.0213前室0.0200.020.0213大包间0.2700.060.2754合用前室0.0100.020.0214KTV3030.1200.040.1236KTV包间0.0900.030.0933KTV包间0.0800.030.0836办公室0.0400.040.0414走廊0.0900.120.1213五层小会议室0.2100.070.2141前室0.0200.020.0213会议室5020.8600.130.8684合用前室0.0100.020.0214会议室0.6700.120.6775会议室0.800.140.875多功能厅0.5700.140.5752走廊0.0900.120.1213标准层豪华客房0.0800.050.0816值班室0.0100.020.0214前室0.0200.020.0213客房6030.0400.030.0316合用前室0.0100.020.0214走廊0.0900.120.1213客房6020.0600.040.0618客房6040.0400.030.0316客房0.0400.020.0417十三层豪华客房0.0800.050.0816值班室0.0100.020.0214前室0.0200.020.0213客房13020.0400.030.0316合用前室0.0100.020.0214走廊0.0900.120.12133.8全空气送风状态及送风量的确定3.8.1（1）依据已知条件定出各房间室内状态点N（2）依据计算的负荷Q和散湿量W计算出各房间的热湿比线（3）依据房间的温度控制精度和换气次数定出送风温差、送风状态点（无特殊要求的尽量取较大的温差，以减少送风量，从而达到经济、节能的目的，《便览》456页-457页）（4）画出各房间焓湿图，依据Q或W计算各房间的送风量（5）列表统计各房间的送风量夏季空气处理过程如下图所示3.8.2冬季送风状态及送风量的确定同上（1）-（5）空气处理过程如下图所示3.8.33.8.4确定原则同3.34空气处理方案的确定由于各类空调房间对空气的要求各不相同，因此空调系统的种类也是多种多样。在工程设计中应按照空调对象的性质和用途，热湿负荷的特点，室内设计参数的要求，可能为空调机房及风管提供的建筑面积和空调间初投资和运行费用等许多方面的具体情况，经过技术经济的分析比较来选择合适的空调系统。本设计中宾馆大堂、营业厅、餐厅大堂等属于大空间，人员较集中，且设计参数一致，故可以采用全空气集中送风系统。其他房间如包间、客房、会议室等空调规模较大，房间较多，室内环境较干净，且要求各个房间能单独调控，宜采用“风机盘管机组加新风”的空调系统。风机盘管一般承担全部的室内负荷，新风系统则承但新风负荷。新风宜处理到与室内等焓或等湿状态。本设计新风处理到等焓线上，一般为等焓线与φ=90%线的交点。“风机盘管机组加新风”空调系统的新风送风口应单独设置，或布置在风机盘管机组送风口的旁边，不应将新风接至风机盘管机组的回风吸入口处。本设计采用风机盘加新风系统，其优点有：1.空调效果好；2.可送新风保证室外内空气新鲜度；3.投资低；4.故障少，好维修；5.设备寿命长；6.噪声小7.易与装饰配合，实现现代建筑的高档、豪华、明快、舒适之美感。5空气处理设备选择5.1风机盘管的选择5.1.1风机盘管机组的选型要求：5.1.1.1满足风量、冷量与热量的要求；5.1.1.2考虑美观装修的问题；5.1.1.3明确所选用机组的型式、规格、风口位置等要求；5.1.1.4明确风机电动机轴承是否采用含油或不含油轴承；5.1.1.5明确所选用的机组的接水管左出或右出方向（与管道布置有关）；5.1.1.65.1.1.7冬季通热水，水温一般不超过605.1.2风机盘管台数的确定5.1.2.1平均20-30平方米一台风机盘管。5.1.2.2型号不要太多，以免采购时麻烦。5.1.3风机盘管型号选择以标准层豪华客房为例，该房间新风量为G=0.08Kg/s,风机盘管风量为G=0.42Kg/s，i=59KJ/Kg,i=4.5KJ/Kg。故风机盘管的热负荷为0.42×（59-38.6）=8.6Kw,选用型号为约克公司YGFC系列，05-3S。同理选择其他房间的风机盘管，具体型号详见表5-1。各典型房间风机盘管汇总表表5-1房间型号(YGFC)风量m3/h制冷能力Kw供暖能力Kw电机功率Kw电机数量`台数二层包间20204-2S5203.826.7362(74)12小包间04-2S5203.826.7362(74)12三、四层豪华大包间03-3S3903.265.3239(58)12包间30204-2S5203.826.7362(74)12KTV30305-3S6404.847.9175(83)11KTV包间04-2S5203.826.7362(74)126轴KTV04-2S5203.826.7362(74)12五层小会议室04-3S5104.176.8161(71)12会议室50204-3S5104.176.8161(71)12左角会议室03-3S3903.265.3239(58)12会议室03-3S3903.265.3239(58)12多功能厅04-2S5203.826.7362(74)12标准层豪华客房05-3S6404.847.9175(83)12客房60305-2S6604.147.2976(88)11客房60207-2S9005.9510.2123(129)116轴客房05-2S6604.147.2976(88)11十三层豪华客房05-3S6404.847.9175(83)12客房130205-2S6604.147.2976(88)11卫生间、前室05-2S6604.147.2976(88)11小计03-3S1004-2S3704-3S405-2S14605-3S1807-2S75.2新风处理机组的选择:三到十三层每层一台新风处理机组以夏季标准层豪华客房为例，新风量G=0.08Kg/s,G=0.42Kg/s,i=39.5KJ/Kg,则Q=0.08×(69.5-55.6)=1.1Kw。同理计算本层其他房间新风所需冷量并加和可得本机组所需冷量，各机组型号详见表5-2新风处理机组表5-2机组型号风量m3/h机组全压Pa额定冷量Kw额定热量Kw风机类型电源机组电机功率2-3层YAH08B8000275134（6排）130.1（6排）离心风机220-380V3Kw4层YAH08B8000275134（4排）130.1（4排）离心风机220-380V3Kw5层YAH12B12000275198.8（6排）191.3（6排）离心风机220-380V3Kw标准层YAH03B300020047.4（6排）46.8（6排）离心风机220-380V1.1Kw13层YAH1.5A150018024.2（6排）23.0（6排）离心风机220-380V0.55Kw新风机组加湿器的选择详见表5-3各机组加湿器型号表5-3空调机组加湿器类型加湿能力(Kg/h)耗电量(Kw/Kg.h)二-三层机组干蒸汽加湿器100-300——四层机组电极式加湿器4-200.78五层机组干蒸汽加湿器100-300——标准层机组电极式加湿器4-200.78十三层机组电极式加湿器4-200.785.3全空气空气处理机组的选择计算选择方法同新风机组的选择方法机组型号见下表（5-4）全空气空气处理机组型号表5-4机组型号风量m3/h制冷盘管排数全热量Kw制热盘管排数全热量Kw诗膜加湿器厚度mm加湿量Kg/h加湿效率K-1YSM50703021041744310505740K-2YSM205072804434795032406气流组织确定气流组织计算的目的在于选择气流分布的形式；选择送风口的形式，数目和尺寸；使工作区的风速和温差满足设计要求。对于工作区的温湿度、清洁度的要求，一般依据舒适性空调或工艺性空调提出的参数确定。对于工作区的流速我国先行的“采暖通风和空气调节设计规范”GBJ19-87规定：舒适性空调空气调节室内冬季风速不应大于0.2m/s，夏季不应大于0.3m/s。此外，对送风口的出流速度值应考虑高速气流通过风口所产生的噪声，因此在要求较高的房间应取较低的送风速度，一般的取值范围为2-5m/s，本设计由于房间的高度较低，故送风速度取3m/s。回风口的风速一般限制在4m/s以下，在离人较近时应不大于3m/s。考虑到噪声因素，在居住建筑内一般取2m/s。以一层音乐茶座气流组织计算为例：按四个散流器布置，每个散流器对应的F=95.355/4≈24㎡,水平射程分别为2m、3m，平均取L=2.5m,垂直射程X=4.5-2=2.5m。送风温差为△t=10℃,总送风量L=0.75Kg/s=2250m/h,每个散流器的送风量为L=562.5m/h。散流器的出风速度选定为6m/s,则F=562.5/6×3600=0.026㎡检查u:根据式u=u/（X+L）,式中：=1.41（《空气调节》表5-2，10）k——根据0.1L/=0.1×2.5/=1.56,查图5-13，按L/X=2.5/2.5=1在曲线10查得k=0.48——均取1代入各已知值得：u=6×1.41×0.48×/（2.5+2.5）=0.13m/s检查=×k/（X+L）=10××0.88×0.48×/（2.5+2.5）=0.19℃。计算检查结果说明、u均满足要求。(6)检查射流贴附长度：=0.5ze.Z=5.45u=5.45×1.41×6×=5.26=0.5×5.26×exp(0.5-0.62×1.27×0.3)=2.7m。故贴附射流长度基本满足要求。其他房间的气流组织计算与次相同。送风形式如下：风机盘管加新风系统为侧送，全空气系统为顶送。回风方式：均为顶回。各房间风口尺寸如下表6-1所示风口尺寸表6-1风口名称型号尺寸mm×mm风量m3/h射程m颈部风速m/s风口数量散流器FK-10120*1203101.7362散流器FK-10180*1807002.6648双层百叶风口FK-19200*2006253.5354双层百叶风口FK-15100*1502753.45516双层百叶风口FK-15100*1001802.835176单层百叶风口FK-20100*1502203.2841单层百叶风口FK-20150*1502803.8141单层百叶风口FK-20150*2004404.6441单层百叶风口FK-20150*3006406.87411单百叶风口FK-20250*30010807.2446单层百叶风口FK-20200*2507606.16427送回风道的布置及水力计算7.1水力计算的目的管道把供热系统、通风系统或空调系统中的设备、附件和动力装置联成一体，是暖通空调系统的重要组成部分。管道的水力计算，就是要合理组织流体流动，在保证使用效果的前提下，达到初投资和运行费用最省。因此，管道系统设计的好坏，将直接影响整个供热、通风或空调工程在建造与使用方面的技术经济性能。7.2风管水力计算的特点空气在管内流动的压力损失，与水或蒸汽的一样，也划分为沿程损失和局部损失，但由于风管截面不都是圆形的，风管局部损失往往占较大的比重，风管材料的多样性以及空气的性质与水有较大差异等原因，使得风管的两类损失有着自身的特点，下面将针对风管的沿程损失和局部损失的计算分别加以讨论。（1）沿程损失空气在管内流动时的沿程压力损失可按下式计算：Pa单位风管长度上的沿程损失（即比摩阻）可按下式计算：Pa/m两式中：λ——沿程阻力系数；v——风管内空气的平均流速，m/s；——空气的密度，kg/m3；——风管的长度；D——圆形风管的内径；在通风或空调系统中，为使风道方便与建筑配合和使风管容易制作，经常采用矩形截面的管道。如果仍利用圆形风管的阻力计算公式或线图来求矩形风管的沿程损失时，就需要将矩形风管折算成相当的圆形风管，即求出矩形风管的当量直径。再由当量直径来求得矩形风管的沿程损失。（2）局部损失当气流经过阀门、三通、弯头、风口及变径等和管件时，都将产生局部阻力，从而导致局部损失。局部损失可用下式计算：Pa式中：——局部阻力系数；局部损失计算的关键是确定ξ的值，它的大小一般与管件的形状和尺寸有关。也可取沿程阻力的3～5倍。7.3风管水力计算方法本设计风道采用矩形风道，不均匀送风计算.7.3.1将各管段的风管编号，风量标于轴侧草图7.3.2据假定风速和各管段的风量，确定各管段的断面尺寸，计算各管段的沿程损失。空调系统风管内的风速：主管风速5-6.5m/s,支管风速3-4.5m/s（见《简明空调设计手册》）。本设计主管风速初步选择ν=6m/s,支管初选风速7.3.3长度为L（m）的风管沿程压力损失ΔPm（Pa）可按下式计算（见《供热通风与空调工程设计资料大全》）式中：△Rm—单位管长沿程压力损失△Rm根据实际的流速和管道的当量直径可以查得 （见《通风与空气调节工程》教材录6通风管道单位长度比摩阻线算图）7.3.4、计算局部阻力由公式:可得出局部阻力7.3.5、管段摩擦总阻力下面以十三层新风系统为例说明：计算草图如下由假定风速6m/s和总风量960确定0-1段风管的尺寸为250*200，然后根据L=Fv反算出该管段的实际风速，并查出实际流速对应的比摩阻。实际流速为5.3m/s,比摩阻为1.7Pa/m。根据△Pm=△Rm·L计算0-1管段的沿程阻力损失为1.7×6=10.2Pa该管段有消声器、弯头等局部阻力构件，其局部阻力系数分别为0.27、0.18、0.09，空气密度约取为1.2，根据代入各数据得该管段的局部阻力损失为9.1Pa。则0-1管段的总阻力为10.2+9.1=19.3Pa。同理计算其他管段的阻力损失，最后确定最不利管路的总损失，用其他并联管路的阻力损失与其比较，二者的不平衡率应控制在15%以内，超出该范围的管段应做局部调整，以保证各管线送风符合设计要求。十三层新风送风管线水力计算见表7-1十三层新风系统水力计算表表7-1管段号风量风速m/s风管尺寸mm*mm实际风速m/s比摩阻Pa管长m沿程阻力Pa局部阻力系数局部阻力Pa总阻力Pa0-19606250*2005.31.7610.21.27+0.18+0.099.119.31-27206250*16051.766.8512.10.34.516.62-36006250*1205.62.86.417.90.427.925.83-44806200*1205.63.01.44.20.468.712.94-53606160*1205.23.06.419.20.58.127.35-62406120*1204.62.81.43.90.447.1116-71206120*1202.31.26.47.70.321.08.77-81206120*1202.31.24.55.40.28+2+2.0413.719.11-92406120*1204.62.87.821.80.33.825.69-102406120*1204.62.84.512.60.28+2+2.0454.867.42-111204120*1202.31.24.55.40.78+2+2.0415.320.73-121204120*1202.31.24.55.40.44+2+2.0414.219.64-131204120*1202.31.24.55.40.4+2+2.0414.119.55-141204120*1202.31.24.55.40.44+2+2.0414.219.66-151204120*1202.31.24.55.40.32+2+2.0413.819.2最不利管线的总阻力损失=140.7Pa,1-8与1-10两并联管线的不平衡率为23%，用多叶调节阀调节。标准层水力计算草图如下：标准层水力计算见表7-2标准层水力计算表表7-2管段号风量风速m/s风管尺寸mm*mm实际风速m/s比摩阻Pa/m管长m沿程阻力Pa/m局部阻力系数局部阻力Pa总阻力Pa0-123406500*2505.20.965.40.27+0.18+0.098.814.21-218006500*20051.095.455.90.34.510.42-316806400*2005.81.581.42.20.489.711.93-414406400*20051.196.47.61.01522.64-512006320*2005.21.431.42.01.016.218.25-69606250*2005.31.676.410.71.016.927.66-77206200*20051.71.42.41.01517.47-84806200*2005.63.026.419.31.018.838.18-92406120*1204.62.81.43.91.012.716.69-101206120*1202.31.26.47.70.321.08.710-111206120*1202.31.24.55.40.28+2+2.0413.719.11-125406250*12052.230.851.90.263.95.812-134206200*1204.92.391.43.31.115.819.113-142406120*1204.62.85.5515.50.45.120.614-152406120*1204.62.84.512.60.28+2+2.0454.867.42-221204120*1202.31.222.40.45+2+2.0414.316.73-161204120*1202.31.24.55.41.0+2+2.041621.43-161204120*1202.31.222.41.0+2+2.041618.44-171204120*1202.31.24.55.41.0+2+2.041621.44-171204120*1202.31.222.41.0+2+2.041618.45-181204120*1202.31.24.55.41.0+2+2.041621.45-181204120*1202.31.222.41.0+2+2.041618.46-191204120*1202.31.24.55.41.0+2+2.041621.46-191204120*1202.31.222.41.0+2+2.041618.47-201204120*1202.31.24.55.41.0+2+2.041621.47-201204120*1202.31.222.41.0+2+2.041618.48-211204120*1202.31.24.55.41.0+2+2.041621.48-211204120*1202.31.222.41.0+2+2.041618.49-231204120*1202.31.222.40.32+2+2.0413.816.212-241204120*1202.31.222.40.46+2+2.0414.316.713-251804120*1203.51.6823.40.4+2+2.0432.636最不利管线的总阻力损失=204.8Pa,1-11与1-15两并联管线的不平衡率为40%，不平衡的部分用多叶调节阀调节，将二者的不平衡率控制在15%以内。五层新风系统水力计算草图如下：五层新风系统水力计算见表7-3五层新风系统水力计算表表7-3管段号风量风速m/s风管尺寸mm*mm实际风速m/s比摩阻Pa/m管长m沿程阻力Pa局部阻力系数局部阻力Pa总阻力Pa0-1932061250*4005.20.4762.80.27+0.18+0.098.811.61-2735061000*4005.10.492.91.40.69.4102-366806800*4005.80.676.84.60.36.110.73-458806630*5004.90.473.91.80.45.87.64-550806500*5005.60.673.92.60.59.4125-642806500*5004.80.510.50.3-0.02-0.306-729906500*3205.20.825.24.3-0.04-0.63.77-817006500*2004.70.9911.0-0.01-0.130.878-911336320*2004.91.293.95.0-0.04-0.64.49-105666250*1205.22.413.99.40.061.08.410-115666250*1205.22.412.86.70.28+2+2.0470.176.81-1219706500*2005.51.310.30.40.285.15.512-1313006320*2005.61.633.15.1-0.04-0.84.313-146306200*1605.52.360.30.70.061.11.814-153156160*1204.62.362.66.10.060.86.915-163156160*1204.62.364.410.40.28+2+2.0454.865.22-26704250*2003.70.882.82.50.5+2+2.0437.339.83-38004250*2004.41.212.83.40.45+2+2.0452.255.64-48004250*2004.41.212.83.40.53+2+2.0453.156.55-58004250*2004.41.212.83.40.48+2+2.0452.555.96-612904400*2004.50.984.44.30.46+2+2.0454.7597-712904400*2004.50.984.44.30.4+2+2.0453.958.28-85674250*1603.91.162.83.20.48+2+2.0441.244.49-95674250*1603.91.162.83.20.5+2+2.0441.444.612-126704250*2003.70.882.82.50.4+2+2.0436.53913-136704250*2003.70.882.82.50.3+2+2.0435.638.114-143154200*1203.61.354.45.90.42+2+2.0434.740.6最不利管线的总阻力损失为=146.1Pa，1-11与1-16两并联管线的不平衡率为38%，需用多叶调节阀调节。四层新风系统水力计算草图如下：四层新风系统水力计算见表7-4四层新风水力计算表表7-4管段号风量风速m/s风管尺寸mm*mm实际风速m/s比摩阻Pa/m管长m沿程阻力Pa局部阻力系数局部阻力Pa总阻力Pa0-152956500*5005.90.7564.50.27+0.18+0.0911.315.81-241456500*4005.80.840.20.20.48.18.32-338706500*4005.40.733.92.80.396.89.63-435956500*4005.00.633.92.50.375.68.14-533206500*3205.80.983.93.8-0.04-0.835-630456500*3205.30.863.93.4-0.03-0.52.96-727706500*3204.80.70.650.5-0.02-0.30.27-823706500*2505.31.012.62.60.284.77.38-919706500*2005.51.310.650.90.35.46.39-1017206500*2004.81.033.940.294810-1114706400*2005.11.240.650.80.162.53.311-1210706320*2004.61.132.62.9-0.04-0.52.412-136706200*2004.71.530.6510.22.73.713-143956200*1204.62.113.98.20.192.410.614-151206120*1202.30.913.93.50.3214.515-161206120*1202.30.912.82.50.32+2+2.0413.816.31-1711506250*2505.11.3445.40.335.110.517-188006250*1605.62.180.350.80.295.56.318-194006160*1604.31.742.64.50.121.35.819-204006160*1604.31.744.47.70.12+2+2.0446.253.92-22754200*1203.21.082.830.43+2+2.0427.530.53-32754200*1203.21.082.830.43+2+2.0427.530.54-42754200*1203.21.082.830.43+2+2.0427.530.55-52754200*1203.21.082.830.43+2+2.0427.530.56-62754200*1203.21.082.830.43+2+2.0427.530.57-74004250*1203.71.284.45.60.5+2+2.0437.342.98-84004250*1203.71.284.45.60.5+2+2.0437.342.99-92504160*1203.61.52.84.20.4+2+2.0434.538.710-102504160*1203.61.52.84.20.4+2+2.0434.538.711-114006160*1604.31.744.47.70.12+2+2.0446.253.912-124006160*1604.31.744.47.70.12+2+2.0446.253.913-132754200*1203.21.082.830.43+2+2.0427.530.514-142754200*1203.21.082.830.43+2+2.0427.530.517-173504160*1603.81.342.83.80.11+2+2.043639.818-184004160*1604.31.744.47.70.12+2+2.0446.253.9最不利管线的总阻力损失为=110.3Pa，1-16与1-20两并联管线的不平衡率为31%，需用多叶调节阀控制1-20管线的局部阻力。二-三层水力计算草图如下：其他未标注的节点同四层计算相同。二-三层新风系统水力计算见表7-5二-三层水力计算表表7-5管段号风量风速m/s风管尺寸mm*mm实际风速m/s比摩阻Pa/m管长m沿程阻力Pa局部阻力系数局部阻力Pa总阻力Pa0-168956630*6304.80.3962.30.27+0.18+0.097.59.81-257456630*5005.10.50.20.10.497.67.72-354706630*5004.80.453.91.80.45.57.33-451956500*5005.80.721.20.90.326.57.44-516006500*2004.40.8831.928.10.42+0.32*315.343.45-612006320*2005.21.432.63.7-0.04-0.63.16-78006200*2005.62.14.559.6-0.03-0.59.17-84006200*1204.62.13.98.20.11.39.58-94006200*1204.62.14.49.20.12+2+2.0452.8622-22754200*1203.21.082.830.43+2+2.0427.530.53-32754200*1203.21.082.830.43+2+2.0427.530.55-54004250*1204.21.614.47.10.5+2+2.0448.155.26-64004250*1204.21.614.47.10.5+2+2.0448.155.27-74004250*1204.21.614.47.10.5+2+2.0448.155.2最不利管线的总阻力损失为=159.3Pa，4-9与三层最不利管线的不平衡率为40%，不平衡部分用多叶调节阀调节。根据各系统的最不利管线总阻力损失和各系统的风量选择各新风系统的风机，风机参数见表7-6。新风系统风机选型表表7-6系统风机型号T4-72转数r/m序号出口风速m/s全压Pa流量电机型号电机功率Kw地脚螺栓（四套）代号F2120二-三层No.5A1450812.75007310Y100L-4(B35)2.2M10×250四层No.6A96036.84805630Y100L-6(B35)1.5M10×250五层No.6A1450512.499010200Y112M-4(B35)4M10×250标准层No.4A145036.94802520Y90S-4(B35)1.1M8×200十三层No.3A145035.22701060Y802-4(B35)0.75M8×200全空气K-1系统送风管线水力计算草图如下:K-1系统送风管线水力计算见表7-7K-1系统送风管线水力计算表表7-7管段号风量风速m/s风管尺寸mm*mm实际风速m/s比摩阻Pa/m管长m沿程阻力Pa局部阻力系数局部阻力Pa总阻力Pa0-11635061250*6305.80.3930.65121.28+0.27+0.2736.748.71-21234261000*6305.40.3710.40.427.37.72-31107661000*6304.90.315.11.60.365.26.83-498106800*6305.40.425.32.20.46.38.54-586806800*6304.90.341.70.60.324.65.25-675556630*6305.30.463.61.70.386.48.16-764256630*5005.70.613.62.20.295.77.97-853006500*5005.90.751.71.30.347.18.48-941706500*4005.80.713.52.50.357.19.69-10339.6400*4005.90.981.51.50.43910.510-1122606400*3205.20.921.80.315.06.811-1211306250*2505.01.29790.395.914.912-1311606250*2505.01.293.44.40.426.310.713-145656250*1205.22.413.48.20.13+2+1.050.8591-1540086500*4005.60.794.53.60.37710.615-1633756400*4005.90.9811.00.296.17.116-1721096400*2505.91.3434.00.132.76.717-1814766400*2005.11.2411.20.243.74.918-192106120*1204.12.272.25.0-0.02-0.24.819-202106120*1204.12.27715.90.13+2+1.031.647.52-212664500*2003.50.564.72.60.5+2+1.025.728.32-26334250*2003.50.772.72.10.5+2+1.025.727.83-312664500*2003.50.564.72.60.5+2+1.025.728.33-36334250*2003.50.772.72.10.5+2+1.025.727.84-411304400*2003.90.752.21.70.49+2+1.031.833.54-45654200*2003.91.0755.40.48+2+1.031.837.25-511254400*2003.90.753.12.30.5+2+1.031.934.25-5562.54200*2003.91.072.72.90.45+2+1.031.534.46-611304400*2003.90.752.21.70.49+2+1.031.833.56-65654200*2003.91.0755.40.48+2+1.031.837.27-711254400*2003.90.753.12.30.5+2+1.031.934.27-7562.54200*2003.91.072.72.90.45+2+1.031.534.48-811304400*2003.90.752.21.70.49+2+1.031.833.58-85654200*2003.91.0755.40.48+2+1.031.837.29-97804250*2503.50.662.91.90.37+2+1.024.826.79-93004200*1203.51.264.15.20.51+2+1.025.83110-1011304400*2003.90.752.21.70.49+2+1.031.833.510-105654200*2003.91.0755.40.48+2+1.031.837.211-1111304400*2003.90.752.21.70.49+2+1.031.833.511-115654200*2003.91.0755.40.48+2+1.031.837.215-156334250*2003.50.7732.30.5+2+1.025.72816-1612664400*2503.50.512.21.10.5+2+1.025.726.816-166334250*2502.80.4652.30.5+2+1.016.518.817-176334250*2003.50.7732.30.5+2+1.025.72818-1812664400*2503.50.512.21.10.5+2+1.025.726.818-186334250*2502.80.4652.30.5+2+1.016.518.8最不利管线的总阻力损失为=212.8Pa,1-14与1-20两条并联管线的不平衡率为62%，应用多叶调节阀调节使二者的不平衡率控制在15%以内。K-1系统回风管线水力计算草图如下：K-1系统回风管线水力计算见表7-8。K-1系统回风管线水力计算表表7-8管段号风量风速m/s风管尺寸mm*mm实际风速m/s比摩阻Pa/m管长m沿程阻力Pa局部阻力系数局部阻力Pa总阻力Pa0-111640.761250*5005.20.38124.60.32*4+0.5429.534.11-29690.761000*5005.40.458.43.80.396.810.62-38100.561000*4005.60.575.53.10.356.69.73-46510.36800*4005.70.6510.70.387.48.14-52616.36400*3205.71.067.88.30.47.816.15-61999.66400*2504.30.774.53.50.33.36.86-71382.96320*2504.81.055.86.10.354.810.97-8766.26250*1605.31.986.112.10.46.718.88-91506120*1202.91.339120.39+0.54.516.51-1019506500*2005.41.2712.6160.32*211.227.210-1113056320*2005.71.683.660.428.214.211-126606200*1605.72.5215.338.60.32*2+0.318.356.912-134206200*1204.92.394.19.80.36+0.512.422.24-1438946500*4005.40.734.83.50.58.712.214-152920.56500*3205.10.774.43.40.446.910.315-1619476500*2005.41.274.45.60.417.212.816-17973.56250*2002.20.374.41.60.35+0.5+28.39.92-21590.24500*2503.50.460.50.20.33+0.5+220.8212-2973.54320*2503.40.550.80.40.4+0.34.95.33-31590.24500*2503.50.460.50.20.33+0.5+220.8213-3973.54320*2503.40.550.80.40.4+0.34.95.3最不利管线的总阻力为=131.6Pa,1-9与1-13两并联管线的不平衡率为19%，4-9与4-17两并联管线的不平衡率为35%，均超出15%的范围，需用多叶调节阀调节。K-2系统送风管线水力计算草图如下：K-2系统送风管线水力计算见表7-9。K-2系统送风管线水力计算表7020表7-9管段