地下室顶板施工电梯加固方案

2 2三、确定升降机位置 2四、现场状况勘察及结论 2五、施工电梯加固技术方案 21、施工电梯基本参数 32、支撑搭设方案 33、地下车库顶板支撑架计算书 3六、升降机基础施工程序 七、升降机使用前检查 八、升降机的操作及安全措施 (附位置平面图)SC200/200升降机加固方案200。设计使用年限为50年，建筑抗震设防烈度：七度。本工程2023年7月动工，计划2023年10月30日工程竣工。工程施工阶段采用1台QTZ5610塔吊及1台SC200/200双笼式升降机作主体构造砌筑、根据建筑物及施工规定，项目部认为选用廊坊凯博建设机械有限企业生产的具有技术性能先进，使用安全可靠、维修保养以便等根据施工现场，会同项目部施工人员共同商订，升降机安装在24#楼北侧37-41轴间1、现场阐明(周围场地及环境适于安拆)塔机辅助安装，场地开阔。2、最终安装高度88米。五、施工电梯加固技术方案1、施工电梯基本参数架设总高度：85m;原则节重：140kg:吊笼载重：2000kg;原则节长度：1.508m;单个吊笼重：945kg;外笼重：1200kg施工电梯安装在地下车库顶板上，顶板底采用满堂钢管架进行加固处理，满堂钢管架应经受力计算后进行搭设。考虑到动荷载、自重误差及风荷载对基础的影响，取荷载系数n=2.1。同步应能承受施工电梯工作时最不利条件下的所有荷载，加固后的总受力必须能承受的最大荷载不得不大于：P1=吊笼重+护栏重+原则节总重+额定载荷重)*2.1={(2*945)+1200+(59*190)+2*地库顶板上浇筑4000mm×6000mm混凝土，厚300mm,混凝土等级C35,C12@200双层双向钢筋。P2=混凝土体积×混凝土每吨重量=7.2×2.5=18t我们取值180KN作为计算用。因此总荷载P=390KN+180KN=570KN根据计算得知总荷载为570KN,基础尺寸为4000×6000mm,因此加固范围为4500×6500mm,由此地下室顶板承担的总荷载为总荷载为19.5kN/m²此荷载由施工电梯底部4500高度方向步距h=1000mm加设水平方向拉杆，纵、横向剪刀撑间距2m(1)计算根据：(2)设计选型：地下室顶板在24#楼施工电梯基础底部采用钢管脚手架回撑的方式以保证顶板使顶托顶紧。考虑到地下室顶板的使用安全，将施工电梯位置的最大荷载放大至50.0(3)、计算书；1)、参数信息：立杆纵向间距1,(m):0.40,脚手架搭设高度H(m):4.00;钢管类型(mm):φ48×3.5(考虑到钢管的锈蚀等原因，计算时采用φ48×3.0)连接方式：施工均布荷载原则值(kN/m²):1.002)、纵向支撑钢管计算：纵向钢管按照均布荷载下持续梁计算，截面力学参数为截面抵御矩W=5.08cm³;截面惯性矩I=12.19cm;纵向钢管计算简图①荷载的计算：脚手板与栏杆自重(kN/m):qu=0.150+0.300×0.400=0.堆放材料的自重线荷载(kN/m):活荷载为施工荷载原则值(kN/m):p₁=1.000×0.400=0.400k②强度计算：最大弯矩考虑为三跨持续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和；最大弯矩计算公式如下：最大支座力计算公式如下：N=1.1q₁!+1.2q₂!最大弯距M=0.1×24.324×0.400²+0.117×0.560×0.400²=0.400kN.m;最大支座力N=1.1×24.324×0.400+1.2×0.560×0.400=10.971kN;截面应力σ=0.400×10°/(5080.0)=78.675N/mm²;纵向钢管的计算强度78.675不大于205.000N/mm²,满足规定!最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下：q=qu+qi₂=20.270kN/m;V=(0.677×20.270+0.990×0.400)×400.0^/(100×2.060×10⁵×121900.0)=0纵向钢管的最大挠度不大于400.000/250与10,满足规定!3)、横向支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨持续梁计算；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)最大弯矩M=0.001支撑钢管计算剪力图(kN)最大支座力Q=10.973kN;4)、扣件抗滑移的计算：按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。R<12.80kN,因此双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定!5)、模板支架荷载原则值(轴力):脚手架的自重(kN):脚手板自重(kN):Nc₃=0.300×0.400×0.400=0.堆放荷载(kN):Nc₄=50.000×0.400×0.400=8.经计算得到，静荷载原则值N₆=Na+N₂+N+N₄₄=8.778kN;②活荷载为施工荷载原则值产生的荷载。经计算得到，活荷载原则值N₀=1.000×0.400×0.400=0.160kN;③不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2Nc+1.4N₀=1.2×8.778+1.4×0.160=106)、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):N=10.758kN;o----轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.58cm;A----立杆净截面面积(cm²):A=4.89cm²;W----立杆净截面模量(抵御矩)(cm²):W=5.08cm³;σ--------钢管立杆抗压强度计算值(N/mm²);[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00N/mm²;假如完全参照《扣件式规范》,由公式(1)或(2)计算k₁----计算长度附加系数，取值为1.185;u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表；u=1.700;a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m;立杆计算长度L。=k₁uh=1.185×1.700×1.000=2.015m;Lo/i=2023.500/15.800由长细比lo/i的成果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406;钢管立杆受压强度计算值；σ=10757.660/(0.406×489.000)=54.185立杆稳定性计算σ=54.185不大于[f]=205.000满足规定!Lo/i=1200.000/15.800=76.000;由长细比lo/i的成果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.744;钢管立杆受压强度计算值；σ=10757.660/(0.744×489.000)=29.569立杆稳定性计算σ=29.569不大于[f]=205.000满足假如考虑到高支撑架的安全原因，合适由公式(3)计算k₂--计算长度附加系数，按照表2取值1.004;