中高强大体积混凝土施工裂缝控制研究

的中高强大体积混凝土越来越广泛，然而裂缝是中高强大体积混凝土施工中经常会的技术难题。那么，如何控制中高强大体积混凝土的裂缝的产生，便是影响中高强本文先对建筑结构中高强混凝土涉及到的水泥品种及用量、骨料品种及用量、后对大体积混凝土温度控制计算、由温度引起的温度应力控制计算、入模温度的控制施工工艺、养护条件等进行分析、计算及研究．最后，结合几个大型工程实例，在高强大体积混凝土施工裂缝控制上取得了很好的效果，总结出中高强大体积混凝土配筋加强措施、施工工艺等措施来控制考虑到中高强大体积混凝土与一般大体积混凝土的裂缝控制有不同特点，对中高效减水剂进行分析控制；中高强大体积混凝土施工裂缝控制必须从材料设计、施工环境条件、工艺质量等方面综合控制随着社会发展对建筑结构功能的要求越来越高，混凝土也应向高强度、高工作性为今后类似大体积工程裂缝控制提供参Withtherapiddevelopmentoftheeconomicmiddlewithlargevolume,ofisllighanti-40MPato50MPa'ismoreandmore谢dclyusedinstructuralthevolumeis013eoftheoftheconcretehighincourseofconstruction．Thenengineersvolumecontrolthecracksofthemiddlehigh8influenceWiththerapiddevelopmentoftheeconomicmiddlewithlargevolume,ofisllighanti-40MPato50MPa'ismoreandmore谢dclyusedinstructuralthevolumeis013eoftheoftheconcretehighincourseofconstruction．Thenengineersvolumecontrolthecracksofthemiddlehigh8influencequalityoftheproblem，whichalsooneofthetasl【sthatthedesignersandtechniciansfirstandcalculationresearchofon-the-concretemiddlefromhighofthecementandandmartialsfromoutside，thereduce-w蛔agent,theoptimizedpapermakesafurtheranalysisandresearchofthemiddleandhighstrengthconcreteaspectsofcalculationofcontrolcraftandofthethewhichthecracksofpaperstrengthconcretewithlargeareeffectivelycontrolled．Fromtheitisconcludedthatthecracksofthewithlargehighcanbeeffectivelycontrolledbytheofthecontroltemperature，theshrinkagetheconcrete，thereleaseofthebase·bindingstress。theconstructionSincethecontroloftheofthemiddlestrengthconcretedifferentthatthecommontomakeaanalysisofconditionstocontrolthecracksfromⅡofthecementmaterialsofstructuredesign,thebllildmgconditions，theofthecementmaterialsofstructuredesign,thebllildmgconditions，thequalityandthe啪Sincetherequestforthefunctionsoftheconstructionstructul'e concreteshouldbemadeinthisdirectionofhighstrength,highendurance，highofanti-crack,higllofelasticity,lowstrain,ete．tomeetthedemandsofthesocialKeywords：themiddleandhighstrengthconcrt目thelargetheshrinkage 本人声明所呈交的学位论文是我个人在导本人声明所呈交的学位论文是我个人在导师指导下进行的研究工作及取得的究成果。尽我所知，除文中已经标明引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或体已经发表或撰写过的研究成果。对本文的研究做出贡献的个人和集体，均已在文日期：o玩6年，1月岔本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，即：学校有权留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。年解密后适用本授权书日期

0年，1月81．1中高强大体积混凝土结构关于大体积混凝土的定义1．1中高强大体积混凝土结构关于大体积混凝土的定义，美国混凝土学会(ACI)有过规定t“任何就地浇的大体积混凝土，其尺寸之大，必须要求采取措施解决水化热及随之引起的体积变问题，以最大的限度减少开裂”。日本建筑学会标准(JAss5)规定I“结构截面最尺寸在800mm以上，同时预计水化热引起混凝土内的最高温度与外界气温之差超25"c的混凝土，称为大体积混凝土”【11到底混凝土有多大体积，才能称为大体积混凝土呢?对于大体积混凝士目前国尚无一个确切的定义，但凡属建筑工程大体积混凝土都有一些共同的特征：结构厚工技术要求高；水泥水化热使结构产生温度和收缩变形；应采取相应的措施，尽可我国的大体积混凝土以往多见于水工结构，且采用水化热低的专用水泥——大水泥，其混凝土强度等级低。近十几年来，由于高层建筑的发展，基础多采用底板厚的筏基、箱基等大体积混凝土，它与水工结构大体积混凝土相比，具有以下特点较一般混凝土高得多大多数常用的混凝土的强度在C20．--C30左右，强度等级C40及以上的混于40MPa一50MPa的混凝大多数常用的混凝土的强度在C20．--C30左右，强度等级C40及以上的混于40MPa一50MPa的混凝土，称为中高强混凝土．我国现要求在大中城市，特别是高层建筑中普及C50、C55、C60级的工程应用，扩大C70、C80级的工程试点，发配制C100级高强混凝土，并应用于试点工程．目前的主要手段是在常规水泥、使混凝土更加密实并获得高强论范畴，所以无法回答工程中发生的有关问题12]水分转移和扩散现象。六十年代在混凝土内部构造研究中，借助25-240倍的显微和超声仪等现代化试验设备，证实在尚未承受荷载的混凝土中存在着“微观裂缝是不可避免的．一般肉眼可见裂缝的宽度约在0．02-．0．05mm之内，所以取2大量研究证明：结构物产生的肉眼可见裂缝或导致严重的破坏，都可大量研究证明：结构物产生的肉眼可见裂缝或导致严重的破坏，都可以看作是观裂缝扩展和增加的结果产生应力而引起的裂缝起的，还是由于结构变形变化引起的大体积混凝土内出现的裂缝，按其深度不同，一般可分为贯穿裂缝、深层裂可能发展为贯穿裂缝宏观裂缝可以避免，但不是所有的宏观裂缝都是有害的。从国内外试验资料分析结构物裂缝宽度一般控制在如下范围【2】(1)无侵蚀介质，无抗渗要求(2)轻微侵蚀，无抗渗要求据结构的配筋受力情况，以及所处的环境侵蚀条件来判断。一般来说，由于温度应力引起的初始裂缝，不影响结构的承载能力(瞬时强度)，而仅对耐久年限有所一段时间后，裂缝可以自愈。如超过0．2--0．3mm，则渗漏水量与裂一段时间后，裂缝可以自愈。如超过0．2--0．3mm，则渗漏水量与裂缝宽度的三次方比例增加，所以在地下工程中，应尽量避免超过0．3mm贯穿全断面的裂缝。如果现这种裂缝，必须进行化学灌浆处理I．3根据国内外的调查资料，工程实践中结构物的裂缝原因，属于变形变湿度、地基变形)引起的约80％以上，属于荷载引起的约占20％左右较多的部位±0．000以上顶板裂缝多于底板(10)裂缝宽度一般0．2加．5mm，少数达1．Omm以上，两端偏窄中间偏宽，枣核形#当墙高长比(肌)≤(O．1-O．2)，裂缝贯穿全高主要与水泥用量，特别是高标号水泥(以提高细度主要与水泥用量，特别是高标号水泥(以提高细度提高标号的水泥品种)，当水量达到400～500kg／m3时，外墙和楼板的裂缝延续达2．3年之久以控制混凝土内外温差、温度变形(应力)引起的裂缝提高混凝土抗渗、抗裂、在中高强大体积混凝土工程施工中，防止混凝土有害的收缩裂缝是施工技术的键问题。我国工程技术人员在科学实验的基础上，采取预防为主，成功地采用温控工技术，在大体积混凝土结构的设计、混凝土材料的选择、配合比设计、拌制、运输了一系列的技术措施，成功地完成了我国许多工业、民用建筑和高层建筑的大体积凝土工程的施工，取得了丰富的施工经验。如1987-1988年，沈阳辽宁工业技术交C80混凝土已在北京静安中心、上海世界广场、辽宁物产大厦、广州建和中心等工2中高强大体积混凝土收缩特性研等五种2中高强大体积混凝土收缩特性研等五种C3A，S03、石膏的含量及水泥细度等。一般来说，c3A缩较大，石膏含量不足的水泥，具有较大的收缩，而水泥中s03量，其比表面积保持基本相同，成型28天龄期强度为50MPa和21MPa超过3．1％，干缩又增大。因此365天干缩最小的s03含量都是致．我国水泥国家标准中规定水泥中s03含量不大于3．5％。因此，为了减小6表2．1三种水泥的成分、细度及s03含水成sC578a5用水量除赤泥水泥为185kg／m3外，均为160kg／m3，砂率为40％，卵石最大粒径坍落度为5cm左右。从表2-2可以看出，纯熟料大坝水泥混凝土的干缩略大于普通盐水泥的表2．1三种水泥的成分、细度及s03含水成sC578a5用水量除赤泥水泥为185kg／m3外，均为160kg／m3，砂率为40％，卵石最大粒径坍落度为5cm左右。从表2-2可以看出，纯熟料大坝水泥混凝土的干缩略大于普通盐水泥的干缩最大表2-2不同水泥混凝±的千缩比较(1龄期7纯大坝水矿渣(40％)大坝水矿渣(60％)大坝水纯大坝水能相应地减少水泥用量(即保持水灰比恒定不变)．关于这点，两个与成本有关的实后，能产能相应地减少水泥用量(即保持水灰比恒定不变)．关于这点，两个与成本有关的实后，能产生接近最大密度的级配(最小孔隙含量)．骨料本身尺寸、形状及级配不影响混凝土收缩量，但较大粒径骨料的混凝土，其骨料含量越大，响应收缩就小．如果将最大骨料粒径由6．3mm增至152ram，这意味着混凝土总体积的骨料60％提高到80％，其收缩量将减少三分之一哺性模量在7d、28d、90d和365d相应的为15．9×103、24．1×loJ、28．3×103和和弹性模量的50．．．．60％t91物(水泥含量237kg／m3，细粗骨料比为3：7，且是高饱和的)中，用石灰石时热膨系数为13．7~21．8(万分之几cm／'C)，用玄武岩为2l和用石英骨料为34．3。显然，8华中科技火学硕士学位论力的戳素，给出于袭2-3的数据巾嘲．这些数攒表明水灰比相同的纯水溺浆与砂浆嚣增长，毽骧着程嚣华中科技火学硕士学位论力的戳素，给出于袭2-3的数据巾嘲．这些数攒表明水灰比相同的纯水溺浆与砂浆嚣增长，毽骧着程嚣辩粒经豹增丈嚣减套。镶鲡，滋天然磊荚鸯搴季蕤壤瑷寐漭，当大骨料尺寸为4。75，37．5和75mm时，相应的控伸应变能力为165、95和71×lO用类型和最大粒径相同的骨料在以组织粗糙的骨料(破碎的楮石)代替组织光滑的粒嚣，斑交蕤力虿攥巍50％(获95援寒餮139×l矿)。浆摇记泶，在含骞较绦为38。的天然稽英的混凝士中，当水灰比从O．68减小剡O．40时，禚数量级上有相同的提高．可见谯火体积混凝点中，采用破碎了的岩石和低的水灰比可作为提高拉伸殿有效摇篷【1l～31囊2-3拉伸应变能力l骨辩最大尺石英岩(天然的l皇石英岩(天然石英褰(天然的34无(承糖浆560。上，7夭强度疆蹇2泓瑷上，28天强疫挺亳15％_阪羔122112319我们在使用减水剂时，一般有三种情况，第一类为在配合比和情况下，提高混凝土坍落度：第二类为在坍落度不变的情况下，减少用水量，高混凝土强度l第三类为混凝土用水量降低，水灰比和强度不变的情况下，可约水泥南京水利我们在使用减水剂时，一般有三种情况，第一类为在配合比和情况下，提高混凝土坍落度：第二类为在坍落度不变的情况下，减少用水量，高混凝土强度l第三类为混凝土用水量降低，水灰比和强度不变的情况下，可约水泥南京水利科学研究酣1q曾进行了掺NNo和MF高效减水剂混凝土的收缩试验其试验结果列于表2_4。(试件初始湿养护15天，然后移到干燥环境下自然养护以看出，掺MF的混凝土收缩略大于未掺的；而掺NNO的混凝土收缩与未掺的基表2-4高效减水剂对混凝±收缩的影各龄期(天)的收缩水灰O注l①减水剂掺量均为②普通硅酸盐水泥@石灰岩碎石骨料奥莱克斯特等人【151在混凝土中掺高效减水剂美尔蒙特(Melment)l为570kg／m3，水灰比为0．30，其于缩试验结果列于表2-5表2-5美尔蒙特(Melment)高效减水剂对混凝土收缩的影干缩混凝土种动混凝土(坍落度为18-23cm)干缩的影响不显著，而当掺用木钙和FDN或D复合剂时，会使流动混凝土的干缩有一定增加，特别在早期(28缩增加的趋势更为明显(表2-6)l'16ll入高效减水剂的混凝土28天强度也要比不加外加剂时高，其早期强度增长尤为显{比表2-6减水剂、复合减水剂对混凝土千缩胶材用外加剂及掺编号粉煤3l不术钙234不5动混凝土(坍落度为18-23cm)干缩的影响不显著，而当掺用木钙和FDN或D复合剂时，会使流动混凝土的干缩有一定增加，特别在早期(28缩增加的趋势更为明显(表2-6)l'16ll入高效减水剂的混凝土28天强度也要比不加外加剂时高，其早期强度增长尤为显{比表2-6减水剂、复合减水剂对混凝土千缩胶材用外加剂及掺编号粉煤3l不术钙234不5甜菜糖密67木钙木钙 术钙ABC小是影响水泥干缩性的主要因素的结论。某些火山质灰混合材料具有很大的积和吸附水的能力，掺入水泥中使水泥需水性增大，于缩也就较大．几种混合材料最小，仅4．6m2／g(只有硅藻土的1／30)，掺40％混合材名180天相对干缩内比表面积O最小，仅4．6m2／g(只有硅藻土的1／30)，掺40％混合材名180天相对干缩内比表面积O：海∥—-^一毛0／／多I图2—1粉煤灰掺量对混凝土干缩的影j／，}r掺?f4*土的干缩比不掺的降低13．6％，掺40％粉煤灰的比不掺}tt擎图2—2粉煤灰超重耿代混凝土干缩的高，有的高达50％，有的还用粉煤灰代替部分细骨砂。也就是所谓粉煤灰“超量取代”．超量取代保持了粉煤灰混凝土砂。也就是所谓粉煤灰“超量取代”．超量取代保持了粉煤灰混凝土降低水化热温升点。用柳州硅酸盐525号水泥、粉煤灰掺量为0、50％、50+4％代砂，水灰比为的大坝混凝土的干缩试验结果如图2_-2所示．从图2--2可以看出，掺50％粉煤混凝土干缩比不掺粉煤灰的小，而粉煤灰超量取代(50％+4％代砂)的混凝土干主要成分是二氧化硅(86--@6％)．硅粉的颗粒极细[平均粒径为O．I"-n积为(20-1矿m2／kg]，活性很高(活性指数为3~5年进行了系统研究，1976年开始小规模生产应用，取得了极为理想的效果。此后国、加拿大及日本等国也先后开始硅粉的应用，目前已普及到世界各国。我国1984年开始研究硅粉的应用。水电部第十工程局于1986年在四川渔子溪_--级电站试用了硅粉混凝土【131．另外，在喷射混凝土中掺硅粉，以减少回弹率、提高强度果良好。我国应用硅粉刚刚开始，国外在高层建筑、钻井平台、高速公路、海港码头大坝抗冲耐磨部位等应用硅粉硅粉掺量为0-30％的混凝土干缩试验结果如图2--3所示．从图扣弓可以看混凝土干缩随硅粉掺量的增加而加大，掺20％硅粉混凝土干缩比不掺硅粉的增69％，掺30％硅粉混凝土缩比不掺的增大78实际工程中，硅粉掺量较小，一般为5—10％。从图23可以看出，掺硅粉5-^毛V誊图2--3硅粉掺量对混凝±千缩的影南京水利科学研究院所做的硅粉混凝土千缩试验，也得到类似的结果(见表8)．从表2．8可以看出，硅粉高强混凝土的干缩随硅粉掺量的增加而加大，掺5—硅粉的混凝土180天千缩增长率与不掺硅粉的基本相同，掺20％、30％硅粉的混土180天千缩比不掺硅粉的分剐增长22％及袭2-8硅粉掺量对混凝土千缩的^毛V誊图2--3硅粉掺量对混凝±千缩的影南京水利科学研究院所做的硅粉混凝土千缩试验，也得到类似的结果(见表8)．从表2．8可以看出，硅粉高强混凝土的干缩随硅粉掺量的增加而加大，掺5—硅粉的混凝土180天千缩增长率与不掺硅粉的基本相同，掺20％、30％硅粉的混土180天千缩比不掺硅粉的分剐增长22％及袭2-8硅粉掺量对混凝土千缩的影响(1矿1803705从表2．8还可以看出，硅粉混凝土早期(3一14天)干缩随硅粉掺量的增加而显加大。以7天干缩为例，掺10％硅粉的混凝干缩比不掺的增长了1．10倍，掺20％30％硅粉的混凝土干缩比不掺的分别增长了1．67、2．0硅粉混凝土的抗渗、抗冻融性能非常好，耐化学腐蚀，特别适用于露天或海洋的是硅粉的用量可以比粉煤灰少得多，一般只需10一15％即可3大体积混凝土结构温度及应力控制计混3大体积混凝土结构温度及应力控制计混凝土浇筑成型后，经历着从初始的浇筑温度。上升为最高温度·最后下降定温度这样一个变化过程。大体积混凝土在进行温度和温度应力控制前，应了解它混凝士的温度，取决于它本身贮备的热能。在绝热条件下。混凝土内部的最高度，是浇筑温度与水泥水化热温度的总和。实际上，由于混凝土与外界环境存在温差，它周围又不可能做到绝热，故新浇筑的混凝土与其周围环境会发生热交换。混土结构的模板、外界气候(包括温度、湿度、风速)和养护条件等因素，都会不断变混凝土所贮备的热能，促使混凝土的温度逐渐发生变化【221【231。因此，混凝±内的最高温度由浇筑温度、水泥水化热引起的绝热温升和混凝土浇筑后的散热温度三混凝±拌合物的的热量由各种原材料提供。因此，根据拌和前混凝土原材料的热量与拌和后流态混凝土的总热量相等的条件，即可求得混凝土的拌和温度瓦=式中tTc一混凝土的拌和温度(3-(kgc一各种原材料的比热实例计算表明，各种原材料中，对混凝土拌和温度影响最大的是石子的温度，降温值为4．2"16．8℃。根据国内外实践经验，多数工程的加冰率控制在70,、-85％下。日照对原材料温度影响也较大，测试结果表明，由于日照的影响，在无冷却措的情况下，混凝土降温值为4．2"16．8℃。根据国内外实践经验，多数工程的加冰率控制在70,、-85％下。日照对原材料温度影响也较大，测试结果表明，由于日照的影响，在无冷却措的情况下，混凝土的拌和温度比当时气温高5—712。刚出厂未经冷却的高温(可达7080℃)散装水泥，不仅增加混凝土的拌和温度，而且还加快了初期水泥化热的裹3-1混凝土拌和温度计算实材料名重量比热热当量温度①②④水拌和合乃；蛩—=器蛾②砂子、碎石重量为扣除游离水分后的净1：I哪(Tq-式中{T广一混凝土浇筑温度裹3-2混凝±运输时潺度损失系数。运输工0滚动式搅拌裹3-2混凝±运输时潺度损失系数。运输工0滚动式搅拌开敞白卸汽长方形吊l双轮手推升商。混凝土的最终绝热温升与水泥用量、水泥品种、混凝土的热学性能有关，并Q一每kg水泥水化热量(kJ／kg)，可查表o一混凝土的比热，可取Y—混凝土的重度，可取T---品裹3_4计算水化热温升时的m5Y—混凝土的重度，可取T---品裹3_4计算水化热温升时的m5式中，TrO)．一实际上，混凝士并非处于绝热状态下，大体积混凝土内的温度——时间变化曲如图3-l所示。即混凝土浇筑完毕时，就有一个初始温度——浇筑温度；以后由于泥水化热的作用，混凝土内部温度不断上升，达到最高内部温度；然后通过天然或人工冷却，温度又逐渐下降；待水泥水化热大致散发完毕后，混凝土的温度才圈3-1大体积混凝土内的温度——时问变化曲为简化计算，根据结构的圈3-1大体积混凝土内的温度——时问变化曲为简化计算，根据结构的厚度远比平面尺寸小的条件，可假定热量只而四周视为绝热状态，热源为结构内部的绝热温升，若以外界气温为起点筑温度等于外界气温，则结构的边界温度为零．此时，混凝土内部各点温度可按下气)=ⅢT,rcOSc0(h矗-丽x)厩一一11e"-4ru席×点石．an2r：2．蛐e-一^，·(3-虽平均温升为z_1墅呈 焉-一1(3-暴。+a一混凝土导温系数)‘_—从结构表面沿x沿轴方向至内部任一点的距离(m)按式(3．5)、(3．6)计算为水化热产生的温升，加上浇筑温度，方可求得混凝内部的实际温上述各点的温差可按下式计算蜘冬耻。蠢丢e一种小譬耻。蠢"71·一脚一一式中lK一系数，根据石3-5查得∞l根据叠加原理，由上述式(3．5)与(3．6)或(3．7)与(3．8)叠加，可分别裹3-3计算无限长块体内平均温差的系数K)‘_—从结构表面沿x沿轴方向至内部任一点的距离(m)按式(3．5)、(3．6)计算为水化热产生的温升，加上浇筑温度，方可求得混凝内部的实际温上述各点的温差可按下式计算蜘冬耻。蠢丢e一种小譬耻。蠢"71·一脚一一式中lK一系数，根据石3-5查得∞l根据叠加原理，由上述式(3．5)与(3．6)或(3．7)与(3．8)叠加，可分别裹3-3计算无限长块体内平均温差的系数K胁0。胁0。②图表法【3][23--值‘(，)随结构物的厚度变化，；(，)可称之为温降系数．从表3-6可知；混凝土浇筑厚度越厚，则水化热温升阶段越长。温度峰值出现也稍后，且持续时越长。此外量工程实践证明，混凝士内部的温升值还与外界气候(主要是气温)条件有关t外且持续时间更长。在已知温降系值‘(，)随结构物的厚度变化，；(，)可称之为温降系数．从表3-6可知；混凝土浇筑厚度越厚，则水化热温升阶段越长。温度峰值出现也稍后，且持续时越长。此外量工程实践证明，混凝士内部的温升值还与外界气候(主要是气温)条件有关t外且持续时间更长。在已知温降系数‘(。)的情况下，混凝土内部中心点的最高温度可1(3-式中lTr一混凝土的浇筑筑温度(℃)，可按式(7·18)‘(，厂。不同浇筑厚度在f龄期时的温降系数，可由表3-6查得襄3石不同龄期水化热温升温降系数‘与浇筑块厚度的不同龄期(d)时的浇筑块厚693注l本表适用于混凝土浇筑温度为20—30"C最快的，也将直接影响混凝土的表面温度。为简化计算，可假定混凝土与模板、覆气温之差(Tb-Tq)成正@温波动不大时，可从历年气象资@温波动不大时，可从历年气象资料和施工期间天气预报中估计．当传导系数13件比较困难，我们不妨引入一个虚边界，在虚边界上固体的表面温度等于外界介质度，该虚边界与真实边界的距离为h’。可视为结构物混凝土的虚厚度，如果混凝的实际厚度为h，则在温度计算中采用的计算厚度h，；3肛弼。以密度(k导热系数木普通混凝1．5l一水矿棉、岩沥青矿棉密度(k导热系数木普通混凝1．5l一水矿棉、岩沥青矿棉100—0．047—沥青蛭石0．081一xTr龄期T时，大气的平均温度△T(，广·龄期T时，混凝土中心温度与外界气温之差(℃)当x=h’时，即可求得混凝土的4去H-式中；Tb(，广龄期T时，混凝土的表面温度混凝土中心温度与表愿温度之式中；Tb(，广龄期T时，混凝土的表面温度混凝土中心温度与表愿温度之间的温差求得后，即可进行大体积混凝土温度应计算和温度控制定为保证新浇筑的混凝土有适宜的硬化条件，防止在早期由于干缩而产生裂缝，模板上亦应经常洒水。在早期，为避免太阳光直接照射，混凝土表面应用草袋等遮盖干燥、炎热气候条件下，应延长养护时间，至少28d：对裂缝有严格要求时，应再当延长养护时间【l】【2裹3-大体积混凝±养护养护时间普通硅酸盐台材料的水泥度与室外空气最低温度的温差(Tb．Tq)，均应小于20"Cl经计算确认结构混凝土之差(瓦。一‘’)的鲁及收缩当量温差三者之和应不超过20℃，即网(3-Tn眦．一混凝土的中(3-Tn眦．一混凝土的中混凝土收缩当量温差可按下式求得式中；h，广。龄期f时混凝土收缩当量温差。“，厂。龄期t时混凝土的收缩相对变形值各龄期混凝土收缩变形值2“。)与诸多(3-t”d兰d薯doo8&o瓮6嚣卷静o寸o—o。世l}∞糕瞿褰昌I∞引至至羹鍪dr-oo气*o-8一2d葛g§宕ooo羚霉是8宗n8一三I至引墨引宝一?=引橐霜卜N甘o零o8o高一8一”d兰d薯doo8&o瓮6嚣卷静o寸o—o。世l}∞糕瞿褰昌I∞引至至羹鍪dr-oo气*o-8一2d葛g§宕ooo羚霉是8宗n8一三I至引墨引宝一?=引橐霜卜N甘o零o8o高一8一t—N冀o2吊N叶8一譬一譬一盆一o丑鬟oE懈ooooo_o—o永．客d8一路一替“o*g2善善善量8—誊量量Nno8一g赠零q—_¨器恒旧裎棼霉状7．半噬恒罐章程最j‘。j舀一*赠熙*g$赡螭k螭糕*鳝*妻e墨h。'-lⅪl(d)．4、温度控制的混凝土养护时h。'-lⅪl(d)．4、温度控制的混凝土养护时的温度控制一般有两种方法t一种是降温法，即在混凝土浇筑成后。通过循环冷却水降温，从结构物的内部进行温度控制；另一种是保温法，即混土浇筑成型后，通过保温材料、碘钨灯或定时喷浇热水、蓄存热水等办法，提高混土表面及四周散热面的温度，从结构物的外部进行温度控制。降温法适用于水利工而保温法普通适用于建筑工程，故这里仅介绍保温法在大体积混凝土温度控制中的(1)散状和层状材料保温法口o温季节施工时，则必须采取多种层状材料覆盖；此时如遇气温突变，还应特别注意外侧挂层状保温材料覆盖热系数可按下式计算嘲表3．10风速及结构位置的传热影响系数k序号保温层种保温层由容易透风的保温材料表3．10风速及结构位置的传热影响系数k序号保温层种保温层由容易透风的保温材料组由容易透风的保温材料组成，井在保渐层上由容易透风的保温材料组成，而在保温层上下面各铺一层不易透风的材l2345保温层由不易透风的材料组②H为结构位置高出地面水平的高度③不易透风的材料有；油布、帆布、棉麻毡，胶合板、装设很好的模板④容易透风的保温材料有：稻草板，锯末、砂子、炉渣、油毡、草袋等(3-O．05+>’二式中；。口一保温层的传热系数^r保温材料导热系数表3-1l保温屡的传热系数13值风速及结构位置影响系数k保温层构木模板(30mm)9}包两层革钢模板外包两层内外模板厚各为25mm内填锯末厚度(嗍)为1锯末层，厚度(咖)为表3-1l保温屡的传热系数13值风速及结构位置影响系数k保温层构木模板(30mm)9}包两层革钢模板外包两层内外模板厚各为25mm内填锯末厚度(嗍)为1锯末层，厚度(咖)为湿砂层干砂层，厚度(mm)为注 ②根据工程经验，在混凝土浇筑后12h内，先铺设塑料薄膜2层，再覆盖2层草袋(这种保温法是待混凝土终凝后，在结构表面蓄以一定深度的水．由于水的导数为0．58W／m·K迅速失散，从而可在指定的日期内，控制其表面温度与内部中心温度之间的混凝土具有较高的抵抗温度变形的能力，达到混凝土不开裂的目的．此外土是一种水硬性材料，采用蓄水保温法，更有利于保证工程质量(特别是强度和密性)，以及防蓄水深度虬，可根据热交换原理，每lm3混凝土在规定蓄水深度虬，可根据热交换原理，每lm3混凝土在规定时间内，内部中心温度到表面温度时放出的热量，与混凝±结构在此养护期间散失到大气中的热量相等的条求得【32】见t且五。j石r石oy亏(jT=ii,-嚼瓦)k名．(3-屯一水的导热系数，可取l，一混凝土结构的表面系数(1／m)，p；等，A为表面面积(In2)，V为体Tm。【．一混凝土中lc一传热影响系数，采蓄水层保温可取②蓄水温度及温控时这一温差。为符合该假定，施工前必须预估混凝土内部的中心温度。若该预估温度』(3-五—大气平均温度在式(3．23)中将温度控制的时间定为5—7起的温升高峰值一般在3～5天以内，此后五—大气平均温度在式(3．23)中将温度控制的时间定为5—7起的温升高峰值一般在3～5天以内，此后趋于稳定，并开始降温。因此，把温控间定为5～7天来计算蓄水深度具有一定的可靠性；第二，在5～7天内，当混凝土护温度平均为20"C时，其强度可达到28天强度的50～70％，已有足够抵抗温度裂缝较少l在大体积混凝土施工中，初始温度较低，对保证混凝土质量特别有利；为少混凝土结构在使用阶段的温度应力，养护温度应避免高于使用时的平均温度。因此·采用蓄水保温法进行温度控制时，一般不宜采用加热水温在水面上铺一层塑料薄膜；c．根据各地大体积混凝士的施工经验，在结构物的四侧松散土等缩作用，主要是均匀温差及均匀收缩的作用，且由外约束引起的温度应力占主要部分．缩作用，主要是均匀温差及均匀收缩的作用，且由外约束引起的温度应力占主要部分．从施工阶段裂缝控制来看，结构表面裂缝危害性较小。主要应防止贯穿性裂缝在高度。可近似沿长度L方向取一长条按一维约束进行分析如果在板块与地基之间未设置滑动层，则地基对板块温度、收缩变形的约束力也越大，根据地基接触面上的剪应力与水平变位成线性关系的假定软粘砂质粘土0．03-围3-2温度应力计温度应力的计算简图如图3。2所示。高层建筑箱形基础、桩基承台和筏式基温度应力的计算简图如图3。2所示。高层建筑箱形基础、桩基承台和筏式基础底板厚度远小于长度和宽度，如厚度小于或等于O．2倍的长度(H／L≤0．2)时，在在底板的任意点x处截取一段dx长度的微体，其厚度为to，微体全高H匀内力O，(N为其合力)，地基对底板的剪应力为t(Q为其合力由zx卸得N+dN—N．心即dO则(3-任意点底板的水平位移，由约束位移和自由位移组成∞】式中：U_一底板任意点的水平位移U。—底板约束位移x一计算处距又x出占等一E罟；。即令则(3-x出占等一E罟；。即令则(3-詈+罢詈一令式中tA、B一待定的常数代入式(3·31)u=日+訇·e序+匕一匀·ex．竺三‘所以该微分方程的通解E斑L凼．；E斑L凼．；B阢·-丑·肛^肇。E一4；一EaT+E．aT／flchflL／2．尘积；一EnT(1曲丽由式(3．24)、(3．34)得剪应力忙叫；蠢磊‰一E砑(-一chp!工由式(3．24)、(3．34)得剪应力忙叫；蠢磊‰一E砑(-一chp!工1l2-S(P应力松驰系数，见表表3·12各龄期混凝±的应力松驰系数l936’。一弘一南巍峨，)[1cIr一双曲余弦函数同，只是最大值由于长度的缩短而减少，如果此时的温度应力仃，。耐。的数值仍然过当时的混凝土极限抗拉强度，则又会形成第二批裂缝，将各块结构再一分缝如此继续开展下去，直至各块结构中间的最大温度应力小于或等于当时的混凝土凝土是非匀质材料，其抗拉强度不均匀，因而有时不象理论上分布的那样，裂缝皆图3-3温度应力和剪应力的分a_(0>ftC囊■l出耻Ua_(0>ftC囊■l出耻U∞图3-4在温度应力作用下结构裂缝开展过E(t)=Eo(1-o—o·魄)(3-卜混凝土的龄期(d(3-Tr广各龄期混凝土的水泥水化热降温温差为了便于将混凝土降温产生的温度应力与为了便于将混凝土降温产生的温度应力与水泥水化过程中因为拌合水蒸发混凝土因水泥水化热引起的温升分布如图3．5所示．其中Tb为混凝士结Tm=Tb+1／2(Tn—Tb)(3-山图3-5混凝土因水泥水化热引起的温升分x，hr(f)(3-T式中，Tb(，厂。龄期tTr龄期t时，大气的平均温度+刀T(，广’龄期T时，混H-一混凝土的计算厚度㈤h’一混凝土的虚厚度㈣(3-!(3-W／m2·kBr一空气层传热系数，可取表3．13各种保温材料的导热系数材料材料名沥h’一混凝土的虚厚度㈣(3-!(3-W／m2·kBr一空气层传热系数，可取表3．13各种保温材料的导热系数材料材料名沥青^^油毡炉干渣砂泡沫塑料制普通混凝1．51-湿砂加气混凝粘土泡沫混凝水0．69-混凝土各龄期的收缩当量温差Ty(t)，按下式计算(3-口华中科技大学项士学位论混凝土各龄期的收缩值c，(t)参照中国建筑科学研究院混凝土华中科技大学项士学位论混凝土各龄期的收缩值c，(t)参照中国建筑科学研究院混凝土所“混凝土收缩改变的试验研究”专题协作组提出的双曲线函数表达式式中：e羽卜叫芏意时间t的硷收缩变形o(t卜砼收缩的基本方程，根据试验资料回归求得普通砼B2B。o妒面爿；至丽州o。‘n--280,r=O石‘3却轻骨料砼。舻丽丢蕊蚶一(n=160，r=0．88)(3-V／S一构件体积与表面积之裹3·14湿度系数表3．15比表面积系数BB标准养蒸气养袭3·17强度等级系数普通标准养蒸气养袭3·17强度等级系数普通l拌机，混凝士拌和量不小于20一／h表3·18表3·18筏板混凝±配合比设计(单水砂每一用4l各种材料比l表3·18筏板混凝±配合比设计(单水砂每一用4l各种材料比l化热，并提高混凝土的可泵性(3)掺加木质素磺酸钙减水荆，以达到减水、减灰，同时也有缓凝效果，掺左右根据配合比中水泥用量、水泥品种标号、现场实测大气温度及拟采取的保温隔措旌，对筏板内部绝对温升计算如下所折算系数t混凝土的虚厚度：h’#k告卸．666×撩；o．4㈣1崔rm_r1≯71．23=-A混凝土表面温度：Tb_1p素Tl。矿混凝土的虚厚度：h’#k告卸．666×撩；o．4㈣1崔rm_r1≯71．23=-A混凝土表面温度：Tb_1p素Tl。矿．I≯71·53．弘在拟定的保温措施条件下，混凝土内部最高温度与混凝士表面温度之差在‘混土结构工程施工及验收规范(0850204-92)》限定的不宜超过25℃的限值以内4介绍及以往工程的实际测温经验。一般大体积混凝土的中心温度峰值多在混凝土浇高温度与外界温度连续3天小于15℃，方可停温5、混凝土中心最高温度及混凝土表面温度预测算值与现场实测值的偏差分(1)施工期问，大气平均温度实测值为(16+25)／2篁20．5E，而在预测计算时所取(2)温度测量误差，由于现场测量温度所用的为普通棒式玻璃温度计，在测读可能导致实测读值稍低于混凝土的中心温度值近．近．到6小时以上。本工程每立方米砼中掺加65kg粉煤灰，为基准混凝土每立方米水用量的14％，且选用超量取代，超量系数为1．3减水剂及粉煤灰的掺加，减少了混凝土中水泥用量，延缓、降低了水Ca(OI-I)2是十分有利的该工程筏板混凝土浇注量1500立方米，按普通混凝土计算需水泥675掺加减水剂及粉煤灰技术措施以后，只需600吨水泥，节约水泥754中高强大体积混凝土裂缝控制工程措体积混凝4中高强大体积混凝土裂缝控制工程措体积混凝土结构中还采用某些施工措施以控制温度的升高。美国混凝土学会委员会关于大体积混凝土的冷却与绝热系统【33】的报告中积，从而可用薄的水泥砂浆填入施工缝中以保证坝的整体作用．由于混凝土的扩散相当低，如果听其自然，要散去升高的温度的90％需经100多年。尽管在配制混凝拌合物时，采用Ⅳ型低热水泥，骨料最大粒径为150mm，以及采用散热较有效的块施工方法，情况还是不能改善冷却是在混凝土中埋入薄壁钢管(标称直径为25．4mm，壁厚为1．5mm)，使星期后)后，才开始用冷水环流。在那以后美国开垦局在建造几个大的坝中，主要按美国混凝土学会207委员会的推荐实践，浇灌后的头几天中，冷却或去热度能尽可能地高些，因为这时混凝土的弹性模量还相对地低。一般，强度与弹性模某个时间。所以冷却应该以混凝土温度每天下降一般不超过0．6"0的速率连续地进行．经验表明。绝大多数大体积混凝土约在第一次热峰后30天内具有能经受17℃的温度降的平均弹性的与热的膨胀性质。当混凝土已有弹性时，就得考虑到由徐变20℃的温度降而不开首次采用混凝土材料的预冷却以降20℃的温度降而不开首次采用混凝土材料的预冷却以降低大体积混凝土最大温度是在1940年初工部队在修建Norfork大坝的过程中。部分拌和用水以碎冰加进混凝土拌合物，结果场新拌混凝土的温度被限制在6"0左右．以后工程部队在修建几个大的重力坝(60按美国混凝土学会207委员会的推荐实践，避免在大体积混凝土中热开裂的最越低则越少出现开裂的倾向。在大体积结构中，在平均气温以下。浇灌温度每降低水吸收IBtu／Ib时其温度升高O．6℃，而水泥与骨料的温度升高0．6"C时，仅吸0．22Btu／lb。所以，在降低混凝土的温度时，更有效的是采用冷冻的水，因为冰化水时要响应收144Btu／lb【91。为了混凝士的均匀性，在搅拌终了以前应使混凝土拌的补充弹性后，降低环境温度与提高内部温度，两者共同作用会增剧温度梯度与应力差。其是在冷天(或寒冷地区)有必要减慢从表面产生的热量损失率，而以膨胀的聚苯这些应力．最为理想的在混凝±中保留一定的残余压力，以消除收缩裂这些应力．最为理想的在混凝±中保留一定的残余压力，以消除收缩裂缝的危险。水和降温是引起混凝土体积收缩的最常见的原因，掺加适量的膨胀剂。在混凝土中生限制条件下的膨胀，在混凝土内建立起足够的自压力，来抵消部分由于干缩和冷／＼童I勘＼＼、‘。。——扎圈4-1收缩补偿模式s2为限制膨胀率(最大值)lsk所以，收缩补偿混凝土是利用限制膨胀来补偿限制收缩，使混凝土中最终产生拉应力不超过抗拉强度，或者最终出现的受拉变形小于拉裂时变形的限值(极限率)。普通混凝土在水中养护时产生的膨胀率极小，进入空气中后逐渐收缩。极限延伸率sK时开裂。收缩补偿混凝土经过水中或潮湿养护(一般弘14天)得到此避免了开裂胀将使钢筋中产生拉抻，而混凝土本身则成为压缩．在湿养护完毕，构件暴露于干条件下时它将同正常波特兰水胀将使钢筋中产生拉抻，而混凝土本身则成为压缩．在湿养护完毕，构件暴露于干条件下时它将同正常波特兰水泥一样地收缩。然而，这种收缩在混凝士中引起拉应之前，首先要解除上述的预压缩，由于干燥收缩可能造成混凝土开裂的危险，通过止高的拉应力的生成而减少正确地设计，浇筑和养护的收缩补偿混凝土拌合物，可提供与质量上可比较的特兰水泥混凝土一样大的抵抗冻融和除冰剂引起的剥落的能力．通常将一给定数量加气剂加进收缩．补偿混凝土中，就会产生一定体积的空气和孔隙空间。这和在波兰水泥混凝土中是差不多的，只要两者的其它条件都相同。为了便于快速查照，在4．1中列出了在水灰比相同条件下，收缩补偿混凝土和波特兰水泥混凝土概括的比较【9】性质的类较粘较干燥收相总的尺寸稳定较抗冲刷抗冻引入同量气体时表4_2美国收缩补偿混凝土的莱些应业主和地重要事达拉斯原有波特兰水泥路面每15m有一表4_2美国收缩补偿混凝土的莱些应业主和地重要事达拉斯原有波特兰水泥路面每15m有一K混凝土路面每38m有一接缝，两缝机场跑爱的机场偿混凝土的断面，评价良好1972年竣工，可停1万辆汽伊利诺埃停车结渥海(OHare)国际机9．2万In3，为了降低维修费场设计采用后张K型钢筋混凝1974年正月完工六层模块式六层停车结构含有513个预制桌式停车结构支承者上面大楼结构模块l每个15m’工地泵送现浇的板和10层的塔楼11×106kgK型预制桌式模块安放在现浇的台座水泥和4．1万oK型混凝土，上。台座中埋有后张的钢缆，塔楼根据结构要求的配合比设计在停车结280～350l(g肫l一(4000～内的结构设理，并在现场分析混凝土的膨胀1975年10月完工温差范密执安(Mc日eO兰-23～+4℃K型收缩．补偿混凝收缩．通过测量以检定在不同的(La地ing)，梅球土楼板既经受到干燥收缩也经束与温度条件下板的中心与周边藏库中的热(Michigan)冷冻食土是设计冷藏库的经济实惠用I型或Ⅱ型波特兰水泥混凝土197618．6万m2上有屋顶24×36m计需设置28km的旌工缝。并附J．C．潘南Penney司×12mK型收缩-补偿混凝土必加锯成的接缝，板的情况良好最后检查时无任何裂缝(第一批1977年12月建2．内华达兰诺13．9万m2的板设计同Kansas1977年4月7日浇的)整个工程均每天浇在美国中西部的一个仓库铺筑在地面上的18万m2、150ram厚的地坪，施工求最少的接缝和裂缝，以及具有承受动荷载和静荷载的能力。采用普通波特兰水泥凝土将要求小批量棋盘式浇注，浇好后12h将板中500,6的钢筋在锯缝处切断。通常凝土分段浇注。每段为12．2X12．2m，浇后再锯切成6．1×6．1m的方块。切割后立库的施工缝和锯割缝总长将达53．8公里．如果采用收缩补偿混库的施工缝和锯割缝总长将达53．8公里．如果采用收缩补偿混凝士浇注时，分加大到24．4×36．6m，且不需任何锯割，要求的接缝总共只10．6公里．采用收缩混凝士接缝的数目减少约80％，无论从地坪的外观、施工和维修方面的费用来看，可认为是很大的优点。在美国收缩补偿混凝土的某些其他应用见表构连续浇筑施工中。例如武汉国际会展中心工程分为广场和主楼，广场工程平面尺 100ram伸缩缝外，其它均为超长无缝结构。在总量达16360m3的混凝土工程中，水混凝土达74200m3，所占比例达45．35％，UEA掺量4300吨。其原理是l以UEA构，其原则是“抗放兼备，以抗为主”，利用掺UEA的混凝土在硬化过程产生膨胀用，由于钢筋和邻位约束，在结构中建立0．2-0．7MPa的少量预压应力。通过调为减少天然地基对大尺度筏基底板的约束，以减少预应力张拉约束和大体积混土结构温度收缩裂缝，在筏基底板下设置滑动层，多采用一道油毡为主体，辅以防湖北出版文化城采用了一种新技术、新工艺——干细砂滑动层作为滑动层。该程滑动层做法国内很少见，且该工程地基荷载大，滑动层不仅要滑动，还要将上部3K基础，均座落在天然地基之上目l图4-2结构分区示意约束，以减少目l图4-2结构分区示意约束，以减少预应力张拉约束和大体积砼结构温度收缩裂缝，在筏基底板下设置了见图4-3500mm厚筏基底o．5ram犀聚乙烯塑料薄涂膜、卷材防围4-3滑动层做实施效果湖北出版文化城A区主体结实施效果湖北出版文化城A区主体结构予200i年1月封顶，B、C区主体结构于2001lO月封顶，当A区砌体工程已基本完成，进入了全面装饰和安装阶段时，经过一多的观察，大面积筏基底板未发现有裂缝，沉降均匀，沉降值在允许偏差范围内．(1)大体积混凝土基础应满足承载力和构造要求外。还应增配承受因水泥水引起的温度应力及控制裂缝开展的钢筋，以构造钢筋控制裂缝。配筋应尽可能采用直径，小间距．采用直径8-14mm的钢筋和100-150mm间距是比较合理的．全截(2)在基础底板断面变化或有孔洞处，易受温度变化收缩产生裂缝，可增配抗l、加强初期混凝土表面裂缝多数发生在浇筑的初期，而初期的表面温度骤降是引起混凝土面裂缝的主要外因。当日平均气温在2～4天内连续下降6～9"C时，未满28别是严寒地区更应重视混凝土表面保护．表面保护的措施主要有延长拆模时间别是严寒地区更应重视混凝土表面保护．表面保护的措施主要有延长拆模时间、保养护及预制混凝土模板等木模板有保温作用，延长拆模时间，使混凝土强度充分发展后拆模，这能减轻但应避免在夜间或气温骤降期间拆模，一般中午拆模，拆模后立即把混凝土表面加最常用的保温养护措施是用草帘、麻袋覆盖保温，其效果都很明显．例如用二大坝处于东北地区，该工程采用珍珠岩粉保温板保护，收到了很好的效果．有的筑块表面喷射2～3cm厚的珍珠岩水泥浆保护层，其保温效果在有条件的地方，可采用预制混凝士模板，该模板作为结构物的一部分，永远据C2)降低水泥用量的方法来降低混凝土的绝对温升值，这样可以使混凝土浇筑的里外温差和降温速度控制的难工降低，也可降低保温养护的费用，这是大体积混380kg／m3(3)水泥：应优先采用水化热低的矿渣水泥配制大体积混凝土。所用的水泥应行水化热测定。水泥水化热测定按现行国家标准《水泥水化热试验方法(直接法)(4)尽量选用一些粗骨料，如选用5～40mm骨料比选用5～25mm骨料，每立米可减少(4)尽量选用一些粗骨料，如选用5～40mm骨料比选用5～25mm骨料，每立米可减少用水量151cg左右，在相同水灰比情况下，水泥可减少20kg左右，用水量(5)砂子宜采用粗砂为宜，试验表明，当细度模数为2．79(1)减水剂。为减少泌水，一般都掺减水剂，或早强减水剂，如普通减散效应。并能使水的表面张力降低而起加气作用。在泵送混凝土中掺水泥重量O．3％，可使混凝土和易性明显降低，同时可减少10％拌合水。10强度提高约30％。一般掺外加剂会增加混凝土收缩量，掺木钙粉变化不大，基本相同早强减水剂很多，荆门市外加剂厂JMs减水剂，主要成份是13一般掺量为lO．3％～0．75％(水泥重量)。减水率达15％～25％，3天混凝土强度(3)微膨胀剂。为补偿混凝土收缩，可掺膨胀剂，如建材总局研究院的CSA剂、长科院的大坝水泥膨胀剂。膨胀剂产生自膨胀应力，可抵消一定收缩，如高效能膨胀剂，掺8～12％(水泥重)能产生0．2～0．7MPa预压应力，大致抵消遮阳，避免直晒温升，同时浇筑过程中对混凝土泵水平输送管用草袋覆盖，洒水降温Et本有用液态氮(沸点．196"0)冷却，当Ⅱ【g液氮气化达到20"0，要吸收天，要做好分层施工缝处理(2)合理养护，混凝土大部分干缩发生在早龄期，应加天，要做好分层施工缝处理(2)合理养护，混凝土大部分干缩发生在早龄期，应加强早期湿养护，为表面拌合水分二次加入，工艺程序如下一次水(wl／C=18％)+砂．莲童亚岫水泥塑啦＆叫叶粗骨料+二次水将泌水导走，防止混凝土表面龟裂在混凝土内部预埋水管，通入冷却循环水。以降低混凝土内部的温度．冷却水在20L／rainl、概湖北出版文化城工程建筑面积12万In2，建筑高度110m，为现浇钢筋混凝土架剪力墙结构。工程主体结构混凝土设计强度等级C30～C55，其中应用C50、级高强混凝土约28000m3；地下室底板，外墙、水池墙等部位混凝土抗渗等级P12混凝土强度C4伽水平距(2)混凝土强度C4伽水平距(2)粉煤灰t选用武汉中天磨细粉煤灰二级，实际细度达到一级，其他指标符标准GBl596．91要求(3)骨料：粗骨料采用乌龙泉碎石，粒径5-31．5mm级配良好，含泥量小于1％细骨料采用巴河中粗砂，细度模数为2．5-2．8，级配良好，含泥量小于2％(4)减水剂：夏季采用武汉联合化工厂生产的萘系FDN．5R，减水率15-20％，丝纤维(杜拉纤维)。选用美国HILLBROTHERSC耻MIcALCO．公司的产品，其该工程技术人员进行了C55／P8、C50／P8、C50／P8加杜拉纤维、C40／P8等混凝近20组试配，从中优选出生产配合比。以B、C区的C50偿8试验为例，配合比如4-裹4．4配合比实验数序l水l，自来，I2l，，，3l4l其中1撑为普通混凝土，后面的配合比是在前面配合比的基础上，按普通混凝裹4．4配合比实验数序l水l，自来，I2l，，，3l4l其中1撑为普通混凝土，后面的配合比是在前面配合比的基础上，按普通混凝和易流动较差较好l，较2较34较也入UA其4-4o磷h，扣—、；：‘《；j?《＼、≯s“·—--；；。*·—飞．ea。a·。a，sa。-a。s。—2●’＼■。一‘一一“叶＼混凝土收缩曲线示表4-6UrEA试件的限制膨胀率对比试验数序号l武汉固20OO3O0O试验结果表明；UEA在水中标养确实具有其微膨胀性，但无论在自然环境还标养室的空气中，试件都没有发生膨胀，掺入UEA的混凝土，养护条件对混凝土收缩有很大的影响电量实验结果列于表4．7，时间为35天表4-7氯离子导电量实验结35天氯离子电导量(库仓扩散系出表4-6UrEA试件的限制膨胀率对比试验数序号l武汉固20OO3O0O试验结果表明；UEA在水中标养确实具有其微膨胀性，但无论在自然环境还标养室的空气中，试件都没有发生膨胀，掺入UEA的混凝土，养护条件对混凝土收缩有很大的影响电量实验结果列于表4．7，时间为35天表4-7氯离子导电量实验结35天氯离子电导量(库仓扩散系出配合比编l低2经大量试验试配，优化的配合比用于施工生产，其水泥用量低于常规混凝土．产主要配合比列于表4．8裹4-8优化配合比列序号水砂石|ll，2，1，134|l5l6l加强现场调度管理，确保已浇砼在初凝前被上层砼覆盖，不出现“冷缝”是容易在振捣后、加强现场调度管理，确保已浇砼在初