文化宫保护提升改建项目基坑支护工程施工图设计

页文化宫保护提升改建项目基坑支护工程施工图设计说明第一章工程慨况受重庆市总工会（发包方、建设方、业主）委托，湖南城市学院规划建筑设计研究院（承包方，下称我院）承担重庆市劳动人民文化宫保护提升改建项目基坑支护工程设计任务，场地位于重庆市渝中区两路口中山支路东侧文化宫内。1#连接通道建成后通道底标高228.46m~242.500m，1#连接通道基坑边坡高2.0m~17.0m，属岩土混合基坑边坡，土层最大厚度约7m，坡率法支护段边坡安全等级为二级，其余各段边坡安全等级为一级，1#连接通道基坑边坡均为临时边坡。2#车库建成后车库标高-2F=238.50m，车库基坑边坡高5.0m~7.4m，属土质基坑边坡，土层最大厚度约8m，坡率法支护段边坡安全等级为二级，其余各段边坡安全等级为一级，2#车库基坑边坡均为临时边坡。3#连接通道建成后通道底标高240.10m~242.10m，3#连接通道基坑边坡高5.0m~8.0m，属土质基坑边坡、岩土混合基坑边坡，土层最大厚度约10.5m，边坡率法支护段边坡安全等级为二级，其余各段边坡安全等级为一级，3#连接通道基坑边坡b2~b3段兼做环境边坡为永久边坡，其余各段均为临时边坡。3#车库建成后车库标高-2F=238.50m，-3F=235.20m，车库基坑边坡高6.0~13.0m，属土质基坑边坡、岩土混合基坑边坡，土层最大厚度约7m，坡率法支护段边坡安全等级为二级，其余各段边坡安全等级为一级，3#车库基坑边坡均为临时边坡。4#连接通道建成后通道底标高242.10m，3#连接通道基坑边坡高5.0m~11.0m，属岩土混合基坑边坡，土层最大厚度约6m，坡率法支护段边坡安全等级为二级，其余各段边坡安全等级为一级，4#连接通道基坑边坡均为临时边坡。4#车库建成后车库标高-2F=241.80m，车库基坑边坡高8.0~13.0m，属岩土混合基坑边坡，土层最大厚度约10m，边坡安全等级为一级，4#车库基坑边坡均为临时边坡。主要由碎石及少量粘性土组成，局部含建筑垃圾，硬质物粒径为80～360m，含量12～25%不等，稍湿，填龄大于5年，其中3#车库局部为泳池改建，填土主要为小粒径卵石土，粒径为20～50mm，填土经压实处理，呈稍密～中密状。该地层整个场地均有分布，为文化宫修建时填筑。经钻探揭露，分布厚度1.30（TZY2）～10.30m（TZY3）左右，平均厚度4.60m。局部粉质黏土主要由粘粒组成。呈可塑状。含粉砂粒及岩屑，切面稍有光泽，无摇震反应，干强度中等，韧性中等。据钻探揭露，该层分布于场地大部分地段，分布厚度1.90m(BZY8)～3.80m(BZY3)左右，平均厚度2.95m。下覆侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩，岩体类型为Ⅲ、IV类。第二章设计依据2.1设计依据2.1.1重庆市劳动人民文化宫保护提升改建项目工程地质勘察报告（详细勘察）。（西北综合勘察设计研究院，二0二0年六月）2.1.2业主提供场地开挖图、平面图、主体建筑图。2.1.3关于进一步加强全市高切坡、深基坑和高填方项目勘察设计管理的意见【渝建发[2010]166号】2.2采用的技术规范《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）《建筑基坑支护技术规程（JGJ120-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》GB50086-2015《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑基坑工程监测技术规范》GB50497-2019《建筑边坡工程施工质量验收规范》DBJ/T50-100-2019。2.3边坡工程的安全等级基坑边坡为临时边坡：安全等级一级、二级。环境边坡为永久边坡，安全等级一级。2.4设计使用年限临时边坡：使用年限小于2年。永久边坡：使用年限50年。2.5抗震设防烈度抗震设防烈度：6度，设计基本地震加速度值为0.05g，第一组。第三章地质情况3.1气象、水文场区属属亚热带湿润季风气候区，雨量充沛，四季分明，盛夏炎热，冬暖多雾，无霜期长。年平均气温18.3℃，历年绝对最高气温为42.0℃（2006年8月26日），历年绝对最低气温为-4.7℃（1961年1月27日）；年均相对湿度71%，年平均降雨量1079.4mm，且多集中在5～9月，可达全年降雨量的70％。多年平均蒸发量1138mm，因大气污染，时有酸雾酸雨现象发生，常年风速较小，以偏西北风为主，最大风速为28.4m/s。场地地面多已硬化，拟建4#车库现状为喷泉，勘察期间喷泉池内无水。勘察区内未见水塘、河流等地表水体分布,水文条件简单。3.2地形地貌场地原始地形属剥蚀浅丘地貌，因人类工程活动频繁，场地现状平缓，局部为陡坎；拟建4#车库与2#车库现状为平坝，地势平缓。拟建3#车库场地分为东西两部分，西半侧为架空区域，顶标高247.3m左右，东半侧为露天体育场，顶标高242.3m左右。场地最大高差约5m。3.3地层岩性经工程地质测绘和钻探揭露表明：场区范围内上覆土层为第四系全新统人工填土（Q4ml）和第四系全新残破积层（Q4el+pl）粉质粘土。下伏基岩为侏罗系中统上沙溪庙组(J2s)组成。其岩土分层特征由上至下分述：1第四系全新统人(Q4)1）人工素填土(Q4ml)：紫红色、褐红色。主要由碎石及少量粘性土组成，局部含建筑垃圾，硬质物粒径为80～360m，含量12～25%不等，稍湿，填龄大于5年，其中3#车库局部为泳池改建，填土主要为小粒径卵石土，粒径为20～50mm，填土经压实处理，呈稍密～中密状。该地层整个场地均有分布，为文化宫修建时填筑。经钻探揭露，分布厚度1.30（TZY2）～10.30m（TZY3）左右，平均厚度4.60m。2）残破积层（Q4el+pl）粉质粘土：褐灰、褐黄色。表层含少量植物根系，主要由粘粒组成。呈可塑状。含粉砂粒及岩屑，切面稍有光泽，无摇震反应，干强度中等，韧性中等。据钻探揭露，该层分布于场地大部分地段，分布厚度1.90m(BZY8)～3.80m(BZY3)左右，平均厚度2.95m。2侏罗系中统沙溪庙组（J2s）：泥岩、砂岩。1）泥岩：紫红色、褐红色。主要为粘土矿物组成。泥质结构，中～厚层状构造，局部夹灰绿色砂岩透镜体。强风化段呈碎块状，手能捏碎，锤击声哑，岩芯破碎；中等风化段呈柱状～长柱状，岩芯较完整，层理清晰,岩质软。钻探揭露厚3.20（AZY12）～13.50m（TZY2），整个场地均有分布，为场地内的主要岩性。2）砂岩：黄灰、灰白、灰绿色。矿物成分主要为石英、长石，其次为云母等，钙质胶结，中～厚层状构造。上部强风化层岩芯呈碎块状，岩块手捏易碎，锤击声哑；风化裂隙发育，岩体较破碎，岩质软；下部中等风化层岩芯较完整，为柱状～长柱状，层理较清晰，岩石强度较高，岩质软，岩体较完整。基岩风化特征及基岩顶面特征根据钻探资料，场区基岩按风化程度可分为：1强风化层：泥岩呈紫红色、褐红色，岩芯呈碎块及短柱状，岩块手捏易碎，锤击声哑，风化裂隙发育，岩体较破碎，岩质软，一般厚度为1.30m（BZY3）～2.60m（AZY1）；砂岩呈黄灰，岩芯呈碎块状，岩块手捏易碎，锤击声哑；风化裂隙发育，岩体较破碎，岩质较软，一般厚度为0.90m(CZY2)～2.50m(AZY8)。2中等风化层：泥岩呈紫红色、褐红色，岩芯较完整，为柱状及长柱状，层理清晰，岩石强度较高，岩体较完整，岩质软。砂岩呈灰白、灰绿色，岩芯较完整，为柱状及长柱状，层理较清晰，岩石强度相对较高，岩质较软，岩体较完整。场地基岩面起伏变化局部较大，基岩面坡角总体上在5°～12°之间，局部较陡达30左右°。3.4地质构造场地位于龙王洞背斜南东翼（详见图3.2构造纲要图），岩层呈单斜产出，产状126°∠14°。层面结合程度差，为软弱结构面。经地质调查，构造裂隙有二组：①131º∠82º，裂面平直，充填粘土，裂隙间距1m～3m，上部张开1mm～3mm，下部微张，结合程度差，为软弱结构面；②210º∠78º，裂面平直，充填粘土，裂隙间距2m～4m，张开0mm～3mm，结合程度差，为软弱结构面。场区范围内，岩体裂隙较发育，未发现断层及断层破碎带。3.5场地水文地质条件据区域水文地质资料及现场踏勘，人工填土结构稍密～中密，主要由粉质粘土夹砂、泥岩碎块石组成，有利于大气降水下渗，粉质粘土层相对隔水。砂岩为透水层，泥岩为隔水层。场地地下水主要为松散层孔隙水和基岩风化裂隙水。地下水主要接受大气降水补给，随地表径流排出场外，具有随降雨及季节性变化的特点。根据水文地质调查，场地及周边地带也未见井、泉出露。本次勘察钻孔施工结束后将钻孔内的钻探残留用水抽干，经24小时后观测各孔的地下水水位，地下水位未恢复或恢复缓慢，经工程地质测绘调查，场地内及邻近未见井、泉点分布，表明该地段地下水量贫乏。场地水文地质条件简单。根据分析，在雨季大气降水直接汇入场地，在素填土和杂填土内可能赋存季节性地下水，故未来基础施工时应考虑地下水对施工的影响。结合野外鉴别及相邻场地类比，综合判定场区内该地下水对混凝土结构为微腐蚀性，对钢筋为微腐蚀作用。经调查访问，场地及周边地带无污染源。填土为无污染的素填土。故场地土层对混凝土结构和钢筋混凝土结构中钢筋为微腐蚀性。3.6不良地质现象及地质灾害经地质调查及钻探揭露，拟建建筑物勘察场地范围及邻近地段未发现危岩崩塌、滑坡、泥石流、地下洞穴等不良地质现象；未见断层破碎带；也未见“河道、沟浜、墓穴、防空洞”等对工程不利的埋藏物。建场区现状稳定。边坡稳定性评价4.1基坑边坡稳定评价拟建工程场地地形平缓，覆盖层厚度不均。按设计地坪高程整平后，形成的基坑边坡平面形态呈折线型（详见平面布置图）。场地基坑边坡采用拟建车库侧墙体系进行永久性支护。基坑边坡稳定性分析见表4.1～4.4。按拟建各构建物以架空结构为主，按设计方案，拟建架空结构外侧将保持现有环境标高，不会造成大的开挖与回填，将不会形成新的环境边坡。表4.12#车库基坑边坡稳定性分析和防治措施及建议边坡分段边坡高度（m）坡向（。）边坡物质组成代表性剖面边坡岩体类别极射赤平投影图分析边坡稳定性分析C1-C45.840边坡为人工填土层D3-D3′//边坡土层自身稳定性差，可能产生沿土层内部的圆弧形滑动破坏。C4-C65.8207边坡为人工填土层D1-D1′/C6-C76.80275边坡为人工填土层D5-D5′/C7-C85.840边坡为人工填土层D5-D5′/表4.23#车库基坑边坡稳定性分析和防治措施及建议边坡分段边坡高度（m）坡向（。）边坡物质组成代表性剖面边坡岩体类别极射赤平投影图分析边坡稳定性分析A1-A26.80136边坡为人工填土层A1-A1′A2-A2′//边坡土层自身稳定性差，可能产生沿土层内部的圆弧形滑动破坏。A2-A37.00270边坡两侧为人工填土边坡，中部为岩土质边坡，上部土层厚大于2.8m，土层为人工填土，下伏基岩为砂岩夹泥岩A8-A8′Ⅲ边坡土质段土层自身稳定性差，可能产生沿土层内部的圆弧形滑动破坏；强风化基岩可能产生局部垮塌破坏。下部基岩据极射赤平投影图分析，裂隙①、裂隙②、与边坡大角度相交，层面与边坡反相交，为反向坡，对边坡整体稳定性不利影响小，边坡岩体类型为Ⅲ类。建议边坡岩体破裂角为64°，岩体等效内摩擦角为58°。A3-A47.50348上部土层厚约6.2左右m，土层为人工填土，下伏基岩为泥岩。A4-A4′Ⅲ边坡土质段土层自身稳定性差，可能产生沿土层内部的圆弧形滑动破坏；强风化基岩可能产生局部垮塌破坏。下部基岩据极射赤平投影图分析，裂隙①、裂隙②、与边坡大角度相交，且交点在边坡外侧，楔形体破坏可能性小，层面与边坡反相交，为反向坡，对边坡整体稳定性不利影响小，边坡稳定性由岩体强度决定，边坡岩体类型为Ⅲ类。建议边坡岩体破裂角为60°，岩体等效内摩擦角为54°。A4-A57.5080上部土层厚约6.2左右m，土层为人工填土，下伏基岩为泥岩。A7-A7′Ⅲ边坡土质段土层自身稳定性差，可能产生沿土层内部的圆弧形滑动破坏，边坡土体较厚，可能沿岩土交界面发生滑动破坏；强风化基岩可能产生局部垮塌破坏。下部基岩据极射赤平投影图分析，裂隙①、裂隙②、与边坡大角度相交，且交点在边坡外侧，楔形体破坏可能性小，层面与边坡相切，为切向坡，对边坡整体稳定性不利影响小，边坡稳定性由岩体强度决定，边坡岩体类型为Ⅲ类。建议边坡岩体破裂角为60°，岩体等效内摩擦角为54°。A5-A612.2112上部土层厚约2.00～3.40m，土层为人工填土，下伏基岩为砂岩、泥岩。A10-A10′IV边坡土质段土层自身稳定性差，可能产生沿土层内部的圆弧形滑动破坏，边坡土体较厚，可能沿岩土交界面发生滑动破坏；强风化基岩可能产生局部垮塌破坏。下部基岩据极射赤平投影图分析，裂隙①与基坑边坡小角度相交、裂隙②与边坡近垂直相交，交点在边坡内侧，由于裂隙面倾角较陡，发生大规模楔形体破坏可能性小，易发生局部掉块现象，层面与边坡近同向，为顺向坡，边坡整体稳定性主控因素，边坡可能沿层面发生滑动破坏，边坡岩体类型为IV类。建议边坡岩体破裂角为14°，岩体等效内摩擦角为50°。A6-A70～10.222上部土层厚约2.00～7.50m，土层为人工填土，下伏基岩为砂岩为主、局部泥岩。A2-A2′Ⅲ边坡土质段土层自身稳定性差，可能产生沿土层内部的圆弧形滑动破坏，边坡土体较厚，可能沿岩土交界面发生滑动破坏；强风化基岩可能产生局部垮塌破坏。下部基岩据极射赤平投影图分析，裂隙①、裂隙②、与边坡大角度相交，且交点在边坡外侧，楔形体破坏可能性小，层面与边坡相切，为切向坡，对边坡整体稳定性不利影响小，边坡稳定性由岩体强度决定，边坡岩体类型为Ⅲ类。建议边坡岩体破裂角为64°，岩体等效内摩擦角为58°。表4.34#车库基坑边坡稳定性分析和防治措施及建议边坡分段边坡高度（m）坡向（。）边坡物质组成代表性剖面边坡岩体类别极射赤平投影图分析边坡稳定性分析B1-B28.00151上部素填土层厚约1.6m，下伏基岩为泥岩。B6-B6′IV边坡土质段土层自身稳定性差，可能产生沿土层内部的圆弧形滑动破坏，边坡土体较厚，可能沿岩土交界面发生滑动破坏；强风化基岩可能产生局部垮塌破坏。下部基岩据极射赤平投影图分析，裂隙①、裂隙②、与边坡大角度相交，交点在边坡内侧，发生大规模楔形体破坏可能性小，易发生局部掉块现象，层面与边坡近同向，为顺向坡，为边坡整体稳定性主控因素，边坡可能沿层面发生滑动破坏，边坡岩体类型为IV类。建议边坡岩体破裂角为14°，岩体等效内摩擦角为50°。B2-B38.00106上部素填土层厚约1.6m，下伏基岩为泥岩。B6-B6′IV边坡土质段土层自身稳定性差，可能产生沿土层内部的圆弧形滑动破坏，边坡土体较厚，可能沿岩土交界面发生滑动破坏；强风化基岩可能产生局部垮塌破坏。下部基岩据极射赤平投影图分析，裂隙①、裂隙②、与边坡大角度相交，交点在边坡内侧，发生大规模楔形体破坏可能性小，易发生局部掉块现象，层面与边坡近同向，为顺向坡，为边坡整体稳定性主控因素，边坡可能沿层面发生滑动破坏，边坡岩体类型为IV类。建议边坡岩体破裂角为14°，岩体等效内摩擦角为50°。B4-B58.00243上部素填土层厚约1.6m，下伏基岩为泥岩。B6-B6′Ⅲ边坡土质段土层自身稳定性差，可能产生沿土层内部的圆弧形滑动破坏，边坡土体较厚，可能沿岩土交界面发生滑动破坏；强风化基岩可能产生局部垮塌破坏。下部基岩据极射赤平投影图分析，裂隙①、裂隙②、与边坡大角度相交，交点在边坡内侧，发生大规模楔形体破坏可能性小，易发生局部掉块现象，层面与边坡相切，为切向坡，对边坡整体稳定性不利影响小，边坡稳定性由岩体强度决定，边坡岩体类型为Ⅲ类。建议边坡岩体破裂角为60°，岩体等效内摩擦角为54°。B5-B68.7243上部土层厚约1.6～8.2m，土层为人工填土，下伏基岩为泥岩。B1-B1′Ⅲ边坡土质段土层自身稳定性差，可能产生沿土层内部的圆弧形滑动破坏，边坡土体较厚，可能沿岩土交界面发生滑动破坏；强风化基岩可能产生局部垮塌破坏。下部基岩据极射赤平投影图分析，裂隙①、裂隙②、与边坡大角度相交，交点在边坡内侧，发生大规模楔形体破坏可能性小，易发生局部掉块现象，层面与边坡相切，为切向坡，对边坡整体稳定性不利影响小，边坡稳定性由岩体强度决定，边坡岩体类型为Ⅲ类。建议边坡岩体破裂角为60°，岩体等效内摩擦角为54°。B6-B78.8333上部土层厚约5.4～8.2m，土层为人工填土+粉质粘土，下伏基岩为泥岩。B7-B7′Ⅲ边坡土质段土层自身稳定性差，可能产生沿土层内部的圆弧形滑动破坏；强风化基岩可能产生局部垮塌破坏。下部基岩据极射赤平投影图分析，裂隙①、裂隙②、与边坡大角度相交，且交点在边坡外侧，楔形体破坏可能性小，层面与边坡反相交，为反向坡，对边坡整体稳定性不利影响小，边坡稳定性由岩体强度决定，边坡岩体类型为Ⅲ类。建议边坡岩体破裂角为60°，岩体等效内摩擦角为54°。B7-B88.7243上部土层厚约5.4～8.2m，土层为人工填土，下伏基岩为泥岩。B2-B2′Ⅲ边坡土质段土层自身稳定性差，可能产生沿土层内部的圆弧形滑动破坏，边坡土体较厚，可能沿岩土交界面发生滑动破坏；强风化基岩可能产生局部垮塌破坏。下部基岩据极射赤平投影图分析，裂隙①、裂隙②、与边坡大角度相交，交点在边坡内侧，发生大规模楔形体破坏可能性小，易发生局部掉块现象，层面与边坡相切，为切向坡，对边坡整体稳定性不利影响小，边坡稳定性由岩体强度决定，边坡岩体类型为Ⅲ类。建议边坡岩体破裂角为60°，岩体等效内摩擦角为54°。B8-B99.1151边坡为土质边坡，主要为素填土与粉质粘土B8-B8′///边坡土层自身稳定性差，可能产生沿土层内部的圆弧形滑动破坏。B9-B109.161边坡为土质边坡，主要为素填土与粉质粘土//B11-B129.1243边坡为土质边坡，主要为素填土与粉质粘土//B12-B149.1333边坡为土质边坡，主要为素填土与粉质粘土B8-B8′/B14-B159.1243边坡为土质边坡，主要为素填土与粉质粘土B1-B1′/B15-B169.2333上部土层厚约4.8～8.5m，中部覆盖层薄，两侧覆盖层厚，主要为素填土与粉质粘土，下伏基岩为泥岩。B9-B9′Ⅲ边坡土质段土层自身稳定性差，可能产生沿土层内部的圆弧形滑动破坏；强风化基岩可能产生局部垮塌破坏。下部基岩据极射赤平投影图分析，裂隙①、裂隙②、与边坡大角度相交，且交点在边坡外侧，楔形体破坏可能性小，层面与边坡反相交，为反向坡，对边坡整体稳定性不利影响小，边坡稳定性由岩体强度决定，边坡岩体类型为Ⅲ类。建议边坡岩体破裂角为60°，岩体等效内摩擦角为54°。B16-B178.760边坡为土质边坡，主要为素填土与粉质粘土B5-B5′Ⅲ/边坡土层自身稳定性差，可能产生沿土层内部的圆弧形滑动破坏。B17-B188.7331边坡为土质边坡，主要为素填土与粉质粘土B8-B8′ⅢB18-B198.760边坡为土质边坡，主要为素填土与粉质粘土B5-B5′ⅢB19-B208.7151边坡为土质边坡，主要为素填土与粉质粘土B8-B8′ⅢB20-B218.960上部土层厚约6.2～8.9m，中部覆盖层薄，两侧覆盖层厚，主要为素填土与粉质粘土，下伏基岩为泥岩。B4-B4′Ⅲ边坡土质段土层自身稳定性差，可能产生沿土层内部的圆弧形滑动破坏，边坡土体较厚，可能沿岩土交界面发生滑动破坏；强风化基岩可能产生局部垮塌破坏。下部基岩据极射赤平投影图分析，裂隙①、裂隙②、与边坡大角度相交，且交点在边坡外侧，楔形体破坏可能性小，层面与边坡相切，为切向坡，对边坡整体稳定性不利影响小，边坡稳定性由岩体强度决定，边坡岩体类型为Ⅲ类。建议边坡岩体破裂角为60°，岩体等效内摩擦角为54°。B21-B236.342边坡为土质边坡，主要为素填土与粉质粘土B6-B6′//边坡土层自身稳定性差，可能产生沿土层内部的圆弧形滑动破坏。表4.4车库连接道边坡稳定性分析和防治措施及建议名称代表剖面边坡分段及倾向地层产状及结构面产状路堑边坡的赤平投影图边坡稳定性评价4#连接通道CH1-CH1'剖面、CH2-CH2'剖面d2~d4段边坡①90°∠90°②产状：126°∠14°③裂隙：131°∠82°④裂隙：210°∠78°边坡土质段土层自身稳定性差，可能产生沿土层内部的圆弧形滑动破坏，边坡土体较厚，可能沿岩土交界面发生滑动破坏；强风化基岩可能产生局部垮塌破坏。下部基岩据极射赤平投影图分析，裂隙③、裂隙④、与边坡大角度相交，且交点在边坡外侧，楔形体破坏可能性小，层面与边坡相切，为切向坡，对边坡整体稳定性不利影响小，边坡稳定性由岩体强度决定，边坡岩体类型为Ⅲ类。建议边坡岩体破裂角为60°，岩体等效内摩擦角为54°。d5~d7段边坡①270°∠90°②产状：126°∠14°③裂隙：131°∠82°④裂隙：210°∠78°边坡土质段土层自身稳定性差，可能产生沿土层内部的圆弧形滑动破坏，边坡土体较厚，可能沿岩土交界面发生滑动破坏；强风化基岩可能产生局部垮塌破坏。下部基岩据极射赤平投影图分析，裂隙③、裂隙④、与边坡大角度相交，且交点在边坡外侧，楔形体破坏可能性小，层面与边坡相切，为切向坡，对边坡整体稳定性不利影响小，边坡稳定性由岩体强度决定，边坡岩体类型为Ⅲ类。建议边坡岩体破裂角为60°，岩体等效内摩擦角为54°。3#连接通道CH3-CH3'剖面C6~b1段边坡90°∠90°b3~b4段边坡270°∠90°\\边坡为土质边坡，主要为素填土，边坡高度最大约0～5.1m；1#连接通道CH5-CH5'剖面、D1-D1'剖面a10~a11段边坡①120°∠53°②产状：126°∠14°③裂隙：131°∠82°④裂隙：210°∠78°边坡土质段土层自身稳定性差，可能产生沿土层内部的圆弧形滑动破坏，边坡土体较厚，可能沿岩土交界面发生滑动破坏；强风化基岩可能产生局部垮塌破坏。下部基岩据极射赤平投影图分析，裂隙③、裂隙④、与边坡大角度相交，且交点在边坡外侧，楔形体破坏可能性小，层面与边坡相，为顺向坡（边坡安全等级为一级），但由于层面倾角较小，沿层面滑动破坏可能性较小，对边坡整体稳定性不利影响较小，边坡稳定性由岩体自身强度决定，边坡岩体类型为Ⅳ类。建议边坡岩体破裂角为14°，岩体等效内摩擦角为50°。a13~a16段边坡①300°∠53°②产状：126°∠14°③裂隙：131°∠82°④裂隙：210°∠78°边坡土质段土层自身稳定性差，可能产生沿土层内部的圆弧形滑动破坏；强风化基岩可能产生局部垮塌破坏。下部基岩据极射赤平投影图分析，裂隙③、裂隙④、与边坡大角度相交，且交点在边坡外侧，楔形体破坏可能性小，层面与边坡反相交，为反向坡，对边坡整体稳定性不利影响小，边坡稳定性由岩体强度决定，边坡岩体类型为Ⅲ类。建议边坡岩体破裂角为60°，岩体等效内摩擦角为54°。1#连接通道CH4-CH4'剖面a1~a6段边坡300°∠53°\\边坡为土质边坡，主要为素填土，边坡高度最大约1.5～4.6m；破坏后果严重，边坡工程安全等级为二级。a7~a10段边坡120°∠53°\\\边坡为土质边坡，主要为素填土，边坡高度最大约1.5～4.6m；破坏后果严重，边坡工程安全等级为二级。根据表5.1-5.4基坑边坡稳定性分析，A13-A14、B2-B3、B4-B7、3#连接通道、1#连接通道（后段）段基坑边坡为顺向坡，可能沿层面发生顺层滑移破坏，本次对上述段边坡顺层滑移情况选择代表性剖面（A4-A4'）进行稳定性验算（平面滑动法，计算简图见图5.1）。计算公式如下：Ks——边坡稳定性系数；——岩土体重度（kN/m3）；c——结构面的粘聚力（kPa）；——结构面的内摩擦角（°）；L——结构面长度（m）；V——岩体的体积（m3）；——结构面的倾角（°）；图5.1A13-A14边坡（顺向坡）计算简图本次验算边坡岩体高度按最高计（已建电影院按浅基础考虑，荷载取40kPa，边坡支护设计阶段进行复核），边坡稳定安全系数取1.35,通过稳定性计算结果（见表4.4），表明在各工况下，基坑边坡暴雨工况稳定系数在1.15～1.26，边坡处于基本稳定状态，安全储备不足，边坡岩体受裂隙切割，开挖后可能局部垮塌，计算结果见表4.5。表4.5A13-A14段边坡（顺向坡）稳定性计算边坡

编号岩体破裂角(°)裂面长

度(m)土体重度(kN/m3)土体面积(m2)岩体重度(kN/m3)岩体面积(m2)上部荷载(kN/m)结构面强度边坡稳定系数备注C(kPa)φ(°)A13-A14基坑边坡1411.8020.5044.0025.3086.80285.0020121.151倍坡高1418.4020.5066.3025.30119.10590.0020121.171.5倍坡高1424.9020.5088.5025.30141.10900.0020121.192倍坡高1436.5020.50108.1025.30156.301440.0020121.26整体计算4.2岩土设计参数岩土体物理力学指标取值，根据钻孔岩石物理力学试验统计成果及地区经验，提供岩土体有关物理力学指标标准值；该值参考《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）有关规定进行折减，岩体物理力学指标标准值见表4.5。表4.5岩、土体物理力学指标取值重度KN/m3天然19.5*20.0*24.525.0*24.024.8饱和19.9*20.5*25.025.2*24.525.3天然///8.5/30.5饱和///5.5/23.2地基承载力特征值KPa*160现场试验*3002337*5008421内聚力（岩体）KPa23.48（天然）*5（天然）/228/111117.87（饱和）*2（饱和）内摩擦角（岩体）°12.21（天然）*29（天然）/30.52/34.288.35（饱和）*24（饱和）压缩模量MPa4.21/////压缩系数MPa-10.42/////泊松比(μ)///*0.35/*0.25基底摩擦系数/*0.25*0.30*0.3*0.40*0.35*0.55水平抗力系数MN/m3/*40*60*50*430水平抗力系数的比例系数MN/m4*15*6////负摩擦力系数*0.20极限侧阻力标准值*50*20*140*140注：岩体物理力学指标取值是在岩石试验值基础上参考相邻场地取值进行折减，折减参数取值如下：1）岩质地基承载力特征值，按《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）第4.2.6条规定，由地基极限承载力标准值乘以0.33确定。根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第10.4.2条，地基极限承载力标准值有岩石天然单轴强度标准值乘以地基条件系数确定。本工程地基条件系数取1.10。经计算后场地内中等风化泥岩为2337kPa，中等风化砂岩为8421kPa；2）根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第10.3.4条规定：中等风化岩体内摩擦角标准值由岩石内摩擦角标准值乘以岩体完整性折减系数0.90后，再乘以时间效应系数0.95确定；岩体粘聚力标准值由岩石粘聚力标准值乘以0.30的折减系数后，再乘以时间效应系数0.95确定；3）根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第10.3.5条规定：中等风化岩体极限抗拉强度标准值由岩石抗拉强度标准值乘以0.40的折减系数确定；泥岩岩体极限抗拉强度标准值200kPa；砂岩岩体极限抗拉强度标准值840kPa。4）根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第10.3.8-1、2条，素填土土体水平抗力系数的比例系数m按经验值取6MN/m4，粉质粘土的水平抗力系数的比例系数可取15MN/m4，中等风化泥岩的水平抗力系数建议取60MN/m3。中等风化砂岩的水平抗力系数建议取430MN/m3；5）按《建筑边坡工程技术规范》（GB503307-2013）第4.3.4条规定及结合实验值,岩质边坡破裂角，泥岩岩体60.26°（45°+φ/2），取60°，砂岩岩体62.14°（45°+φ/2），取62°；6）按《建筑边坡工程技术规范》（GB503307-2013）第8.2.3-2条规定,M30砂浆锚固体与基岩间的极限粘结强度标准值取值：中等风化泥岩值取410kPa（差值计算），中等风化砂岩值取1000kPa（差值计算）。具体宜根据现场抗拔试验岩体确定；带*号者为经验值；取中岩体部分参考《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）附录表G.0.3中取值。结构面抗剪强度参数标准值参照《建筑边坡工程技术规范》GB50330—2013表4.3.1取值，裂隙面结合程度差，为软弱结构面。裂隙面粘聚力标准值c=35kPa，内摩擦角标准值天然φ=18°。岩体层面结合差，属软弱结构面，层面粘聚力标准值c=20kPa，内摩擦角标准值φ=12°。基坑顶部2m外临时堆载不超过10kPa，基坑顶部道路荷载按20kPa考虑，环境边坡坡顶荷载按20kPa考虑。桩顶位移按1%受荷长度控制。边坡方案设计5.1边坡方案设计：本工程采用动态设计，信息施工法。本次设计采用坡率法、锚杆挡墙、桩板式挡墙、桩板式挡墙+内撑具体形式及位置说明如下。5.1.1、1#通道基坑a1~a2、a8~a9、a10~a10-1、a10-2~a11、a14~a15段采用桩板式挡墙支护,边坡安全等级一级，边坡设计使用年限小于2年：坡脚线根据距离建筑地下室外边线不小于0.8m确定，紧贴坡脚线设预加固抗滑桩，抗滑桩尺寸及间距详各剖面图、平面图，桩顶设冠梁，桩间采用钢筋混凝土板连接，坡顶结合现状封闭并设3%排水反坡截水，坡脚开挖过程中设临时排水沟、集水井并及时抽水，基坑开挖完成后按设计设排水沟、集水井。开挖范围内及坡顶2m范围内管线位置需提前探明，放坡前需做好保护或迁移工作，避免基坑开挖影响周围管线。a2~a8、a9~a10、a11~a12、a15~a16~C5、C4~a1段采用坡率法支护,边坡安全等级二级，边坡设计使用年限小于2年：坡脚线根据距离建筑地下室外边线不小于0.80m确定，土层放坡最大高度：1:1.25、4.5m，1:1.5、8.5m；施工可按此原则根据现场实际情况调整，坡面挂网喷射80mm厚C20素混凝土护面；强风化岩层采用1:1放坡，坡面挂网喷射80mm厚C20素混凝土护面；中风化岩层采用1:0.5放坡，坡面采用喷射80mm厚C20素混凝土护面。坡顶结合现状封闭并设3%排水反坡，坡脚开挖过程中设临时排水沟、集水井并及时抽水，基坑开挖完成后按设计设排水沟、集水井。坡顶根据以上放坡原则按实际情况确定，开挖范围内及坡顶2m范围内管线位置需提前探明，放坡前需做好保护或迁移工作，避免基坑开挖影响周围管线。a10-1~a10-2、a13~a14段采用桩板式挡墙+内撑支护,边坡安全等级一级，边坡设计使用年限小于2年：坡脚线根据距离建筑外边线不小于0.8m确定，紧贴坡脚线设预加固抗滑桩，抗滑桩尺寸及间距详各剖面图、平面图，桩顶设冠梁，内撑采用直径609钢管、t=16、水平间距4m。坡顶结合现状封闭并设3%排水反坡，坡脚开挖过程中设临时排水沟、集水井并及时抽水，基坑开挖完成后按设计设排水沟、集水井。开挖范围内及坡顶2m范围内管线位置需提前探明，放坡前需做好保护或迁移工作，避免基坑开挖影响周围管线。5.1.2、2#车库基坑C2~C3、C7~C8段采用桩板式挡墙支护,边坡安全等级一级，边坡设计使用年限小于2年：坡脚线根据距离建筑地下室外边线不小于0.8m确定，紧贴坡脚线设预加固抗滑桩，抗滑桩尺寸及间距详各剖面图、平面图，桩顶设冠梁，桩间采用钢筋混凝土板连接，坡顶结合现状封闭并设3%排水反坡，坡脚开挖过程中设临时排水沟、集水井并及时抽水，基坑开挖完成后按设计设排水沟、集水井。开挖范围内及坡顶2m范围内管线位置需提前探明，放坡前需做好保护或迁移工作，避免基坑开挖影响周围管线。C1~C2、C3~C4、C5~C6、C1~C2段采用坡率法支护,边坡安全等级二级，边坡设计使用年限小于2年：坡脚线根据距离建筑地下室外边线不小于0.80m确定，土层放坡最大高度：1:1.25、4.5m，1:1.5、8.5m；施工可按此原则根据现场实际情况调整，坡面挂网喷射80mm厚C20素混凝土护面；强风化岩层采用1:1放坡，坡面挂网喷射80mm厚C20素混凝土护面；中风化岩层采用1:0.5放坡，坡面采用喷射80mm厚C20素混凝土护面。坡顶结合现状封闭并设3%排水反坡，坡脚开挖过程中设临时排水沟、集水井并及时抽水，基坑开挖完成后按设计设排水沟、集水井。坡顶根据以上放坡原则按实际情况确定，开挖范围内及坡顶2m范围内管线位置需提前探明，放坡前需做好保护或迁移工作，避免基坑开挖影响周围管线。5.1.3、3#通道基坑C6~b1段采用坡率法支护,边坡安全等级二级，边坡设计使用年限小于2年：坡脚线根据距离建筑地下室外边线不小于0.80m确定，土层放坡最大高度：1:1.25、4.5m，1:1.5、8.5m；施工可按此原则根据现场实际情况调整，坡面挂网喷射80mm厚C20素混凝土护面；强风化岩层采用1:1放坡，坡面挂网喷射80mm厚C20素混凝土护面；中风化岩层采用1:0.5放坡，坡面采用喷射80mm厚C20素混凝土护面。坡顶结合现状封闭并设3%排水反坡，坡脚开挖过程中设临时排水沟、集水井并及时抽水，基坑开挖完成后按设计设排水沟、集水井。开挖范围内及坡顶2m范围内管线位置需提前探明，放坡前需做好保护或迁移工作，避免基坑开挖影响周围管线。b2~b3段采用锚杆挡墙支护,边坡安全等级一级，边坡设计使用年限50年：坡脚线根据距离建筑地下室外边线不小于0.8m确定，采用锚杆挡墙直立支护，间距2m设肋柱，顶部设冠梁，底部设基础梁，锚杆尺寸、间距详剖面图。坡顶结合现状封闭并设3%排水反坡，坡脚开挖过程中设临时排水沟、集水井并及时抽水，基坑开挖完成后按设计设排水沟、集水井。开挖范围内及坡顶2m范围内管线位置需提前探明，放坡前需做好保护或迁移工作，避免基坑开挖影响周围管线。b3~b4段采用桩板式挡墙支护,边坡安全等级一级，边坡设计使用年限小于2年：坡脚线根据距离建筑地下室外边线不小于0.8m确定，紧贴坡脚线设预加固抗滑桩，抗滑桩尺寸及间距详各剖面图、平面图，桩顶设冠梁，桩间采用钢筋混凝土板连接，坡顶结合现状封闭并设3%排水反坡，坡脚开挖过程中设临时排水沟、集水井并及时抽水，基坑开挖完成后按设计设排水沟、集水井。开挖范围内及坡顶2m范围内管线位置需提前探明，放坡前需做好保护或迁移工作，避免基坑开挖影响周围管线。5.1.4、3#车库基坑A1~A2~A3~A4段、d4~A5~A6~A7采用桩板式挡墙支护,边坡安全等级一级，边坡设计使用年限小于2年：坡脚线根据距离建筑地下室外边线不小于0.8m确定，紧贴坡脚线设预加固抗滑桩，抗滑桩尺寸及间距详各剖面图、平面图，桩顶设冠梁，桩间采用钢筋混凝土板连接，坡顶结合现状封闭并设3%排水反坡，坡脚开挖过程中设临时排水沟、集水井并及时抽水，基坑开挖完成后按设计设排水沟、集水井。开挖范围内及坡顶2m范围内管线位置需提前探明，放坡前需做好保护或迁移工作，避免基坑开挖影响周围管线。d5~d4段及基坑内部分台采用坡率法支护,边坡安全等级二级，边坡设计使用年限小于2年：坡脚线根据距离建筑地下室外边线不小于0.80m确定，土层放坡最大高度：1:1.25、4.5m，1:1.5、8.5m；施工可按此原则根据现场实际情况调整，坡面挂网喷射80mm厚C20素混凝土护面；强风化岩层采用1:1放坡，坡面挂网喷射80mm厚C20素混凝土护面；中风化岩层采用1:0.5放坡，坡面采用喷射80mm厚C20素混凝土护面。坡顶结合现状封闭并设3%排水反坡，坡脚开挖过程中设临时排水沟、集水井并及时抽水，基坑开挖完成后按设计设排水沟、集水井。5.1.5、4#通道基坑d3~d4、d6~d7段采用桩板式挡墙支护,边坡安全等级一级，边坡设计使用年限小于2年：坡脚线根据距离建筑地下室外边线不小于0.8m确定，紧贴坡脚线设预加固抗滑桩，抗滑桩尺寸及间距详各剖面图、平面图，桩顶设冠梁，桩间采用钢筋混凝土板连接，坡顶结合现状封闭并设3%排水反坡，坡脚开挖过程中设临时排水沟、集水井并及时抽水，基坑开挖完成后按设计设排水沟、集水井。开挖范围内及坡顶2m范围内管线位置需提前探明，放坡前需做好保护或迁移工作，避免基坑开挖影响周围管线。d1~d2~d3、d5~d6段采用坡率法支护,边坡安全等级二级，边坡设计使用年限小于2年：坡脚线根据距离建筑地下室外边线不小于0.80m确定，土层放坡最大高度：1:1.25、4.5m，1:1.5、8.5m；施工可按此原则根据现场实际情况调整，坡面挂网喷射80mm厚C20素混凝土护面；强风化岩层采用1:1放坡，坡面挂网喷射80mm厚C20素混凝土护面；中风化岩层采用1:0.5放坡，坡面采用喷射80mm厚C20素混凝土护面。坡顶结合现状封闭并设3%排水反坡，坡脚开挖过程中设临时排水沟、集水井并及时抽水，基坑开挖完成后按设计设排水沟、集水井。坡顶根据以上放坡原则按实际情况确定，开挖范围内及坡顶2m范围内管线位置需提前探明，放坡前需做好保护或迁移工作，避免基坑开挖影响周围管线。5.1.6、4#车库基坑B8-1~B9、B13~B14段采用桩板式挡墙+内撑支护,边坡安全等级一级，边坡设计使用年限小于2年：坡脚线根据距离建筑外边线不小于0.8m确定，紧贴坡脚线设预加固抗滑桩，抗滑桩尺寸及间距详各剖面图、平面图，桩顶设冠梁，内撑采用直径609钢管、t=16、水平间距4m。坡顶结合现状封闭并设3%排水反坡，坡脚开挖过程中设临时排水沟、集水井并及时抽水，基坑开挖完成后按设计设排水沟、集水井。开挖范围内及坡顶2m范围内管线位置需提前探明，放坡前需做好保护或迁移工作，避免基坑开挖影响周围管线。B1~B2~B3段、B5~B6~B7~B8~B8-1段、B11~B12~B13段、B14~B15~B16~B17~B18~B19~B20~B21段采用桩板式挡墙支护,边坡安全等级一级，边坡设计使用年限小于2年：坡脚线根据距离建筑地下室外边线不小于0.8m确定，紧贴坡脚线设预加固抗滑桩，抗滑桩尺寸及间距详各剖面图、平面图，桩顶设冠梁，桩间采用钢筋混凝土板连接，坡顶结合现状封闭并设3%排水反坡，坡脚开挖过程中设临时排水沟、集水井并及时抽水，基坑开挖完成后按设计设排水沟、集水井。开挖范围内及坡顶2m范围内管线位置需提前探明，放坡前需做好保护或迁移工作，避免基坑开挖影响周围管线。B21~B22~B23段及基坑内部分台采用坡率法支护,边坡安全等级二级，边坡设计使用年限小于2年：坡脚线根据距离建筑地下室外边线不小于0.80m确定，土层放坡最大高度：1:1.25、4.5m，1:1.5、8.5m；施工可按此原则根据现场实际情况调整，坡面挂网喷射80mm厚C20素混凝土护面；强风化岩层采用1:1放坡，坡面挂网喷射80mm厚C20素混凝土护面；中风化岩层采用1:0.5放坡，坡面采用喷射80mm厚C20素混凝土护面。坡顶结合现状封闭并设3%排水反坡，坡脚开挖过程中设临时排水沟、集水井并及时抽水，基坑开挖完成后按设计设排水沟、集水井。5.1.7、其他1）坡顶防护和现状结合设置护栏。2）检查坡顶范围内的是否有裂缝，若有裂缝及时封闭。5.2主要材料：5.2.1、混凝土混凝土浇筑前，应按设计配合比做混凝土试块进行抗压强度试验，其强度满足规范要求后，方可按设计的配合比拌制混凝土进行浇筑。混凝土的制作和检验以及对混凝土的技术要求等,除应满足本套图要求外还应严格按现行施工规范执行，以保证达到设计所要求的强度等级。混凝土强度等级：抗滑桩、桩间板、冠梁混凝土采用C30，保护层厚度50mm；锚杆挡墙混凝土采用C30；喷射面板混凝土采用C20；排水沟、截水沟混凝土采用C20；垫层混凝土采用C15；其他位置混凝土强度等级详图纸或说明，未说明构件均采用C20。5.2.2、钢材钢筋：HPB300级钢筋(fy=270N/mm²)；HRB400级钢筋(fy=360N/mmmm²)；钢筋直径≥22mm等强度直螺纹机械连接,接头等级Ⅱ级，钢筋直径12～20时可采用焊接；具体详《16G101-1》P59。钢筋的锚固：搭接长度均按受拉考虑；锚固长度及搭接长度见图集《16G101-1》第58页；钢筋的强度标准值应具有不小于95%的保证率。焊接：手工焊接用焊条的质量，应符合现行国家标准《热强钢焊条》GB/T5118-2012和《非合金钢及细晶粒钢焊条》GBT5117-2012的要求；施工中所选用的焊条均需满足现行规范要求。钢筋的质量检验、钢筋的连接等均应符合现行国家标准《混凝土结构工程质量验收规范》的有关规定。5.2.3、砂浆：水泥采用普通硅酸盐水泥，其质量应符合现行国家标准《通用硅酸盐水泥》GB175的规定，锚杆用砂浆所用水泥强度不低于42.5MPa。拌合水采用饮用水，水质应符合现行业标准《混凝土拌合用水标准》JGJ63，水中有害物质不得超标，不得影响水泥正常凝结和硬化。水泥中氯化物的含量不得超过水泥重量的0.1%,锚索用水泥中氯离子含量不得超过水泥重量的0.02%。砂浆其细骨料选用尺寸不大于2mm的质地坚硬的天然砂；沙的含泥量不大于3%，有害物质的含量不大于1%；当用于锚索时，沙的细度模数不大于2.0，沙的含泥量小于1%，沙中氯离子含量不大于沙重量的0.02%。锚杆采用一次注浆，注浆采用M30的水泥砂浆，砂浆灰砂比0.8~1.5、水灰比0.38~0.45，砂浆中加入微膨胀剂。锚杆的保护层厚度不应小于25mm。5.2.4、注浆钢花管的制作储存：锚杆索的制作、储存应在工厂或专业的作业棚内进行；杆体在储存、搬运、安放应避免机械损伤、介质侵蚀和污染。在锚固段长度范围内不得有影响粘结和锚杆使用寿命的有害物质，在自由段上应设置有效的隔离层；采用切割机下料，雷雨天不应在室外作业，严禁采用电弧或乙炔焰切割。锚杆制作前应平直、除油、除锈；锚杆制作完成后应尽早使用，不宜长期存放；存放应在干燥清洁的场所，不得露天存放，避免机械损伤及油渍溅落在锚杆上；相对湿度大于85%时应对外露部分经行防潮处理,存放时间较长的杆体必须严格检查。施工要求及注意事项6.1施工质量控制标准施工使用的水泥、钢筋等原材料和成品，按现行有关施工验收规范和标准进行检验。质量检查按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）、《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB50204-2015)等要求进行。按建办质[2018]31号和市建委[2014]16号文的规定，边坡工程施工前应进行施工安全专项论证的专家审查。6.2边坡施工要求及注意事项本工程采用信息法施工，信息法施工应满足《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013中18.3中的要求遵循先设计后施工，边施工边治理，边施工边监测的原则。本工程施工应根据设计和规范要求、现场工程、水文地质情况等编制施工方案，采取合理、可行、有效的措施保证施工安全。应加强施工中的地质工作（必要时进行施工勘察）和信息化施工。施工期间应采取合理措施加强对周边建筑、道路及地下管网的保护；边坡坡顶严禁堆载。本工程严禁采用爆破施工。边坡工程临时排水措施应满足地下水、暴雨和施工用水等的排放要求。边坡工程开挖后应及时按设计实施支护结构施工或采取封闭措施。边坡工程施工应进行水土流失、噪声及粉尘控制等的环境保护。6.2.1、边坡开挖要求本工程挖方边坡应严格按逆作法进行施工；按上至下分级、分段跳槽开挖，分阶高度不超过2m，分段长度不超过10m，并应保持两侧边坡的稳定，逐级支护，不得同时全断面开挖。每阶开挖高度不超过相邻两排锚杆竖直高度，支锚完成前每次开挖不应超过下一锚孔以下0.5m,下一阶开挖应在上一锚孔中锚杆施工完毕并达到设计强度后进行。桩板式挡墙处，先施工竖桩，待竖桩桩身强度达到75%以后方可逐级往下开挖边坡，每阶开挖高度不超过3m，边坡开挖时采用合理的开挖方式减小对抗滑桩的影响。边坡施工过程中坡面应有相应的可靠的防护措施，确保施工过程中边坡的稳定。施工前按治理工程平面图要求确定边坡治理工程位置，校核无误后方可进场施工。6.2.2、桩板式挡墙施工要求抗滑桩应在边坡开挖前施工，桩身混凝土应连续灌注，不得形成水平施工缝，当需要加快施工进度时，可采用速凝、早强混凝土。桩纵筋的接头不得设置在嵌固段和悬臂端交界处。每开挖一段应及时进行岩性编录，仔细核对滑面情况，综合分析研究，如实际位置与设计有较大出入时，应将发现的异常及时向建设单位和设计单位报告，及时变更设计。桩位允许偏差不大于50mm，桩垂直度偏差不大于0.5%，未尽事宜按《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012中4.4及《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008中第6节实施。6.2.3、锚杆施工要求钻孔：钻孔不得扰动周围底层，钻孔前应根据设计要求和地层条件定出孔位做出标记；锚孔定位偏差不应大于20mm，偏斜度不应大于锚杆长度的2%,钻孔深度超过锚杆设计长度不应小于0.5m；安放锚杆（索）前应采用压缩空气将孔内清理干净，本工程锚孔均采用干钻。制作：锚杆的制作详锚杆大样并满足“5.2.4”中的要求。安放：锚杆安放入孔前应检查锚杆加工质量，确保满足设计要求，安放时防止扭压弯曲；注浆管同杆体一同入孔，杆体在孔内应与钻孔角度一致，杆体安放时不得损坏防层，不得影响正常注浆作业；杆体安放后不得随意敲打，不得悬挂重物。注浆：注浆管的出口应插入距管底100~300mm处，浆液自上而下连续灌注，确保孔内顺利排水、排气；注浆设备要有足够的浆液产生能力和所需的额定压力，采用的注浆管应能在1h内完成单根锚杆的连续注浆；注浆后不得随意敲打杆体，不得悬挂重物。注浆液应搅拌均匀，随搅随用，初凝前用完，严防石块、杂物混入浆液；当孔口溢出浆液或排气管停止排气时，可停止注浆；浆体强度检验用试块每30根锚杆不应少于一组，每组不应少于6个试块。未尽事宜按《