龙骏加油加气站地质勘察工程工程地质勘察报告

龙骏加油加气站地质勘察工程工程地质勘察报告（直接详勘）目录1、前言 、前言1.1任务由来及工程概况1.1.1任务由来重庆中油两江发展有限公司（以下简称甲方）拟在重庆市两江新区龙兴镇龙骏大道旁，建设龙骏加油加气站，委托我司进行直接详勘，设计单位为重庆盛基新源建筑工程设计有限公司。1.1.2工程概况拟建龙骏加油加气站位于龙兴镇龙骏大道旁，本工程包括一个站房（2F）、两个加油棚（1F）、一个埋地储罐-1F等。设计标高分别为：综合站房为229.92m，加油棚的设计标高为229.50m，埋地油罐池、地下LNG储罐的底标高为225.00m。设计环境高程229.20m。拟建龙骏加油加气站工程安全等级为二级，根据设计资料，站房拟采用框架结构，独立柱基基础，详见表1.1.2。表1.1.2拟建工程概况一览表项目名称名称设计地坪高程层数高度（m）安全等级结构类型基础型式荷载柱基KN/单柱筏板基础KN/m21站房229.922F7.2二级框架结构独立基础5002加油棚1#229.501F8.0二级轻钢结构独立基础2003加油棚2#229.501F8.0二级轻钢结构独立基础2004地下LNG储罐225.00-1F4.5二级砖混筏板基础2005油罐池225.00-1F4.5二级砖混筏板基础200场地东侧为已建龙骏大道旁，道路标高228.09～229.13m，其余各侧为施工区，南侧施工区已形成人工填土边坡，现状填土边坡高度约3～11.80m，西侧与北侧红线内外标高基本一致，场区设计环境标高为228.09～229.13m。拟建场区根据设计标高整平后，场地环境边坡，东侧最高1.75m，北侧最高1.85m，边坡安全等级为三级；南侧最高11.07m，西侧最高11.68m，边坡安全等级为二级；拟建场地内基坑边坡主要为地下LNG储罐与油罐池的四周位置，地下LNG储罐的边坡高度均为4.20m，油罐池的边坡高度均为4.50m，拟进行支挡，边坡安全等级为二级。1.2勘察工作目的与任务本次勘察的目的是通过查明拟建场地的工程地质条件，为拟建工程施工图设计及施工提供可靠的地质依据及所需的岩土设计参数，具体任务是：1.搜集附有坐标和地形的建筑总平面图，勘察场区的地面整平标高，建筑物的性质、规模、荷载、结构特点，基础型式等有关资料；2.查明建筑物范围内地形地貌、地质构造、岩土层的类别、结构、厚度、工程特性等地质环境；3.查明不良地质作用的成因、分布范围、发展趋势及危害程度和对工程不利的埋藏物，并提出评价与整治所需的岩土参数和整治方案建议；4.查明地下水的埋藏条件；评价水、土腐蚀性；判定地基土及地下水在建筑物施工和使用期间可能产生的变化及其对工程的影响，并提出防治措施及建议；5.查明场地岩土物理力学性质指标，提供基础设计所需的岩土参数；6.对场地稳定性、建筑适宜性进行评价，分析评价场地地基稳定性、均匀性和承载力；7.查明埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物；8.划分场地土类型及场地类别、评价地震效应；9.对地基持力层、基础类型及基础埋深等的选择提出建议；10.对环境边坡和基坑边坡的稳定性进行评价，并提出合理的治理方案建议。1.3勘察依据及技术标准本次勘察工作依据双方签订的《建设工程勘察合同》、甲方提供的《工程地质勘察任务委托书》及1：500建设规划用地红线图。《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016；《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2016；建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016版）；《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013；《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》（2010年版）。1.4勘察范围、勘察阶段评定表1.4-1：初步勘察判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程指标判定结果场地及项目1在复杂场地上建设工程安全等级为一级的建设项目。复杂场地不需要初步勘察其他建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用较为发育，且其影响面积占建设场地30%及以上的建设场地。无不需要初步勘察2场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。无不需要初步勘察3三峡库区175m蓄水位（吴淞高程）岸线外侧水平距离100米范围内的建设场地。无不需要初步勘察4存在矿产采空区或地下洞室，且采空区或地下洞顶距离拟建工程最底面小于2倍洞跨的建设场地。无不需要初步勘察其他建设项目1总建筑规模大于50万m2且高层建筑规模占总建筑规模的比例超过70%的大型住宅小区。小于50万m2不需要初步勘察2建筑高度大于200m的超高层建筑。小于200m不需要初步勘察3总建筑面积超过10000m2的城市轨道交通地下车站或长度大于500米的隧道。无不需要初步勘察4主跨跨径150m及以上的斜拉桥、悬索桥等缆索承重桥梁以及拱桥，立体交叉线路为3层及3层以上（不计地面道路及地道）的大型互通立交桥梁。无不需要初步勘察可知，本工程不需要选址勘察，亦不需要进行初步勘察。可以进行直接详勘。表1.4-2：重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1倍边坡高度。无满足勘察范围2对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围。无满足勘察范围3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度。场地南侧及南西侧满足勘察范围4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）。无满足勘察范围基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍。无满足勘察范围2土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。油罐池、地下LNG储罐基坑边坡满足勘察范围3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无满足勘察范围1.5工程勘察等级根据《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016地质环境复杂程度分类表1.5-1的划分标准，对勘察场区地质环境条件进行判定。表1.5-1地质环境复杂程度划分表判定因素简述地质环境复杂程度复杂中等复杂简单1地形、地貌地貌单元单一，南侧施工区已形成人工填土边坡，坡度约20～45°，其余地段较平缓√2岩层倾角（°）岩层产状115°∠15°。√3岩体完整性岩体较完整，裂隙较发育。√4岩土特征种类少，较不均匀，性质变化较大，特殊性岩土为素填土。√5土层厚度（m）土层最厚18.8m√6水文地质条件中等复杂√7不良地质现象不发育√8破坏地质环境的人类活动边坡高度m土质边坡＞15√岩质边坡＜15√洞顶覆岩厚度与洞跨之比无/采空区占用地面积比例％无/9对相邻建筑影响程度小√结论地质环境条件复杂程度复杂按《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016工程勘察等级划分表1.5-2划分标准，对本工程勘察等级进行划分。

表1.5-2工程勘察等级工程安全等级地质环境复杂程度复杂场地中等复杂场地简单场地一级甲级甲级乙级二级甲级乙级丙级三级乙级丙级丙级本工程安全等级为二级，边坡安全等级为二级，破坏后果较严重，为较重要的建筑物。勘察场区地质环境复杂程度为复杂场地。因此，本工程勘察等级为甲级。1.6勘察工作布置及任务完成情况本次工程地质勘察工作布置是根据勘察相关规范及甲方提供的1:500地形图、拟建物总平面图布置。主要沿拟建物边线、角点兼顾柱列线及边坡影响范围布置钻孔，共布设钻孔46个，勘探剖面17条，孔间距8～20m，勘探线间距10～20m。钻孔深度：控制性钻孔进入预计持力层下中等风化基岩10～12m；一般性钻孔进入预计持力层下中等风化基岩8～10m；边坡钻孔穿过潜在滑动面大于5m。本次勘察取岩样16组做岩石天然块体密度、天然抗压、饱和抗压、三轴剪切试验。取填土样1组，做腐蚀性分析试验。取两组水样，做简分析、侵蚀性CO2试验。选取2孔作波速剪切试验。对每个钻孔抽干孔内循环水后观测地下水位。本次勘察于2020年3月17日进场踏勘，并编写了勘察纲要，经我司总工审批后，于3月22日组织2台（套）钻机设备进场施工，3月30日完成野外作业，随后转入室内资料整理，编写本报告。本次勘察完成工作量见表1.6。

表1.6完成主要工作量表工作内容单位工作量地面测绘1：500平面km20.064工程测量钻孔定测个46剖面测量km/条1.513/17勘探钻探m/孔1083.80/46动力触探N120m/孔77.60/6现场试验波速剪切测试m/孔39.6/2岩样组16土样组1水样组2水位观测（简易）孔/次46/92简易提水试验孔11.7勘察工作质量评述本次勘察工作是在严格执行有关规范规定、勘察纲要，针对拟建工程性质及场地实际情况，结合业主任务要求进行完成的。勘察中采用了工程地质测绘、工程测量、钻探、动力触探、波速测试、取样试验、钻孔地下水观测及提水试验等手段。现分别对这些工作分叙如下：（1）、钻孔布测：根据甲方提供的测量控制点见下表1.7表1.7控制点数据点名坐标高程备注XYHT188906.55185746.754228.253T288816.66385692.603228.879采用中海达GPS（V90）仪器，使用网络RTK固定解对T1、T2点进行平滑采集，计算四参数及固定差改正并使用。然后将布设钻孔放样46个。测量精度均符合相关规范的要求。（2）、剖面测量：根据甲方提供的测量控制成果，采用GTS-336全站仪对剖面线实测。精度要求：剖面比例尺1:200，勘探点高程误差小于1cm，平距误差小于5cm。钻孔定位及剖面测量工作的精度均达到规范要求。（3）、工程地质测绘：对拟建物场地及周边环境进行1:500的工程地质测绘，测绘工作包括以下内容：着重调查地形地貌、特别是微地貌特征，调查各岩土层的分布及岩性特征，在图上圈出分布范围，调查了解土层的形成条件、颜色、颗粒组成、结构、特征；调查了解岩层的出露情况，岩石的成分、结构、厚度、风化程度及产状以及裂隙发育的规模、规律和特征。重点调查了边坡是否存在不良地质问题、规模、稳定性岩体结构面的特征。地质界线和地质观测点测绘精度，在图上控制在3mm范围内，其精度满足测绘要求。（4）、钻探质量钻探工作由重庆市宇豪建筑劳务有限公司承担，投入XY-150型回转钻机2台，钻探方法采用回转岩心钻探方法，开孔口径Φ110mm，终孔口径Φ91mm。对第四系素填土层采用干钻和小水量钻进，基岩采用清水钻进，控制回次进尺（小于2m）采芯钻进。素填土岩芯采取率65～75%，强风化基岩采取率70～80%，中风化基岩采取率大于80%。钻孔深度严格按《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016及《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013的标准执行。工程地质人员跟班野外编录，编录时认真观察，仔细描述，确保了编录资料的可靠性。钻探施工过程中未出现安全、质量事故。（5）、取样本次勘察样品采集按勘察纲要及规范要求采取。岩样直接采用钻探岩心，填土样取扰动样。岩样采集：岩石样品使用勘探岩芯管采集，单组样品总长度60～80cm，采样完毕后使用塑料胶带对样品进行密封。土样采集：直接在场地采取填土扰动样品，并用塑料袋封好，防止被污染。水样采集：取水样前使用水样洗涤取样瓶3-5次，取样时在不扰动水源的情况下使水平缓注入瓶中，取样完毕后，盖装并做石蜡密封处理，样品保存避免了高温环境及光线直射情况。所取样品做到妥善密封、保存及运输等，毛尺寸均满足试块要求，均在规定时间内送检。取样过程由外业见证员全程监督，测试工作委托重庆岩土工程检测中心有限公司，提供的岩、土、水试验报告真实、可靠。（6）、动力触探试验本次对素填土采用超重型动力触探测试（N120），采用自动落锤装置，探杆偏斜度不超过2％，锤击贯入连续进行并保持探杆垂直，锤击速率15～30击，每贯入1m，将探杆转动一圈半，试验严格按照现行有关规范要求操作。（7）、钻孔波速测试本场地钻孔波速测试工作由重庆岩土工程检测中心有限公司完成，共选取2个钻孔(ZY02、ZY35)进行土层剪切波速测试及岩石（体）声波测试，实测岩体纵波速及岩块纵波速，计算岩体完整性指数。所使用仪器性能良好，物探工作严格按照规范进行，仪器在正式工作之前进行了校准。（8）、钻孔地下水观测及简易提水试验勘察过程中，对每个钻孔均进行地下水观测，并专门选取有代表性钻孔（ZY33）按抽水试验规程要求进行了简易提水试验。钻孔终孔后观测水位，24小时后再观测一次水位。提水试验在钻孔终孔后观测水位，然后抽干钻孔内循环水，每隔5分钟观测一次水位，直至稳定水位，24小时后再观测水位一次。（9）、外业见证本项目外业见证工作由业主委托“重庆得武岩土工程有限公司”进行见证，见证员：向雯（印章号：YKJZ-2310570-0007）驻现场对其见证、监督，在施工过程中未出现弄虚作假等违规现象，所获得的地质资料能够真实、客观的反应场地地质条件。（10）、本次勘察图件整理所使用的软件为AutoCAD2008和GuickGEE1.1.00052，图件成果满足要求。综上所述，本次工作勘察质量符合规范要求。2、地理位置、气象水文及场地工程地质条件2.1交通位置本项目位于位于重庆市龙兴镇龙骏大道旁，为城区，交通便利。2.2气象水文拟建勘察区属亚热带季风气候区，地处北半球亚热带内陆的四川盆地东部，地处川东平行岭谷中，属东南亚季风环流控制范围，具备亚热带湿润季风气候特性，复杂多样的地貌类型，使其具有较明显的气候垂直带谱结构。区内气候特点是：气候温和、四季分明、雨量充沛，具冬暖、夏热、秋长的气候特点。多年平均气温为17.8℃，月平均气温最高32.8℃（8月），最低6.3℃（12月）。日极端最高气温为40.2℃（2006年8月26日），最低-1.8℃（1975年12月15日）。夏季地表平均温度为29.6℃，日变幅21.7℃，最低20.2℃。多年平均相对温度为29.6℃，日变幅23.7℃，最高为41.7℃，最低20.2℃。多年平均相对湿度为79%。区内以降雨为主，雪、冰雹少见，多年平均降雨量为1141.8mm，降雨多集中在4～9月，其降雨量最高达866.2mm，占年降雨量的76%。年平均无霜期为335天，霜冻一般出现在每年小雪至次年立春前后，（即12～1月）轻者地面草丛上白霜，重者水田起薄冰，多发生于每次寒潮过后的晴天。整年多云雾，全年日照时间不超过1276小时，全年日照平均率为25%，8月日照时间最多为平均223小时，10月平均日照时间20小时。一年内风向最多者为北风，1、4月份有东风，6～9月份有西南风，12月份有东北风。据历年观测统计，年平均风速为1.2m/s，最高为4月份达1.5m/s，最低为11月份仅0.9～1m/s，全年平均风速仅属一级风，但某年7月亦曾发生风速达26.6m/s的十级大风。在勘察区南侧约80m处有一条小河，勘察时候水位约208.5m，常年洪水位210.0m，50年一遇洪水位212.0m。其余范围内未见渔塘、湖泊、水库等大型地表水体，水文条件中等复杂。2.3地形地貌场地属丘陵地貌区，地势整体西高东低，东侧为已建市政龙骏大道，场地东侧为已建龙骏大道旁，道路标高228.09～229.13m，其余各侧为施工区，南侧施工区已形成人工填土边坡，坡度一般20～45°高度一般3～10m，局部可达11.80m。西侧与北侧红线内外标高基本一致，地形较平缓。2.4地层岩性据地面调查及钻探揭露，勘察区内分布有第四系人工填土层（Q4ml）、侏罗系中统沙溪庙组（J2s）砂、泥岩地层。现由新到老、自上而下分述如下：1、第四系人工填土层（Q4ml）素填土：杂色，松散，稍湿，主要成分为粉质黏土夹砂、泥岩碎块，粒径多在50～80cm，大者可达150～200cm，土石比约4:6～2:8，回填时间约3年，为新近回填，为机械无序抛填。局部偶见建筑弃渣，表层偶见塑料垃圾。在场地南侧a边坡边坡坡面表层有大量塑料垃圾。基本分布于整个场地。钻探揭露厚度为0.30（ZY08）～18.80m（ZY44）。2、侏罗系中统沙溪庙组（J2s）泥岩（J2s-Ms）：紫红色，泥质结构，中厚层状构造，主要由粘土矿物组成，局部含砂质团块及条带，为场地主要地层。出露于整个场地，厚度较大，局部以薄层产出。钻探揭露厚度1.00（ZY21）～15.80（ZY45）。砂岩（J2s-Ss）：灰白色，中粗粒结构，中厚层状构造，钙、泥质胶结，主要矿物成分为长石、石英，云母等暗色矿物次之，为场地次要地层。出露于整个场地，厚度较薄。钻探揭露厚度1.00（ZY26）～7.00（ZY09）。3、基岩顶界面及基岩风化带特征场区第四系覆盖层厚度0.30～18.80m，基岩面埋深高程为208.64～226.93m。场区基岩面整体倾角较缓，坡角一般3～15°；场地西侧原始地形处坡角较陡，坡角一般24～30°。场地基岩划分为强风化带及中等风化带。场区基岩强风化带厚度一般为1.90～3.30m。强风化带岩芯破碎，呈块碎状、土状，质软，可见风化裂隙发育，由于岩芯破碎，无法采样，故未采取强风化样。中风化带岩芯完整～较完整，呈柱状、短柱状。2.5地质构造根据区域地质资料，拟建线路位于大盛场向斜西翼，无断层分布。在拟建线路附近沿线测得,岩层产状为115°∠15°，层面平直光滑，局部有泥质充填，层面结合程度差，属硬性结构面。在拟建场道路场地内主要发育两组构造裂隙：L1：125°∠81°，裂面平直，粉土部分充填，宽1～3mm，延伸长2～5m，局部可达10m以上，裂隙间距0.5～3m，结合程度很差，属软弱结构面。L2：230°∠45°，裂面较平，局部粗糙，粉土部分充填，宽1～2mm，延伸长2～5m，裂隙间距1～5m，结合程度很差，属软弱结构面。根据《建筑抗震设计规范》GB50021-2010（2016版），场区设计地震分组属第一组，地震动反应谱特征周期0.35s，抗 震设防烈度为6度，地震动峰值加速度为0.05g。2.6水文地质条件2.6.1地表水根据现场调查，在勘察区南侧约80m处有一条小河，勘察时候水位约208.5m，50年一遇洪水位212.0m。其余范围内未见渔塘、湖泊、水库等大型地表水体。2.6.2地下水根据地下水赋存条件判定，场地内地下水主要为第四系松散堆积层孔隙水和基岩裂隙水。①第四系松散层孔隙水该类型地下水主要赋存于场区上覆填土层中，该层渗透性强，受堆积层厚度、补给条件影响大，多属季节性潜水，主要接受地表水、降水及邻近含水层的补给，并向地形低洼地带排泄。由于该类型水分布地带为原始冲沟地带，故主要受大气降雨补给，动态变化主要受大气降雨影响。②基岩裂隙水该层地下水赋存于基岩风化裂隙带中，由大气降水和上覆孔隙水的补给，其富集因素及水量大小受裂隙发育程度、地形地貌影响。场区内局部地段岩体中裂隙较发育，富水性较好，故在补给源充沛的条件下（如降雨期间等等情况）该层中将会存在一定量地下水。③地下水的补、迳、排关系据钻探揭露，拟建场地表层主要分第四系土层覆盖，土层以填土为主，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩、泥岩。场地内上覆填土属透水层，下伏基岩连续完整，泥岩隔水性相对较好，赋水条件差，场地内含水层主要为填土及砂岩，场地南侧位于地势低洼处，有利于地下水的储存。第四系孔隙水主要接受大气降水、地表水的补给，主要沿土体内部孔隙径流，并向地形低洼地带排泄。基岩裂隙水裸露区主要受大气降水补给，表层分布覆盖层区域补给条件一般较差，主要由第四系孔隙水补给，砂岩中的裂隙是地下水储存、运移的主要通道，泥岩相对隔水，具就近补给，就近排泄的特点。(3)地下水水量据对各孔的水位观测，部分钻孔中有地下水，主要分布在原始地形低洼地带砂岩层中，地下水埋深5.59～18.82m，未见统一的地下水位。根据提水试验并结合地区经验，场地内第四系素填土属强透水层，砂岩为中等透水层，泥岩为相对隔水层，本次勘察在场地南侧选取1个进行简易抽（提）水试验。经简易提水后，ZY34水位恢复至8.30m，单孔涌水量39.41T/d，填土的渗透系数为3～5m/d，为中等透水；砂岩的渗透系数为1.44m/d，为中等透水。综上所述，拟建场地地下水补给条件一般，填土渗透性中等，地下水较丰富。雨季时原始冲沟地带受地表水补给可能较丰富地下水，填土地带容易形成孔隙潜水，斜坡地带地下水贫乏，场地内水文地质条件中等复杂。2.7水土腐蚀性判定根据地南侧河沟地表水及钻孔地下水水质分析报告，按《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009年版）腐蚀性评价标准,对表层填土进行了土的腐蚀性分析,详细见表2.7-1、表2.7-3;按建筑场地处于Ⅱ类环境类别对水的腐蚀性评价如下：表2.7-1土质分析成果样品编号类型pH腐蚀性（mg/kg）0H-CO32-HCO3-Cl-Ca2+Mg2+SO42-TY01填土6.610021186314136表2.7-2土腐蚀性判定表腐蚀介质环境类型Ⅱ地层透水性实验数值（mg·kg-1）判定标准判定结果实验数值判定标准判定结果SO42-136<450微腐蚀性PH值6.61>6.5微腐蚀性Mg2+14<3000微腐蚀性OH-0<64500微腐蚀性依据《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)（2009版）判定：按Ⅱ类环境，以上土样对混凝土结构有微腐蚀；按地层渗透性，对混凝土结构在强透水土层有微腐蚀性，在弱透水土层有微腐蚀；对钢筋混凝土结构中钢筋有微腐蚀；对钢结构有微腐蚀。表2.7-3水质分析成果编号PH游离CO2侵蚀CO2HCO3-Cl-SO42-NO3-Na+Ca2+Mg2+NH4+OH-mg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/LSY1（地表水）7.4812.290.00368.7113.3674.858.9140.6798.0722.90<0.020.00SY2（地表水）7.476.360.00369.6313.5376.619.0640.8498.5023.07<0.020.00表2.7-4水腐蚀性判定表腐蚀介质环境类型Ⅱ地层透水性实验数值（mg·L-1）判定标准判定结果实验数值判定标准判定结果SO42-74.85~76.61<390微腐蚀性PH值7.47~7.48>6.5微腐蚀性Mg2+22.90~23.07<2000微腐蚀性侵蚀性CO2（mg·L-1）0.00<30微腐蚀性NH4+<0.02<500微腐蚀性HCO3-(mmol·L-1)6.042~6.058>1微腐蚀性OH-0.00<43000微腐蚀性总矿化度339.22~340.97<20000微腐蚀性场地水样PH值为7.47～7.48。依据《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)（2009版）判定：按II类环境水，该水样对混凝土结构有微腐蚀；按地层透水性:该水样对混凝土结构有微腐蚀；对钢筋混凝土结构中钢筋有微腐蚀。根据场地环境条件及重庆岩土工程检测中心有限公司对场地地下水质分析，可判定场地环境水和土对砼及砼中钢筋具微腐蚀性。2.8不良地质现象根据现场地质调查及钻探揭露，场内及邻近未发现危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质现象；未见河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物。3、岩土物理力学特征3.1岩土物理力学指标可靠性分析及统计公式选用（1）岩土测试成果的可靠性分析在本场地内对岩石直接采取钻探岩心，采取16组样品，作密度、干湿抗压三轴剪切测试。样品的室内测试工作由重庆岩土工程检测中心有限公司完成，岩土测试均按照岩土试验规程进行，测试数据真实、可靠。（2）岩土测试成果的统计依据本次勘察对岩、土测试成果指标按《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016有关公式进行数理统计计算。试验指标统计时，主要考虑各岩、土体分布特征，同时结合各拟建物地基岩土分布情况进行统计，使提供的岩土参数建议值更符合各拟建物的地基承载力实际情况。计算内容及计算式：平均值：标准差：变异系数：标准值：修正系数：式中：n—参加统计的样本数量；μi—岩土性质指标测试值。3.2岩土物理力学指标统计及岩土参数取值3.2.1素填土物理力学指标及地基承载力的确定本场地填土广泛分布，且较厚，约0.30m（ZY08）～18.80m（ZY44），回填时间约3年，回填土主要由砂、泥岩大块石组成，据调查访问，场区填土均为人工抛填，未经压实处理，本次勘察在场地填土较厚地带选取6孔作N120动力触探试验，试验结果表明，从未经修正后平均击数看出，填方呈松散状，填土加权平均值统计见表6.2-1。表3.2.1人工填土N120动力触探试验结果统计孔号触探深度（m）N120平均值（击）N120加权平均值（击）密实程度DTZY040-13.63.33.4松散DTZY070-15.43.5DTZY150-13.03.5DTZY240-11.23.5DTZY390-18.13.4DTZY460-6.33.4现场填土状态松散，未完成自重固结，若选择整平回填压实填土做拟建物基础持力层，地基承载力特征值及变形指标应做现场测试核验，并满足设计要求。根据重庆地区经验天然重度γ取20.5KN/m3；天然抗剪强度指标内摩擦角φ取28°，C取3kPa，饱和重度γ取21.5KN/m3：饱和抗剪强度指标内摩擦角φ取25°，C取0.0kPa。负摩阻力系数取0.30*。其承载力特征值及变形指标应根据工程需要，在施工过程中对填土压实后，采用现场试验确定。3.2.3岩石物理力学指标统计及参数取值场地基岩统计见表3.2.3-1、3.2.3-2。表3.2.3-1中等风化泥岩物理力学指标统计岩性编号天然密度(g/cm³)抗压强度(MPa)抗拉强度MPa三轴压缩强度天然饱和φ()c(MPa)中风化泥岩ZY082.66.25.8———2.69.385.81—2.587.94.37—2.62———2.6———ZY10—8.745.16————7.055.1——8.015.55—————————ZY13—7.914.55————6.735.31——7.454.87—————————ZY142.618.445.09———2.67.425.33—2.68.016.17—2.59———2.59———ZY22—8.435.61————8.585.43——9.456.43—————————ZY24—9.325.94————6.225.2——9.136.13—————————ZY282.577.495.7———2.578.075.78—2.566.945.29—2.58———2.61———ZY30—8.095.270.40232.62.2—8.85.060.353—6.584.190.402————————ZY31—7.314.36————6.554.26——7.224.25—————————ZY352.5710.85.93———2.5911.25.83—2.588.416.5—2.59———2.57———ZY402.577.774.57———2.596.294.13—2.557.895.51—2.55———2.57———ZY43—6.234.61————6.483.98——7.414.71—————————ZY45—6.714.07————5.593.9——6.714.61—————————统计数253939311最小值2.555.593.900.3532.602.20最大值2.6211.206.500.4032.602.20平均值2.587.775.140.3932.602.20标准差1.250.72变异系数0.1610.141修正系数0.9560.961标准值7.424.94泥岩：块体密度平均值为2.58g/cm³；天然、饱和单轴抗压强度标准值分别为7.42MPa和4.94MPa；软化系数为0.67。变异系数0.141-0.161，变异系数低。表3.2.3-2中等风化砂岩物理力学指标统计岩性编号天然密度(g/cm³)抗压强度(MPa)抗拉强度MPa三轴压缩强度天然饱和φ()c(MPa)中风化砂岩ZY032.543828.3———2.5539.328.8———2.5538.827.6———2.53—————2.54—————ZY092.5949.234.82.9142.610.82.646.1342.972.5951.339.62.642.58———2.6———ZY382.573832.7———2.5544.632———2.5643.426———2.57—————2.59—————统计数1599311最小值2.5338.0026.002.6442.6010.80最大值2.6051.3039.602.9742.6010.80平均值2.5743.1931.532.8442.6010.80标准差5.014.29变异系数0.1160.136修正系数0.9270.915标准值40.0528.85砂岩：块体密度平均值为2.57g/cm³；天然、饱和单轴抗压强度标准值分别为40.05MPa和28.85MPa；软化系数为0.72。变异系数0.116-0.136，变异系数低。3.2.4岩体基本质量等级据重庆岩土工程检测中心有限公司提供的成果报告《龙骏加油加气站地质勘察工程报告波速测试报告》中的声波速度测试成果（见下表3.2.4）：本次场地测试钻孔深度范围内主要涉及泥岩、砂岩。强风化泥岩层声波速度为2037-2132m/s，中风化泥岩层声波速度为2881-2992m/s；中风化砂岩层声波速度为3632-3688m/s。表3.2.4声波速度测试成果据野外钻探成果显示，该场地钻探深度内基岩主要为泥岩,局部为砂岩。根据物探测试完整性测试成果表，该场地岩体完整系数为0.62-0.67，其岩体较完整。对各中风化岩体基本质量等级评价如下：泥岩饱和单轴抗压强度平均值5.14Mpa，属软岩，岩体较完整，确定本场地泥岩岩体基本质量等级为Ⅳ级。砂岩饱和单轴抗压强度平均值31.53Mpa，属较硬岩，岩体较完整，确定本场地泥岩岩体基本质量等级为Ⅲ级。强风化岩体基本质量等级均属Ⅴ类。3.3岩、土体设计参数取值原则及计算结果本次勘察岩土参数建议值按不同的工程类型、不同岩性，不同层位、不同风化程度分别提供：（1）土体物理性质指标直接采用室内试验平均值，土体变形指标根据室内试验值并结合地区经验进行取值。（2）岩体物理性质指标不折减，直接使用岩石相应指标的平均值。（3)岩质地基承载力值的确定：根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）中10.4.2条：当岩体完整、较完整、较破碎时，岩质地基极限承载力标准值可由岩石抗压强度标准值乘以地基条件系数确定。较完整时取1.40-1.10，本次勘察范围内岩体较完整，地基条件系数取1.10。根据《建筑地基基础设计规范》（DBJ50/T-047-2016）中4.2.6条的规定，当设计需要提供地基承载力特征值时：对岩质地基可由地基极限承载力标准值乘以0.33的系数确定；对土质地基可由地基极限承载力标准值乘以0.50的系数确定。当岩土力学性质指标统计数不足时，岩土试验标准值按岩土试验平均值折减而成，折减系数取0.90。（5）中等风化岩体内摩擦角标准值由岩石内摩擦角标准值乘以岩体完整性（岩体较完整）折减系数0.90得来；岩体粘聚力标准值由岩石粘聚力标准值乘以（岩体较完整）折减系数0.30后得来；岩体抗拉强度标准值由岩石抗拉强度标准值乘以（岩体较完整）折减系数0.40后。表3.3-1勘察区岩土体物理力学参数推荐值一览表4、场地稳定性评价4.1地震效应评价按现行国家标准《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008，拟建物的抗震设防类别应为重点设防类。根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016版），场地抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组。据剪切波速测试成果（表4.1-1）及地区经验，素填土层剪切波速Vs取139～142m/s，为软弱土。中风化砂、泥岩层剪切波速Vs＞800m/s，属岩石。平场后填土剪切波速值取140m/s，属软弱土。表4.1-1剪切波速测试成果据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016版）表4.1.6（各类建筑场地的覆盖层厚度）、表5.1.4-2（特征周期值（s）），按设计标高整平后的土层厚度以及等效剪切波速度，划分场地类别、建筑抗震地段及设计特征周期。表4.1-2地震效应评价拟建建筑名称层数结构型式整平后覆盖层最大厚度（m）场地类别土层等效剪切波速（m/s）设计特征周期建筑抗震地段划分站房2F框架14.64Ⅱ1400.35一般地段加油棚1#1F轻钢17.06Ⅲ1400.45不利地段加油棚2#1F轻钢17.57Ⅲ1400.45不利地段地下LNG储罐-1F砖混17.21Ⅲ1400.45不利地段油罐池-1F砖混16.85Ⅲ1400.45不利地段若对场地填土进行压实、强夯等工程处理后，再实测填土剪切波速,当填土剪切波速大于150m/s，则地下LNG储罐、油罐池、加油棚1#与加油棚2#的场地类别可改为Ⅱ类、抗震地段可调整为一般地段。4.2场地岩土地震稳定性评价场地未见饱和砂土和饱和粉土等液化土层，且场地抗震设防烈度为6度，依据《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009年版）第5.7.5条及《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016年版）第4.3.1条，不考虑地震液化影响。场地覆盖层主要为素填土，状态松散，整平后的厚度达18.0m，为避免地震震陷问题，建议对深部素填土做加强处理，如灌浆固结、强夯等等处理措施。场内及邻近区域未发现有断层，地层连续，岩层产状稳定，所以场地因地震断层作用而导致的地表错动、地面变形等地震地质灾害的可能性小。4.3场地稳定性及适宜性评价场地属丘陵地貌区，地势整体西高东低，东侧为已建市政龙骏大道，场地东侧为已建龙骏大道旁，道路标高228.09～229.13m，其余各侧为施工区，南侧施工区已形成人工填土边坡，坡度一般20～45°高度约3～11.80m。场地主要地质问题为场地南侧与东侧的土质边坡的稳定性问题。据地表地质调查及钻探揭示，场区内及周边未见滑坡、危岩崩塌、泥石流等不良地质现象；场地未见埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物；场地边坡现状整体基本稳定。平场后填土分布于整个场地，最大厚度为17.57m，且结构松散，存在不均匀性和湿陷性，应加固处理，当满足规范要求后地基稳定。岩质地基埋深大，岩层分布稳定，岩质地基稳定。当对平场形成的环境边坡、基坑边坡进行有效治理后场地整体稳定，才适宜本工程建设。4.4边坡稳定性评价及工程措施建议4.4.1现状边坡稳定性评价a边坡：位于场地南侧，边坡临空方向约219°，坡高约5～10m，坡角一般38～45°，为土质边坡，边坡由素填土组成，该处原始斜坡倾角较平缓，根据现场调查，勘察期间未见明显拉裂变形迹象，边坡整体基本稳定。场地平场后，该处边坡将不存在。b边坡：位于场地南西侧，边坡临空方向约84°，坡高约7～11.80m，坡角一般26～44°，为土质边坡，边坡由素填土组成，该处原始斜坡倾角较平缓，根据现场调查，勘察期间未见明显拉裂变形迹象，边坡整体基本稳定。场地平场后，该处边坡相对于场地的高度变成5～10m。c边坡：位于场地南侧，边坡临空方向约56°，坡高约2～3m，坡角一般19～40°，为土质边坡，边坡由素填土组成，该处原始斜坡倾角较平缓，根据现场调查，勘察期间未见明显拉裂变形迹象，边坡整体稳定。场地平场后，该处边坡将不存在。d边坡：位于场地南侧，边坡临空方向约273°，坡高约3～4m，坡角一般38～45°，为土质边坡，边坡由素填土组成，该处原始斜坡倾角较平缓，根据现场调查，勘察期间未见明显拉裂变形迹象，边坡整体稳定。场地平场后，该处边坡在红线范围内的将不存在。e边坡：位于场地南侧，边坡临空方向约288°，坡高约7～10m，坡角一般30～45°，为土质边坡，边坡由素填土组成，该处原始斜坡倾角较平缓，根据现场调查，勘察期间未见明显拉裂变形迹象，边坡整体基本稳定。场地平场后，该处边坡在红线范围内的将不存在。f边坡：位于场地东侧，边坡临空方向约294°，坡高约1～2m，坡角一般33～65°，为土质边坡，边坡由素填土组成，该处原始斜坡倾角较平缓，根据现场调查，勘察期间未见明显拉裂变形迹象，边坡整体稳定。场地平场后，该处边坡将不存在。4.4.2场地环境边坡稳定性评价及工程措施建议按设计标高整平后，会在场地四周形成环境边坡，为评价方便，根据环境边坡类型、坡向，将环境边坡进行分段，见环境边坡分段平面示意图（图4.4.1）。1）场地西侧环境边坡AB’（代表性剖面1-1’～5-5’）该段根据设计地坪高程整平后，在场地西侧用地红线处将形成一段高度不同的环境边坡，即边坡AB’段（边坡的分布及编号见环境边坡示意图），边坡临空方向119°，坡长47.15m，坡高1.72～2.03m，为土质边坡，安全等级为三级，边坡由填土组成，岩土界面埋深较深且平缓，边坡高度较矮，填土自身稳定性差，土体内部易产生圆弧滑动，考虑到该处为永久边坡，若有放坡条件，建议分阶放坡处理，坡率1:1.5；若无放坡条件，建议采用护脚墙有效支挡，以压实素填土作为基础持力层。2）场地西侧环境边坡B’B（代表性剖面6-6’～9-9’）该段根据设计地坪高程整平后，在场地西侧用地红线处将形成一段高度不同的环境边坡，即边坡AB段（边坡的分布及编号见环境边坡示意图），边坡临空方向119°，坡长43.44m，坡高3.02～11.68m，为土质边坡，属高填方边坡，安全等级为二级;边坡由填土组成，现状地面坡角平缓、且反向；岩土界面埋深较深且平缓，边坡高度较高，填土自身稳定性差，土体内部易产生圆弧滑动，考虑到该处为永久边坡，若有放坡条件，建议分阶放坡处理，填方边坡上部8m为第一级，坡率1:1.75，8m～11.68m为第二级，坡率1:1.75，两级边坡间留2.0m护坡道；若无放坡条件，建议采用桩板挡墙有效支挡，以中等风化泥岩为桩基持力层,先支挡后回填。3）场地南侧环境边坡BC（代表性剖面10-10’～13-13’、17-17’）该段根据设计地坪高程整平后，在场地南侧用地红线处将形成一段高度不同的环境边坡，即边坡BC段（边坡的分布及编号见环境边坡示意图），边坡临空方向31°，坡长57.4m，坡高7.17～11.07m，为土质边坡，安全等级为二级，边坡由素填土组成，岩土界面埋深较深且平缓，填土自身稳定性差，土体内部易产生圆弧滑动，考虑到该处为永久边坡，若有放坡条件，建议分阶放坡处理，填方边坡上部8m为第一级，坡率1:1.75，8m～11.07m为第二级，坡率1:1.75，两级边坡间留2.0m护坡道；若无放坡条件，建议采用桩板挡墙有效支挡，以中等风化泥岩为桩基持力层,先支挡后回填。4）场地东侧环境边坡CD（代表性剖面1-1’、2-2’、7-7’、9-9’）该段根据设计地坪高程整平后，在场地东侧用地红线处将形成一段高度不同的环境边坡，即边坡CD段（边坡的分布及编号见环境边坡示意图），边坡临空方向298°，坡长92.03m，坡高0.22～1.75m，为土质边坡，安全等级为三级，边坡由素填土组成，岩土界面埋深较深且平缓，填土自身稳定性差，土体内部易产生圆弧滑动，考虑到该处为车辆的进口与出口，建议与右侧龙骏大道进行顺接。5）场地北侧环境边坡DA（代表性剖面10-10’、12-12’、13-13’、17-17’）该段根据设计地坪高程整平后，在场地东侧用地红线处将形成一段高度不同的环境边坡，即边坡CD段（边坡的分布及编号见环境边坡示意图），边坡临空方向210°，坡长53.90m，坡高0.64～1.85m，为土质边坡，安全等级为三级，边坡由素填土组成，岩土界面埋深较深且平缓，填土自身稳定性差，土体内部易产生圆弧滑动，考虑到该处为永久边坡，若有放坡条件，建议分阶放坡处理，坡率1:1.5；若无放坡条件，建议采用护脚墙有效支挡，以压实素填土作为基础持力层。对于上述各段环境边坡在放坡条件受限时，可以同时采用放坡＋挡墙支挡（重力式、扶壁式、衡重式挡墙等等）的措施治理环境边坡。若采取放坡处理措施，放坡后尚应作格构绿化护坡、加强排水措施等等。4.4.3场地基坑边坡稳定性评价本工程基坑边坡主要出现在场地油罐池与地下LNG储罐处，其油罐池与地下LNG储罐将下挖形成基坑边坡。油罐池坡高均为4.50m、地下LNG储罐坡高均为4.20m，均为土质边坡，岩性为整平回填素填土，基坑边坡安全等级为二级。1）油罐池（代表性剖面4-4’、13-13’、16-16’）边坡东、西侧和南、北侧坡长分别为13.4m和8.0m。临空方向分别为300°、120°和30°，210°，坡高均为4.50m，为土质边坡。边坡高度较小，岩土界面埋深较深且平缓，填土自身稳定性差，直立开挖易造成土体内部圆弧滑动，建议采用放坡开挖，按1:1.5坡率开挖，施工完成后采用重力式挡墙（或采用加强后的坑壁边墙支挡）支挡并回填即可。挡墙基础形式可用浅基础，基础持力层可选用压实填土。或由设计单位结合工程特点，按相关规范选定挡墙基础形式、持力层等。2）地下LNG储罐（代表性剖面6-6’～8-8’、11-11’、12-12’、14-14’）边坡东、西侧和南、北侧坡长分别为22.79m和6.52m。坡向分别为300°、120°和30°，210°，坡高均为4.20m，为土质边坡。边坡高度较小，岩土界面埋深较深且平缓，填土自身稳定性差，直立开挖易造成土体内部圆弧滑动，建议采用放坡开挖，按1:1.5坡率开挖，施工完成后采用重力式挡墙（或采用加强后的坑壁边墙支挡）支挡并回填即可。挡墙基础形式可用浅基础，基础持力层可选用压实填土。或由设计单位结合工程特点，按相关规范选定挡墙基础形式、持力层等。4.5工程建设对相邻建筑物影响本场地东侧为已建市政道路，场地修建时应注意对已建道路的保护，防止施工碎渣滚落到道路范围内。场地西侧、北侧和南侧均为荒地，施工不会对该区域产生影响。5、地基评价5.1地基均匀性评价a.素填土在整个场地均分布，厚度不均，为0.3～18.8m，土层厚度变化较大，结构松散，强度较低，堆积时间较短，会产生不均匀沉降，均匀性差。b.基岩主要为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩，强风化层厚度1.90～3.30m，变化较大，均匀性较差。基岩面随地势起伏而变化，基岩面整体较平缓，局部较陡。基岩中风化层岩体较完整、连续，属低变异性岩石，均匀性较好，勘察深度范围内无软弱夹层。场地部分泥岩含砂质较重，砂岩含泥质较重，基岩抗压强度变化较大，设计施工时采取动态设计，施工时加强取样检验或采取载荷试验复核确定。5.2场地内特殊岩土评价区域内特殊性土为填土和强风化岩层。拟建场地内填土主要分布于场地表层，钻探揭露厚度0.3～18.8m。根据钻探揭示，填土多为杂色，主要由粉质粘土夹杂砂、泥岩碎块石构成，结构松散。局部偶见建筑弃渣，表层偶见塑料垃圾。在场地南侧a边坡坡面表层有大量塑料垃圾，建议对南侧边坡坡面附近的塑料垃圾进行换填。场地内人工填土层填料极不均匀，存在湿陷性，且未完成自重固结，易产生不均匀沉降，局部地段易形成上层滞水，不能直接作为持力层。若设计方选择深基础（桩基础）形式等等，必须考虑填土不均匀沉降过程中对桩基础的竖向、侧向应力作用，建议加强基础嵌岩深度和加强抗剪强度，并做出充分考虑。若设计方选用浅基础形式，建议对深部素填土做加强处理，如灌浆固结、强夯等等处理措施。同时建议加强浅基础本身及上部结构的抗沉降、抗不均匀沉降等等的强度，降低上部结构的沉降敏感性。充分考虑并做到最大限度避免深部素填土不均匀沉降对上部基础及结构的沉降影响。强风化岩层：场地强风化层厚度1.9～3.3m，总体厚度薄，多呈碎块状，局部呈土状，砂状。该层承载力相对较低，不能做拟建房屋的持力层，低矮挡墙的持力层。5.3地下水作用评价据对各孔的水位观测，部分钻孔中有地下水，主要分布在原始地形低洼地带砂岩层中，地下水埋深5.59～18.82m，未见统一的地下水位，设计方按相应地下水水位及水量考虑施工排水措施。特别是雨季施工，受地表水补给影响，水量骤增，应做好排（抽）水应急预案，避免对地表工程建设产生影响。根据场地环境条件及重庆岩土工程检测中心有限公司对场地素填土腐蚀性分析及地下水质分析，可判定场地环境水和土对砼及砼中钢筋具微腐蚀性。场地南侧的河沟勘察期间的水位线为208.5m，据调查了解50年一遇的水位线约为212.0m，低于平场设计标高229.20m，不需要进行抗浮设计。5.4持力层选择及基础型式建议5.4.1持力层选择1、素填土：主要为新近填土，在场地均有分布，最大厚度为18.80m（ZY44），填土多由砂岩、泥岩碎块及其风化物夹粉质粘土组成。泥岩碎块质软，风化较快，部分已风化成粘土状。砂岩碎块质硬，风化速度慢。场地内人工填土未经辗压、夯实作用，根据现场调查及钻探情况，场地内人工填土结构较松散，压缩性大，易产生差异沉降，且在钻进过程中有明显的卡钻。可知，素填土的均匀性较差，不能直接作为场内拟建建筑基础持力层。建议经过压实处理，并经现场试验检验，其变形参数及承载力满足设计要求后，可作为场内拟建物基础的持力层。2、强风化基岩：厚度较小，承载力值较低，可作为户外场地及建筑配套设施等荷载较小的拟建物的基础持力层。3、中风化基岩：厚度大，分布均匀、稳定，岩体较完整，承载力值较高，是理想的拟建建筑、油罐池、地下LNG储罐及挡墙的基础持力层。5.4.2基础型式建议（1）拟建站房、加油棚、油罐池、地下LNG储罐建议以中风化基岩作为持力层，基础形式采用桩基。（2）拟建站房、加油棚、油罐池、地下LNG储罐基础形式可以选用筏板、柱基等浅基础形式，但必须对下覆整平回填填土层做有效处理，换填、夯实等等。垫层厚度越厚不均匀沉降量越小。对土层的处理结果应做现场检测核验（载荷试验等）各项物理力学指标必须达到规范和设计方的要求。（素填土的处理建议详见前述章节“5.2场地内特殊岩土（填土）评价”。）拟建物概况及基础形式等建议详见表5.4.2。表5.4.2拟建建筑持力层选择及建议基础型式建议拟建建筑名称层数结构型式整平后覆盖层最大厚度（m）整平后中风化基岩埋深（m）建议持力层基础型式建议站房2F框架14.6416.94中风化泥岩、砂岩压实填土层桩基、柱基、筏板加油棚1#1F轻钢17.0619.09中风化泥岩、砂岩压实填土层桩基、柱基、筏板加油棚2#1F轻钢17.5719.77中风化泥岩、砂岩压实填土层桩基、柱基、筏板地下LNG储罐-1F砖混16.8520.51中风化泥岩、砂岩压实填土层筏板油罐池-1F砖混17.2119.03中风化泥岩、砂岩压实填土层筏板（4）同一结构单元的基础不宜设置在性质截然不同的地基上。同一结构单元不宜部分采用天然地基部分采用桩基。当采用不同基础类型或基础埋深显著不同时，应根据地震时两部分地基基础的沉降差异，在基础、上部结构的相关部位采取相应措施。（5）若采用嵌岩桩基础方案，建议其单桩竖向极限承载力标准值按《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008中5.3.9条计算，计算公式如下：Quk=Qsk+Qrk（5.3.9-1）Qsk=u∑qsikli（5.3.9-2）Qrk=ζrfrkAp（5.3.9-3）式中Qsk、Qrk——分别为土的总极限侧阻力标准值、嵌岩段总极限侧阻力标准值；qsik——桩周第i层土的极限侧阻力；frk——岩石饱和单轴抗压强度标准值，黏土岩取天然湿度单轴抗压强度标准值；ζr——桩嵌岩段侧阻和端阻综合系数，与嵌岩深径比hr/d、岩石软硬程度和成桩工艺有关，可按《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008表5.3.9采用。桩基计算时，素填土需考虑负摩阻力（松散状态桩侧负摩阻力系数0.30，稍密状态桩侧负摩阻力系数0.20，中密状态可不考虑负摩阻力）。建议设计或施工时应采取相应措施降低负摩阻力对桩基础的不利影响。建议设计方同时参考《建筑桩基础设计与施工验收规范》DBJ50-200-2014“5.4特殊条件下的桩基竖向承载力验算”章节。桩的极限侧阻力标准值（泥浆护壁钻孔桩）：a.素填土取20kPa；b.强风化泥岩取150kPa，中等风化泥岩采用天然单轴抗压强度标准值取7.42Mpa；c.强风化砂岩取200kPa，中等风化砂岩采用饱和单轴抗压强度标准值取28.85MPa。（6）建议拟建物基础设计均应注意相邻基础底端高宽（净距）比不大于1:1，基岩面较陡地段应增加基础的有效嵌岩深度。若采用嵌岩桩基础，本次勘察推荐采用机械成桩。建议加强岩石取样工作，验证设计承载力。（7）本场地拟建物部分基础位置位于素填土边坡坡顶，待设计方确定基础形式及具体尺寸后，参照《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2016条文