220kV潭光线工程环境影响报告表VIP

——(m)式中：ρ——大地电阻率，Ω•m；f——频率，Hz。在很多情况下，只考虑处于空间的实际导线，忽略它的镜像进行计算，其结果已足够符合实际。如下图，不考虑导线i的镜像时，可计算在A点其产生的磁场强度：(A/m)式中：I—导线i中的电流值，A；h—计算A点距导线的垂直高度，m；L—计算A点距导线的水平距离，m。对于三相线路，由相位不同形成的磁场强度水平和垂直分量都应分别考虑电流间的相角，按相位矢量来合成。合成的旋转矢量在空间的轨迹是一个椭圆。工频磁感应强度预测示意图本工程为三相线路，水平和垂直场强分别为：H1x、H2x、H3x为各相导线的场强的水平分量；H1y、H2y、H3y为各相导线的场强的垂直分量；Hx、Hy为计算点合成后水平分量和垂直分量（A/m）。为了与环境标准相对应，需要将磁场强度转换为磁感应强度（µT），转换公式的单位为亨利，换算为特斯拉用下公式：式中：B——磁感应强度（T）；H——磁场强度（H）；µ0——常数，真空中相对磁导率（µ0＝4π×10-7H/m）。（3）单回路线路参数的选取本工程220kV架空单回路输电线路计算，考虑最不利情况及最大影响程度进行预测，详见表3-2。表3-2单回输电线路计算参数架设型式最小对地距离导线类型回数额定电流送电电压导线排列方式计算坐标单回架设12mJL/G1A-300/401455A220kV三角排列（-6，12）（0，17）（7.5，12）（4）单回路线路计算结果本工程主要塔型单回路线路经过大岭脚村35m、松柏山村40m两个敏感点，下方产生的电磁场及敏感点贡献值预测结果见表3-3，其分布曲线见图3-1、3-2。表3-3单回架空线路（三角排列）工频电场强度、磁感应强度预测结果表距线中心距离(m)电场强度预测值(kV/m)磁感应强度预测值（μT)-40（松柏山村）0.1313.433-35（大岭脚村）0.1883.828-300.2834.316-270.3714.666-250.4484.928-210.6665.533-200.7385.703-151.2186.684-101.7627.885-91.8248.149-81.8498.418-71.8308.691-61.7638.968-51.6469.246-41.4859.524-31.2889.801-21.07510.076-10.87410.34700.73310.61210.71410.86820.82911.10931.02411.32741.24411.51451.45611.65761.63911.74371.78011.761（最大值）81.87311.70591.915（最大值）11.573101.90911.369151.4509.694200.9017.907210.8147.595250.5466.513270.4516.064300.3435.48435（大岭脚村）0.2254.71540（松柏山村）0.1554.126图3-1架空线路（单回、三角排列）电场强度分布曲线图3-2架空线路（单回、三角排列）磁场强度分布曲线=1\*GB3①工频电场强度由表3-3及图3-1、可知，本工程架空线路电场强度最大综合值为1.915kV/m，出现在线路中心线外9m处。通过上述预测结果分析，架空线路下方的工频电场强度及敏感点工频电场强度低于《电磁环境控制限值》（GB8702-2014）的公众曝露控制限值4kV/m，对沿线周围的电场环境影响较小。=2\*GB3②工频磁感应强度由表3-1及图3-2可知，本工程架空线路磁感应强度最大综合值为11.761μT，出现在线路中心线7m处。通过上述预测结果分析，本工程架空线路产生的磁感应强度及对敏感点贡献值小于《电磁环境控制限值》（GB8702-2014）的公众曝露控制限值100μT，对周围电磁环境影响较小。本项目居民敏感点分布在中心线垂向35m、40m，最大电场强度综合贡献值为0.225kV/m；最大磁感应强度综合贡献值为4.715μT。因此，本工程架空线路运行对沿线的电磁环境影响较小。（8）小结通过模型预测分析可知，本工程线路运行后，产生的工频电场强度