水闸课程设计

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--内页能够根据需求调节适宜字体及大小--水闸课程设计(总32页)水闸课程设计第一章总述第一节概述本工程是西通河灌区第一级抽水站的拦河闸，其重要任务是拦蓄西通河的河水，抬高水位满足抽水浇灌的需要;洪水期能够宣泄洪水，确保两岸农田不被洪水沉没。第二节基本资料(一)闸的设计原则根据《水闸设计规范.》SD133-84(下列简称SD133-84),该闸按=4\*ROMANIV级建筑物设计。(二)水位流量资料运用状况上游水位（米）下游流量（m3/s）正常蓄水0设计洪水校核洪水下游水位流量关系见表H下(m)Q(m3/S)(三)地形资料闸址附近，河道顺直，河道横部面靠近梯形，底宽18米，边坡1:，河底高程米，两岸地面高程米。(四)闸基土质资料闸基河床地质资料柱状图如图所示层序高程（M）土质摡况=1\*ROMANI细砂=2\*ROMANII—组砂=3\*ROMANIII粘土闸址附近缺少粘性土料，但有足够数量的混凝土骨料和砂料。闸基细砂及墙后回填砂料土工实验资料以下表；天然容重饱和容重内摩擦角凝聚力不均匀系数相对密实度细砂22012砂土料32015细砂允许承载力为150KN/m2，其与混凝土底板之间的摩擦系数f=。(五)其它资料1.闸上交通为单车道，按汽-10设计，带-50校核。桥面净宽，总宽为。2.闸门采用平面钢闸门，有3米，4米，5米三种规格闸门。3.该地区地震设计烈度为4度。4.闸址附近河道有干砌石护坡。5.数年平均最大风速12米/秒，吹程公里。第三节工程综合阐明书本工程为Ⅳ级拦河闸。设计采用开敞式水闸。水闸由上游连接段、闸室段、下游连接段三部分构成。闸室段位于上、下游连接段之间。是水闸工程的主体。其作用是控制水位、调节流量。涉及闸门、闸墩、边墩、底板、工作桥、检修便桥、交通桥、启闭机等。上游连接段的作用是将上游来水平顺地引进闸室。涉及两岸的翼墙、护坡、铺盖、护底和防冲槽。下游连接段的作用是引导过闸水流均匀扩散。通过消能防冲设施。以确保闸后水流不发生有害的冲刷。涉及消力池、海漫、防冲槽以及两岸的翼墙和护坡。第二章水力计算第一节闸室的构造型式及孔口尺寸拟定﹙一﹚闸孔型式的选择该闸建在天然河道上，河道横部面靠近梯形，因此采用开敞式闸室构造。该闸建在天然河道上，为了满足泄洪、冲沙、排污的规定，宜采用构造简朴，施工方便，自由出流范畴较大的无坎宽顶堰，考虑到闸基持力层是粘细砂，土质普通，承载能力不好，并参考该地区已建工程的经验，根据普通状况下，拦河闸的底板顶面可与河底齐平。即闸底板顶面（即堰顶）与西通河河底齐平，因此高程为m。（二）闸孔尺寸的拟定初拟孔口尺寸，该闸的尺寸必须满足拦洪浇灌以及泄洪的规定。1.计算闸孔总净宽(1)在设计状况下：①、上游水H==②、下游水深=、下泄流量Q=则上游行近流速：V0=Q/A根据和断面尺寸：A=﹙b＋﹚H=﹙18+×﹚×＝其中b为河道宽：b=18m为边坡比：m=1:V0=Q/A==s H0=H﹢αv2/2（取α＝﹚=﹢﹙2×﹚＝则==>故属于沉没出流。(2)校核状况：①、上游水H==②、下游水深==③、下泄流量Q=则上游行近流速：V0=Q/A根据和断面尺寸：A=﹙b＋﹚H=﹙18+×﹚×＝其中b为河道宽：b=18m为边坡比：m=1:V0=Q/A==sH0=H﹢αv2/2g﹙取α＝﹚=﹢﹙2×﹚=则==>,故属于沉没出流。(3)拟定闸孔宽度由以上成果可得，则按水流成堰流时并且为沉没出流，计算根据《水工建筑物》H==H=(195)\#"#,##0"，由宽顶堰沉没出流公式：Q=σmεB02gH03/2根据，查SL-265-,附录，查得沉没系数σ=，对无坎宽顶堰：m=假设侧收缩系数=HHH1在设计状况下：由公式Q=σmεB02g因此，在设计状况下B=在校核状况下：B=整顿上述计算以下表计算状况上游水深H下游水深流量Q行进流速行进水头沉没系数б流量系数m侧收缩系数ε设计状况下校核状况下2.闸孔孔数n及单孔净宽单孔宽度根据水闸使用规定，闸门型式及启闭机容量等因素，并参考闸门尺寸选定。由>比较得，取净宽较大的值，则取=。以上为的第一次近似值，据此可计算的第二次近似值，按=，及闸墩边形状，查《水力学》，得ξ0=，ξk=。侧收缩系数按式计算为：ε=1-0.2=×[+（3-1）×]×9=净宽的第二次计算近似值为B=再将净宽的第二次近似值代入式中，可得QUOTEε=，再次试算后仍得=，计算得出=,根据所给闸门的型号尺寸，则选择孔数n=3，每孔净宽=，则闸孔总净宽=×3=,3.闸孔泄流能力校核中墩采用钢筋混凝土构造，根据设计规范SL265-,取中墩厚d=,墩首、墩尾均采用尖圆形。边墩厚度为，墩首、尾采用半圆形。根据拟定的闸孔尺寸净宽=，用设计状况进行检查。根据堰流公式：Q=σmεB02g=则:Q实-QQ实际过流能力满足泄水的设计规定由此得该闸的孔口尺寸拟定为：选择孔数n=3，每孔净宽=，2个中墩各厚d=，边墩厚度为，闸孔总净宽=，闸室总长度B=3×+2×=。第二节消能防冲型式水闸闸门启动时，下泄水流含有较高能量，为避免高速水流及波状水跃的冲击等不利作用，闸下应采用防冲方法。（一）消能型式水闸上、下游水头普通较低，下游普通为土基，宜采用底流式消能。因此，消能设计的重要任务是拟定下游消力池深度与长度，护坦型式与构造、海漫长度与构造一集防冲槽等。（二）消力池设计1．消力池设计根据当过闸流量不变，上游水位较高时往往是消力池设计的根据，而实际运行中，流量却是变化的。因而，消能设计根据应是上游为较高水位、下游为较低水位时，通过某一流量，下泄水流能量E=γq△H最大时，对应的数据即为消力池设计根据。为了减少工程造价、确保水闸安全运行，能够规定闸门的操作规程，本次设中孔启动。分别启动不同高度进行计算，找出消力池池深和池长的控制条件。闸门的开度拟分三级启动。第一级泄流量；待下游水位稳定后，开度增大至设计流量；最后待下游水位稳定后，再增大开度至最大下泄流量。消力池尺寸计算表启动高度e垂直收缩系数泄流量Q单宽流量q收缩水深跃后水深下游水深流态池深d消力池长度水跃长远离式水跃沉没式水跃╲╲╲╲╲沉没式水跃╲╲╲╲╲其中按下列公式计算垂直收缩系数与闸孔相对开度有关，查《水力学》表9-8可得。泄流量：Q=流量系数：消力池深度:收缩水深：消能计算公式：出池落差:消力池长：=其中消力池与闸底板以1:4的斜坡段连接水跃长度：是出池河床水深是从消力池底板顶面算起的总势能α为水流动能校正系数取。β为水跃长度校正系数取。水跃沉没系数=。流速系数。2．消力池深度d及消力池长度的计算结论：通过计算上述计算可知，当闸孔开度为时满足控制条件，其它两组都不满足条件，根据下列计算：下列泄流量Q=作为拟定消力长度的计算根据。（1）消力池力池深根据SL265-,附表,则计算出消力池的有关参数:==其中为出池落差、为出池河床水深、α为水流动能校正系数取。则=×+=则计算出消力池池深d=，但为了稳定泄流时的水流，根据规范取池深d=。（2）消力池长度计算:由前面的计算，下列泄流量作为拟定消力池长度计算的根据。略去行进流速v0，则：=+=根据公式其中：=则：====水跃长度：=消力池与闸底板以1:4的斜坡段连接，==×4=2，则消力池长度：==2+×=因此取消力池长度为。3．消力池底板厚度（1）消力池底板厚度，为减少作用于底板扬压力，消力池底板能够做成透水的，始端厚度可按抗冲和抗浮规定拟定。抗冲抗浮其中为消力池底板计算系数取，为消力池进口处的单宽流量，为对应于单宽流量的上、下游水位差。此构造按抗冲条件计算得:消力池底板厚度计算表流量(/)上游水深()下游水深()（/s·）()()计算取最大值=，故取消力池池底厚度取t=。（2）消力池构造消力池普通可用浆砌石或混凝土建成，下设的卵石垫层，透水底板设排水孔，孔径，孔距2，梅花状布置，底部设反滤层。为使出闸水流在池中产生水跃，在消力池与闸底板连接处留一宽为的平台，为了增强护坦班的抗滑稳定性在消力池的末端设立齿墙，墙深1，宽为（三）防冲加固方法1.海漫水流通过消力池，虽已消除了大部分多出能量，但仍留有一定的剩余动能，特别是流速分布不均、脉动仍较激烈，含有一定的冲刷能力。因此护坦后仍需设立海漫等防冲加固设施，以使水流均匀扩散，并将流速分布逐步调节到靠近天然河道的水流形态。（1）海漫的长度计算由式：为海漫长度计算系数，根据闸基土质为河床为细砂取=，为消力池出口处的单宽流量。海漫长度计算表流量(/)上游水深()下游水深()（/s·）()()计算取表中最大值=24，河床宽度为18。（2）海漫构造。海漫使用厚度45cm的块石材料，海漫起始段做10m长的水平段浆砌块石，其顶面高程与护坦齐平。水平段后做成1：10的斜坡干砌块石，以使河流均匀扩散，调节流速分布，保护河床不受冲刷。浆砌块石海漫上设排水孔，干砌块石上设浆砌块石格埂。海漫底部铺设20cm厚的砂粒垫层。2．防冲槽海漫与下游渠道相交处，应设防冲槽，以保护海漫免受冲刷。按下列公式：流量单宽流海漫末端水深设计洪水校核洪水根据计算防冲槽的深度太大，如按计算深度作为防冲槽深度、很不经济、施工也困难。故取防冲槽深度为，槽顶高程与海漫末端齐平，底宽取5。上游边坡系数为2，下游边坡系数为3。第三章水闸防渗及排水设计第一节防渗设施及闸底轮廓布置水闸的地下轮廓是指水闸底板与地基的接触部分，由不透水和透水部分构成，对于砂土层地基普通采用直板桩和铺盖增加防渗长度，地下轮廓的设计重要涉及底板，防渗铺盖，板桩等的设计。1.底板底板既是闸室的基础，又兼有防渗、防冲刷的作用。它既要满足上部构造布置的规定，又要满足稳定及本身的构造强度等规定。（1）底板顺水流方向的长度L：有经验公式：L==×为了满足上部构造布置的规定，L必须不小于交通桥宽、工作桥、工作便桥及其之间间隔的总和，即取L=。（2）底板厚度d:根据经验，底板厚度为（1/5～1/7）单孔净跨，普通为～由此初拟底板厚度d=（3）底板构造：底板采用钢筋混凝土构造，采用C20混凝土，上下游两端各设深的齿墙嵌入地基，底板分缝设以“v”型铜片止水，由于地基为砂性土的细砂地基，抵抗渗流变形的能力较差，渗流系数也较大，由此得在底板两端分别设立不同深度的板桩，由于普通为水头的（～）倍，由水头大小可知，上游端设板桩深为，下游端不设板桩。2.铺盖铺盖用钢筋混凝土构造，采用C20，其长度为上下游最大水位差的（3～5）倍，则取铺盖L=，铺盖厚度为。铺盖两端各设设深的小齿墙，其头部不再设防冲槽，为了避免上游河床的冲刷，铺盖上游设块石护底，厚为，其下设厚的砂石垫层。顺水流方向设立永缝，缝距为8。3.板桩(1)根据工程经验:用钢筋混凝土板桩，板桩长度3，厚度,宽度。(2)板桩的构造：采用现场预制，桩的两侧做成舌槽形，方便互相贴紧，板桩与闸室的连接形式是把板桩顶嵌入底板面特留的的凹槽内，桩顶填塞可塑性较大的不透水材料4.其它防渗设施侧向防渗重要靠上游翼墙和边墩，则上游翼墙为曲线形式，从边墩开始向上游延伸至铺盖头部，以半径为米的圆弧插入岸坡。闸底板的上、下游端均设立齿墙，用来增强闸室的抗滑稳定，并延长渗径，齿墙深1m。总而言之闸基防渗的计算必须的防渗长度满足:L=C·△H△H为上下游最大水位差，则△H=,C为允许渗径系数值，由于为砂性土则取C=。得最小允许防渗长度L=C·△H=×=。则地下轮廓布置见下图。实际闸基防渗长度L:L=+++11+++3+1++10++1+=则L=＞L=闸基防渗长度满足规定第二节防渗和排水设计及渗入压力计算采用改善阻力系数法进行渗流计算为了便于计算，将复杂的地下轮廓进行简化。由于铺盖头部及底板上下游两端的齿墙均较浅，能够将它们简化成短板的形式以下图：1.拟定地基的有效深度根据钻探资料，闸基透水层深度很大。故在渗流计算中必须取一有效深度替代实际深度。由地下轮廓线简化图知：地下轮廓的水平投影长度L0=12+14=26m;地下轮廓的垂直投影长度S=。L0/S=26/5=＞5时,故地基的有效深度==13m。而地基的实际计算深度=则＜，故地基的实际计算深度==。2．渗流区域的分段和阻力系数的计算过地下轮廓的角点、尖点，将渗流区域分成八个典型段。如上图，1、8段为进出口段，2、4、5、7则为内部垂直段，3、6、二段为内部水平段。（1）设计洪水位状况各流段阻力系数为编号名称计算公式①进出口段⑧②内部垂直段④⑤⑦③内部水平段====12⑥====△H=。根据水流的持续条件，通过各流段的单宽渗流流量均应相等。①各流段的水头损失的计算QUOTEhi=ΔHξ×ξ========②进出口段进行必要的修正：进出口修正系数β1β===1m则得：β1=＜[β进水口段水头损失的修正为：=β1×h1=×=进口段水头损失的修正量为：Δh=－=修正量应转移给相邻各段+=>因此===+（）=.同样对出口段修正以下β===2m则得：β2=＜[β出口段的水头损失修正为=β2×h=进口段水头损失的修正量为：=-=将该修正量转移给相邻各段，则=+=③计算各角点的修正后的渗压水头：由上游进口段开始，逐次向下游从作用水头值△H中相继减去各分段的水头损失值，即可求得各角隅点的渗压水头值：==-==-==-==-==-==-==-==-=0④作出渗入压力分布图：根据以上算得渗压水头值，并认为沿水平段水头损失呈线形变化，则作出设计洪水位是渗入压力分布图设计洪水位时渗入压力分布图单位宽度底板所受渗入压力：=×(+)×14×1=×（+）×14×1=单位宽铺盖所受的渗入压力：=×(+)×12×1=×（+）×12×1=2．校核洪水位状况各流段阻力系数为编号名称计算公式①进出口段⑧②内部垂直段④⑤⑦③内部水平段====12⑥====△H=。根据水流的持续条件，通过各流段的单宽渗流流量均应相等.①各流段的水头损失的计算QUOTEhi=ΔHξ×ξ========②进出口段进行必要的修正：进出口修正系数β1β===1m则得：β1=＜[β进水口段水头损失的修正为：=β1×h1=×=进口段水头损失的修正量为：Δh=－=修正量应转移给相邻各段+=>因此===+（）=.同样对出口段修正以下β===2m则得：β2=＜[β出口段的水头损失修正为=β2×h=进口段水头损失的修正量为：=-=将该修正量转移给相邻各段，则=+=③计算各角点的修正后的渗压水头：由上游进口段开始，逐次向下游从作用水头值△H中相继减去各分段的水头损失值，即可求得各角隅点的渗压水头值：==-==-==-==-==-==-==-==-=④根据以上计算作出校核洪水位是渗入压力分布图,如图校核洪水位时渗入压力分布图单位宽度底板所受渗入压力：=×(H6+H7)×14×1=单位宽铺盖所受的渗入压力：=×(H3+H4)×12×1=3.抗渗稳定验算闸底板水平段的平均渗入坡降和出口处的平均逸出坡降：（1）闸底板水平段的平均渗入坡降为：设计状况校核状况（2）渗流出口处的平均逸出坡降为设计状况校核状况，因此闸基的防渗满足抗渗稳定的规定。第三节排水设施及细部构造为加厚反滤层中的大颗粒层，形成平铺式。排水反滤层普通是2-3层不同粒径的砂和砂砾石构成的。层次排列应尽量与渗流的方向垂直，各层次的粒径则按渗流方向逐级增大。反滤层的材料应当是能抗风化的砂石料，并满足被保护土壤的颗粒不得穿过反滤层，各层次的粒不得发生移动，相邻两层间，较小一层的颗粒不得穿过较粗一层的空隙，反滤层不能被阻塞。应含有足够的透水性，以确保排水畅通。同时还应确保耐久、稳定，其工作性能和效果应不随时间的推移和环境的变化而变差。本次设计中的反滤层有碎石、中砂和细砂构成，其中上部为20cm厚的碎石，中间为10cm厚的中砂，下部为10cm厚的细砂。第四章闸室布置第一节闸底板、闸墩（1）闸底板采用整体式平底板。具体叙述见第三章第一节。底板顺水流方向的长度L=14m，底板厚度d=。（2）闸墩闸墩承受闸门传来的水压力，也是坝顶桥梁的支撑。闸墩顺水方向的长度取与底板相似，取。闸墩为钢筋混凝土构造，中墩厚均为。边墩与岸墙合二为一，采用重力式构造。闸墩上游部分的顶部高程在泄洪时应高于设计或校核洪水位加对应的安全超高；挡水时应高于设计或校核洪水位加波浪计算高度加安全超高。水位高程安全加高波浪计算高程闸顶高程闸墩高程挡水时设计洪水位校核洪水位泄水时设计洪水位校核洪水位由已知的数年平均最大风速为12m/s，吹程为公里，计算破浪高：根据官厅水库公式：m其安全超高查SL265-，表得，泄水时：设计洪水位时为。校核洪水位时为；挡水时：设计洪水位时为。校核洪水位时为。根据表格得，闸墩高度为。闸墩下游部分的高度只要比下游最高水位适宜高些，不影响泄流即可。由于校核洪水位时下游最高水位▽=，由此取闸墩下游部分的顶部高程为▽=，闸墩上设两道门槽（检修门槽和工作门槽），检修门槽在上游，槽深为，宽，工作槽槽深为，宽。两者相距。具体位置见下图。下游不设检修门，闸墩下游头部均为流线形。第二节闸门和启闭机闸门采用露顶式平面钢闸门，则闸门顶高程为，闸门高，门宽为。查SL265-和《水闸》，根据经验公式:初估闸门自重.为门重，10KN，墩高度，为孔口宽度为，采用滚轮式支承=，采用普通低合金钢构造=，由于H＜,取=，则得门自重,为满足规定则取门。根据经验公式，初预计启门力，闭门力。则P为作用在门上的总水压力（见图），不计浪压力的影响，作用在每米宽门上游面的水压力：=1/2×××=作用在每米宽门上游面的水压力：=1/2×××=则门上总的水压力为：当处在启动状态时：=×==×+×=当处在关闭状态时：=（-）×=（）×==×，表达闸门能靠自重关闭，则不需加压重块协助关闭，根据计算所需的启门力=，初选单吊点卷扬式启闭机QPQ-80，机架外轮廓J=1473mm（查《闸门与启闭设备》P240-242）。第三节工作桥、公路桥、检修便桥（一）工作桥工作桥的宽度不仅要满足启闭机布置的规定，且两侧应留有足够的操作度，其宽度B=启闭机宽度+2×栏杆柱宽+2×操作宽度+2×栏杆外富裕宽度=+2×+2×+2×=，故取工作桥净宽。工作桥为板梁式构造，预制装配，两根主梁高，宽，中间活动铺板厚。其构造见图。工作桥构造图为了确保启闭机的机脚螺栓安置在主梁上，主梁间的净距为。在启闭机机脚处螺栓处设两根横梁,其宽，高为，工作桥设在实体排架上，排架的厚度即闸墩门槽处的颈厚为，排架顺水流方向的长度为，宽。则排架高=门高+富裕高度+上游顶高程=++=。（二）公路桥在下游闸墩部分搁置公路桥，桥面高程为▽=，梁的截面尺寸×，桥面净宽为，总宽。（三）检修便桥为了便于对闸门进行检修、观察、在检修门槽处设立有检修便桥。桥宽。桥身构造仅为两根嵌置于闸墩内的钢筋混凝土简支梁，梁高，宽。梁中间铺设厚的钢筋混凝土板。由于检修闸门使用频率低，故不需设固定启闭机，检修时可采用临时启闭设备。第四节闸室的分缝和止水设备水闸沿轴线每隔一定距离必须设立沉陷缝，兼作温度缝，以免闸室因不均匀沉陷及温度变化产生裂缝。缝距普通为15-30m、缝宽为2-3cm。整体式底板闸室沉陷缝。普通设在闸墩一孔、两孔或三孔一联为独立单元。其优点是确保在不均匀沉降时闸孔不变形，闸门仍正常工作。但凡有防渗规定的缝，都应当设止水设备。止水分铅直和水平两种，前者设在闸墩中间，边墩与翼墙以及上游翼墙本身。后者设在铺盖，消力池与底板和混凝土铺盖，以及消力池本身的温度沉降缝内。本次设计缝宽为20mm，横缝设在闸墩之间，闸墩与底板连在一起。止水设备：铅直止水设在闸墩中间，边墩与翼墙间采用水平止水设备。第五章闸室稳定计算第一节荷载及其组合（一）荷载状况水闸承受的荷载重要由：自重、水重、水平水压力、扬压力、浪压力、地震等。荷载组合分基本组合和特殊组合。基本组合按完建无水期和设计洪水位状况，特殊组合按校核洪水位状况荷载组合计算状况自重静水压力扬压力浪压力地震荷载基本组合完建无水期√设计洪水位状况√√√√特殊组合校核洪水位状况√√√√（二）荷载计算1.完建期的荷载荷载计算重要是闸室及上部构造自重，取中间闸室为单元进行计算。完建期的荷载重要涉及闸底板重力，闸墩重力，闸门重力、工作桥及启闭机设备重力、公路桥重力和检修便桥重力、取钢筋混凝土的容重为25。底板重力为：=14×1××25+×（2+1）×1××25×2=3995闸墩重力：则每个中墩重：=×××25+×××25+×××25+×××25+2×××25+2×××25+2×××25=每个闸室单元有两个中墩，则:=2=2×=4141闸门重=12，则两个闸门重=工作桥重力:=（××+××+××1）×2×25+×××2×25+×4××25+×2××（+）×1×25+×××2×25=考虑到栏杆机横梁重等取=520查《闸门与启闭设备》QPQ-80启闭机机身重，考虑到混凝土及电机重，每台启闭机重20,启闭机重力=2×20=公路桥重力:=×××2×25+×××25+×1××2×25=考虑到栏杆重,取公路桥重为:=650检修便桥重力：=×××25×2+×××25=考虑到栏杆及横梁重力等去检修桥重:=85。完建状况下作用荷载和力矩计算表(对底板上游端B点求力矩)部位重力(KN)力臂(m)力矩(·m)↘↙底板399527965闸门①1237056②1266闸墩414128987工作桥5202860启闭机①20②20110公路桥6506370检修便桥85累计9455667242.设计洪水状况下的荷载在设计洪水状况下,闸室的荷载除了闸室本身的重力外,尚有闸室内水的重力、浪压力、水压力、扬压力等。闸室内水重:=×××=水平水压力:首先计算波浪要素。由设计资料可知：数年平均最大风速为12m/s，吹程为公里，计算破浪高：m则波浪破碎的临界水深为：H=＞L/2=2=故为深水波：则有关荷载计算值以下：设计洪水位时荷载图=×××++×+×++×××=（→）=×（+）×××=（→）=×××=（←）=×（+2+）×××=浮托力：=×(1+2)×2×1××+1×10××+2×2×1××=1601(↑)渗入压力:=×（+×）××××+×（×+）×××=(↑)设计洪水状况下的荷载图见上图,设计洪水状况下的荷载计算见表，设计洪水状况下荷载和力矩计算对B点取矩荷载名称竖向力（）水平力（）力臂（m）力矩（·）↓↑→←↘↙闸室构造重力上游水压力下游水压力浮托力渗入压力水重力累计3.校核洪水位状况的荷载校核洪水位状况时的荷载与设计洪水位状况的荷载计算办法相似。所不同的是水压力、浪压力、扬压力是对应校核水位下列的水压力、浪压力、扬压力。闸室内水重:=×××=水平水压力:首先计算波浪要素。在校核水位下与设计下的波浪相似，故其波浪要素与设计状况下的下同因此：=×××++×+×++×××=（→）=×（+）×××=（→）=×××=（←）=×（+2+）×××=（←）浮托力：F=×(1+2)×2×1××+1×10××+2×2×1××