北京地铁矿山法区间隧道结构设计指南

北京地铁矿山法区间隧道结构设计指南（草稿）石家庄铁道学院二00六年七月TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"1设计原则 1\o"CurrentDocument"2有关结构设计技术指标 2\o"CurrentDocument"3矿山法区间隧道构造 34设计荷载•・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・5\o"CurrentDocument"5初期支护设计计算方法 18\o"CurrentDocument"6二次衬砌设计计算方法 221设计原则1.1地下铁道车站和区间主要构件设计使用年限为100年。根据承载能力极限状态和正常使用极限状态的要求，采取有效措施，保证结构强度、刚度，满足结构耐久性要求。1.2根据工程地质和水文地质条件及城市规划要求，结合周围地面建筑物、地下构筑物、管线和公交状况，通过对技术、经济、环保及使用功能的综合比较，合理选择结构形式。1.3结构设计应满足施工、运营、城市规划、环境保护、防水、防火、防迷流、防腐蚀和人民防空的要求。1.4结构的净空尺寸除应满足建筑限界要求外，尚应考虑施工误差、测量误差、结构变形和沉陷等因素。1.5断面形状和衬砌形式应根据工程地质及水文地质、埋深、施工方法等条件，从地层稳定、结构受力合理和环境保护等方面综合确定。1.6施工引起的地层沉降应控制在环境条件允许的范围内。根据周围环境、地面建筑物和地下管线对施工变形的敏感程度，采取稳妥可靠的预测预报措施。区间隧道暗挖施工地面沉降控制标准应根据环境条件认真分析确定，一般路面宜控制在30mm以内，当穿越重要地面建筑物或地下管线时，上述数值应按照允许的条件确定。1.7隧道建设应尽量考虑减少施工中和建成后对环境造成的不利影响，并考虑市政规划建设引起周围环境的改变对地铁结构的影响。2有关结构设计技术指标2.1地下铁道区间主体工程等级为一级、防水等级为二级，耐火等级为一级。2.2隧道结构的抗震等级按二级考虑，按抗震烈度8度设防。2.3人防等级按5级设防，结构设计按5级人防的抗力标准进行验算。2.4结构设计在满足强度、刚度和稳定性的基础上，应根据地下水水位和地下水腐蚀性等情况，满足防水和防腐蚀设计的要求。当结构处于有腐蚀性地下水时应采取抗侵蚀措施，混凝土抗侵蚀系数不低于0.8。2.5在永久荷载基本荷载组合作用下，应按荷载效应标准组合并考虑长期作用影响进行结构构件裂缝验算。二类环境混凝土构件的裂缝宽度（迎土面）应不大于0.2mm，一类环境（非迎土面及内部混凝土构件）混凝土构件的裂缝宽度均应不大于0.3mm。当计及地震、人防或其它偶然荷载作用时，可不验算结构的裂缝宽度。3矿山法区间隧道构造3.1区间直线段隧道建筑限界区间隧道的建筑限界是根据已定的车辆类型、行车速度、受电方式、施工方法及地质条件等按不同结构形式进行确定的。马蹄形隧道建筑限界。马蹄形隧道断面需根据地层条件来确定其形式，根据北京的地层条件，一律设置仰拱。仰拱曲率，可根据地层条件、隧道埋深及其宽度、轨道构造高度、排水沟深度等条件确定。采取A型车接触轨下部受流方式的矿山法隧道，其建筑限界最大宽度为4820mm，最大高度为5160mm，见图3-1。RR4795图3-1马蹄形隧道建筑界限图 90R=53RR4795图3-1马蹄形隧道建筑界限图 90R=533.2隧道内轮廓尺寸与断面形式直线段隧道根据隧道建筑限界和隧道结构受力合理性要求，逐渐定型如图3-2和图3-3所示。曲线段隧道内外侧按曲线半径分别给予加宽。

根据浅埋、松散地层的受力特征，为使结构受力合理和施工方便，多年施工实践逐渐形成了图3-2和图3-3所示的五心圆墙脚圆角型和墙脚直角型两种曲墙带仰拱结构型式。墙脚圆角型受力合理，但施工工艺相对复杂，墙脚百角型施工工艺简单，但二衬百角处需通过局部布筋方式提高其受力能力。图3-3墙脚直角型断面图3-2图3-3墙脚直角型断面图3-2墙脚圆角型断面3.3隧道衬砌形式一般采用复合式衬砌，初期支护由型钢格栅、钢筋网与喷射混凝土组成，二次衬砌采用现浇钢筋混凝土结构。初期支护与二次衬砌间铺设全包防水层。辅助性措施有：注浆小导管等超前支护，锁脚锚杆、加固注浆、回填注浆等。4设计荷载4.1荷载分类和荷载组合隧道结构设计荷载类型及名称应按表4-1采用。隧道结构设计荷载组合系数按表4-2采用。结构设计时应按结构可能出现的最不利工况进行组合，确定组合系数并进行计算。决定荷载的数值时，应考虑施工和使用过程中发生的变化。表4-1地下结构荷载分类表何载类型荷载名称永久何载结构自重地层压力结构上部和受影响范围内的设施及建筑物压力水压力及浮力混凝土收缩及徐变影响预加应力设备重量地基下沉影响可变何载基本可变荷载地面车辆荷载及其动力作用地面车辆荷载引起的侧向土压力地铁车辆荷载及其动力作用人群荷载其它可变荷载温度变化影响施工荷载偶然荷载地震荷载沉船、抛锚或河道疏浚产生的撞击力等灾害性荷载注：1设计中要求考虑的其他荷载，可根据其性质分别列入上述三类荷载中；2表中所列荷载未加说明者，可根据国家有关规范或根据实际情况确定；3施工荷载包括：设备运输及吊装荷载，施工机具及人群荷载，施工堆载，相邻施工的影响，盾构法或顶进法施工的千斤顶顶力及压浆荷载，沉管拖运、沉放和水力压接等荷载。4.2地层压力(1)地铁隧道竖向土压力计算公式为：TOC\o"1-5"\h\zW h<D\o"CurrentDocument"b=[y(h+K)(1-Kh-K) D<h<D (4-1)▼ y(D+K3)(1-Kd-K)h>D1\o"CurrentDocument"I1 3 11 2 1

4-2荷载组合系数表式(4-1)中，y式(4-1)中，y——为围岩容重；h——隧道上覆土层厚度;D——断面宽度；-——围岩内摩擦角；c——围岩内聚力；H断面高度；苴中 tan-tan2(45。--)气 2a1K=K1D+K2D；D=性31-KD-K2 1 2K1K2-KK 1—3c[1-2tan-tan(45。--)]2ay=D2+Htan(45o--)；2序号何载组合永久何载偶然荷载可变何载地震荷载人防何载1基本组合构件强度计算1.35(1.0)1.42短期效应组合构件抗裂验算1.01.03长期效应组合构件变形验算1.00.5〜0.8一—4抗震偶然组合构件强度验算1.35(1.0)1.35人防偶然组合构件强度验算1.35(1.0)1.06基本组合抗浮稳定验算1.0竖向荷载与隧道埋深的关系如图4-1所示曲线。(2)地层侧向压力：式中，a——洞顶地层中任意点的垂直压力;式中，a——洞顶地层中任意点的垂直压力;(4-12)隧道高度内各地层内摩擦角的层厚加权平均值；其它符号同图4-2车辆荷载单轮压力计算图式p= ^X 图4-2车辆荷载单轮压力计算图式p= ^X 七 (a+1.4Z)(b+1.4Z)两个以上轮压传递的竖向压力（图4-3）图4-3车辆荷载多轮压力计算图式Zoz刖。4.3地面荷载和施工机械等引起的附加压力4.3.1竖向压力在道路下方的地下结构，地面车辆及施工荷载可按20kPa的均布荷载取值，并不计冲击压力的影响。覆土埋深低于1.0m时按实际情况考虑公路车辆或施工机械荷载，并考虑冲击压力的影响。般情况下，车辆荷载可按下述方法简化为匀布荷载:单个轮压传递的竖向压力（图4-2）(4-3)p= U (4-4)织(a+1.4Z)(nb+尸d+1.4Z)i式中，poz——地面车辆传递到计算深度Z处’的竖向压力；po——车辆单个轮压，按通行的汽车等级采用；z——隧道覆土厚度；a，b——地面单个轮压力的分布长和宽度；d.——地面相邻两个轮压的净距；n 轮压的数量；Ho——车辆荷载的动力系数，可参照表4-1选用。表4-1 地面车辆荷载的动力系数覆盖层厚度(m)<0.250.300.400.500.6030.70动力系数101.301.251.201.151.051.00注：本表取自《给水排水工程结构设计规范》(BGJ69-84)当覆盖层厚度较小时，即两个轮压的扩散线不相交时，可按局部匀布压力计算。当无覆盖层时，地面车辆荷载则按集中力考虑，并用影响线加载的方法求出最不利荷载位置。4.3.2车辆荷载的侧向压力地面车辆荷载传递到地下结构上的侧压力，可按下式计算:(4-5)式中符号意义同前。4.4地层被动压力隧道结构底层被动土压力为其向地层方向产生的位移与地层弹性抗力系数的乘积，即：b=k& (4-6)式中，k一地层的弹性抗力系数(pa/m)，可用地质勘察基床系数代替。在随机性计算中，k值变异系数可参考表4-2和表4-3采用。

表4-2®直基床系数(MPa/m)统计结果表层号累计深度/m岩层名称垂直基床系数(MPa/m)平均值变异系数子样数子样组数①2.7689填土②5.1007粉土、粘土、粉质粘土20.15000.48582020②37.1927粉细砂29.16670.153966③11.6213粉土、粉质粘土40.26460.3494173148③313.4584粉细砂30.96430.32645656④17.0801粘土、粉质粘土35.85990.24849483④119.1153粉土38.85660.37285353④321.9225粉细砂31.38420.22975757④423.7347中粗砂35.45040.18362525⑤28.1497卵石、圆砾68.48300.19664746⑤129.8067中粗砂38.62500.12614040⑤231.6000粉细砂33.63890.12503636⑥35.4953粘土、粉质粘土42.94990.2030210135⑥137.9174粉土48.62130.207115079⑥239.3299粉细砂42.75000.379388⑥340.7534细中砂40.15680.28633434⑦46.1734卵石、圆砾80.42540.15357167⑦146.5596粉细砂38.80600.30355858⑦348.9280中粗砂46.06250.27454848⑦450.6280粉土51.18900.22232121⑦552.0940粘土、粉质粘土41.65630.17331919⑧54.2485粉土52.62420.22723333⑧157.2941粉质粘土43.06330.19747372⑧258.8197细中砂37.00000.40601111⑨64.3708卵石、圆砾84.33330.25373030⑨166.8165粉细砂29.33330.380033⑨268.9122中粗砂39.00000.133244⑩71.4518粘土、粉质粘土41.30280.21451818⑩173.4587粉土50.62500.077188⑩475.9645粉细砂75.00000.000033(11)178.2733粉细砂(11)482.0429卵石圆砾30.00000.000011(12)84.1929粉质粘土50.00000.000044

表4-3^平基床系数(MPa/m)统计结果表层号累计深度/m岩层名称水平基床系数(MPa/m)平均值变异系数子样数子样组数①2.7689填土②5.1007粉土、粘土、粉质粘土20.15000.48582020②37.1927粉细砂29.16670.153966③11.6213粉土、粉质粘土40.26460.3494173148③313.4584粉细砂30.96430.32645656④17.0801粘土、粉质粘土35.85990.24849483④119.1153粉土38.85660.37285353④321.9225粉细砂31.38420.22975757④423.7347中粗砂35.45040.18362525⑤28.1497卵石、圆砾68.48300.19664746⑤129.8067中粗砂38.62500.12614040⑤231.6000粉细砂33.63890.12503636⑥35.4953粘土、粉质粘土42.94990.2030210135⑥137.9174粉土48.62130.207115079⑥239.3299粉细砂42.75000.379388⑥340.7534细中砂40.15680.28633434⑦46.1734卵石、圆砾80.42540.15357167⑦146.5596粉细砂38.80600.30355858⑦348.9280中粗砂46.06250.27454848⑦450.6280粉土51.18900.22232121⑦552.0940粘土、粉质粘土41.65630.17331919⑧54.2485粉土52.62420.22723333⑧157.2941粉质粘土43.06330.19747372⑧258.8197细中砂37.00000.40601111⑨64.3708卵石、圆砾84.33330.25373030⑨166.8165粉细砂29.33330.380033⑨268.9122中粗砂39.00000.133244⑩71.4518粘土、粉质粘土41.30280.21451818⑩173.4587粉土50.62500.077188⑩475.9645粉细砂75.00000.000033(11)178.2733粉细砂(11)482.0429卵石圆砾30.00000.000011(12)84.1929粉质粘土50.00000.0000444.5地震荷载在衬砌结构横截面的抗震设计和抗震稳定性检算中采用地震系数法(惯性力法)，即静力法；验算衬砌结构沿纵向方向的应力和变形则用地层位移法，即拟静力法。等代的静地震荷载包括：结构本身和洞顶上方土柱的水平、垂直惯性力以及主动土压力增量。由于地震垂直加速度峰值一般为水平加速度的1/2~2/3,而且也缺乏足够的地震记录，因此对震级较小和对垂直地震振动不敏感的结构，可不考虑垂直地震荷载的作用。只有在验算结构的抗浮能力时才计及垂直惯性力。水平地震荷载可分为垂直和沿着隧道纵轴两个方向进行计算。4.5.1隧道横截面上的地震荷载(垂直隧道纵轴)结构的水平惯性力作用在构件或结构重心处的地震惯性力一般可表示为：F=Lq=KCQ (4-7)式中，T——作用于结构的地震加速度；g——重力加速度；Q 构件或结构的重量；K 与地震加速度有关的地震系数。对于隧道结构，我们可以将其具体化并简化如下：(a)马蹄形曲墙式衬砌，见图4-4，其匀布的水平惯性力为：(4-8)F=nKh(4-8)F2=nKh式中，门式中，门c规范中建议，对于岩石地基，门=0.2，非岩石地基，门=0.25；-水平地震系数，7度地区，气=0.1；8度地区，气=0.2；9度

地区，K=0.4；m1——拱墙部分衬砌质量；H——拱墙部分衬砌的高度；m2——仰拱质量；f——仰拱的矢高。(b)圆形衬砌，见图4-5，其匀布的水平惯性力为:«=门K^带 (4-9)式中，m——衬砌质量；图4-5圆形衬砌的地震荷载图式^_12^nHB箜图4-5圆形衬砌的地震荷载图式^_12^nHB箜2耳2一二日FTm毕2绰2一二二日一a牛2蚂笔2图4-4马蹄形衬砌的地震荷载图式(c)矩形衬砌，见图4-6,其水平惯性力分三部分:4=*"F12=^Khmhg^ (4-10)F3=门Kmg式中，F1、F3——顶、底的水平惯性另，作为集中力考虑，作用在顶、底1 1 板的轴线处；图4-6矩形框架的地震荷载图式F：——图4-6矩形框架的地震荷载图式mt、mb——顶和底板质量；mw 边、中墙质量；hW——边墙净高。洞顶上方土柱的水平惯性力F=nKmg (4-11)式中，m——上方土柱的重量。主动侧向土压力的增量地震时地层的内摩擦角要发生变化，由原来的(p值减少为(9-仞，其中月为地震角，在7度地震区&=\°30'；8度处片3°；9度处片6°。因此，结构一侧的主动侧向土压力增量为：=q (4-12)其中，X=tan2(45°-!|)；入'=tam(45。一 )。而结构另一侧的主动土侧向土压力增量可按上述值反对称布置。隧道上方土柱的垂直惯性力，其一般公式为：『* (4-13)式中，Kv——垂直地震系数，一般取K=§〜2|h；Q——隧道上方土柱的重量。72 3由于垂直惯性力仅在验算结构抗浮能力时需要考虑，因此，即可按集中力考虑。4.5.2沿隧道纵轴方向的地震荷载地震动的横波与隧道纵轴斜交或正交，或地震动的纵波与隧道纵轴平行或斜交，都会沿隧道纵向产生水平惯性力，使结构发生纵向拉压变形，其中以横波产生的纵向水平惯性力为主。地震波在冲积层中的横波波长约为160m左右。因此，孙钧院士在其《地下结构》一书中建议：计算纵向水平惯性力时，对区间隧道可按半个波长的结构重量考虑，即T=门K(W) (4-14)式中，W一隧道结构每延米的重量」其它符号意义同前。4.6水压力及浮力静水压力可使隧道结构的轴力加大，对抗弯性能差的混凝土结构来说，相当于改善了它的受力状态，因此，计算静水压力时，则须按可能出现的最低水位考虑。而验算隧道结构的抗浮能力时，则须按可能出现的最高水位考虑。

计算静水压力时，两种方法可供选择，一种是和土压力分开计算；另一种是将其视为土压力的一部分和土压力一起计算。对于砂性土可采用第一种方法。粘土地层（含粉质粘土）中施工阶段按水土合算，使用阶段按水土分算。水土分算时，地下水位以上的土采用天然重度『，水位以下的土采用有效重度『计算土压力，另外再计算静水压力的作用。水土合算时，地下水位以上的土与前者相同，水位以下的土采用饱和重度『s计算土压力，不计算静水压力。其中土的有效重度丫'为：y'=『s7w （4-i5）式中yw一水的重度，一般yw50KN/m。两种计算静水压力的方法的差异示于图4-7中。（b）水土合算（b）水土合算图4-7两种计算静水压力方法4.7人防荷载地下结构在规定需要考虑战时防护的部位，作用在结构上的等效荷载按人防规范的有关规定计算。5级人防地面空气冲击波峰值△Pm=10KPa。4.8邻近地面设施及建筑物压力荷载隧道穿越或邻近地面高大建筑物，应考虑邻近地面建筑物地基应力荷载所引起的附加荷载。按土力学理论，假定地基为各向同性半无限体，在

不同地面荷载作用下，地基中任一点所引起的附加应力，布内斯克(Boussinesq)解为基础推导求解。地面带状均布荷载地面带状均布荷载作用下，如图4-8所示，隧道拱顶任一点地层所引起的附加应力Q为：(4-6)b=丑fe2cos20dQ=—[sin(0-0)-cos。+0)+(0-(4-6)°1式中：0】和02一过N点的垂线与N点至荷载两侧点连线的夹角;——建筑物地基应力：z一覆土埋深。b图4b图4—8带状均布荷载地基附加应力计算图示矩形均布荷载日前对矩形面积均布荷载作用下，土中任一点N的b已有解，但公式计算比较复杂，计算时常用图表来进行。下面来讨论如何用表计算矩形面积角点下的b^。矩形均布荷载角点下深度z处的bz，可用下式表示：b=k-pa2z a其中k=f(b'b)，a和b为面积荷载的长和宽，见图4-9(a)，根据b和

2zkf与，则中心点下-必万，从表3-4中可直接查到矩形面积荷载角点下的应力系数k,从而算出。。有了角点下的应力计算公式，其它任一点下的应力，可用叠加原理求得。如图4-9(b)所示，为求矩形(a・b)面积荷载中心点下的kf与，则中心点下-必a°广4(b'b)p。又如图4-9所示，为求矩形面积外任意点M下的°，可按图上虚线过M点分成若干面积，则M点下的°可由几个矩形面积角点下的°相叠加而成，即°广KM°广KM6—k23M5-k74M6+七M5)'P图4-9矩形均布荷载角点下和任一点下的应力(a)角点下应力；(b)中点下应力；(c)任一点下应力上式中k的脚标表示所代表的面积，如七坏表示矩形面积13M6的角点应力系数，按每个面积的长边和短边比及深度和短边之比，由表4-4中查得。用表时要注意表中之b永远代表短边。

表4-4矩形均布荷载角点下应力系数表\a/bz/b'、1.01.21.41.61.82.02.22.42.62.83.04.06.08.010.00.00.2500.2500.2500.2500.2500.2500.2500.2500.2500.2500.2500.2500.2500.2500.2500.20.2490.2490.2490.2490.2490.2490.2490.2490.2490.2490.2490.2490.2490.2490.2490.40.2400.2420.2430.2430.2440.2440.2440.2440.2440.2440.2440.2440.2440.2440.2440.60.2230.2280.2300.2320.2320.2330.2330.2340.2340.2340.2340.2340.2340.2340.2340.80.2000.2080.2120.2150.2170.2180.2180.2190.2190.3100.2200.2200.2200.2200.2201.00.1750.1850.1810.1960.1980.2000.2010.2020.2030.2030.2030.2040.2050.2050.2051.20.1520.1630.1710.1760.1790.1820.1840.1850.1860.1870.1870.1880.1890.1890.1891.40.1310.1420.1510.1570.1610.1640.1670.1690.1700.1710.1710.1730.1740.1740.1741.6Q112(WQ耘0.1400.1450.1480.1510.1530.1550.1560.1570.1590.1600.1600.16018C097Q108Q1170.1240.1290.1330.1370.1390.1410.1420.1430.1460.1480.1480.148200C8!0095Q1030.1100.1160.1200.1240.1260.1280.1300.1310.1350.1370.1370.1372400640073008100880.0930.0980.1020.1050.1070.1090.1110.1160.1180.1190.1192800500058006500710.0760.0810.0840.0880.0900.0920.0940.1000.1040.1050.105320000047005300580.0630.0670.0700.0740.0760.0790.0810.0870.0920.0930.093360032500B80030080.0520.0560.0590.0620.0650.0670.0690.0760.0820.0830.0844.00.0270.03200360000.0440.0470.0510.0540.0560.0590.0600.0670.0730.0750.0765.00.0180.021002400270.0300.0330.0360.0380.0400.0420.0440.0500.0570.0600.0616.00.0130.0150.0170.0200.0220.0240.0260.0280.0290.0310.0330.0390.0460.0490.0517.00.0090.0110.0130.0150.0160.0180.0200.0210.0220.0240.0250.0310.0380.0410.0438.00.0070.0090.0100.0110.0130.0140.0150.0170.0180.0190.0200.0250.0310.0350.0379.00.0060.0070.0080.0090.0100.0110.0120.0130.0140.0150.0160.0200.0260.0300.03210.00.0050.0060.0070.0070.0080.0090.1000.0110.0120.0130.0130.0170.0220.0260.0285初期支护设计计算方法5.1一般规定设计基准期地铁的主体结构工程(区间隧道属地铁的主体结构)，设计使用年限为100年。矿山法隧道在预设计和施工阶段，应对初期支护的稳定性进行判别。矿山法隧道初期支护应考虑受施工期间的全部荷载，并对控制地层变形起主要作用。矿山法隧道初期支护参数可采用工程类比法确定，施工中通过监测进行修正。浅埋、大跨度、地层条件复杂的结构，应通过理论计算进行检算。隧道周边地层是隧道支护体系中的组成部分，开挖轮廓形状应尽可能保持平整、圆顺，避免出现隅角及局部应力集中，例如底板与边墙的隅角形状应确保圆顺，确保地层的承载效应。隧道初期支护的主要功能是确保地层与初期支护的承载效应，在构造上必须与地层成为一体，协调工作。考虑结构耐久性要求，提高砼密实性，抗渗等级不低于S6,初期支护内外侧钢筋保护层厚度不少于40mm。5.2初期支护结构计算模拟矿山法地铁隧道埋深浅，水土作用荷载较为明确，支护结构厚度较大，隧道支护后独立承受上覆地层水土压力作用时间较长，因此，常用的“荷载一结构”和“地层一结构”两种计算模式均可采用。检算初期支护强度时，宜采用相对简单的“荷载一结构”计算模式。

检算初期支护后地层变形及支护刚度时，宜采用“地层一结构”计算模式。在分析施工过程中的地层变形情况时，还应考虑超前支护和超前加固的作用。5.3支护强度检算方法计算荷载采用“荷载一一结构”模型，作用在初期支护上的荷载有永久荷载的地层压力、结构自重及地层被动压力，可变荷载的地面车辆荷载及其动力作用，不计水压力、偶然荷载等其它荷载。计算模型初期支护结构按40-60个梁等分单元，拱部的90°(自动试算确定)范围不设弹性链杆，侧边加水平链杆，底边加竖百链杆。对于墙脚为圆角形支护，圆角(54°29’49”)处各节点同时采用水平链杆和竖百链杆，计算模型如图5-1和图5-2所示。对于隅角型断面(如四、五号线)，计算模型如图5-2所示。图5-2隅角型断面计算模型图5-2隅角型断面计算模型截面强度检算方法根据《铁路隧道设计规范》(TB10003—2001)，钢筋混凝土矩形截面的

偏心受压构件的计算公式：大偏心受压构件(尤<0.55.))时，KNe<Rbx(hKNe<Rbx(h-x/2)+RA(h-a')小偏心受压构件(x>0.55h0))时，0 ''0式中，K安全系数;KNe<0.05Rbh2+R，A(h0-a)(5-1)(5-2)N 轴向力；b——截面的宽度；h——截面的厚度；h