地基加固与基坑支护施工方案

#地基加固与基坑支护编制：审核：审批：目录第一篇地基加固第一章、工程概况第二章、方案设计第三章、主要机械设备及配置第四章、工程质量保证体系第五章、安全措施第六章、质量成果检测第七章、与相关单位的配合第八章、附图第二篇基坑开挖与支护第一章、工程概述第二章、施工部署第三章、施工技术安全措施第一篇地基加固第一章工程概况一、工程概况1.1工程概况地质情况XXXX已建洗衣房地下部分拟建一座衣被收集站，通过地下综合管廊将各处污衣收集至此，再上运至首层洗衣车间内清洗。拟建衣被管廊将各处污衣收集至此，再上运至首层洗衣车间内清洗。拟建衣被收集站及楼梯间均位于洗衣间正下方。洗衣房建成于2000收集站及楼梯间均位于洗衣间正下方。洗衣房建成于2000年，为地上六层局部七层框架结构，东西长约30.6米，南北宽约15.6米，无地下室，楼房建筑总高度23.9米。首层主要是洗衣车间，地面标高，±0.00=57.71米，洗衣车间地面标高-0.02米，首层层高4.5上六层局部七层框架结构，东西长约30.6米，南北宽约15.6米，无地下室，楼房建筑总高度23.9米。首层主要是洗衣车间，地面标高，±0.00=57.71米，洗衣车间地面标高-0.02米，首层层高4.5米，楼房基础为扩地端承桩，共计18根，直径分800DO1000口两种。口长8-9米不等，桩底埋深9-10米不等。持力层为卵石层，桩端进入持力层不小于0.25持力层不小于0.25米。拟建衣被收集站主站房部分位于B轴-C轴及2轴-5轴之间，东拟建衣被收集站主站房部分位于B轴-C轴及2轴-5轴之间，东西向布置，平面净空长20.5米，南北宽4.0米，净高4.0米和5.65米，结构覆土厚度1.05米，主站房内侧设置有衣被收集器、收集管道、升降台及楼梯间等。收集站东南侧设置为楼梯间，供工作人员使用，位于A轴用，位于A轴-B轴及4-5轴之间，平面净空东西长5.0米，南北宽5.0米。楼梯间与主站房之间通过南北向通道相连。因本工程将于既有洗衣房桩基础之间进行基坑开挖及结构施工，为减小对洗衣房桩基的不利影响，在基坑开挖前须对洗衣房桩周地基为减小对洗衣房桩基的不利影响，在基坑开挖前须对洗衣房桩周地基进行加固。该场地在地貌上处于永定河冲洪积扇的中上部地段，地形略有起该场地在地貌上处于永定河冲洪积扇的中上部地段，地形略有起伏。地层分布为人工堆积层新近代沉积层(细砂 -粉砂)第四纪沉积层(卵石层)场区水文地质勘探为发现上层滞水含水层主要为卵石层和细砂层当中。编制依据《建设工程施工现场供用电安全规范》 (GB50194-93)《职业与健康安全》 (GB/T28001)《建筑机械使用安全技术规范》《建筑施工安全检查标准》《建筑工程质量检查评定标准》北京市施工现场管理标准和文明施工的有关规定我公司多年来对于不同地质情况的加固处理经验1.3.0北京城建设计研究总院有限责任公司提供的

(JGJ33-2001)(JGJ59-99)(GB50210-2001)《洗衣房地基加固》施工设计图纸。参建单位简介1建设单位XXXX2设计单位XXXX3监理单位XXXX4总包单位XXXXX

第二章方案设计第二章一、方案设计1.方案选择（1）、本工程所处地层位置结构基础座落于细砂粉砂层，施工期间不受地下水影响， 抗浮设防水位位于基础以下， 洗衣房地基加固的目标地层以卵石层为主。 由于本工程是在既有框架结构的桩基础之间进行开挖并施作结构， 为减小地基土层卸载变形对桩基础的不利影响，在基坑开挖之前必须先对桩周地基土层进行注浆加固， 加固范围主要针对基坑周边的既有洗衣房桩周地层土体， 加固范围为桩体外阔1米范围，深度为桩端上下各 2-3米（详见加固范围设计图） 。加固工艺采用从地面垂直成孔注浆工艺， 土体注浆加固后取样胶结强度不小于1.2mpa.结合我公司多年来对于不同地质情况的加固处理经验，针对洗衣房桩周地层土体加固地层主要为卵石层， 原设计 浆液为水泥浆，因水泥浆除增加土体液化现象， （浆液凝固时间长 2-3天适宜开挖，）浆液凝固时间无法控制，施工工艺复杂，加固效果难于控制等使开挖时易发生坍塌现象，危及施工人员、构筑物及机械安全；且存在二次加固施工的可能；作为建筑施工，施工安全最重要，安全施工经过对各种施工方案从可结合我公司多年来经过对各种施工方案从可结合我公司多年来WSS工法。采用小型机械隧道成行性、经济合理性和安全可靠性三方面综合考虑，对于不同地质情况的加固处理经验，应采用二重管无收缩以保证基坑顺利开挖及既有构筑物的安全运行。孔注浆措施施工，布孔间距为0.6-0.9米，采用注WSS工法浆液。施工配料为AC液，地层注浆设计压力应根据围岩水文地质条件合理确定，一般宜比静水压力大0.5口1.5MPa；当静水压力较大时，口为静水压力的2口3倍。注浆终压建议为0.5口1.5MPa。注浆速率主要取决于地层的吸浆能力（即地层的孔隙率）和注浆设备的动力参数，考虑到多种因素建议注浆速率范围取5口110L/小时，施工时应根据现场试验，确定注浆参数。（2）、钢管桩采用如下设计参数：在局部区域，室外受障碍物影响无法钻孔注浆，拟在新建衣被收集站基坑外侧布置两排维护钢管支护桩为4/C轴处5/C轴及4/A轴5/A轴处，桩间距为50cm双排梅花形布置，桩长分别为4/C轴7.8米，5/C轴7.6米，及4/A轴9.4米，5/A轴9.4米，4/B轴8.3米，5/B轴8.5米,桩底标高位于桩基承台以上新建结构以下,钢管采用60mm无缝钢管，壁厚8mm，在钢管内部注入AC液，注入的AC液同时可以起到一定的增强效果，钢管桩设计也在基坑开挖施工前施工。2、二重管A、B（C）无收缩双液WSS工法注浆的特点：2.1二重管无收缩WSS工法注浆工艺是从日本引进的具有国际先进水平的地质改良新技术，它能够100%将不同地质情况填充密实，改变原土体和物理性质，增加土体的密度，提高其抗压强度，达到土体的止水效果，能够一次性完成一个注浆区域的土体加固施工，而且注浆材料属于环保型，对河流及地下水无任何污染，对于此工程是最有效的施工方法。2.1.1、采用特殊的端点监控器和二重管注入方式，使注入系统设备简单，具有很高的可靠性、经济性。可以进行一次、二次注入切换，回路变换装置容易实行，所以能实行复合注入。瞬结性一次注浆液和浸透性二次注浆液的复合比率，在土层改良时可以自由地设定，从粘性土、砂质土到地下水非常多的砂砾层，以及更加复杂的复合地层都可以适用。二次注入材料是低粘性且凝胶时间长的浸透性注浆液，可以用压力喷射到均匀的土质颗粒之间，由于这样的操作方法，减少了对周围建筑物的影响。由于一次注入是限制注浆，二次注入是的渗透注浆，注浆液不会向注入范围外溢出，从而有利保护地下环境而不被污染。(PH7-7.5)2.2、注浆加固及止水原理：注浆时在不改变地层组成的情况下， 将土层颗粒间存在的水强迫挤出，使颗粒间的空隙充满浆液并使其固结，达到改良土层性状的目的。其注浆特性是使该土层粘结力 (c)、内磨擦角 @)值增大，从而使地层粘结强度及密实度增加，起到加固作用；颗粒间隙中充满了不流动而且固结的浆液后，使土层透水性降低，而形成相对隔水层。注浆加固后强度理论值，卵石层达到25~30kg/cm口口口中砂层达到15~20kg/cm口口粘土层达到10~12kg/cm口。注入材料特性：无收缩注浆液属于安全性、 高渗透性的注浆材料， 固结硬化时间可根据实际工程需要进行调整。 无收缩注浆液分为超高强度型CW-3A、高强度型 CW-3B、普通型 CW-3c三种类型。无收缩注浆液特点：(1)、固结硬化时间容易调整， 设计硬化时间长的注浆液也具有很高强度。(2)、渗透性良好，特别是对微细砂层的渗透性优易。(3)、地层中有流动水的情况下也具有很强的固结性能。(4)、浆液强度、硬化时间、 渗透性能可根据现场实际需要任意调整。(5)、浆液不流失、固结后不收缩，硬化剂无毒，对地下水不会造成污染。标准浆液的性质：比重(20℃)粘度(cps/20℃)PHDA液B液A+B液A液B液A+B液A液B液A+B液CW-3A1.301.051.1818.11.84.21.311.57.5

CW-3B1.261.041.1512.01.44.21.511.27.2CW-3C1.201.031.124.11.42.411.51.47.22.2.1.3、CW-3A、CW-3B、CW-3C的硬化时间及固结砂强度对比 （见图）。2.2.1.4、CW-固结体的透水系数理论值 ：CW-3ACW-3BCW-3c透 水 口数k（cm/s）1x10口口1x10口口1x10口口间隙比0.652.2.1.5、无收缩注浆液标准配比如下表所示：1m3A、C液浆液中材料含量名称内容密度容积（L）质量(kg)备注A液硅酸钠P=1.3725034215溶液稀释剂P=1250250C液水泥200kg按施工时的气温调口水泥掺量

无收2缩注浆【材料21,//才企；雷，/士u夕步寸兴、日通注3匕材料L^—■工*/711、1天 7天 28天 6个月 1年 1.5年 2年无收缩注浆材料的耐久性4532.5.4.3.20000)1度强压抗轴一三、注浆量的计算原则由于浆液的扩散半径与砂层孔隙很难精密确定，为准备注浆材料，本参考图注浆设计根据本线有关隧道工程地质、 水文条件和注浆方案以及所选择的注浆材料，进行注浆量的估算。注浆量的估算公式按下式进行：Q=Ana（1+口）式中：Q 总注浆量， m3；A 注浆范围体积， m3；n 孔隙率，%；a 浆液填充系数（0.7-0.9）口——注浆材料损耗系数设计中，na（1+□）统称为填充率 ，填充率按下表选用填充率选用表序号地质条件填充率%1口填土30-352粉质粘土、砂土20-253粉细砂、砂层40-454中砂、中粗砂50-60四、注浆压力的选定注浆压力是注浆施工中的重要参数， 它关系到注浆施工的质量以及是否经济。因此，正确确定注浆压力和合理运用注浆压力有着重要的意义。注浆压力与砂层孔隙发育程度、 涌水压力、浆液材料的黏度和凝胶时间长短等有关， 目前均按经验确定。 通常情况下按如下经验式计算：（1）按已知的地下水静水压力计算，设计的注浆压力（终压值）为静水压力的2-3倍，最大可达到3-5倍，即PODP口（3-5）P0式中： P——设计注浆压力（终压口口 （Mpa）P’——注浆处静水压力（ Mpa）（2）根据注浆处地层深度计算P=KH式中： P——设计注浆压力（终压口口 （Mpa）H——注浆处深度（ m）K——由注浆深度确定的压力系数压力系数K的取值如表示：注浆深度（m）D810-1212-1616-20口20K0.023-0.0210.021-0.0200.020-0.0180.018-0.0160.016五、注浆工艺及要求(1)、工艺要求、定孔位：根据设计要求，对准孔位，不同入射角度钻进 ,要求孔位偏差为± 3cm,入射角度偏差不大于 1°。钻机就位：钻机按指定位置就位，调整钻杆的垂直度。对准孔位后，钻机不得移位，也不得随意起降。钻进成孔：第一个孔施工时，要慢速运转，掌握地层对钻机的影响情况，以确定在该地层条件下的钻进参数。 密切观察溢水出水情况，出现大量溢水出水时，应立即停钻，分析原因后再进行施工。每钻进一段，检查一段，及时纠偏，孔底位置应小于 30cm。钻孔和注浆口序由外向内，同一圈孔间隔施工；回抽钻杆：严格控制提升幅度， 每步不大于15-20cm,匀速回抽，注意注浆参数变化。浆液配比：采用经计量准确的计量工具，按照设计配方配料。注浆：注浆孔开孔直径不小于 45mm,严格控制注浆压力，同时密切关注注浆量，当压力突然上升或从孔壁、断面砂层溢浆时，应立即停止注浆,查明原因后采取调整注浆参数或移位等措施重新注浆。土、砂层容易造成坍孔时,采用前进式注浆,否则采用后退式注浆；(2)、工艺流程六、钢管桩施工工艺1、工艺流程施工放线 钻机对准孔位 成孔 下管（孔口焊接口——搅拌浆液 注入AC浆施工技术）、放线：施工前根据图纸准确在场地中标明围护桩轴线，在设计围护桩地段按桩间距准确标记桩位位置 ;桩间距误差控制在5cm范围内。）、钻机在对位时应调直调平后方可开钻施工，钻孔采用间隔法（1、3、5、7.。。。2、4、6.。。。））、下管：钢管根据桩长采用固定 3-6米孔口焊接，每节焊接采用孔口对接法， 焊接后依次下放至孔底，钢管下放可采用绳索法下放。1、注浆：浆液采用 AC浆液，采用孔底注浆至孔口，并随时补浆 1-2次，注满钻孔。注浆压力注浆压力1 0.3Mpa；七、施工监测.为及时了解加固效果，对比分析设计条件和现场实际的差异，以便及时修正设计； 有利于正确估计注浆范围和注浆效果，掌握注浆对基础的影响，为楼房安全提供保护（建议采用第三方监测）.通过信息反馈，科学合理的安排下一步的施工工序， 保证施工安全和工程质量。本工程施工期间必须按设计要求做好施工监测， 监测对象为既有洗衣房承台基础。主要监测项目的控制指标如下主要监测项目预警值报警值控制值监测频率相邻桩基沉降差6口8口10口24小时建筑整体倾斜率0.00160.00220.002824小时基础的平均沉降量80口110口140口24小时主要构件裂缝宽度0.18口0.24口0.3口6-8小时监测指标达到预警值时，应调整现场施工工艺，并向业主，监理，设计等各方汇报；监测指标达到报警值时，应暂停施工作业，向业主，监理， 设计等各方汇报， 协商制定处理方案， 处理完成并达到预期目标时方可继续施工； 监测指标达到控制值时， 应立即停止所有施工作业，启动施工应急预案，进行临时加固处理，同时向业主，监理，设计等各方汇报，协商处理。.既有洗房结构的监测点布设详见设计图， 并应符合现行《建筑变形测量规程》的相关要求。监测工作应于地基加固准备阶段开始， 直至施工结束后，既有洗衣房结构变形稳定， 并得到业主及设计认可后方可停止。.监测仪器设备：精密水准仪、静力水准仪，测斜仪。.测点埋设：对既有承台