围堰施工组织设计方案

....水闸泵站工程(泵站标段)围堰专项设计施工组织方案编制单位：编制日期： 2023年5月目 录\l“_TOC_250139“工程概况 1\l“_TOC_250138“工程地质水文条件 4\l“_TOC_250137“场地地质状况 5\l“_TOC_250136“建筑物工程地质条件及评价 6\l“_TOC_250135“闸基地质构造 6\l“_TOC_250134“岩土体物理力学指标建议值 7\l“_TOC_250133“主要工程地质问题 8\l“_TOC_250132“沉降变形问题 8\l“_TOC_250131“抗滑稳定问题 10\l“_TOC_250130“饱和砂土液化问题 10工程地质评价 11\l“_TOC_250129“永久建筑物段 11\l“_TOC_250128“临时建筑物段 11\l“_TOC_250127“围堰四周工程地质条件 12\l“_TOC_250126“围堰稳定性分析岩土体参数选取 12\l“_TOC_250125“场地水文气象条件 13\l“_TOC_250124“洪潮特性 13\l“_TOC_250123“设计潮位 14\l“_TOC_250122“排涝水文分析 14\l“_TOC_250121“施工洪水 14\l“_TOC_250120“编制依据 15\l“_TOC_250119“设计询问报告文件 15\l“_TOC_250118“技术标准和标准 15\l“_TOC_250117“施工导流方案 16\l“_TOC_250116“施工导流 16\l“_TOC_250115“施工布置 17\l“_TOC_250114“围堰导流过流计算 18\l“_TOC_250113“围堰概况及局部断面调整说明 19\l“_TOC_250112“泵站标段围堰概况 19\l“_TOC_250111“纵向围堰 20内河和外江横向围堰 22导流渠左岸钢板桩围护 23外江与内河围堰变更状况说明 24外江和内河围堰变更后围堰安全性分析计算 25围堰设计标准 25变更后围堰导流过流计算 26变更后围堰稳定计算 26双排钢板桩围堰最不利工况和计算方法确定 26双排钢板桩围堰受力计算 28\l“_TOC_250110“钢板桩防漏防渗留意点和措施 39\l“_TOC_250109“钢板桩围堰止水 39\l“_TOC_250108“围堰与岸墙接口处理 39\l“_TOC_250107“围堰和基坑开挖施工留意事项 40\l“_TOC_250106“围堰施工组织设计 41\l“_TOC_250105“编制原则和内容 41\l“_TOC_250104“编制原则 41\l“_TOC_250103“编制内容 41\l“_TOC_250102“施工总体目标 42\l“_TOC_250101“施工总规划布置 42\l“_TOC_250100“施工布置原则 42\l“_TOC_250099“工程经理部组织机构 42\l“_TOC_250098“工程经理部治理职能 43\l“_TOC_250097“工程经理部主要岗位职责 43\l“_TOC_250096“工程经理岗位职责 43\l“_TOC_250095“工程技术负责人岗位职责 44\l“_TOC_250094“工程副经理岗位职责 44\l“_TOC_250093“安全部治理职责 44\l“_TOC_250092“质检部治理职责 45\l“_TOC_250091“工程技术部治理职责 45\l“_TOC_250090“机电物资部治理职责 45\l“_TOC_250089“综合办公室治理职责 46\l“_TOC_250088“施工预备及实施目标 46\l“_TOC_250087“现场预备 46\l“_TOC_250086“技术预备 47\l“_TOC_250085“材料设备物资预备 47\l“_TOC_250084“劳动力组织预备 47\l“_TOC_250083“主要施工技术方案 48\l“_TOC_250082“工程测量 48\l“_TOC_250081“测量依据 48\l“_TOC_250080“施工测量的组织 48\l“_TOC_250079“测量设备的配备与治理 48\l“_TOC_250078“钢板桩施工技术方案 49\l“_TOC_250077“施工方案 49\l“_TOC_250076“插打钢板桩前的预备工作 49\l“_TOC_250075“对接钢板桩对接焊接要求 49\l“_TOC_250074“钢板桩围堰的插打 50\l“_TOC_250073“围堰的撤除 51\l“_TOC_250072“钢板桩施工技术要求 51\l“_TOC_250071“钢板桩的检验 51\l“_TOC_250070“钢板桩的水上拼插施工 52\l“_TOC_250069“钢板桩的加固 53\l“_TOC_250068“围堰监测与基坑开挖 53\l“_TOC_250067“留意事项 56\l“_TOC_250066“搅拌桩施工工艺及施工方法 56\l“_TOC_250065“水泥搅拌桩施工工艺技术 56\l“_TOC_250064“施工方法 57\l“_TOC_250063“技术措施 58\l“_TOC_250062“质量保证措施 58\l“_TOC_250061“主要材料及施工机械设备 60\l“_TOC_250060“施工材料及机械设备配置 60\l“_TOC_250059“施工测量及检测仪器配置： 61\l“_TOC_250058“劳动力安排打算 61\l“_TOC_250057“劳动力打算编制原则 61\l“_TOC_250056“劳动力打算 61\l“_TOC_250055“质量保证措施 62\l“_TOC_250054“建立完善的质量保证体系。 62\l“_TOC_250053“制度保证措施 62\l“_TOC_250052“增加安全质量意识，切实做到“五不准”。 62\l“_TOC_250051“坚持质量一票拒绝制度 62\l“_TOC_250050“落实各级质量责任制 63\l“_TOC_250049“治理措施 63\l“_TOC_250048“施工前进展质量筹划 63\l“_TOC_250047“严格依据相关技术标准指导施工 63\l“_TOC_250046“持证上岗及工序交接检 63\l“_TOC_250045“工程质量把握 63\l“_TOC_250044“具体保证措施： 63\l“_TOC_250043“质量把握关键点 64\l“_TOC_250042“确保安全生产的技术组织措施 64\l“_TOC_250041“安全目标 64\l“_TOC_250040“安全保证的组织机构 65\l“_TOC_250039“安全保证措施 65\l“_TOC_250038“施工安全措施 66\l“_TOC_250037“施工用电安全防护措施 66\l“_TOC_250036“施工机械安全防护措施 67\l“_TOC_250035“消防保卫措施 67\l“_TOC_250034“钢板桩围堰施工中的安全措施 67\l“_TOC_250033“工期打算及工期保证措施 71\l“_TOC_250032“工期安排原则 71\l“_TOC_250031“工期目标 71\l“_TOC_250030“工期保证措施 71\l“_TOC_250029“确保文明施工和环境保护的技术组织措施 72\l“_TOC_250028“文明施工 72\l“_TOC_250027“环境保护措施 74\l“_TOC_250026“水污染的防治 75\l“_TOC_250025“大气污染的防治 75\l“_TOC_250024“噪声污染的防治 75\l“_TOC_250023“施工现场清洁 76\l“_TOC_250022“围堰临时监测方案 76\l“_TOC_250021“监测概况 76\l“_TOC_250020“基坑监测的必要性 76\l“_TOC_250019“施工监测的目 76\l“_TOC_250018“设计图纸要求 76\l“_TOC_250017“监测频率的补充说明 77\l“_TOC_250016“安全预警值 77\l“_TOC_250015“报警制度 77\l“_TOC_250014“监测数据治理 77\l“_TOC_250013“监测数据分析 77\l“_TOC_250012“监测资料与成果提交 78\l“_TOC_250011“监测治理 78\l“_TOC_250010“围堰施工应急预案 79\l“_TOC_250009“围堰施工存在的危急因素和不利环境因素： 79\l“_TOC_250008“应急小组 80\l“_TOC_250007“应急处理实施方案 81\l“_TOC_250006“超标准洪水应急预案 82\l“_TOC_250005“临时防汛、防台方案 84\l“_TOC_250004“主要职责 84\l“_TOC_250003“安全保障措施 84\l“_TOC_250002“设备保障措施 85\l“_TOC_250001“材料保障措施 85\l“_TOC_250000“汛期安全措施 85附件：15211....工程概况标准需要。洪(潮)标准20020年一遇年最大24h暴雨1d涌最高水位在1.3m左右，解决河涌及两岸的排涝问题；通过对七标水闸、七沙泵站善水环境的目的。建七标水闸布置在主河道，闸室轴线距河口约200m，泵站布置在建水闸右要穿堤建筑物级别为1级，泵站泵房、进水建筑物、内河堤段、导墙等主要建筑级别为3级，两岸护岸等次要建筑物级别为4级，交通桥设计标准为四级大路。建七标水闸水闸承受810m，总净宽80m，闸室段总宽95.2m，闸室底板总长24m，底板顶高程-3.50m，最大设计泄流量为345m3/s。水闸闸门承受平面定轮翻板式工作闸门，承受钢丝卷扬启闭机启闭闸门，水闸闸顶设低排架布置启闭机。水闸上游自上而下依次布置有抛石防冲槽、力池(兼作下游防渗段)、格宾石笼海漫及防冲槽。七沙泵站装机4台630kW机组，共装机2520kW，承受堤后式泵房布置型式，设计流量为40m3/s，设计扬程2.5m。主要建筑物由引水渠、清污检修桥、进水前池、泵房及副厂房、出水箱涵、防洪闸等组成。引水渠底高程-3.0m，长27.5m，自上而下依次布置有防冲槽、格宾石笼护底、护坦，引水渠末端经清污检修桥段与前池相接。1-1。水闸泵站平面布置图见图1-2。比例尺比例尺0 12km珠N化龙江四运沙珠河涌江化 龙 镇七沙涌大涌东门涌楼石河狮砺莲子石 楼 镇花山洋水石 碁 镇江海鸥围道珠 江1 2 3 4 5 6珠 江图1-1 砺江河水系综合整治工程规划示意图区、镇界限23外江及水道名称5重建水闸位置1-1工程位置图图1-2 水闸泵站平面布置图本方案中无特别说明时高程均承受珠海基面高程系统。.1-31-4~1-6。图1-3围堰平面布置图1-4..1-51-6工程地质水文条件.....程初步设计阶段工程地质勘察报告》(2023年4月)，重建七沙涌位置的场地地质和水文条件如下：场地地质状况依据地表测绘及钻孔揭露，闸址区出露及钻孔揭露地层主要由下第三系莘庄村组(E1x)积层(Q4mc)及人工积存层(Qml)组成。现由老至分述如下：下第三系莘庄村组(E1x)由紫红色砂砾岩、砂岩、粉砂质泥岩组成。为一套陆相碎屑沉积的上细下粗的红色岩层，钻孔揭露该组下部的浅紫红色砂4.2m15°~25°。局部钻孔基岩顶面有薄层的强风化岩体，呈半坚硬状、半疏松状。第四系海陆交相互沉积层(Q4mc)全统海陆交相互沉积(Q4mc)：灰黑色、深灰色淤泥，深灰色淤泥质粉质粘土，青灰色粉细砂，灰黄、灰褐色中粗砂，青灰色砂砾石。较均匀，厚度4.8~12.4m。自然含水率52.5%~98.5%，自然密度1.44~1.71g/cm3，液性指数0.58~3.47，孔隙比1.521~2.666，压缩系数0.58~3.47MPa-1，具高压缩性。渗透系数k=7.6×10-7cm/s~9.3×10-6cm/s，具极微透水性；标准贯入试验击数(实测)0~3击，十字板剪切试验测得的其不排水抗剪强度Cu=7.27~13.37kPa，灵敏度St=4.2~6.0。0.8~4.50mQSZK1至QZSK16一线至QSZK5、QSZK5至QZSK22一线之间渐变成中粗砂。含泥量9%~21%，自然含水率15.0%~36.0%，自然密度1.63~2.06g/cm3，孔隙比0.544~0.855，压缩系数0.15~0.45MPa-1，具中等压缩性。标准贯入试验击数(实测)5~9击。中粗砂：灰黄、灰褐色，中密，局部颗粒较粗，含砾量较大。厚度1.2~13.4m。QSZK1QZSK16QSZK5、QSZK5QZSK22砂呈渐变关系。自然含水率15.4%~23.8%，自然密度1.77~2.11g/cm3，孔隙比0.504~0.758，压缩系数0.11~0.28MPa-1)6~11击。淤泥质粉质粘土：深灰色，粘粉粒为主，饱水，软塑状。厚度6.2~18.8m，稳定分布于粉细砂与中粗砂之下。自然含水率43.2%~66.6%，自然密度1.54~1.76g/cm3，孔隙比1.262~1.587，压缩系数0.47~2.16MPa-1，具高压缩性。标准贯入试验击数(实测)1~4砂砾石：青灰色，级配好，砂以中粗粒为主，砾卵石粒径一般小于3cm，最大5cm，磨圆度较好，成分以石英质岩石为主，少量花岗岩及砂岩。较密实。厚度3.4~10.1m，稳定分布于淤泥质粉质粘土之下。圆锥重型动力触探入试验击数(实测)8~1310cm)。人工积存Q2~4m2~3m。建筑物工程地质条件及评价重建七标水闸闸址位于七沙涌出口前100m。重建水闸建筑物包括永久建筑物的闸室段、船闸段、两岸建筑物段和上、下游连5。20m。闸室两岸设有空箱式岸墩与两侧引堤相连，岸墩顺水流向长18.0m，垂直水流向宽27.2m。闸室外江侧接砼铺盖防渗板(兼起消力池护坦板作用)，其宽度与闸室段一样，长15.0m，防渗板前接10m长浆砌石海漫段及20m长外江抛15m10m20m涌抛石保护段。闸基地质构造3.1质构造自上而下为：1m右，主要分布左岸，堤内地表有出露；⑵第四系全统深灰色淤泥：淤积于河床底部及左岸的灰黄色粉质粘土和右岸的吹填砂层之下，厚度4.8~12.4m，底板高程-6.8~12.1m；⑶第四系全统青灰色粉细砂：连续分布于深灰色淤泥之下，厚度0.8~4.50m，至右岸尖灭，底板平缓延展，高程-11.2~-12.3m；13.2~15.3m，底板高程稍起伏：-25.2~-27.5m；3.4~10.1m，底板高程-29.2~-37.0m；20m⑺下第三系莘庄村组的砂砾岩、砂岩(弱风化)：顶板稍起伏，在两岸堤线之间揭露的基岩为弱风化岩体直接与砂砾石层接触。岩土体物理力学指标建议值2-12-2，其中物理性质指标承受试验成果统计值的算术平均值，力学性质指标除压缩性质指标承受平均值~大值平均值外，均承受小值平均值~平均值，局部试验指标较少的参考本工程其它工程的试验成果。混凝土预制桩(kPa)钻、冲孔桩、沉管灌注桩混凝土预制桩(kPa)钻、冲孔桩、沉管灌注桩地层岩性桩入土深度(m)桩侧土值(kPa)桩端土的端阻力特征值(kPa)沉管灌注桩钻(冲)孔桩桩入土深度(m)桩侧土值(kPa)16＜L≤30L＜3015≤15QQmc4淤泥10~146~98~134~8粉细砂15~2020~30中粗砂30~4029~47淤泥质粉质粘土10~148~13砂砾石5000~700058~653500~4500800~12001300~180046~68强风化砂岩3500~500070~903000~4000500~800900~120070~100强风化砂砾岩4000~550090~1203500~4500700~10001000~150080~110E1x注：依据粘性土液性指数和砂土孔隙比参考《建筑地基根底设计标准》(GDE1x15-31-2023)取值。主要工程地质问题闸基为淤泥，主要存在根底沉降变形、抗滑稳定问题及饱和砂土液化问题。沉降变形问题水闸和围堰构筑物根底均置于淤泥上，存在高含水量(52.5%~98.5%)、大孔隙比)、高压缩系数a-等特性，在上部荷载的作用下，易导致闸基沉降变形，影响建(构)筑物的正常运行。物理性质指标力学性质指标渗透系数物理性质指标力学性质指标渗透系数自然快剪固结快剪承载力标准值含水自然干密孔隙时代率密度度 比岩性比重压缩系数压缩模量分散力内摩擦分散内摩擦角力角W ρoρde a0.1-0.2E0.1-0.2CφCφkfk%g/cg/cmm3MPa-1MPakPa°kPa°cm/skPa3Q人工填土*26.7 1.85 1.460.8512.69 0.49~0.61 3.01~4.06 10~13 15~181.8×10-5~6.5×10-3 120~130粉质粘土*29.61.83 1.420.8902.67 0.42~0.55 3.64~4.82 8~109~12 11~14 11~14 3.9×10-4~5.7×10-5 100~110淤泥71.6 1.55 0.912.0022.70 1.97~2.62 1~22~33~43~49.3×10-6~7.6×10-7 40~45Qmc4粉细砂20.7 1.87 1.550.7382.68 0.26~0.37 027~301.9×10-4~3.6×10-3 100~110中粗砂19.0 1.94 1.630.6452.66 0.19~0.25 031~34i×10-3~i×10-2140~160淤泥质粉质粘淤泥质粉质粘土53.11.67 1.091.4922.71 1.07~1.39 4~75~85~86~940~50砂砾石i×10-2~i×10-1250~300砂岩(强风化)260~280砂砾岩(强风化)280~300E1x砂岩(弱风化)饱和单轴抗压强度：25~35MPa砂砾岩(弱风化)饱和单轴抗压强度：57~59MPa....抗滑稳定问题淤泥的强度低，不排水抗剪强度Cu=8.42~13.37kPa、灵敏度St=4.2~6.0(十字板剪2-1c=1~3kPa，内摩擦角=1°~3°，标准贯入试验平均击数仅1.1击。该层广泛分布于船闸、水闸至上下游围堰段。船闸、水闸的永久性建筑物和围堰临时构筑物均具挡水功能，在水压力作用和本身自重的作用下，建筑物可能沿根底底部产生滑移。01020010200Cu(kPa)2Cu＇CuJT003孔4淤泥6802010020Cu(kPa)2Cu＇CuJT002孔4淤泥68粉细砂02淤泥1 1h(m) h(m)2-1十字板剪切试验的抗剪强度随深度变化曲线饱和砂土液化问题(GB50287-99)的规定，土的液化判定可分为初判和复判两个阶段。⑴依据1：400(GB18306-2023)，闸址区地震根本烈度为Ⅶ2-3。序号地层钻孔编号序号地层钻孔编号岩 性cds(m)初判成果1QSZK1细砂116可能液化2QSZK2中砂74可能液化3Qmc4QSZK8粉砂63.2可能液化4QSZK8细砂1110.2可能液化5QSZK10中砂914.2可能液化6QSZK11中砂1810.2不液化7QSZK13中砂2010.2不液化8QSZK14细砂2010.2不液化9QSZK20细砂72.2可能液化10QSZK22细砂1511.2可能液化11QSZK23细砂98.2可能液化依据表2-3所列数据，依据颗粒含量百分率进展初判，可能液化土的比例为73%。⑵依据标准贯入试验对中砂层进展复判，成果见表2-4。结果显示该砂层在地震根本烈度为Ⅶ50%。序号序号123地层时代孔号岩性cdsdwN63.5细砂中砂粉砂1176643.2001.84.75.14.44.23.93.2复判结果液化液化4Q4mcQSZK8细砂1110.21.85.57.2不液化5QSZK10中砂914.22.17.38.3不液化6QSZK20细砂72.21.83.76.3不液化7QSZK22细砂1511.22.34.910.2不液化8QSZK23细砂98.206.05.2液化2.2.4工程地质评价闸址区淤泥分布广泛，厚度大，不能直接作为水闸、船闸的根底，持力层埋深大，沉降变形、抗滑稳定问题；闸址区工程地质条件差。永久建筑物段25.4m(含中部粉细砂层厚度)，存在沉降变形和抗滑稳定问题，不处理不能作为持力层，建议承受桩根底(桩基参数建议值见表3.2桩、钻孔灌注桩)为主。在桩基参数计算时，应留意淤泥的负摩阻力。全统底部的砂砾石层分布稳定，可作为桩端持力层。临时建筑物段抛石挤淤处理，在堰体填筑时承受分期填筑、预压固结的方案。围堰四周工程地质条件一期围堰(泵站段)地质剖面图见图2-1。2-1围堰稳定性分析岩土体参数选取(长江勘测规划设计争论有限责任公司，2023年4月)，进展分析计算时土的物理力学参SP-Ⅳ4-14-2。土层重度分散力摩擦角土层重度分散力摩擦角泊松比变形模量序号名称m)C(kPa)°)E(MPa)1人工填土18.512150.308.02115.5440.352.03216.0540.354.04中粗砂19.42250.3530.05粉质粘土18.520160.3020.06粉细砂18.74200.3020.07116.7880.3010.08217.01080.3012.09砾砂192300.3040.010砂砾石192350.2545.0填中粗砂192180.3025.0膜袋砂19.530200.30搅拌桩加固体搅拌桩加固体18.020200.3030.04-2SP-Ⅳ钢板桩参数表构造构造惯性矩I(cm4)抗弯模量W(cm3)截面积(cm2)Mpa剪应力SP-IV(每延米)396002200236601416场地水文气象条件广州市番禺区位于珠江三角洲地区，地处亚热带南缘，属亚热带季风气候区，风向随季节而变，风速由陆地向海洋增大，海洋对当地气候的调整作用格外明显，“三冬无到0℃以下。5~7月降水集中，易发生洪涝。珠江三角洲地区是多雨地区，降雨丰沛，4~9月为雨季，前期4~6月多西南季风，水气充分，与南下冷空气相遇，常消灭强降雨，后期7~9月盛行东南季风，太平洋及南海的热气旋带来大量水气，形成强风暴雨，10月至次年3月盛行东北风，多为旱季。市桥站多年平均雨量为1633mm，最大年降雨量2653mm(1965年)，最小年降雨量1030mm(1963年)。降雨量年际变化较大，年雨量极值比较大，达2.6倍。降雨量年内分19.31689mm；番禺区历年年平均气温22.1℃，最高气温37.5℃，最低气温-0.40℃，日照时数年平均1404小时，无霜期357天。多年平均相对湿度80%。平均每年有台风影响约1.210122.3m/s，实测最大10分钟风速24m/s(SE、番禺气象站)。洪潮特性珠江流域广州市番禺区洪水主要受东、西、北三江洪水影响。水系水文代表站，东江为博罗站；西江为高要、马口站；北江为石角、三水站。西江洪水的主要特征是峰高量相对较小，涨落较快，历时短，过程多为尖瘦的单峰或双峰型。东江洪水特征与北江相像。12小时25分，一般早潮大于晚潮，涨潮历时小于落潮历时。通常月大潮和月小潮滞后，即朔、望后二至三天消灭大潮，上、下弦后二至三天而落潮历时则相反。依据工程邻近的大石、黄埔、三沙口三站实测资料统计，多年平均最高潮(洪)水位分别为2.16m、1.96m、1.88m，实测最高潮(洪)水位分别为2.79m(2023年6月24日)、2.48m(2023年6月24日)和2.43m(1993年9月17日)，多年平均最低潮(洪)水位分别为-1.46m、-1.69m、-1.62m。如无特别说明，本报告中水位和潮位资料承受珠基高程。设计潮位沙口三站的最高潮位设计成果进展了复核，三站设计高潮位仍承受广东省2023年公布(即导则局部站)的成果。七标水闸的外江设计年最高高潮位由广东省202310年一遇设计最高潮位为2.14m，100年一遇设计最高潮位为2.50m，200年一遇设计最高潮位为2.60m。排涝水文分析砺江河流域隶属化龙-石楼排涝区，砺江水系综合整治将转变原有排涝方式，在化龙水道-大涌结合地带重建明经抑制闸，大涌—东门涌结合地带左岸建狮子洋抑制闸，石楼河左岸建藕塘抑制闸，由三抑制闸将化龙~石楼排涝区砺江水系划分为七沙排涝片和石楼河排涝片两大排涝片，其中，七标水闸位于七沙排涝片。七沙排涝片面积37.8km2，石楼河排涝片面积38km2。施工洪水依据砺江河流域状况及工程建设需要，七标水闸拟定全年施工。依据《水利水电工程施工组织设计标准》，七标水闸为1级建筑物，其施工防洪(潮)标准为10~20年102.14m编制依据设计询问报告文件《东莞市塘镇七标水闸泵站工程施工图设计》(长江勘测规划设计争论有限责任公司，202310《东莞市塘镇七标水闸重建工程初步设计阶段工程地质勘察报告》(长江勘测规划设计争论有限责任公司，2023年4月)；《番禺区化龙镇七标水闸重建工程设计变更方案询问报告》(广东省水利水电科学争论院，20238初步设计报告有关导流方案及审查意见。技术标准和标准本次围堰施工组织编制依据主要为设计标准、标准及有关设计文件：《水利水电工程施工组织设计标准》(SL303-2023)《水利水电工程施工导流设计导则》(DL/T5114-2023)《水利水电工程围堰设计导则》(DL/T5087-1999)《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-2023)《广州地区建筑基坑支护技术规定》(GJB02-98)[6]《钢构造设计标准》(GB50017-2023)《港口工程钢构造设计标准》(JTJ283-99)《堤防工程设计标准》GB50286-2023《水利水电工程土工合成材料应用技术标准》(SL/T225-98)《堤防工程施工标准》(SL260-98)《城市防洪设计标准》(GB/T50850-2023)《土工织物充填袋筑堤施工工法》(JSGF20-2023)《建筑基坑工程监测技术标准》(GB50497-2023)《建筑地基处理技术标准》(JGJ79-2023)《水利水电工程单元工程施工质量验收评定标准-堤防工程》(SL634-2023)《水运工程测量标准》(JTJ203-2023)[17]《构造荷载标准》(GB50009-2023)[18]《钢筋焊接及验收规程》(JGJ18-2023)施工导流方案施工导流1024h102.14m。施工期，上游来水分别流经原七标水闸及狮子洋水闸，并集合至共同的河口处，经导流断面进入外江。施工导流时，利用原七标水闸及狮子洋水闸进展调度，在降雨开头前尽量将内河里的水位降低，在降雨开头后进展抢排。闸外水位比闸内水位高时关闸；承受“平湖法”计算河涌库容。明渠水力学计算成果见表3-1。计算状况峰峰相遇错峰错峰计算状况峰峰相遇错峰错峰考虑沙路分流(水文计算)2h)(潮后2h)最大流量Q(m3/s)115155140最大流速V(m/s)1.782.21.57河涌水面最大高程H(m)1.501.461.68导流方案中，在开闸泄流期，在各种计算状况下，包括峰峰相遇、潮前2h错峰及h3msm，低于内河涌现有大局部堤顶高程，导流明渠满足过流要求。在高潮期，原七标水闸及狮4.0m2.14m施工布置为保证施工期的导流力气，一期阶段，将纵向围堰布置在距左岸约30m的位置，7#、89~10。一期阶段修建右岸泵站主体、泵闸导墙、水闸5#~8#闸室、右岸内河外江挡土墙，1#~47#、8#闸室及泵站联合导流。导流渠在一期施工阶段，由于左岸局部堤岸高程较低，高程约为1.32~1.86m，低于导流期最高河涌水位(1.68m)及设计高潮位(2.14m)，为保证左岸居民生命财产安全，承受钢板桩及相关措施围护这局部堤岸。导流渠.围堰导流过流计算设计标准：10年一遇年最大24h设计暴雨患病外江多年平均年最高高潮位的内涝水位。1d后将要消灭日雨量为120mm以上的暴雨，按水闸的排涝调度进展操作，即在患病24h暴雨前预先开闸排水，把闸上水位降低至0m，关闸候雨；暴雨降落时，在外江水位低于内涌水位时开闸抢排，在外江水位高于内涌水位时关闸。槽均匀流和谢才公式进展计算。纵坡度0.001糙率n0.03过水断面175m2湿周40m水力半径4.375m2.81966流速V5m/s493.441过流力气Q3..计要求。围堰概况及局部断面调整说明泵站标段围堰概况1Ⅳ级临时建筑物。按广东省地方标准DB/T182-2023《广东省海堤工程设计导则》规定，1、2级建筑物的围堰施工期度汛潮(洪)标准重现期为5~10(SL303-2023导10~205-15-2。图5-1 水闸泵站平面布置图..图5-2一期泵站段围堰布置图纵向围堰

图5-3泵站标段纵向围堰承受双排钢板桩围堰，即在围堰轴线两侧各设置一排钢板桩，两排桩之间回填砂砾石料并通过拉杆连接成整体，形成挡水挡土构造。围堰由双排拉森式SP-Ⅳ型钢板桩(U型)组成，背水侧迎水侧桩顶高程均为4.00m，12m，内外侧钢板桩桩长约为30~34m。由构造稳定性需要，分别在高程1.50m、-1.00m、-3.00m处设置一道拉杆，拉杆水平间距1.2m。为加强围堰的构造整体24m双排桩之间填料承受砂砾石料，填筑高程为4.00m。砂砾石料要求级配均匀，含泥量(粒径小于0.1mm的含量)小于510-2cm/s1.90t/m330°~35°之间。2m5m..2m，支撑体填筑顶高程为-2.50m，顶部宽度为4m31m。由于围堰下卧根底为软土淤泥质土，为了确保其稳定性满足要求，承受水泥搅拌桩处理，桩长15~17m，间距1.5m。围堰断5-4。2.5m程。双排钢板桩围堰稳定分析及构造计算参照《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-2023(JTJ292-98)。双排钢板桩围堰可视为一种“重力式”挡水挡土构造，计算时将其作为整体进展抗滑、抗倾等稳定计算。而双排钢板桩的内力、插入深度等则按单排钢板桩参照多层支点排桩计算方法，利用理正深基坑F-SPW软件进展计算。设计单位供给的设计报告结果显示：设计围堰的抗滑稳定系数大于1.30，抗倾稳定系数大于1.25，符合标准规定，围堰地基承载力满足要求，钢板桩、拉杆及围檩内力均小于材料抗力，设计安全可行。..

图5-4纵向段围断面图内河及外江横向围堰承受膜袋砂围堰，围堰顶宽5m，顶高程4.00m，堰身主要采用膜袋砂筑成，以水泥石粉作垫层。围堰迎水侧、背水侧坡比均承受1：2.5，坡脚部位复合土工膜防渗，块石与土工膜间设石碴垫层，背水侧承受块石护坡。0.00m4m，迎水侧反压平台高程0m~-2.00m，宽4m。内河侧围堰迎水及背水侧的反压平台高程0.00m、宽4m。为增加围堰稳定性，0.00m，底高层-30.00m5-55-6。..图5-5内河段围断面图图5-6外江段围断面图导流渠左岸钢板桩围护围护左岸的钢板桩桩顶高程与纵向围堰顶高一样，顶高为4.0m，高于导流期最高.....河涌水位(1.68m)及设计高潮位(2.14m)，桩底高程约-29.0m，桩平均长度约33m。钢板2.0m1：2.5填土之间设置复合土工膜进展防渗。迎水侧承受抛石形成反压平台，平台宽2m，高程5-7。5-7导流渠断面布置图见外江与内河围堰变更状况说明5-5和图5-6，依据现场堰的形式，主要调整变更缘由如下：围堰根底的简洁性，围堰下存在深厚淤泥质土，膜袋砂围堰施工后，在上部荷现象，影响围堰的正常运行；施工周期的紧迫性，尽快为主体工程供给牢靠的建设条件是围堰填筑和基坑开膜袋砂围堰相比，钢板桩围堰工期较短；围堰连接更合理，免受水流冲刷，由原设计的膜袋砂围堰变更为拉伸钢板桩围袋砂围堰底部的掏刷；较小；变更后具体工作量见表5-1。模袋砂围堰(1-1和2-2断面)改为双排钢板桩围堰(3-3断面)后材料用量比较模袋砂围堰(1-1和2-2断面)改为双排钢板桩围堰(3-3断面)后材料用量比较材料名称1-12-2(原断面)3-3(变更后)工作量单位工作量单位工作量增加削减拉森SP-IVm58m9638块石护脚m365.63m38.75-56.88钢围檩m0m7.57.5膜袋砂m3135.68m30-135.68双向土工格栅m242.85m221.74-21.11水泥土搅拌桩m0m272.4272.4复合土工膜m226.54m22-24.54钢筋拉杆m0m4040块石支撑体m30m344回填中粗砂m30m379.279.2抛石挤淤m334m30-34块石m38.56m30-8.56石渣m33.21m30-3.21水泥石粉垫层m334.28m30-34.28泥结石路面m31.2m30-1.2外江和内河围堰变更后围堰安全性分析计算围堰设计标准七标水闸泵站工程为1级建筑物，按广东省地方标准DB/T182-2023《广东省海堤工4级临时10年一遇潮位2.14m；导流设计标准为10年一遇最大24h设计暴雨患病外江多年平均年最高潮位的内涝水位，内河围堰堰顶高程设计确定为4.0m。变更后围堰导流过流计算设计标准：10年一遇年最大24h设计暴雨患病外江多年平均年最高高潮位的内涝水位。1d后将要消灭日雨量为120mm以上的暴雨，按水闸的排涝调度进展操作，即在患病24h暴雨前预先开闸排水，把闸上水位降低至0m，关闸候雨；暴雨降落时，在外江水位低于内涌水位时开闸抢排，在外江水位高于内涌水位时关闸。围堰的过流力气满足设计要求。变更后围堰稳定计算计算；10年一遇最大24h设计暴雨患病外江多年平均年最高高潮位的内涝水位。由于施工期导流建筑物连通内外江，内河、外江横向围堰及纵向钢板桩围堰设计水位均为外江全年10年一遇潮位2.14m。双排钢板桩围堰最不利工况和计算方法确定依据设计资料，上有河床的抛石整平后高程为-3.5m，外江和内河围堰距离抛石保护段约20m，距离上有防冲槽边线约45m，抛石保护段高程-3.5m，防冲槽段开挖最深位置-6.30m考虑，所以双排钢板桩围堰的最不利工况确定为：围堰内土体开挖至-5.5m，而围堰外水位到达最高水位2.14m。外江围堰计算钻孔选取QSZK23，计算断面见图5-8，内河围堰计算钻孔选取QSZK2，计算断面见图5-9。依据设计断面，围堰是有三排拉杆拉结的双排钢板桩构造，且基坑内有反压体支挡.力依据变位法计算或利用有限元软件进展计算。可作为内侧钢板桩的一个支点考虑(依据位移相等原则确定支点刚度)，由于本工程围堰算模型进展了计算。图5-8变更后外江围堰最不利工况下计算剖面图..图5-9变更后内河围堰最不利工况下计算剖面图双排钢板桩围堰受力计算1、双排钢板桩围堰稳定计算K=2.410>1.30，抗滑s安全系数K=1.2111.20，满足标准要求。具体计算过程如下：h钢板桩围堰整体稳定计算：[支护方案]等效为实体构造单元计算[支护方案].....[根本信息]标准与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2023内力计算方法增量法基坑等级二级01.00基坑深度H(m)8.000嵌固深度(m)22.000墙顶标高(m)0.000截面类型及参数实心墙...放坡级数0超载个数0[土层信息]土层数8 坑内加固土否内侧降水最终深度(m)8.000 外侧水位深度(m)0.000内侧水位是否随开挖过程变化否 内侧水位距开挖面距离(m)---弹性计算方法按土层指定ㄨ 弹性法计算方法m法基坑外侧土压力计算方法主动[土层参数]层号土类名称层厚(m)重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)粘聚力(kPa)内摩擦角(度)1杂填土0.360.00.00.000.002杂填土5.6410.00.00.000.003淤泥4.0015.515.52.0030.004中砂3.1019.49.4------5淤泥质土7.7016.76.7------6淤泥质土6.7016.716.7------7砾砂2.8020.010.0------8砾砂6.9020.010.0------层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m，c，K值抗剪强度擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度)(kPa)1120.00.000.00合算m法0.00---2120.00.000.00合算m法0.00---3120.04.004.00合算m法0.32---4120.02.0030.00分算m法15.20---5120.06.005.00合算m法0.60---6120.06.006.00合算m法0.72---7120.02.0035.00合算m法21.20---8120.02.0035.00合算m法21.20---[支锚信息]支锚道数1支锚 支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m)(m)(°)(m)1 内撑1.0005.000---------支锚 预加力支锚刚度锚固体工况锚固力材料抗力材料抗力道号 (kN)(MN/m)直径(mm)号调整系数(kN)调整系数1 0.001.00---2~---100.001.00[水泥土墙截面参数]水泥土墙截面示意图水泥土墙厚度b(m)12.000水泥土弹性模量E(104MPa)0.020水泥土抗压强度P(MPa)2.000水泥土抗拉/抗压强度比0.150水泥土墙平均重度(kN/m3)1.000水泥土墙抗剪断系数0.400荷载综合分项系数1.250[工况信息]工况号工况类型深度(m)支锚道号1开挖5.500---2加撑---1.内撑3开挖8.000---[设计结果][抗滑移稳定性验算]工况1：留意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑100.000---抗滑安全系数(Kh>=Ksl=1.2)： mE GumpkKhEak

tan

cBK sl Kh

8000.76100.002760.00tan 35.005572.05

2.0012.00

1.111抗滑安全系数 Kh=1.211>=1.20，满足标准要求。[整体稳定验算]计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度：1.00m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks=2.410圆弧半径(mR30.822圆心坐标X(mX9.1862、钢板桩围堰内力计算承受midasGTS有限元软件进展分析，将围堰按平面应变模式分析，即认为围堰构造在纵向没有位移，只有在横断面方向产生位移，围堰各局部的模拟单元：钢板桩承受梁单元模拟，承受弹性模型。拉森式SP-Ⅳ型钢板桩的惯性矩为38600cm4/m，依据等刚度代换原则，建模时承受1m×0.167m的梁单元截面进展等效，单元参数(弹性模量，密度，泊松比)按钢材参数选取。钢筋拉杆承受植入式桁架单元进展模拟，承受弹性模型，且设置该单元仅受拉而不受压。实际围堰每1.2m设置一根φ40拉杆，在建模过程中，等效为每1m设置φ36的拉杆，单元参数(弹性模量，密度，泊松比)按钢材参数选取。.③各层土承受二维实体单元模拟，本构模型承受摩尔-库伦模型。④把水泥搅拌桩加固区看作一加固体，本构模型承受摩尔-库伦模型，参数取值：E=25MPa。竖直方向水压力直接作用在土体上，水平方向土压力作用在钢板桩上。钢板桩外水位取2.14m，钢板桩内水位依据水位差1/2考虑。边界约束条件：底部约束竖直(y)方向位移，两边约束(x)方向位移。通过移除开挖处的单元来模拟开挖过程。数值分析软件midasGTS分析计算的简化模型见5-10。图5-10变更后围堰内力分析计算简图依据开挖最深及该区域淤泥状况，确定的最不利开挖深度-5.50(实际回填后-3.5，考虑淤泥，依据-5.5m来计算)，外江围堰计算钻孔选取QSZK23，计算断面见图5-11，内河围堰计算钻孔选取QSZK2，计算断面见图5-12。..图5-11变更后外江围堰最不利工况下计算剖面图图5-12 内河围堰最不利工况计算剖面图外江围堰计算结果..midasGTS计算模型及网格图见图5-13，整体模型和支护桩的水平位移计算结果分5-14~5-1791.0mm，钢板桩每延米最大弯矩为180.0kN•m155.4kN/m。抗弯验算：钢板桩的应力依据公式σ＝M/W，其中M为钢板桩所受的最大弯矩，W为钢板桩的截面模量cm3。[σ]=210MPa，W=2200cm3，钢板桩的抗弯允许弯矩[M]=210*2.2/1.25=369.6kN·m。由计算结果知最不利工况下钢板桩的弯矩小于允许弯矩，抗弯满足要求。依据计算结果，钢板桩内力和拉杆轴力以及围堰的整体位移都满足标准要求。图5-13变更后外江围堰典型断面有限元计算模型图5-14外江围堰整体水平方向位移..图5-15外江双排钢板桩围堰水平位移图5-16外江双排钢板桩拉杆轴力图5-17外江双排钢板桩围堰的弯矩内河围堰计算结果midasGTS计算模型及网格图见图5-18，整体模型和支护桩的水平位移计算结果分5-19~5-2260.0mm，钢板桩每延米最大弯矩为128.0kN•m143.5kN/m。抗弯验算：钢板桩的应力依据公式σ＝M/W，其中M为钢板桩所受的最大弯矩，W为钢板桩的截面模量cm3。[σ]=210MPa，W=2200cm3，钢板桩的抗弯允许弯矩..[M]=210*2.2/1.25=369.6kN·m。由计算结果知最不利工况下钢板桩的弯矩小于允许弯矩，抗弯满足要求。要求。图5-18内河围堰剖面有限元计算模型图5-19内河围堰水平方向位移图5-20内河双排钢板桩围堰水平位移..图5-21内河双排钢板桩围堰轴力图5-22内河双排钢板桩围堰弯矩3、钢板桩围檩强度内力复核抗剪、抗压的内力计算，从而进展钢围檩设计或设计复核。36b复核主要依据下式：M fW.....其中：M为最不利弯矩；W为钢围檩的抗弯模量(截面系数)；f为钢材的抗弯强度设计值，取210MPa取1.05。将围檩和反力参数带入上式得：M 42.6MPafW可见钢板桩围檩强度是满足要求的。钢板桩防漏防渗留意点和措施钢板桩围堰止水不密、卷口、外侧水压力过大等状况，钢板桩围堰会消灭渗漏。预防措施如下：钢板桩插打时的预防渗漏措施。钢板桩渗漏一般消灭在锁口位置，因此施工过油；施打时把握好垂直度，不得强行施打，损坏锁口。在抽水过程中亲热监视围堰的渗水状况。钢板桩损坏的地方可用电焊焊接补严峻时可承受棉絮从钢板桩围堰内侧塞堵。也可以在外侧包裹一层防水彩条布(必要时彩条布内侧贴铺一层土工布)起到防水和减小水压渗透力的双重效果。当发生锁口撕开或其他大量涌水堵漏困难时，在钢板桩外侧补打木桩或型钢围间有良好的咬合，并保证钢板桩墙面垂直，紧贴钢围檩周边。基坑抽水中当锁口不密而产生漏水现象时，承受富纤维棉絮进展塞缝；膨胀水泥于围堰外沿桩面顺水流方向撒放的综合处理方法，以到达止水的目的。围堰与岸墙接口处理钢板桩围堰端头与现状老堤岸墙相接段承受岸墙开槽嵌入钢板桩并充填粘土的处2λm，粘土填筑至原构造外表以上不小于10cm。围堰和基坑开挖施工留意事项板桩的质量标准。屈曲变形和提高桩的贯入力气，施打钢板桩前架设确定刚度的导架。1拔桩前应进展土方回填，尽量使钢板桩两侧土压力平衡，拔桩设备要同钢板桩孔应准时回填处理。在靠近堤岸四周地段，钢板桩挤进过程中可能会遇到石块等障碍物，产生侧向挤压作用力不均衡而发生偏斜，可实行纠偏措施：在发生偏斜位置将钢板桩往上拔 l.0让钢板桩的位置得以订正，削减钢板桩的倾斜度。焊接在一起，并且在施打邻桩的连接锁口上涂上黄油等润滑剂，以削减阻力。桩施工时，可实行对该区域进展旋喷桩或注浆固化的方式处理。钢板桩围堰封闭后进展抽水，抽水过程中应严格把握抽水速度和抽水高度，并全部焊接结实到导向槽钢上。考虑到本工程施工场地很小，水下地质状况较差，四周动荷载和主动土压力较H内部支撑共分两层，具体支撑形式详见加固大样图。地面沉降、地下水位等监测，准时反映基坑开挖对支护构造和围堰的影响，以保证基坑支护构造及围堰的安全。应暂停施工，并准时向设计人员反映，由设计人员对相关设计进展修改。假设无法穿透粉细砂层需要实行相应的止水措施来封闭。位等。围堰施工组织设计编制原则和内容编制原则满足以七标水闸泵站工程的总工期要求。遵守设计、相关标准等技术文件，制定合理、可行的技术施工方案。是合理性原则，四是满足业主要求的原则。满足业主对工程质量、工期要求及安全生产、文明施工要求的原则；满足与业主、监理、设计及有关单位协调施工的原则；施工；承受先进的施工工艺、施工技术，制定科学的施工方案；有关规章制度，保证工程质量和施工安全；(10)充分利用高技术，提高机械化施工程度，削减笨重体力劳动，提高劳动生产率；充分利用原有和正式工程建筑和设施，削减临时设施，节约施工用地；合理选择资源和运输方式，节约费用开支。编制内容工程(泵站标段)围堰工程施工组织设计，分别对施工组织、劳动力打算、施工总布置、保护措施等进展了具体阐述。施工总体目标体目标：质量目标：合格，满足国家现行相关标准及设计要求。工期目标：临时围堰施工总工期约为120日历天，内容包括围堰钢板桩(支护)、支撑锚施工、块石护脚、膜袋砂、双向土工格栅、水泥土搅拌桩、回填中粗砂、和岸墙两端止水等，具体开工日期以监理签发的开工令为准。争创广州市安全生产样板工地。环保目标：到达环境保护法及相关法规标准的要求。(4)文明施工目标：现场确保文明施工，争创广州市文明施工样板工地。施工总规划布置施工布置原则精品奉献”的质量方针，施工生产经营活动中，坚持“诚信、守诺”的效劳宗旨，乐观开展创优活动。施工布置满足以下原则：施工布置首先满足业主对施工区域的整体规划要求及施工进度要求。布置。依据现场条件和实际需要合理规划布置。施工布置必需符合国家及业主有关安全、防火、卫生、环境保护等规定和要求。工程经理部组织机构本工程设立工程经理部，组织机构由工程经理、工程副经理、工程技术负责人、六部一室(质检部、安全部、工程技术部、机电物资部、合同预算部、财务部、综合办公室)组成。各部门的责任明确，建立健全的治理制度，责任落实到人。工程经理部主要治理人员配备部门(职务)人数部门(职务)人数工程经理1工程副经理2工程技术负责人1质检部3工程技术部6安全部1机电物资部1合同预算部1财务部1综合办公室1工程经理部治理职能层次的工程工程治理体系，即：第一层次：工程工程经理部领导班子。由工程经理、工程副经理和工程技术负工程建设任务和实现工程建设的治理目标和对业主的承诺。其次层次：工程经理部设立质检部、安全部、工程技术部、机电物资部、合同程监视治理工作。第三层次：专业施工班组。施工班组长负责各专业施工作业过程的治理工作。工程经理部主要岗位职责工程经理岗位职责在本工程实施过程中，对工程施工的安全、质量、文明、环保、进度、质量保的第一责任人。在本工程实施过程中，贯彻执行国家方针、政策、法规。负责建立健全安全、工期、质量目标。施工治理细则。负责本工程的组织指挥，传达业主、监理指令并组织实施，优化本工程资源配本钱的有效把握。工程技术负责人岗位职责任，负责组织指导工程技术人员开展有效的技术治理工作。负责组织设计文件会审，主持编制本工程的施工组织设计、专项施工方案、质监理单位准时进展施工技术方面的沟通与协调。负责按设计要求组织本工程的技术、工艺、设备、材料的推广应用。难题的科研攻关。依据工程具体状况，结合工程治理特点，批准签发本工程的技术、质量等治理持制订技术改进措施。负责组织竣工资料编制和技术总结，组织竣工交验。工程副经理岗位职责负责施工生产组织总调度治理，对本工程进度、质量负直接责任。分析影响进度的因素，并主持制订组织改进措施。。负责本工程对外协调工作。安全部治理职责负责本工程工程安全生产、文明施工、环境保护的监视、检查治理工作，对本工程工程的全过程负直接安全责任。负责施工现场的安全工作的监视、治理及执行。负责各单元、分部、单位工程施工过程的安全治理。全隐患的整改工作。帮助施工现场的治安维护治理工作。质检部治理职责按合同要求，负责工程质量把握与检查验收治理工作。检测工作。对作业队伍的施工质量进展监视检查，确保各道工序的施工质量。帮助计量支付与预结算工作。工程技术部治理职责做好施工预备工作。对现场施工活动实施全方位、全过程动态治理。组织好各道工序连接、交接工作。实施作业过程中的施工指导，确保工序治理的顺当实施。进展。有序地组织平面、立体的各种材料和设备的运输、堆放等工作。协调各专业队伍之间施工程序上的冲突。机电物资部治理职责按质量技术指标要求供给合格的工程材料、构配件及设备。强化工程原材料、半成品的质量治理。提高设备的完好率及使用率，杜绝设备带病运行。严格把握无质保文件和不符合技术标准指标的材料及设备投入工程施工。安排，并做好各项标识。负责做好应急救援抢险物资的贮存治理工作。综合办公室治理职责负责施工现场的治安、消防治理，杜绝偷盗大事和火灾事故。行政事务治理，负责信息治理工作。等工作。工程经理、业主、设计、监理和有关部门批示和办理。负责施工现场各项监视检查、考察、验收等事宜的后勤接待工作。施工预备及实施目标施工目标，严格履行合同，安全、优质、文明、高效地完成工程施工任务。现场预备堆场，选好施工现场出入口。主要机具进场就位，做好现场排水沟网，保持道路畅通。拟在业主指定的临建区域设置活动板房，作为本工程工程部办公用房。依据移交的并经复核合格的测量把握点坐标和高程基准点，按该工程的总平面设置加密测量把握桩，拟定工程检测试验打算，建筑材料的试验、检验应在开工前实施。技术预备组织技术人员深化施工组织设计和分部工程的作业指导文件。解设计意图，明确质量要求。尽可能将图纸上的问题在工程开工之前解决。配备施工技术标准及配备完好的施工检测器具。指标把握。段进展施工技术交底。编制该工程的施工预算，进展工料分析。材料设备物资预备1、物资材料的选购打算按公司程序文件的要求编制，其主要内容应包括：材料名称、规格型号、数量、技术标准和进货日期。2、机械设备的配套打算与修理就位，做好机械设备的保养和修理工作，保证施工中机械设备的正常运转。劳动力组织预备依据工程的特点，选择适宜的操作工及一般工人。对作业层人员进展技术培训、技术交底、安全交底，并作好进场的预备。针对工程特点和进度，作业人员有挨次、有组织的进场。进场劳动力进展施工前的预备工作，包括搭建临设、机械设备保养的预备工作。主要施工技术方案工程测量误后，提出测量报验单，经监理同意后，方可进展下道工序的施工。测量依据国家现行标准：《工程测量标准》GB50026-2023；广州市黄埔区长洲岛担涌水闸工程(Ⅰ标)设计图；测量把握点的交接资料和其他相关资料。施工测量的组织测量人员的素养要求。我们将组织有理论和实践阅历的测量人员来担当此工程的测量工作。施工测量的组织以工程经理部组织专业测量人员组成专业测量组。测量组在使用前应予以检查及复测，把握点复测合格前方可进展测量放样工作。测量设备的配备与治理、仪器预备：全站仪 1台经纬仪 1台周密水准仪 1台钢卷尺50m 2把测量设备治理全部测量仪器、钢尺需检定合格前方可使用。严格依据GB50026-2023II级独立网要求测设。全部测量仪器、钢尺等都由专业人员专人负责保管。钢板桩施工技术方案施工方案→双排钢2.5m→双排钢板桩间地基处理→下游横向膜袋砂围堰施工→围堰合拢→双排钢板桩间回填砂砾石至设计高程→撤除施工→→一期围堰内主体工程完工后拔除钢板桩施工二期外江钢板桩围堰。振动打桩船贯入。去除。插打钢板桩前的预备工作1、钢板桩变形检查：因钢板桩在装卸、运输过程会消灭撞伤、弯扭及锁口变形等现象，因此，钢板桩在插打前有必要对其进展变形检查。对变形严峻的钢板桩进展校正2承受卷扬机拉动标准钢板桩平车，从桩头至桩尾作锁口通过检查，对于检查通过的投入使用，不合格的再进展校正或淘汰不用。钢板桩的其它检查：剔除钢板桩前期使用后外表因焊接钢板、钢筋留下的残渣瘤；磨损；在钢板桩锁口内涂抹黄油混合物油膏(重量协作比为沥青：黄油：滑石粉：锯末=4：6：10：1)。对接钢板桩对接焊接要求1、二根或三根钢板桩为一组对接，必需保证每组钢板桩同宽度，锁口平直并平行，不扭曲，钢板桩不弯曲或突变；218m，一根钢板桩上不得多于三个接头；3、焊接材料的焙烘、保管及使用，按《焊接材料保管要求》执行420mm20mm5、钢板桩对接时，调直是个关键工序，钢板桩平直偏差把握在0.1%范围内；6、钢板桩对接缝双面焊接，锁口部位避开不用焊接，钢板桩焊接完毕后，必需对四周的飞溅，再检查焊缝外表质量是否符合验收质量要求；序检查项目允许偏差或允许值1桩垂直度%序检查项目允许偏差或允许值1桩垂直度%数值<0.1检查方法用钢尺量2桩身弯曲度用钢尺量，Ll为桩长3锁口平直度及光滑度无电焊渣或毛刺1m4桩长度不小于设计长度用钢尺量钢板桩围堰的插打1300t300t200t)再驶到工作面定位，吊起钢板桩就位后再吊振动锤振入钢板桩。②要求每条钢板桩卡扣相互扣好。③钢板桩要求沿围堰轴线打得顺直。236b按设计轴线要求承受全站仪放出拉森桩咬口轴线用标杆进展定位标识。10线是否在拉森桩轴线上。拉森桩垂直度用二台经纬仪垂直把握，假设消灭偏差，通过吊机调正吊点方位随时修正。觉察垂直度超标，必需拔出重开打。当自重不能下插时，才进开放锤起打，把握调整垂直度向下送桩。口卡板，连续重复下一根桩的施工。围堰的撤除1min~2min，使钢板桩四周的土松动，产生“液化”，削减土对桩的摩阻力，然后渐渐的往上振拔，拔桩时留意桩机如此反复进展拔桩。钢板桩施工技术要求钢板桩的检验进展整平，锁口清理和修整。坡顶部堆存时，留意加载后的岸坡稳定。在钢板桩使用前对锁扣涂抹黄油。钢板桩的外表不允许有影响使用的缺陷。对不能满足使用要求的钢板桩需进展矫正处理，矫正后仍不满足要求则报废处理。焊接质量，防止焊接异形桩消灭质量缺陷。钢板桩焊补必需依据钢的牌号、承受适当的工艺进展。钢板桩的水上拼插施工包括施工方案、措施及打算。等众多不行预见因素影响。围堰施工期间，应制定防洪(潮)、防台风度汛预案，以避开洪、潮水及台风对工程的不利影响。围堰施工及运行期间，应设置警示及助航标志，并设置围堰防撞设施。下投影重合。待插打入少量钢板桩后，渐渐将导框固定到钢板桩上。别堆放。沉桩时不应使桩身产生变形或锁口脱离。沉桩时应保证桩顶免遭损坏。置把握对位，把握导框与板桩之间的间隙。成闭合构造后，再复打到位。方向的钢板桩锁口处设卡板，阻挡板桩位移。现象。外表风化状况作出贯入深度估量，钢板桩不得强行打入基岩。或除去导框等方法合龙。干净，不留残迹。全部应施工需要而在板桩上设置的孔洞须补焊好。打设的允许误差一般为：桩顶标高偏差±50mm；钢板桩轴线偏差±50mm；钢1%。查，施工前用同型号的短钢板桩做锁口渗漏试验，检查钢板桩锁口松紧程度，过松或过紧都可能导致钢板桩施工后渗漏；施打前可在钢板桩锁口内抹黄油；施打时把握好垂直应实行措施进展预防和处理。钢板桩的加固全保障措施。为加强构造稳定性，在外江围堰高程1.0m处设置一道钢围檩(基坑侧)，内涌围堰高程1.50m处设置一道钢围檩(基坑侧)。钢板桩围堰迎水测承受回填砂砾石挤淤护脚以防淘刷，基坑侧承受回填砂砾石反压护脚，填筑高程详见围堰断面图。600mm，间距见围堰剖面图，钢板桩与钢管桩之间用工字钢与钢围檩焊接连接。围堰监测与基坑开挖一、监测依据《堤防工程设计标准》GB50286-98，；《建筑地基根底设计标准》GB50007-2023，；《工程测量标准》GB50026-2023，；《广州地区建筑基坑支护技术规定》GJB02-98，广州市标准；《建筑变形测量规程》JGJ8-2023，建设部标准；《国家一、二等水准测量标准》GB12897该项工程设计单位的监测要求。二、监测内容、方法及仪器1、监测内容和主要工程把握值：2、监测方法及仪器：测斜观测0.5m次数值，完成后，将探头拿出，沿十字定向槽的待测方向的反方向放至测管底，重测量，取2的差值即是由于开挖引起的位移量(测管底埋入不动层，认为管底不动)。水平位移观测依据基坑顶部水平位移的特点，选用两级测量体系：1、在基坑位移较小的角部设点坐标；2、利用角部的工作基点承受小角度法和极坐标法测量变形点的位移变化。在33该方法在保证小角度测量对位移变化量有较大灵敏度的优点的同时避开了角点(工作基点)位移对测量产生的影响。测量承受周密全站仪进展测量，其测角精度为1＂，测距精度为2±2ppm。为保证棱镜，削减测点对中误差，同时改善通视条件。沉降观测33n视线长度小于50m，满足闭合差Δ≤0.6的次数)，高程中误差≤1mm。n监测仪器型号及精度

(mm)的要求(n为水准测量过程中水准仪安设仪器设备的精度、稳定性直接关系到测量数据的准确性、牢靠性，是测量工程能否成功的关键因素之一。各工程的仪器设备见表6-1示。6-1测量仪器、设备型号表序序号监测工程仪器名称仪器型号仪器监测精度仪器产地1测斜测斜仪MK42移全站仪水准仪索佳SET1010WildN31.0mm0.2mm英国日本瑞士三、监测与开挖留意事项位。基坑抽水及开挖过程中应加强基坑四周的变形观测，钢板桩挡墙变形量按墙体高度的1%，且不超过200mm把握，如超过此值，应停顿抽水或开挖等基坑内作业，并加设支撑或其它临时支护措施。钢板桩顶位移监测10201天观测2次)，钢板桩变形量报警值为200mm。监测数据准时统计分析，并当天将监测信息准时汇报，以利于指导安全施工。围堰内外侧与堰体内侧地下水位监测为把握钢板桩围堰隔水效果和外侧水位变化对围堰稳定性的影响及把握围堰内侧2252301m。围堰回填填料完毕后，对所设的水位管进展洗孔，洗孔要求管内清水出孔口5min，以保证观测质量。各水位观测点要准时测好初始值，观测频率为每10.5m/d，监测数据准时统计分析，并当天将监测信息..准时汇报，以利于指导安全施工。留意事项桩+拉锚钢管桩围堰构造形式。单排钢板桩+拉锚钢管桩围堰施工过程中应制定相应的施工及安全保障措施。受力及稳定，施工中应保证锁口密实，如发生渗漏应准时处理。围堰工程直接关系到工程成败，围堰施工应符合相应的施工技术标准和设计要解决，以防范于未然。搅拌桩施工工艺及施工方法水泥搅拌桩施工工艺技术水泥搅拌桩施工工艺主要流程为：桩机定位-喷浆搅拌钻时到底-关泵搅拌提升-喷浆搅拌到底-关泵搅拌提升-成桩。1、桩机定位：首先生疏图纸要求。在桩位放样后，桩机就位，整平对中。2、喷浆搅拌钻时到底：开动灰浆泵，确认浆液顺当从喷咀喷出时，启动桩机，操作升降手把使搅拌轴沿导向架搅拌回转向下切土钻进。钻进参数一般为钻速1m/min，60r/min1-1.4Mpa33L/min。360r/min钻进相等的速度将搅拌头提升到地面(如觉察搅拌头被软泥糊住，须准时去除)。425、关泵重复搅拌提升到地面，成桩。6、成桩后，停顿搅拌开启灰浆泵，加清水清洗全部管路中残存的水泥浆，去除粘附在搅拌头上的软土。重复工序1再施工另一搅拌桩(见水泥搅拌桩施工工艺流程图)。水泥搅拌桩施工工艺流程图施工预备桩机就位施工预备桩机就位预搅下沉搅拌制备水泥浆....施工方法测量放样尺寸带线。制备水泥浆水泥用量按设计标准为土体质量的15%，水灰比为1：0.5。施工中加水可使用定量容器进展用水量把握。预拌下沉喷浆搅拌桩机沿导向架搅拌切土下沉，下沉速度可由电机的电流监测表把握。下沉速度/A。开头喷浆搅拌，喷浆过程中，不断搅拌水泥浆。随时观看设备运行及地层变化状况，钻头下沉至设计深度位置时，停顿钻进。提升喷浆50cm三次搅拌喷浆其次次喷浆完成后，连续三次下沉钻头进展补浆喷浆，搅拌至设计位置深度。四次搅拌喷浆搅拌至设计位置深度后。进展第四次提升搅拌，进一步拌和均匀。孔深范围内各段毕。清洗清洗全部管中残存的水泥浆。直至根本干净。并将粘附在搅拌头的软土清洗干净。移位桩机移至进展下一桩位，重复进展上述步骤的施工。技术措施严格把握下钻和提升速度，保证喷浆量，确保成桩质量。用电脑仪把握钻孔深度，确保停浆面搅拌时间。0.5ｍ接3随时检查施工记录和浆液配料浓度。5下施工技术参数：水泥浆配比，钻进速度，提升速度，泵浆压力。质量保证措施1、质量把握措施⑴245R单，现场应架空垫高，并有防潮措施。⑵灰量把握：不得超过规定值的±5%。桩径：必需承受相应规格的钻头，因磨损达不到要求时应予更换，一旦觉察桩径小于设计要求须按一样置换率在桩边补桩。为确保压浆时不发生断浆现象，严格把握喷浆和搅拌速度，机头提升速度不超5m/min，把握重复下沉和提升速度。50cm工；桩体施工完成一个月并且阅历收合格后，方可施加其他施工和进展吓到工序施工。由专人负责水泥搅拌桩的施工，全过程旁站水泥搅拌桩的施工过程。全部施工标牌挂于钻机明显处，确保人员到位，责任到人。水泥搅拌桩开钻前，应用水清洗整个管道并检验管道中有无堵塞现象，待水排尽前方可下钻。为保证水泥搅拌桩桩体垂直度满足标准要求，在主机上悬挂一吊锤，通过把握吊锤与钻杆上、下、左、右距离相等来进展把握。2第一次下钻和提升时一律承受低档操作，复搅时可提高一个档位。每根桩的正常成桩时400.4MPa。为保证水泥搅拌桩桩端、桩顶及桩身质量，第一次提钻喷浆时应在桩底部停留3030施工时应严格把握喷浆时间和停浆时间。每根桩开钻后应连续作业，不得中断50kg。假设储浆量小于上述重量时，不得进展下一根桩的施工。12实行补喷处理措施，并将补喷状况填报于施工纪录内。补喷重叠段应大于100cm，超过12提升速度；浆液流量；每米喷浆量和外掺剂用量；复搅深度。质量标准ab水泥用量：满足设计要求(每延米水泥掺入量不少于50kg)B、一般工程：a、桩长：不小于设计b、桩位偏差：±100c、桩径：不小于设计d、垂直度：≤1%2、质量检验措施水泥试验内容：细度、分散时间、标准稠度用水量、安定性及胶砂强度试验，执行现行标准。成桩试验检测①钻芯取样：按设计要求进展，并在成桩28天后进展，试验按总桩数的0.5%进展检测，且不少于3根，承受轻型钻机，对桩体进展全桩长取芯，并把芯样制成标准试件28≥1.0Mpa，在钻芯取芯过程中，对各段芯样进展直观分析，作好芯样颜色及均匀性记录，以把握全桩体质量。②桩体施工完成一个月并且阅历收合格后，方可进展下道工序施工。主要材料及施工机械设备施工材料及机械设备配置依据本工程实际状况及工期要求，拟投入围堰工程的主要材料及机械设备：序号材料/机械设备名称型号数量1铁驳浮吊(带振锤)300T32运输船200T23振动锤DZ-4524载重汽车55挖掘机PC20026抓斗船17泥驳船38抛石民船100T29电焊机BX-300/500810气割设备211泥浆泵3PN8清水泵 Q4PS 10钢板桩 拉森SP-Ⅳ800T钢围檩 I36b 1060m15 钢支撑 HW350x350x12x143750m16 槽钢 25b 1050m施工测量及检测仪器配置：拟投入本工程的施工测量及检测仪器见下表：序号仪器名称型号数量1全站仪拓普康60212经纬仪德国010BJ213水准仪德国芬荼9233614钢卷尺50m25坍落筒26砼试模150×150×150mm6劳动力安排打算劳动力打算编制原则15％为宜。劳动力打算保围堰施工。拟投入本工程的劳动力