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+Mc=M,Nc=2Ni,求解得：N3=66(KN)bcma受风荷载：Fwh=+Mc=M,Nc=2Ni,求解得：N3=66(KN)bcma受风荷载：Fwh=丫0*丫Q娘*p*CV2)*W*H]=0XX(4057-20/2+0、309/3)/(20-0、04-基本假设，可认为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半。单根横梁所见Dwg图纸3、1永久荷载p—标志板单位面积重量P----横梁单位长度重量p——立柱单位长度重量3、2风荷载b2/a2=207，查表得：a=0、121,因此，M2=a*X(4057-20/2+0、309/3)/(20-0、04-则剪应力为：TR=Vi/(hRi*tRi)=414284/(14X[(05Xk2258XQ80X25547人2)X、01b2/a2=207，查表得：a=0、121,因此，M2=a*X(4057-20/2+0、309/3)/(20-0、04-则剪应力为：TR=Vi/(hRi*tRi)=414284/(14X[(05Xk2258XQ80X25547人2)X、01式中：丫0---构重要性系数，取1、0丫Q---可变荷载分项系数，取1、4P---气密度，一般取1、2258(N*SA2*mA-4)C---志板的风力系数，取值1、20Fwh=丫0*丫Q娘*p*CV2)*W*H]=1、0X14X[(05Xk2258XQ80X25547人2)X、0式中:C---柱的风力系数，圆管型取值0、80W---梁迎风面宽度，即横梁的外径H---梁迎风面长度，应扣除被标志板遮挡部分式中:C---柱的风力系数，圆管型立柱取值0、80W---柱迎风面宽度，即立柱的外径H---柱迎风面高度单根横梁所受荷载为：式中：丫0---构重要性系数，取1、0n---梁数目，这里为24、1强度验算横梁根部由重力引起的剪力为：MG宣Gb*Lb+31*Lh宓方向的夹角：也=atan(MG/Mw)=atan(50521M14，查表，每个螺栓受拉承载力设计值[Nt]=159(KN丫G*6*E*I)+32*L2飒3Lh0*丫G*6*E*I)-梁迎风面长度，应扣除被标志板遮挡部分3)立柱迎风面所受风荷方向的夹角：也=atan(MG/Mw)=atan(50521M14，查表，每个螺栓受拉承载力设计值[Nt]=159(KN丫G*6*E*I)+32*L2飒3Lh0*丫G*6*E*I)-梁迎风面长度，应扣除被标志板遮挡部分3)立柱迎风面所受风荷式中:Gb---根横梁所承担的标志板重量Lb---志板形心到横梁根部的间距横梁根部由风荷载引起的剪力：Qw=Fwbh+Fwh=2439、413+116、549=2555、962(N)式中:Fwbh---根横梁所承担的标志板所传来的风荷载Fwh---根横梁直接承受的风荷载横梁根部由风荷载引起的弯矩：Mw=SFwbi*Lwbi+SFwhi*Lwhi弯模量W=1、238X10A-4(mA3)横梁根部的最大正应力为：横梁根部的最大剪应力为：4、2变形验算横梁端部的垂直挠度：式中:Gb---志板自重传递给单根横梁的荷载水平挠度：ri*Lri*c=0、313X0、22X31212075(N：Mw=SFwbi*Lwbi+SFwhi*Lwhi=2434lbA2*(3*Lh)/(丫0*丫G*6*E*I)+/(罕职07：y7=08：y8=09：y9=010：10：=0螺栓1ri*Lri*c=0、313X0、22X31212075(N：Mw=SFwbi*Lwbi+SFwhi*Lwhi=2434lbA2*(3*Lh)/(丫0*丫G*6*E*I)+/(罕职07：y7=08：y8=09：y9=010：10：=0螺栓1合成挠度：立柱根部由永久荷载引起的弯矩：MG=MGh*n=5059、212X2=10118424(N*M)式中:MGh---梁由于重力而产生的弯矩n---梁数目，这里为2Mw=2Fwb*Hb+2Fwh*Hh+Fwp*Hp/=37216、454+1538、445+4847、421=43602、M=(MGA2+MwA2)A1/2=(10118、424A2+43602、32A2)A1/2=44760>974(N*m)由风荷载引Mt=n*Mwh=2X8299824=16599、647(N*m)式中:Mwh---梁由于风荷载而产生的弯矩立柱一端固定，另一端自由，长度因数=2。作为受压直杆时，其柔度为：5、1强度验算水平荷载引起的剪力：、215<1,满足要求。2)最大剪应力验算水平荷载引起的剪力)，受剪承载力设计值[Nv]=206(KN)螺栓群处所受的外取80(m/sA2)3)立柱重量计算立柱总长度为20(m),05252(N)式中：丫G---永久荷载分项系数，此处取0、、215<1,满足要求。2)最大剪应力验算水平荷载引起的剪力)，受剪承载力设计值[Nv]=206(KN)螺栓群处所受的外取80(m/sA2)3)立柱重量计算立柱总长度为20(m),05252(N)式中：丫G---永久荷载分项系数，此处取0、最大正应力位置点处，由扭矩产生的剪应力亦为最大，即5、2变形验算立柱顶部的变形包括，风荷载引起的纵向挠度、标志牌与横梁自重引起的横向挠度、扭矩风荷载引起的纵向挠度：943X10A-4)立柱顶部由扭矩标准值产生的扭转角为：该标志结构左上点处水平位移最大，由横梁水平位移、立柱水平位移及由于立柱扭转而使横梁产生的水平位移三部分组成。该点总的水平位移为：单根横梁由此引起的垂直位移为：横梁的垂直总位移为：螺栓群处所受的外力为：合成剪力Q=3、253(KN)，合成弯矩M=9、72(KN*M)xA2+fyA2)A1/2=(2347人2+1527人2尸1轴向荷载引起的压应力：bc=N/A=14712414/(15由标志上部永久荷载计算系数10,则上部结构总重量：G=K*(险点应力验算最大正应力位置点处，由扭矩产生的剪应力亦为最大，7+13XxA2+fyA2)A1/2=(2347人2+1527人2尸1轴向荷载引起的压应力：bc=N/A=14712414/(15由标志上部永久荷载计算系数10,则上部结构总重量：G=K*(险点应力验算最大正应力位置点处，由扭矩产生的剪应力亦为最大，7+13X以横梁外壁与M方向平行的切线为旋转轴，旋转轴与竖直方向的夹角：则各螺栓距旋转轴的距离分别为：2：y2=7：y7=08：y8=09：y9=010：螺栓3对旋转轴的距离最远，各螺栓拉力对旋转轴的力矩之与为：Mb=N3*SyiA^y3受压区对旋转轴产生的力矩为：R---兰半径，这里为0、211(m)压应力合力绝对值：根据法兰的平衡条件:Mb+Mc=M,Nc=2Ni,求解得：6、1螺栓强度验算悬臂法兰盘的厚度就是20mm,则单个螺栓的承压承载力设计值：6、2法兰盘的确定受压侧受力最大的法兰盘区隔为三边支撑板：Mmax=也*bcmax*a2A2三0088X1607X9191人2=5、139(KNM)的风力系数，取值20V---速，此处风速为2547(m/sA的间距水平挠度：的风力系数，取值20V---速，此处风速为2547(m/sA的间距水平挠度：fx=2Fwb2*(3Lh-lb)/(丫0*Pa)=43434(MPa)组合应力：bmax=bc+bw=轴的距离最远，各螺栓拉力对旋转轴的力矩之与为：Mb=N3*S6、3加劲肋的确定螺栓拉力产生的剪力为：V3=N3=8、66(KN)设加劲肋与横梁的竖向连接焊缝的焊脚尺寸角焊缝的抗剪强度：7、1受力情况地脚受到的外部荷载：式中：丫G---永久荷载分项系数，此处取0、9合成弯矩：M=44760、974(N*m)7、2底板法兰受压区的长度XnAe=8X561=44、88(cmA2)受压区的长度Xn根据下式试算求解：XnA3+8、57*XnA2+0、995*Xn-1、154=07、4地脚螺栓强度验算X(4057-20/2+0、309/3)/(20-0、04-重要性系数，取0丫G---永-久荷载(结构自重)分项系数，取Hf*Lw)=2146061/(2X0、013X0、32)=0053<0、01,满足要求。5立柱的设计计算立柱根部受到两X(4057-20/2+0、309/3)/(20-0、04-重要性系数，取0丫G---永-久荷载(结构自重)分项系数，取Hf*Lw)=2146061/(2X0、013X0、32)=0053<0、01,满足要求。5立柱的设计计算立柱根部受到两7、5对水平剪力的校核7、6柱脚法兰盘厚度验算对于三边支承板：板：7、7地脚螺栓支撑加劲肋地脚螺栓支撑加劲肋的高度与厚度为：8、1基底应力验算基底所受的外荷载为：G---部结构自重*G*(e+L/-Lt)/[B*Xn*(L-Lt-Xn/3)人9X41X10人-6