桥梁荷载试验检测报告模版

..桥梁荷载试验检测报告QB021401委托单位路桥XX公司工程名称国道210线添漫梁北至越家壕〔查干〕段改线工程桥梁荷载试验检测工程部位/用途K25+821.74安哈公路别离立交桥委托编号/检测日期年月日日检测工程桥梁静、动载试验检测依据〔1〕"公路桥梁承载能力检测评定规程"(JTG/TJ21-2011)；〔2〕"公路桥梁荷载试验规程"(JTG/TJ21-01-2015)；〔3〕"公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规"〔JTGD62-2004〕；〔4〕"公路桥涵设计通用规"〔JTGD60-2004〕；〔5〕"工程测量规"〔GB50026-2007〕；〔6〕相关的设计文件。判定依据"公路桥梁承载能力检测评定规程"〔JTG/TJ21-2011〕"公路桥梁荷载试验规程"(JTG/TJ21-01-2015)非标试验方法说明/检测用主要仪器和设备序号型号名称编号1RS-QL06E桥梁及构造荷载试验测试系统2HY-65D3000B动态应变传感器3INV3060S动态应变采集与分析系统4941B拾振器5ZBL-F130裂缝宽度观测仪6AZ8866非接触红外线温度计7—数码相机、计算机及其他工具/检测结论〔1〕静载试验由应变、挠度数据可知：各测试截面主要应变、挠度测点实测值与计算值均呈线性相关关系，相关性良好；各测试截面主要应变测点校验系数在0.37~0.63、主要挠度测点校验系数在0.48~0.55，均小于1，满足规要求；各测试截面主要测点相对剩余应变、挠度均小于20%，满足规要求。由横向分布数据可知：在最不利荷载作用下，各片箱梁之间应变及挠度实测横向分布与计算分析结果吻合，说明各片箱梁之间横向联系良好。在加载试验中，各构件未出现可观测新裂缝，测试数据未发生突变。根据对静载数据的整体分析，认为试验桥跨在设计荷载作用下处于良好的弹性工作状态。〔2〕动载试验由动载试验结果可知，构造自振基频实测值高于计算值，说明桥跨构造的整体刚度较高；在跑车作用下，不同速度行驶时产生的冲击系数结果均小于计算值，构造行车性能较好。综合分析认为：通过静、动载试验，说明K25+821.74安哈公路别离立交桥试验跨构造处于弹性工作状态，整体性较好。K25+821.74安哈公路别离立交桥承载能力能够满足"公路桥涵设计通用规"〔JTGD60-2004〕设计荷载公路-Ⅰ级的承载力要求。备注/目录TOC\o"1-2"\h\z\u一、前言21.1任务来源及具体任务21.2检测对象21.3工程质量检测依据21.4检测人员情况21.5主要检测仪器设备2二、静载试验方案22.1静载试验原那么22.2静载试验加载程序控制22.3静载试验容2三、静载试验结果23.1工况1试验结果分析〔第1跨最大正弯矩〕23.2工况2验结果分析〔1号墩最大负弯矩〕23.3工况3试验结果分析〔第2跨最大正弯矩〕23.4小结2四、动载试验24.1动载试验目的24.2试验方案24.3测试结果分析24.4小结2五、结论2前言任务来源及具体任务任务来源国道210线添漫梁北至越家壕〔查干〕段公路路线总体呈东北至西南走向，起点位于添漫梁北，与G210线和G65高速公路相接，经万利区、家渠、包西铁路、包神铁路、塔罕铁路、问家湾、越家壕、康巴什，终点位于阿镇至四十里梁公路的查干日格尔处。路线全长约62公里，主线采用双向四车道一级公路标准建立，设计时速100公里/小时，采用整体式路基断面，路基宽26米，路面宽23米。主线设大桥10座，小桥22座，涵洞165道，互通立交3处，别离式立交10处，平面穿插27处，效劳区1处，主线收费站1处。另设18.96公里的添漫梁北至家渠连接线，按照一级公路一幅标准建立，设计时速100公里/小时，路基宽13米，设大中桥4座，小桥5座，别离式立交桥4处，涵洞45道，平面穿插8处。全线采用沥青混凝土路面，桥涵与路基同宽，桥涵设计汽车载荷为公路-Ⅰ级。为了对K25+821.74安哈公路别离立交桥的工程质量和承载能力进展整体检测，以便为该桥交工验收提供技术资料。受公司委托，于年月日至月日对其进展了静、动载试验，为桥梁的运营管理提供技术资料试验目的〔1〕检验施工质量，为交工验收提供技术依据。〔2〕通过静载试验实测构造主要受力部位在试验荷载作用下的应变分布规律及相应变形情况，掌握构造的现有工作状态。〔3〕通过动载试验，掌握桥梁构造的动力特性，了解桥梁对动载鼓励的总体反响，判断桥梁的总体构造刚度和在力学特性，为桥梁的平安使用提供依据。通过动力特性试验，了解桥跨构造的固有振动特性以及其在长期使用荷载阶段的动力性能。〔4〕通过静、动载试验研究和理论计算分析，判断桥跨构造实际承载能力，确定工程的可靠性，评价其在设计使用荷载下的工作性能。具体任务静载试验〔1〕测量主梁控制截面砼的法向应力〔应变〕；〔2〕测量主梁控制截面的挠度；〔3〕观测主梁外外表的裂缝开展情况；〔4〕观测墩台的沉降情况。动载试验〔1〕测量桥跨构造模态参数〔频率、振型、阻尼系数〕；〔2〕测量桥跨构造的冲击系数。检测对象桥梁概况主要检测对象为K25+821.74安哈公路别离立交桥，上部构造采用预应力砼〔后〕小箱梁，先简支后连续，跨径组合为4×20m；下部构造0号桥台采用柱式台，4号桥台采用肋板台，桥墩采用柱式墩，墩台均采用桩根底。桥台采用LNR〔H〕-d270×109型圆形滑动型水平力分散型橡胶支座；桥墩采用HDR〔Ⅱ〕-d370×127-G0.8型圆形高阻尼隔震橡胶支座。0、4号桥台采用ZEY80伸缩缝。主要技术指标如下：〔1〕荷载等级：公路-I级；〔2〕桥面宽度：净11m+2×0.5m防撞墙；〔3〕斜度：15°。本桥平面照与立面照见以下图1.2-1所示，桥型布置图与横断面图如以下图1.2-2~1.2-3。〔a〕平面照〔b〕立面照图STYLEREF2\s1.2SEQ图\*ARABIC\s21平面照与立面照图STYLEREF2\s1.2SEQ图\*ARABIC\s22桥型布置图〔单位：cm〕〔a〕跨中横断面〔b〕支点横断面图STYLEREF2\s1.2SEQ图\*ARABIC\s23上部构造横断面图〔单位：cm〕构件编号原那么桥梁以安家梁至哈它土沟为正方向：〔1〕桥梁墩台按正方向前进的方向开场编号，依次为0号台、1号墩、2号墩、3号墩、4号台；〔2〕桥跨编号按正方向前进的方向开场编号，依次为第1跨、第2跨、第3跨、第4跨；〔3〕以正方向为前进方向，构件从左侧向右侧依次编号；桥梁构件编号示意图见以下图1.2-4所示。图STYLEREF2\s1.2SEQ图\*ARABIC\s24构件编号示意图工程质量检测依据〔1〕"公路桥梁承载能力检测评定规程"(JTG/TJ21-2011)；〔2〕"公路桥梁荷载试验规程"(JTG/TJ21-01-2015)；〔3〕"公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规"〔JTGD62-2004〕；〔4〕"公路桥涵设计通用规"〔JTGD60-2004〕；〔5〕"工程测量规"〔GB50026-2007〕；〔6〕相关的设计文件。检测人员情况根据检测要求和工作容，为保证优质高效完成检测任务，在本次工程中检测人员全部由经历丰富的专业技术人员组成。本工程投入的主要检测人员见下表。表STYLEREF2\s1.4SEQ表\*ARABIC\s21主要试验检测人员一览表人员职称工作职责组长工程师静载试验〔1〕测量主梁控制截面砼的法向应力〔应变〕；〔2〕测量主梁控制截面的挠度；〔3〕观测主梁外外表的裂缝开展情况；〔4〕观测墩台的沉降情况。动载试验〔1〕测量桥跨构造模态参数〔频率、振型、阻尼系数〕；〔2〕测量桥跨构造的冲击系数。组员工程师工程师助理工程师助理工程师/主要检测仪器设备根据所掌握的资料和现场踏勘情况，结合本工程的特点，投入使用的主要仪器设备见下表。表STYLEREF2\s1.5SEQ表\*ARABIC\s21主要仪器设备一览表序号型号名称编号1RS-QL06E桥梁及构造荷载试验测试系统2HY-65D3000B动态应变传感器3INV3060S动态应变采集与分析系统4941B拾振器5ZBL-F130裂缝宽度观测仪6AZ8866非接触红外线温度计7—数码相机、计算机及其他工具/静载试验方案静载试验采用试验载重车加载，使构造主控截面或部位的力或应力到达与设计荷载标准值的作用效应等效，并在试验过程中测试关键部位应变及挠度，观测主梁外外表的裂缝开展情况，评定构造的实际工作状况和承载能力。静载试验原那么1、试验加载原那么〔1〕试验荷载效率应满足：介于0.85~1.05之间，其中：为静载试验荷载作用下，某一加载试验工程对应的加载控制截面力或位移的最大计算效应值；S为控制荷载产生的同一加载控制截面力或位移的最不利效应计算值；μ为按规取用的冲击系数值。〔2〕为了获取构造试验荷载与变位的相关曲线，以及防止构造意外损伤，试验加载采用分级加载的方式，可分3～5级加载，1级卸载。每次加载或卸载要求在前一级荷载阶段构造反响相对稳定后，进展了有效测试及记录前方可进展下一级荷载试验。〔3〕加卸载过程中，应保证非控制截面力或变形不超过控制荷载作用下的最不利值。2、试验加载平安监测试验加载平安监测是为了防止试验荷载对桥梁造成损伤，发生以下情况应中止加载：〔1〕控制测点应变值已到达或超过计算值；〔2〕控制测点变形〔或挠度〕超过计算值；〔3〕构造裂缝的长度、宽度或数量明显增加；〔4〕实测变形分布规律异常；〔5〕桥体发出异常响声或发生其他异常情况。3、数据观测要求在荷载试验前检查测点有效性，确保仪器能够正常工作，每级荷载加载稳定后进展读数，读数完毕后进展数据检查，如数据出现异常，查明原因，待无误后进展下一级加载。每个工况加载应连续进展，两级加载时间间隔不能过长，否那么应重新加载进展数据采集。在数据采集过程中，应采取有效措施尽可能减少人为因素和环境因素造成数据影响，确保数据的准确性。静载试验加载程序控制本桥试验加载根本程序如下：〔1〕在进展正式加载试验前，采用试验加载车对试验桥跨测试位置进展预加载，并持续一定的时间，以消除构造间可能存在的间隙，降低测试误差。〔2〕将预加荷载卸至零，持续一段时间后再进展正式加载。〔3〕正式加载时按照计算的车辆加载位置逐级加载，直至荷载效率满足试验规的要求。〔4〕在卸载完全且构造变形充分恢复后才能进展下一工况的加载。静载试验容构造计算采用桥梁专业有限元软件Midas/Civil2015对该桥上部构造进展有限元建模分析。预应力混凝土箱梁混凝土采用C50混凝土，其相应的弹性模量E=3.45×104MPa；容重γ=26kN/m3。采用设计荷载：公路-Ⅰ级。图STYLEREF2\s2.3SEQ图\*ARABIC\s21有限元模型加载工况和观测截面依据外观检测、现场试验便捷性、合同及招标文件要求，本次荷载试验抽取第1跨、第2跨为测试跨，分3个工况进展试验，具体荷载工况与观测截面如下表2.3-1和和以下图2.3-2所示。表STYLEREF2\s2.3SEQ表\*ARABIC\s21加载工况和观测截面工况观测截面位置测试容工况1第1跨最大正弯矩〔A-A截面〕箱梁砼挠度、应变工况21号墩顶最大负弯矩〔B-B截面〕箱梁砼应变工况3第2跨最大正弯矩〔C-C截面〕箱梁砼挠度、应变图STYLEREF2\s2.3SEQ图\*ARABIC\s22测试截面位置示意图〔单位：cm〕测点布置应变测点：在每个观测截面处，每个箱梁底板与局部腹板位置布置测点。布置如图2.3-3。挠度测点：在测试A-A、C-C截面各箱梁中心位置布置挠度测点，并在墩顶布置沉降测点。布置如图2.3-3。〔a〕A-A、C-C截面测点布置〔b〕B-B截面测点布置图STYLEREF2\s2.3SEQ图\*ARABIC\s23测试截面测点布置图〔单位：cm〕加载车辆试验共使用4辆前二后八轮共3轴载重汽车进展加载，加载车一般外形示意图见图2.3-4，轴重、轴距数据见表2.3-2。图STYLEREF2\s2.34加载车外形示意图表STYLEREF2\s2.3SEQ表\*ARABIC\s22加载车轴重、轴距数据车号车重〔t〕轴距及轮距〔m〕后轴中轴前轴总重前轴-中轴〔A〕中轴-后轴〔B〕轮距〔C〕114.214.27.435.83.951.351.8214.014.07.235.23.951.351.8314.114.16.634.83.951.351.8414.214.26.735.13.951.351.8静载试验效率根据桥梁构造力计算及试验要求，各测试截面有关工况的静载试验荷载效率见下表。表STYLEREF2\s2.3SEQ表\*ARABIC\s23静载试验计算荷载效率工况试验工程控制位置设计荷载效应(kN•m)试验荷载效应(kN•m)荷载效率ηq1第1跨最大正弯矩-偏载1号梁133313571.02第1跨最大正弯矩-中载2号梁103910060.9721号墩顶负弯矩-偏载1号梁-1046-10020.961号墩顶负弯矩-中载2号梁-831-7930.953第2跨最大正弯矩-偏载1号梁106810961.03第2跨最大正弯矩-中载2号梁8747970.91各工况车辆布置〔1〕工况1：第1跨最大正弯矩工况1试验荷载作用下加载图示见图2.3-5~2.3-6。〔a〕车辆横向布置图〔b〕车辆纵向布置图图STYLEREF2\s2.35工况1分级偏载车位布置图〔单位：cm〕〔a〕车辆横向布置图〔b〕车辆纵向布置图图STYLEREF2\s2.36工况1中载满载车位布置图〔单位：cm〕〔2〕工况2：1号墩最大负弯矩工况2车辆布置图与工况1一样。〔3〕工况3：第2跨最大正弯矩工况3试验荷载作用下加载图示见以下图2.3-7~2.3-8。〔a〕车辆横向布置图〔b〕车辆纵向布置图图STYLEREF2\s2.37工况3分级偏载车位布置图〔单位：cm〕〔a〕车辆横向布置图〔b〕车辆纵向布置图图STYLEREF2\s2.38工况3中载满载车位布置图〔单位：cm〕..静载试验结果工况1试验结果分析〔第1跨最大正弯矩〕应变及挠度测试结果表STYLEREF2\s3.1SEQ表\*ARABIC\s21外侧分级加偏载总应变结果梁号一级二级三级四级实测值〔με〕计算值〔με〕实测值〔με〕计算值〔με〕实测值〔με〕计算值〔με〕实测值〔με〕计算值〔με〕1号梁41836011577145911672号梁2735559767121871373号梁11153745465760774号梁77222326293641表STYLEREF2\s3.1SEQ表\*ARABIC\s22外侧分级加偏载总挠度结果梁号一级二级三级四级实测值〔mm〕计算值〔mm〕实测值〔mm〕计算值〔mm〕实测值〔mm〕计算值〔mm〕实测值〔mm〕计算值〔mm〕1号梁-2.35-3.11-3.15-4.53-3.67-6.60-4.23-7.662号梁-0.96-1.56-2.02-3.81-2.75-4.97-3.72-6.423号梁-0.51-0.70-1.40-2.05-1.82-2.59-2.66-3.584号梁-0.21-0.35-0.54-1.09-0.93-1.36-1.26-1.93表STYLEREF2\s3.1SEQ表\*ARABIC\s23中载满载总应变与总挠度结果梁号中载满载应变中载满载挠度实测值〔με〕计算值〔με〕实测值〔mm〕计算值〔mm〕1号梁6285-2.11-3.922号梁80126-3.38-5.913号梁78126-3.22-5.914号梁6685-2.05-3.92应变测试结果分析〔1〕主要测点实测值与计算值相关性选取偏载侧的1号梁、2号梁作为分析对象，分析其应变在分级偏载荷载变化下，实测值与计算值的相关性。〔a〕1号梁应变实测值与计算值线性相关分析〔b〕1号梁应变实测值与计算值分级加载曲线图STYLEREF2\s3.1SEQ图\*ARABIC\s21偏载分级加载下1号梁应变实测值与计算值关系曲线〔a〕2号梁应变实测值与计算值线性相关分析〔b〕2号梁应变实测值与计算值分级加载曲线图STYLEREF2\s3.1SEQ图\*ARABIC\s22偏载分级加载下2号梁应变实测值与计算值关系曲线从上图3.1-1~图3.1-2可以看出，1、2号梁在偏载分级加载下，应变实测值与计算值线性关系良好，均小于计算值，偏载分级加载下与计算值变化趋势一致。〔2〕横向分布分析以下图3.1-3为满载时，各梁总应变横向分布。〔a〕偏载满载总应变横向分布〔b〕中载满载总应变横向分布图STYLEREF2\s3.1SEQ图\*ARABIC\s23各梁总应变横向分布曲线从上图可以看出各测点实测应变均小于计算值，实测横向分布与计算一致。〔3〕中性轴分析图STYLEREF2\s3.1SEQ图\*ARABIC\s241号梁外侧腹板偏载满载应变分布由上图可知1号梁外侧腹板在偏载满载下中性轴高度为82.4cm，计算中性轴高度78.7cm，外侧腹板应变沿截面高度呈线性变化，符合平截面假定。图STYLEREF2\s3.1SEQ图\*ARABIC\s252号梁外侧腹板中载满载应变分布由上图可知2号梁外侧腹板在中载满载下中性轴高度为80.7cm，计算中性轴高度77.2cm，外侧腹板应变沿截面高度呈线性变化，符合平截面假定。挠度测试结果分析〔1〕实测值与计算值线性相关性选取偏载侧的1号梁、2号梁作为分析对象，分析其挠度在分级偏载荷载变化下，实测值与计算值的相关性。〔a〕1号梁挠度实测值与计算值线性相关分析〔b〕1号梁挠度实测值与计算值分级加载曲线图STYLEREF2\s3.1SEQ图\*ARABIC\s26偏载分级加载下1号梁挠度实测值与计算值关系曲线〔a〕2号梁挠度实测值与计算值线性相关分析〔b〕2号梁挠度实测值与计算值分级加载曲线图STYLEREF2\s3.1SEQ图\*ARABIC\s27偏载分级加载下2号梁挠度实测值与计算值关系曲线从上图3.1-6~图3.1-7可以看出，1、2号梁在偏载分级加载下，挠度实测值与计算值线性关系良好，均小于计算值，偏载分级加载下与计算值变化趋势一致。〔2〕横向与纵向分析以下图3.1-8为满载时，各梁总挠度横向分布。〔a〕偏载满载总挠度横向分布〔b〕中载满载总挠度横向分布图STYLEREF2\s3.1SEQ图\*ARABIC\s28各梁总挠度横向分布曲线从上图可以看出各测点实测挠度均小于计算值，实测横向分布与计算一致。试验结果评定〔1〕校验系数评定静力荷载试验构造校验系数即指在试验荷载作用下主要测点的实测弹性变位或应变值与相应的理论计算值的比值：η＝Se/Ss，当η≤1时，代表桥梁的实际状况要好于理论状况，说明桥梁承载能力满足要求。主要测点应变校验系数的评定见表3.1-4，挠度校验系数的评定见表3.1-5。表STYLEREF2\s3.1SEQ表\*ARABIC\s24控制截面应变校验系数评定工程梁号弹性值Se〔με〕计算值Ss〔με〕校验系数η=Se/Ss评定偏载1号梁901670.54满足要求2号梁861370.63满足要求中载2号梁771260.61满足要求3号梁741260.59满足要求由表可以看出，控制截面主要应变测点校验系数均小于1，满足规要求。表STYLEREF2\s3.1SEQ表\*ARABIC\s25控制截面变形校验系数评定工程梁号弹性值Se〔mm〕计算值Ss〔mm〕校验系数η=Se/Ss评定偏载1号梁-4.00-7.660.52满足要求2号梁-3.50-6.420.54满足要求中载2号梁-2.99-5.910.51满足要求3号梁-2.82-5.910.48满足要求由表可以看出，控制截面主要挠度测点校验系数均小于1，满足规要求。测试跨刚度较高。〔2〕剩余应变〔变形〕评定相对剩余变位或相对剩余应变(△Sp)是测点实测剩余变位或剩余应变与对应的实测总变位或总应变(St)的比值，比值越小说明构造越接近弹性工作状况，当主要测点相对剩余变位或相对剩余应变不超过20%时判定桥梁承载能力满足要求。主要测点应变和挠度相对剩余评定见表3.1-6和表3.1-7。表STYLEREF2\s3.1SEQ表\*ARABIC\s26控制截面剩余应变评定工程梁号总应变St〔με〕剩余应变Sp〔με〕相对剩余值Sp/St〔%〕评定偏载1号梁9110.66满足要求2号梁8711.15满足要求中载2号梁8033.74满足要求3号梁7845.11满足要求表STYLEREF2\s3.1SEQ表\*ARABIC\s27控制截面剩余变形评定工程梁号总变形St〔mm〕剩余变形Sp〔mm〕相对剩余值Sp/St〔%〕评定偏载1号梁-4.23-0.235.48满足要求2号梁-3.72-0.226.00满足要求中载2号梁-3.38-0.3911.56满足要求3号梁-3.22-0.4012.51满足要求由表可以看出，控制截面应变相对剩余均小于20%，挠度相对剩余均小于20%，均满足规要求，说明梁体处于弹性工作状态。〔3〕裂缝观测荷载试验前对本桥的外观进展了检查，梁体未发现受力裂缝；荷载试验过程中，对各观测截面的附近梁体的混凝土外外表做了仔细观察，未发现可观测的新裂缝产生。工况2验结果分析〔1号墩最大负弯矩〕应变测试结果表STYLEREF2\s3.2SEQ表\*ARABIC\s21外侧分级加偏载总应变结果梁号一级二级三级四级实测值〔με〕计算值〔με〕实测值〔με〕计算值〔με〕实测值〔με〕计算值〔με〕实测值〔με〕计算值〔με〕1号梁-13-27-20-37-26-62-30-672号梁-7-12-15-30-20-37-28-563号梁-4-4-10-14-13-16-18-234号梁-1-1-4-5-5-5-7-7表STYLEREF2\s3.2SEQ表\*ARABIC\s22中载满载总应变与总挠度结果梁号中载满载应变实测值〔με〕计算值〔με〕1号梁-18-242号梁-23-533号梁-22-534号梁-16-24应变测试结果分析〔1〕主要测点实测值与计算值相关性选取偏载侧的1号梁、2号梁作为分析对象，分析其应变在分级偏载荷载变化下，实测值与计算值的相关性。〔a〕1号梁应变实测值与计算值线性相关分析〔b〕1号梁应变实测值与计算值分级加载曲线图STYLEREF2\s3.2SEQ图\*ARABIC\s21偏载分级加载下1号梁应变实测值与计算值关系曲线〔a〕2号梁应变实测值与计算值线性相关分析〔b〕2号梁应变实测值与计算值分级加载曲线图STYLEREF2\s3.2SEQ图\*ARABIC\s22偏载分级加载下2号梁应变实测值与计算值关系曲线从上图3.2-1~图3.2-2可以看出，1、2号梁在偏载分级加载下，应变实测值与计算值线性关系良好，均小于计算值，偏载分级加载下与计算值变化趋势一致。〔2〕横向分布分析以下图3.2-3为满载时，各梁总应变横向分布。〔a〕偏载满载总应变横向分布〔b〕中载满载总应变横向分布图STYLEREF2\s3.2SEQ图\*ARABIC\s23各梁总应变横向分布曲线从上图可以看出各主要测点实测应变均小于计算值，实测横向分布与计算一致。试验结果评定〔1〕校验系数评定静力荷载试验构造校验系数即指在试验荷载作用下主要测点的实测弹性变位或应变值与相应的理论计算值的比值：η＝Se/Ss，当η≤1时，代表桥梁的实际状况要好于理论状况，说明桥梁承载能力满足要求。主要测点应变校验系数的评定见表3.2-3。表STYLEREF2\s3.2SEQ表\*ARABIC\s23控制截面应变校验系数评定工程梁号弹性值Se〔με〕计算值Ss〔με〕校验系数η=Se/Ss评定偏载1号梁-29-670.43满足要求2号梁-27-560.48满足要求中载2号梁-22-530.41满足要求3号梁-20-530.37满足要求由表可以看出，控制截面主要应变测点校验系数均小于1，满足规要求。〔2〕剩余应变评定相对剩余变位或相对剩余应变(△Sp)是测点实测剩余变位或剩余应变与对应的实测总变位或总应变(St)的比值，比值越小说明构造越接近弹性工作状况，当主要测点相对剩余变位或相对剩余应变不超过20%时判定桥梁承载能力满足要求。主要测点应变和挠度相对剩余评定见表3.2-4。表STYLEREF2\s3.2SEQ表\*ARABIC\s24控制截面剩余应变评定工程梁号总应变St〔με〕剩余应变Sp〔με〕相对剩余值Sp/St〔%〕评定偏载1号梁-30-13.65满足要求2号梁-28-13.58满足要求中载2号梁-23-15.70满足要求3号梁-22-29.72满足要求由表可以看出，控制截面应变相对剩余均小于20%，均满足规要求，说明梁体处于弹性工作状态。〔3〕裂缝观测荷载试验前对本桥的外观进展了检查，梁体未发现受力裂缝；荷载试验过程中，对各观测截面的附近梁体的混凝土外外表做了仔细观察，未发现可观测的新裂缝产生。工况3试验结果分析〔第2跨最大正弯矩〕应变及挠度测试结果表STYLEREF2\s3.3SEQ表\*ARABIC\s21外侧分级加偏载总应变结果梁号一级二级三级四级实测值〔με〕计算值〔με〕实测值〔με〕计算值〔με〕实测值〔με〕计算值〔με〕实测值〔με〕计算值〔με〕1号梁2868449755118661352号梁213230704299531093号梁14132341344941654号梁46172022242932表STYLEREF2\s3.3SEQ表\*ARABIC\s22外侧分级加偏载总挠度结果梁号一级二级三级四级实测值〔mm〕计算值〔mm〕实测值〔mm〕计算值〔mm〕实测值〔mm〕计算值〔mm〕实测值〔mm〕计算值〔mm〕1号梁-1.34-2.64-1.96-3.83-2.63-5.38-3.22-6.112号梁-0.88-1.32-1.67-3.23-2.24-4.05-3.01-5.163号梁-0.38-0.58-0.99-1.72-1.29-2.09-1.91-2.794号梁-0.17-0.29-0.60-0.90-0.73-1.08-1.19-1.46表STYLEREF2\s3.3SEQ表\*ARABIC\s23中载满载总应变与总挠度结果梁号中载满载应变中载满载挠度实测值〔με〕计算值〔με〕实测值〔mm〕计算值〔mm〕1号梁4771-2.07-3.042号梁65100-2.63-4.763号梁62100-2.49-4.764号梁3771-2.00-3.04应变测试结果分析〔1〕主要测点实测值与计算值相关性选取偏载侧的1号梁、2号梁作为分析对象，分析其应变在分级偏载荷载变化下，实测值与计算值的相关性。〔a〕1号梁应变实测值与计算值线性相关分析〔b〕1号梁应变实测值与计算值分级加载曲线图STYLEREF2\s3.3SEQ图\*ARABIC\s21偏载分级加载下1号梁应变实测值与计算值关系曲线〔a〕2号梁应变实测值与计算值线性相关分析〔b〕2号梁应变实测值与计算值分级加载曲线图STYLEREF2\s3.3SEQ图\*ARABIC\s22偏载分级加载下2号梁应变实测值与计算值关系曲线从上图3.3-1~图3.3-2可以看出，1、2号梁在偏载分级加载下，应变实测值与计算值线性关系良好，均小于计算值，偏载分级加载下与计算值变化趋势一致。〔2〕横向分布分析以下图3.3-3为满载时，各梁总应变横向分布。〔a〕偏载满载总应变横向分布〔b〕中载满载总应变横向分布图STYLEREF2\s3.3SEQ图\*ARABIC\s23各梁总应变横向分布曲线从上图可以看出各测点实测应变均小于计算值，实测横向分布与计算一致。〔3〕中性轴分析图STYLEREF2\s3.3SEQ图\*ARABIC\s241号梁外侧腹板偏载满载应变分布由上图可知1号梁外侧腹板在偏载满载下中性轴高度为83.5cm，计算中性轴高度78.7cm，外侧腹板应变沿截面高度呈线性变化，符合平截面假定。图STYLEREF2\s3.3SEQ图\*ARABIC\s252号梁外侧腹板中载满载应变分布由上图可知2号梁外侧腹板在中载满载下中性轴高度为84.4cm，计算中性轴高度77.2cm，外侧腹板应变沿截面高度呈线性变化，符合平截面假定。挠度测试结果分析〔1〕实测值与计算值线性相关性选取偏载侧的1号梁、2号梁作为分析对象，分析其挠度在分级偏载荷载变化下，实测值与计算值的相关性。〔a〕1号梁挠度实测值与计算值线性相关分析〔b〕1号梁挠度实测值与计算值分级加载曲线图STYLEREF2\s3.3SEQ图\*ARABIC\s26偏载分级加载下1号梁挠度实测值与计算值关系曲线〔a〕2号梁挠度实测值与计算值线性相关分析〔b〕2号梁挠度实测值与计算值分级加载曲线图STYLEREF2\s3.3SEQ图\*ARABIC\s27偏载分级加载下2号梁挠度实测值与计算值关系曲线从上图3.3-6~图3.3-7可以看出，1、2号梁在偏载分级加载下，挠度实测值与计算值线性关系良好，均小于计算值，偏载分级加载下与计算值变化趋势一致。〔2〕横向与纵向分析以下图3.3-8为满载时，各梁总挠度横向分布。〔a〕偏载满载总挠度横向分布〔b〕中载满载总挠度横向分布图STYLEREF2\s3.3SEQ图\*ARABIC\s28各梁总挠度横向分布曲线试验结果评定〔1〕校验系数评定静力荷载试验构造校验系数即指在试验荷载作用下主要测点的实测弹性变位或应变值与相应的理论计算值的比值：η＝Se/Ss，当η≤1时，代表桥梁的实际状况要好于理论状况，说明桥梁承载能力满足要求。主要测点应变校验系数的评定见表3.3-4，挠度校验系数的评定见表3.3-5。表STYLEREF2\s3.3SEQ表\*ARABIC\s24控制截面应变校验系数评定工程梁号弹性值Se〔με〕计算值Ss〔με〕校验系数η=Se/Ss评定偏载1号梁611350.45满足要求2号梁481090.44满足要求中载2号梁611000.61满足要求3号梁601000.60满足要求由表可以看出，控制截面主要应变测点校验系数均小于1，满足规要求。表STYLEREF2\s3.3SEQ表\*ARABIC\s25控制截面变形校验系数评定工程梁号弹性值Se〔mm〕计算值Ss〔mm〕校验系数η=Se/Ss评定偏载1号梁-3.02-6.110.49满足要求2号梁-2.83-5.160.55满足要求中载2号梁-2.58-4.760.54满足要求3号梁-2.43-4.760.51满足要求由表可以看出，控制截面主要挠度测点校验系数均小于1，满足规要求。测试跨刚度较高。〔2〕剩余应变〔变形〕评定相对剩余变位或相对剩余应变(△Sp)是测点实测剩余变位或剩余应变与对应的实测总变位或总应变(St)的比值，比值越小说明构造越接近弹性工作状况，当主要测点相对剩余变位或相对剩余应变不超过20%时判定桥梁承载能力满足要求。主要测点应变和挠度相对剩余评定见表3.3-6和表3.3-7。表STYLEREF2\s3.3SEQ表\*ARABIC\s26控制截面剩余应变评定工程梁号总应变St〔με〕剩余应变Sp〔με〕相对剩余值Sp/St〔%〕评定偏载1号梁6657.62满足要求2号梁5359.68满足要求中载2号梁6545.52满足要求3号梁6222.58满足要求表STYLEREF2\s3.3SEQ表\*ARABIC\s27控制截面剩余变形评定工程梁号总变形St〔mm〕剩余变形Sp〔mm〕相对剩余值Sp/St〔%〕评定偏载1号梁-3.22-0.206.25满足要求2号梁-3.01-0.186.02满足要求中载2号梁-2.63-0.051.79满足要求3号梁-2.49-0.062.21满足要求由表可以看出，控制截面应变相对剩余均小于20%，挠度相对剩余均小于20%，均满足规要求，说明梁体处于弹性工作状态。〔3〕裂缝观测荷载试验前对本桥的外观进展了检查，梁体未发现受力裂缝；荷载试验过程中，对各观测截面的附近梁体的混凝土外外表做了仔细观察，未发现可观测的新裂缝产生。小结K25+821.74安哈公路别离立交桥共设置第1跨最大正弯矩、1号墩最大负弯矩、第2跨最大正弯矩共3个工况，工况测试汇总结果如下：表STYLEREF2\s3.4SEQ表\*ARABIC\s21静载试验结果汇总表工况工况1工况2工况3应变主要测点校验系数满足要求满足要求满足要求应变实测值与计算值相关关系线性相关性良好，分级加载变化趋势一致线性相关性良好，分级加载变化趋势一致线性相关性良好，分级加载变化趋势一致实测值与计算值横向分布关系规律一致、形状趋同规律一致、形状趋同规律一致、形状趋同腹板应变分布测试腹板应变符合平截面假定测试腹板应变符合平截面假定测试腹板应变符合平截面假定相对剩余应变评定满足要求满足要求满足要求挠度校验系数满足要求/满足要求挠度实测值与计算值线性关系良好/良好实测值与计算值横向分布关系规律一致、形状趋同/规律一致、形状趋同相对剩余变形评定满足要求/满足要求根据对静载数据的整体分析，认为试验桥跨在设计荷载作用下处于良好的弹性工作状态。动载试验动载试验目的桥梁构造的动力特性，如固有频率、阻尼系数和振型等，只与构造本身的固有性质有关，是构造振动系统的根本特征。桥梁构造在实际动荷载作用下，构造各部位的动力响应，如振幅、动应力、动位移、加速度以及反映构造整体动力作用的冲击系数等，不仅反映了桥梁构造在动荷载作用下的受力状态，也反映了动力作用对驾驶员和乘客舒适性的影响。构造在运营期间一旦有较大的损伤〔如梁体开裂、根底状态恶化等〕，构造的动力参数〔如频率、阻尼等〕将会出现较大的变化。动载试验主要用于综合了解构造自身的动力特性以及构造抵抗受迫振动和突发荷载作用的能力，以判断构造的实际工作状态和实际承载能力，同时也为使用阶段构造评估积累原始数据。试验方案动载试验是利用某种激振方法激起桥梁构造的振动，如脉动、行车鼓励等，并测定其固有频率、振型、阻尼比等参量，从而判断桥梁构造的整体刚度、行车性能。动载试验用于了解桥梁自身的动力特性，抵抗受迫振动和突发荷载的能力。其主要工程应包括：测定桥梁构造的自振特性，如构造或构件的自振频率、振型和阻尼比的脉动试验；检验桥梁构造在动力荷载作用下的受迫振动特性，如测试桥梁构造受迫振动频率等参数的跑车、跳车试验。试验容〔1〕模态试验在桥面无任何交通荷载以及桥址附近无规那么振源的情况下，通过高灵敏度动力测试系统测定桥址处风荷载、地脉动、水流等随机荷载激振而引起桥跨构造的微小振动响应，测得构造的自振频率、振型和阻尼比等动力学特征。〔2〕桥面无障碍行车试验试验时采用1辆载重约35t的试验车在不同车速时匀速通过桥跨构造，跑车速度分别为10、20、30、40〔km/h〕。车辆在行驶过程中对桥面产生冲击，从而使桥梁构造产生振动，通过动力测试系统测定桥跨构造主要控制截面测点的振动曲线，从而分析构造受迫振动频率等系数。依据"公路桥梁荷载试验规程"〔JTG/TJ21-01-2015〕，采用动应变时程曲线计算冲击系数的公式如下：式中：—最大动挠度〔应变〕幅值；—取波形振幅中心轨迹的顶点值，或通过低通滤波求取；—与对应的动挠度〔应变〕波谷值；—挠度〔应变〕动态分量的峰-峰值。图STYLEREF2\s4.2SEQ图\*ARABIC\s21冲击系数计算算例测点布置通过桥梁模态测试采集模块测定桥梁在动荷载作用下的振型、频率、阻尼比等动力参数。拾振器沿桥纵向布置在检测联每跨1/4L、1/2L、3/4L位置，拾振器竖直向垂直于桥面布置，以测定桥梁竖向振动响应，横向布置在距离防撞护栏30cm处。测点位置确定后用橡皮泥将采集模块调平并与桥面耦合。竖向拾振器测点见以下图4.2-2所示。图STYLEREF2\s4.2SEQ图\*ARABIC\s22拾振器布置图〔单位：cm〕通过桥梁动态应变采集模块测定桥梁在行车冲击作用下的动应变等参数。选择第2跨跨中截面的3号梁底布置动应变测点。布置如以下图4.2-3所示。图STYLEREF