单层单跨工业厂房课程设计改

设计任务□□□□□□□□□□□□□□□□□, 跨度为27m,柱距6m,不抽柱，□□□□□ 66m,□□□□□□□□□□, A5级（中级）□□□,额定起重量15/3t,轨顶标高8.4m,室内外高差 150mm,选用预应力混凝土折线形屋架， 1.5口6.0m□□□□□□□□□,□□□,□□□□□□0.5KN/m2□□□□□□□□□□□□, □□□□□□□, 20mm□□□□□□；□□□□ 240mm□□□□□ 16KN/m3□,□□□□□□□□□,内侧20mm□□□□□□□,□□□□□；□□□□□□□□□□□□：□□□□ 1.2m□□□□□,□□□□□□□□□□ 150KN/m2，地下□□□□□ 1.3m（标高-1.45m）。nnrin ^nnn jnnri nnnn ^nnn Annn nnriri ^nnn Annn nrinriuuau巴图1-1建筑平面布置图确定做法和相应荷载标准值1、口面板：选自 [G410㈠],0.1kN/便□2口天沟板：选自 [G4100.1kN/便□2口天沟板：选自 [G410㈢][G320],b[G320],b口h=250口450mm，每根自重：2、天沟重（包括水口） ：17.4kN/根3、预应力钢混筋凝土折线形屋架选自□□□ 60.5kN。4、屋盖支撑：选自 [G415㈠]重量为：5、基础梁：选自[G415㈠],□□□□□□□□□□□□□0.05kN/m2（沿水平面）16.90kN6、吊车梁：选自 [G323㈠],□□□□：7、连系梁与过梁，截面与尺寸见剖面图。8、柱间支撑：选自 [G142.1]50kN,轨道及垫层重： 0.6kN/m三、柱截面尺寸与高度的确定□□□□□□□□0.6m柱顶标高为□□□□□□□□0.6m柱顶标高为11.4m,□□□□□高为7.8m。柱子尺寸：1、柱子高度：上柱高 H=11.4m—7.8m=3.6mU下柱高H=7.8m+0.6m=8.4mL口总高H=11.4m+0.6m=12.0mb。h=40（B400mn,下柱为工字形截面，240口

17502、柱截面尺寸：建议上柱为方形截面，b。h。hf=400。800。150mm，牛腿尺寸、柱下端矩形截面部分高度尺寸见图25。柱截面几何特征值为：A=1.6x105A=1.6x105mm21I=2.13x109mm21g1=4.0kN/mA=1.775x105mm22I=14.38x109mm22g=4.44kN/m2四、荷载计算1、恒载（1）屋盖恒载屋面板永久荷载标准值三毡四油防水层0.4kN/m220mm□□□□□□□□20kN/m3x0.02m=0.40kN/m3小计0.28kN/m屋面可变荷载标准值屋面均布活荷载（不上人屋面）0.5kN/m2预应力混凝土屋面板（包括灌缝）1.40kN/m2屋盖钢支撑天窗架天沟重（包括水重）0.05kN/m237.7kN17.4kN/根□□□□□□□ 60.5kN/口,□□□□□□□□□□□□□□□□□□：G=1.2幺2.2kN/m2义6m义18m/2+60.5kN/2+37.7kN+17.4kN）=244.98kN1（2）吊车梁及轨道重力荷载设计值：G=1.2必50kN+0.8kN/m义6m□=65.76kN3（3）柱自重重力荷载设计值：上柱 G=G=1.2义4kN/m义3.6m=17.28kN4A 4B下柱 G二G=1.2义4.44kN/m义8.4m=44.76kN5A 5B触作用位置2、屋面活荷载屋面活荷载标准值为 0.5kN/m2屋面积灰荷载为(0.3kN/m2义3m+0.75kN/m2义3m+0.3kN/m2*3m)义6m=24.3kN作用于柱顶屋面活荷载设计值为：Q=1.4必1。如图26。3=0.55kN/m2,p=1.0,N□□□□□□□o zzQ=1.4必1。如图26。3=0.55kN/m2,p=1.0,N□□□□□□□o zzQ□□□□□G□□□□□□113、风荷载按3=0日口3□□,□□kzszo标高及B类地面粗糙度确定：柱顶（标高11.4m)Nz=1.039檐口（标高13.5m)Nz=1.098屋顶（标高16.92m)Nz=1.182排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为：3=0日从3=1.0X0.8X1.039X0.55kN/m2=0.457kN/m21k zs1zo3=0N从3=1.0x0.4x1.039x0.55kN/m2=0.286kN/m22k zs2zo则作用于排架计算简图（图 27）上的风荷载设计值为：q=1.4x0.457kN/m2x6m=3.84kN/m1q=1.4x0.286kN/m2x6m=2.40kN/m2□□□□□□日：z□□□m)日zTOC\o"1-5"\h\z13.95 1.11116.62 1.17614.55 1.12716.59 1.175F=y(Z从从h)03B=[(0.8+0.5)x2..1x1.09840.3+06x0.45x1.111WQ szz00n=1+1.4x2.67x1.1764—0.8+0.刊x2.04x1.175+0]=33.40kN4、吊车荷载15/3kN吊车的参数为:B=5.5m,K=4.4m,g=71.9kN,Q=150kN,F =152kN□p,max根据重力荷载之间的平衡关系：2(F+F)=G+Q+g得：p,maxp,minF=65.5kN□p,min根据28。BQK,可算得吊车口支座反力影响线中各轮对应点的竖向坐标，如图图28吊辐塞作好卜支座反力的影修□□□□□□吊车竖向荷载设计值为：D=yFZy=1.4x152kN(1+0.808+0.267+0.075)=457.52kNmax Qp,max iD=yFZy=1.4x65.5x2.15=197.155kNmin Qp,min i2)吊车横向水平荷载作用于每个轮子上的吊车横向水平制动力计算：T=1a(Q+g)=1x0.1X150kN+71.9kN)=5.548kN44作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值计算T=yTZy=1.4x5.548x2.15=16.7kNmaxQ i

五、排架内力分析柱剪力分配系数柱子n=I/1ulX=H/HuC=3/[1+—3(1/n-1)]o6=H3/CEIol1/61=ZUFiA,Bn=0.148入=0.300C=2.596O6=6=0.268x10-10HAB E“刃=0.5A B1、恒载作用下的排架内力分析，计算简图如图29（a）G=G=244.98kN,G=G+G=62.32kN+17.28kN=81.60kN1 1 2 3上1G=G=44.76kN.3下1M=Ge=244.98kNx0.05m=12.25kN/m1 _1_1 M=(G+G~)e—Ge2 1上1 0 33=(244.98kN+17.28kN)x0.2m—64.32kNx0.35m=29.94kN排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按柱顶为不动铰支排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按柱顶为不动铰支□□□□□□□□ A、Bln=0.148,X=0.300□□□□□□□□ A、Bln=0.148,X=0.300□1_沁1--□G=2 =1.971,C=-• --2一2c1 3 2. 121+Q(-1) 21+X3□ -11nn=1.181nM「M厂 12.25kN•mx1.971+29.94kN•mx1.184,R=—1C+一&C= =4.96kNAH1H3 12R=-4.96kNB■ 1蝴翱力就求得R后，由于平衡条件可得各柱截面的弯矩和剪力。柱各截面的轴力为该界i面以上重力荷载之和，恒载作用下的轴力弯矩如图29(b）（c）。面以上重力荷载之和，恒载作用下的轴力弯矩如图29(b）（c）。2、屋面活荷载作用下的排架内力分析排架计算简图如图 30（a）。其中Q=71.82kN,□□□□□□□□□□□□□□：1M =71.82kNx0.05m=3.59kN•m,M=71.82x0.20=14.36kN•m,C=1.971,1A, 2A 1C=1.181则3nMA^MA^ 3.59kN•mx1.971+14.36kN•mx1.181R=—」C+—2—C= =2.00kN(faH1H3 12排架各柱的弯矩轴力图如图30（b）（c）。

排架各柱的弯矩轴力图如图30（b）（c）。匕沱M匕沱MM3、风口载作用下的排架内力分析□□□□□□□□□□ 31(a)。A,B柱n=0.148,X=0.300□□ 2.5.2得3[1+入4(1-1)]C二 n——=0.340TOC\o"1-5"\h\z11 A18[1+Q(-1)]nR=-qHC=-3.84kN/mx12mx0.34=-15.7kN(~)A 1 11R=-qHC=-2.4kN/mx12mx0.34=-9.792kN(一)B 2 11R=R+R+F=-15.7kN-9.79kN-33.43kN=-58.92kN(一)ABW□□□□□□□□：V=R-nR=-15.7kN+0.5x58.92kN=17.36kN(一)AAAV=R-nR=-9.79kN+0.5x58.92kN=19.67kN(fBBB□□□□□□31(b)

□□□□□□31(b)■龙风灿的排架啦M(2)右风吹时由于死单跨，与左风吹情况相同，内力反向，计算简图和内力图如图32。■标魁的排轴力和4、吊车荷载作用下排架内力分析(1)D作用于A柱max□□□□□□ 33(■龙风灿的排架啦M(2)右风吹时由于死单跨，与左风吹情况相同，内力反向，计算简图和内力图如图32。■标魁的排轴力和4、吊车荷载作用下排架内力分析(1)D作用于A柱max□□□□□□ 33(a),其中吊车竖向荷载D,D在牛腿顶面处引起的力矩为maxminM=De=457.52kNx0.35m=160.13kN•mA max3M=De=197.16kNx0.35m=69kN•mB min3对于RAA柱，C=1.18,则3M「 160.13kN•m 4| =- H3 12mx1.18=-15.7kN(㈠MB-CH369kN•m12mx1.18=6.79kN(fR=R+R=-15.7kN+6.79kN=-8.91kN(一)AB排架各柱顶剪力分别为：

V=R-nR=—15.7kN+0.5x8.91kN=—11.25kN（一）AAAV=R-nR=-6.79kN+0.5x8.91kN=6.79kN（f）BBB排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图 33（b）（c）。■作用秘柱上瞅操内力分淅D作用于BQmax由同理可得，内力图如图 34。l-GIL.,.||I.ilEIili雌内力分桁T作用下max当作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图 35（b）。对于A柱，n=0.148,入=0.300,a=(3.6m-1.2m)/3.6m=0.670,则2-3a入+入3[(1+a)(1-a)2-(2-3a)]C二 n :0.6275nR=-TC=-16.70kNx0.627=-10.48kN(~)AMAX5□,□□ B柱，n=0.148,X=0.305,a=0.670,C=0.627则5R=-TC=-16.70kNx0.627=-10.48kN(一)Bmax5□□□□□□R为：R=R+R=-10.48kN+(-10.48kN)=-20.96kN(一)AB各柱顶剪力为：V=R-nR=-10.48kN+0.5x(-20.96)kN=0AAAV=R-nR=-10.48kN+0.5x(-20.96)kN=0BBB排架各柱的弯矩图及柱底剪力如图 35(a)。排架各柱的弯矩图及柱底剪力如图 35(a)。I ■领下跚^■淅六、内力组合□□□□□□力荷载类别恒口屋面活口□□□□□□吊车水平荷载风荷载D作用max在A柱D作用max在B柱口风口风序号①②③④⑤⑥⑦1口□—□M5.613.61□40.57□40.57±23.3874.41□86.26N262.2671.8200000□—□M□24.33□10.75119.5628.43±23.3874.41□86.26N326.5871.82457.52197.16000M17.336.0524.89-66.24±163.66441.6□408.48口□—□N371.3171.82457.52197.16000।r表1A柱内力设计值汇总表 中

V4.962.00011.27011.27口16.7059.84048.44注:M（单位为 kN•m）,¥（□□□kN）□□2 人口内力设计值组合表□□+M□□□maxM,N—M□□□N,VmaxN□□□M,VmaxN□□□ M,VminM,Nk k□□□□□M□+0.9（Q+□）75.83□+0.9[0.9□□+□□+⑦]0123.82□+0.9[②+0.9③+□□+□]082.02□+0.9[0.9□□+□□+□]0123.82087.78N□□□ 1.35Smax GK+0.7x1.4SQKN326.90262.26345.32262.26218.55□□□M□+0.9[0.9□□+□□+□]158.42□+0.9（Q+□）0111.64□+0.9[②+0.9③+□□+□]152.84□+0.9⑦0101.96N697.17391.22761.81326.58

□—□M①+0.9[②+0.（③+□□+⑥]572.94①+0.9[0.9□□+□□+⑦]□536.52①+0.9[②+0.9③+□□+⑥]572.94①+0.9⑥414.77N806.54531.01806.54371.31V65.01□61.2965.0158.82Mk411.31□381.17411.31298.33Nk620.30423.50620.30309.42Vk47.03□43.1947.0342.60注：M（单位为kNm）,N（单位为 kN）,V（单位为 kN）七、柱截面设计混凝土强度等级为C30,f=14.3N/mm2,f=2.01N/mm2；□□HRB335tk级钢筋，一一,…. f=f=300N/mm2,m=0.518□□□□□□□□□□□□yy b1、上柱配筋计算有内力组合表可见，上柱截面共有4组内力取h=400mm—40mm=360mm,0经判别，均为大偏压，选取一组最不利荷载组合。M=—123.82,N=262.26由附表11.1查的有吊车厂房排架方向上柱的计算长度l=2x3.6m由附表11.1查的有吊车厂房排架方向上柱的计算长度l=2x3.6m=7.2m。0附加偏心距e取20mm□□□ 400mm/30□□aM123.82x106N•mm262260N=472.1mm,e=e+ei0=472.1mm+20mm=270mm262260N=1.0。1=h0=1+ 1400x(0.01X7800mm262260N=1.0。1=h0=1+ 1400x(0.01X7800mm□=0.97400mm

1270mm360mm-()7800mm400mm)x1.0x0.97=1.164262260Nafbh 1.0x14.3N/mm2x400mmx360mm1c0一，2a=0.127<一h080mm=0.222360mml/h=7200mm/400mm=18>5，故应考虑偏心距增大系数0=4.362>1.00.5fA0.5x14.3N/mm2x400=4.362>1.0,' x=2a进行计算。s，e'=ne-，e'=ne-h/2+a=1.164x270mm-400mm/2+40mm=412.8mmiA=AsSsNe'f(h-a)y0s262260Nx412.8mm300N/mm2(360mm—40mm)=1127.7mm2选用4^选用4^20(A=1256mm2)，则p=A/(bh)=1256mm2/(400mm+400mm)S=0.785%>0.2%，满足要求由附表11.1，得垂直于排架方向柱的计算长度l由附表11.1，得垂直于排架方向柱的计算长度l-1.25x3.6m-4.5m，则0l/b-4500mm/400mm=11.25,①-0.961□0_..__ _N-0.9p(fA+fA)-0.9x0.961x14.3N/mm2x400mmx400mm+yS300N/mm2x1256mm2x2)-2630.94kN>N -345.32kNmax满足弯矩作用平面外的承载力要求。2、下柱的配筋计算取h-800mm-40mm-760mm，与上柱分析方法类似，在内力组合表的0组内力中选取下列2组最不利内力。组内力中选取下列2组最不利内力。M-414.77kN-m,N-371.31kN.M--536.52kN-m,N-531.01kN.(1)按M=414.77kNm,N=371.31kN.□□下柱计算长度取l=1.0,下柱计算长度取l=1.0,H=8.6m,□□□□□e-800mm/30-26.67mma(大于20mm),b-100mm,b-400mm,h-150mm。M414.77x10M414.77x106N•mm371310N-1117mm,e-e+ei0a1117mm+26.67mm-1143.7mmn。且取Cn。且取C2-1.0>5l/h-8600mm/800mm-10.75>5，故应考虑偏心距增大系数0 <150.5fA c N0.5x14.3N/mm2x[400mmx800mm-300mm0800mm-2x150mm-25mm)]371310N=3.42>1.0取C1-1.0。-1取C1-1.0。-1+—1—14002h0二二1+ 1La. (12 1400x1143.7mm□760mm8600mm800mm)x1.0x1.0=1.055ne-1.055x1143.7mm-1206.6mm>0.3h-0.3x760mm-228mm故为大偏心受压。先假定中和轴位于翼缘内，则x=x= Tafb1cf371310N1.0x14.3N/mm2x400mm=64.9mm<150mmhe="he="e+——ai2 $=1206.6mm+800mm2=40mm=1566.6mm一一'一一,Ne-afbx(h-x/2)A=A= 1^——0 =[371310Nx1566.6mm-1.0x14.3N/mm2$s f(h-a)y0 $x400mmx64.9mm(760mm-64.9mm/2)]/[300N/mm2x(760mm-40mm)]=1442.6mm2□21按M=-536.52kN•m,N=531.01kN.计算' 一□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□ A=A=1833.6mm2□$s□□□□□□□□,□□□□□□ 4^25(A=1964mm2)□□□□,□□□□□—s矩作用平面外的承载力亦，满足要求。3、柱的裂缝宽度验算《规范》规定，对e/h>0.55□□□□□□□□□□□□ □□□□□□□□00e/h>0.55的内力。故应进行裂缝宽度验算。验算过程见表 3，其中上柱00A=1256mm2，下柱A=1964mm2,E=2.0x105N/mm2；□□□□□□$ $sa=2.1,□□□□□□□□ c取25mm□cr表3柱的裂缝宽度验算表柱截面上柱下柱□□□□□M/(kN'm)k88.78381.17N/kNk218.55423.50e=M/N/mm0 k k406.2>0.55h0900>0.55h0Ap= s te 0.5bh+(B-b)hf f0.0157<0.01,取p=0.01te0.0231"=1+ 1 (l0)2$ 4000e/hh0 01.0721.0l0<14ah

e=华+h/2-a/mm0 s595.41260''」y=h(b一b)/bhf ff 000.592八c 'h ，，z=[0.87-0.12(1—y)(i)]h/mmfe0297.4647.7N(e—z)〃入7/ 、o=—k /(N/mm2)sk Azs174.4203.8 fV=1.1—0.65--4k—P0tesk0.620.820 d3 =aV~^k~(1.9c+0.08—eq)/mmmax crE pS te0.17<0.3（满足要求 ）0.24<0.3□□□□□□4、柱的箍筋配置非地震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般有构造要求，上、下柱均选用岭@200箍筋。5、牛腿设计根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如图 36.。□□□□□□□□ b=400mm,□□□□□□ h=600mm,h=565mm□0牛腿截面高度验算其中P=0.65,f=2.01N/mm2,F=0（牛柱腿顶面没水平荷载 ）,a二tk hkTOC\o"1-5"\h\z—150mm+20mm=—130mm<0,取a=0,F□□□□□ ：VKDG457.53kN64.32kNF max十—3= + =380.41kNvk yy1.41.2QGTOC\o"1-5"\h\zF、fbh 2.01N/mm2x400mmx565mm 「P(1—0.5i)L=0.65x =590.54kN>FF a 0.5 vkvk0.5+ h

0故牛腿截面高度满足要求。图牛脚尺寸简图(2)牛腿配筋计算由于a=—150mm+20mm=—130mm<0,□□□□□□□□□□□□□□□据构造要求，A2Pbh=0.02x400mmx600mm=480mm21Smin实际选用 4^14(A=616mm2)□□□□□□□ 。8@100□S6、柱的吊装验算采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到强度后起吊。由表3可得柱□□□□□□□ h=0.9x800mm=720mm，取h=850mm,则柱吊装时总长度为13.6m+8.4m+0.85m=12.85m,□□□□□□□□□图柱吊装计算简图，即柱吊装阶段的荷载为柱自重重力荷载（应考虑动力系数），即q=陷q=1.5x1.35x25kN/m3x0.16m2=8.1kN/m1G1kq=陷q=1.5x1.35x25kN/m3x0.4mx1.0m=20.25kN/m2G2kq=陷q=1.5x1.35x25kN/m3x0.1775m2=8.99kN/m3G3k在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为：M=_qH2=_x8.1kN/mx3.62m2=52.49kN•m121u2TOC\o"1-5"\h\zM=-x8.1kN/mx(3.6m+0.6m)2+-x(20.25kN/m—8.1kN/m)x0.62m2=73.63kN•m12 2由SM=Rl—1ql+M=0得：BA3233 2R=1ql—M2=1x8.99kN/mx8.65m—73.6."m=29.82kNa233 l 2 8.65m3M=Rx-qx23A23令dM3=R—qx=0,得x=R/q=29.82kN/8.99kN/m=3.32m,□□□□□□TOC\o"1-5"\h\zdx A3 A3矩M为：M=29.82kNx3.32m—1x8.99kN/mx3.322m2=49.46kN•m33 2柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算过程见表 4.。表4柱吊装阶段承载力及裂缝宽度验算表柱截面上柱下柱M(M)/(kN-m)k52.4938.8873.6354.54一一' M=fA(h一a)/(kN•m)u ys0 s120.58>0.防52.49=47.24424.22>0.®84.20=66.270=M/(0.87hA)/(N/mm2)sk k 0098.8442.00 fV=1.1-0.65tkP0tesk0.26□0.25<0.2,取0.20 d3 =aV—宓(1.9c+0.08—eq)/mmmax crE pS te0.04<0.2（满足要求 ）0.012<0.2□□□□□□

八、基础设计.设计条件根据《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2011)规定，对地基承载力特征值在160WfW200kN/m2,单程排架结构、6m柱间的多层厂房，起重机额k定重量不超过300kN的二级建筑物，设计时可不作地基变形计算。基础采用C20混凝土，抗拉强度f=1.1N/mm2；HPB300级钢筋，抗拉强度tf=270N/mm2。y.初定基础的几何尺寸基础采用平板式锥形基础，柱子插入基础杯口深度h应满足三个条件：吊装1时的稳定性，大于5%的柱长；大于纵向钢筋的锚固长度；由表4-9知：h=0.9h=0.9x900mm=810mm三800mm。因此初选h=900mm。11根据柱截面边长尺寸，查表4-11得：杯底厚度a1三200mm,选用a1=250mm,杯口底垫层为50mm。因杯壁厚度tN300mm，且大于基础梁宽，故取t=375mm。杯口顶部尺寸：宽=400mm+2x75mm=500mm；长=900mm+2x75mm=1050mm杯口底部尺寸：宽=400mm+2x50mm=500mm；长=900mm+2x50mm=1000mm基础总高度：h三h+a+50mm=900mm+250+50=1200mm11基础埋深：d=1200mm+500mm=1700mm3.地基计算基础梁传来墙体荷载(圈梁自重近似按墙体计算)：钢窗自重240清水墙自重0.24钢窗自重240清水墙自重0.24x18kN/m2=4.32kN/m2外贴浅色釉面瓷砖0.5kN/m2 5.16kN/m220厚混合砂浆抹面0.20x17kN/m2=0.34kN/m2基础梁自重16.10kNN=116.10+5.16x(14.75x6—4x8.4)+0.45x4x84]kN=314.50kNwk(240mm+900mm)/2=570mm基础顶面(即排架柱3-3截面)内力组合表列于表4-21.柱传来的内力N=632.82kN+314.50kN=947.32kNmax,k表5A柱杯口顶面内力组合组号基本组合标准组合M/(kN•m)N/kNV/kNM/(kN-m)kN/kNkV/kNk1454.02926.0465.88238.47632.8227.642313.31426.0648.77144.26355.0524.08先按轴压基础估算基底尺寸ANN/(f-yd)=947.32/(200—20x1.7)m2=5.71m2max,k aks偏心受压基础取1.4A=1.4x5.71m2=7.994m2，初步选lxb=2.8mx3.8m=10.64m2。则基础底面积：A=2.8mx3.8m=10.64m2截面抵抗矩：W=lb2/6=2.8x3.82/6=6.379m3基础及覆土自重：G=yAd=20x10.64x1.7kN=361.76kNks基础各部分尺寸详见图4-66.当基础宽度大于3m或埋深大于0.5m时，地基承载力特征值需按下式进行修正：f=f+ny(b-3)+ny(d-0.5)aakb dm式中f——地基承载力特征值，根据地质报告f=200kN/m2ak aky——基础底面以下土的重度，取y=18kN/m3；y——基础底面以上图的重度，取y=17kN/m3；mmn、n——基础宽度和埋深对地基承载力的修正系数根据表4-8可查得

bdn=0、n=1.1.bdf=1200+1.1x17x(1.7-0.5)kN/m2=222.44kN/m2地基承载力计算采用a荷载标准值。作用于基础底面的力矩和轴力标准值，地基承载力计算采用荷载的标准组合，盐酸过程见表4-22。基础底弯矩标准值：M=M-Ne+Vhdkkwkwk基础底轴力标准值：N=N+N+Gp=N/Ap=p+M/Wdkkwkkkdk k,maxkdk表6地基承载力计算计算项目Mk/(kN-m)Nk/kNVk/kNNwk/kNGk/kNMdk/(kN-m)Ndk/kNpk/(kN/m?)pk,max/(kN/m)组合1238.47632.8227.64314.50361.7692.371309.08123.03<fa137.51<1.2fa组合2144.26355.0524.08314.50361.76-6.111031.3196.93<fa97.89<1.2fa4.基础承载力计算基础的承载力计算包括受冲切承载力和底板受弯承载力。基础承载力计算采用荷载的基本组合。对于两种基本组合，地基净反力分别为p =(N+1.2N)/A+(M—1.2Ne+Vh)/Wn.max WK WKw=(926.04+1.2x314.50)10.06+(454.02-1.2x314.50x0.57+65.88x1.2)/6.379=169.83(kN/m2)p=(N+1.2N)/A-(M—1.2Ne+Vh)/Wn.min WK WKw=(926.04+1.2x314.50)10.06-(454.02-1.2x314.50x0.57+65.88x1.2)/6.379=172.66(kN/m2)p =(N+1.2N)/A+(M-1.2Ne+Vh)/Wn.max WK WKw=(426.06+1.2x314.50)10.06-(313.31+1.2x314.50x0.57+48.77x1.2)/6.379=100.08(kN/m2)p=(N+1.2N)/A-(M-1.2Ne+Vh)/Wn.min WK WKw=(426.06+1.2x314.50)10.06-(313.31-1.2x314.50x0.57+48.77x1.2)/6.379=50.95(kN/m2)(1)抗冲切承载力计算近似取p =169.83(kN/m2)n.max1)柱根截面处(图4-67)b=2.8>bc+2h0=(0.4+2x1.16)m=2.72mA=(l/2-bc/2-h0)-(b/2-bc/2-h0)2=(3.8/2-0.9/2-1.16)x2.8-(2.8/2-0.4/2-1.16)2=0.8104(m2)F=pA=169083x0.8104=137.63KNl n.max冲切面水平投影面积为A=(bc+h0)h0=(0.务1.1)6)1=16 m2则冲切承载力：^7fA=0.7X0.967x1.1X1.8096x106ht1=1347.41>F]=137.26KN/m2满足要求。2)变阶处冲切面与柱边冲切破坏重合，故其变阶处冲切面承载力可不用验算。(2)基础底板受弯承载力计算1)柱边(1—1)截面。柱边截面(1—1)处的地基净反力p=121.25+(169.-18231.)X2450/1=193020.762kn1沿地基长边方向的弯矩：M=—(l-h)2(2b+b)(p施.maxPn1)124 0c2

=-1(3.8—0.9)2(2x2.8+0.4)x(169.86