一二级注册结构工程师专业部分-63真题-无答案

一、二级注册构造工程师专业局部-63分钟)有一钢筋混凝土非预应力屋架，如题图所示：：屋架混凝土强度等级为C30。节点集中荷载P=P1+P2恒荷载P1=12kN(标准值且包括构件自重)活荷载P2=6kN(标准值且活荷载大于4kN/m2)提示：1．计算屋架杆件内力时不考虑节点次应力的影响；2．上弦杆的计算长度可取节间长度的两倍。在活荷载作用下的支座反力为RAh(设计值，kN)应当和以下( )项数值相接近。A．RAh＝23.4 B．RAh＝25.2 C．RAh＝21 D．RAh＝19.5在恒荷载和活荷载的作用下，上弦杆件S1的内力设计值(kN)与以下( )项数值相接近。A．153.02 B．124.16 C．148.99 D．127.51上弦杆件截面为200mm×200mm，配置4根14的钢筋，试问该屋架上弦杆的承载力气N(设计值，kN)与以下( )项值相接近。A．N＝337.5 B．N＝477.62 C．N＝250.27 D．N＝591.35某钢筋混凝土框架梁截面尺寸b×h=300mm×500mmC25，纵向钢筋承受HRB335，箍筋承受HPB235，as=35mm。4222Φ20，箍筋为8@200双肢箍，梁承受一般均布荷载，则考虑地震组合后该梁能承受的最大弯矩M与剪力V最接近以下()项数值。A．M＝260kN·m，V=148kN B．M=342kN·m，V=160kNC．M=297kN·m，V=195kN D．M=260kN·m，V=160kN假设该梁为三级框架梁，考虑地震组合及调整后在支座截面处引起的剪力设计值V=101kN(集中荷载引起的占75%以上，集中荷载作用点至支座的距离a=2023mm)，箍筋间s=200mm，则该截面的最小配箍面积为()。A．81mm2 B．94mm2 C．57mm2 D．112mm2一钢筋混凝土偏心受压柱截面尺寸b×h=500mm×700mmIo＝12m，混凝土强度等级为C35，纵向钢筋HRB4OO，纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离as＝40mm。设轴向力的偏心距e0625mm，承受轴力设计值N＝400kN，轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离e与以下()项数值最为接近。A．987mm B．1094mm C．824mm D．1130mm设轴向力的偏心距e0＝1000mm425受的轴向力设计值N与以下()项数值最为接近。A．N＝305kN B．N＝516kN C．N＝602kN D．N＝743kN320N＝800kN，弯矩设计值M＝265kN·m，则截面受拉侧的配筋面积与以下()项数值最为接近。A．700mm2 B．652mm2 C．892mm2 D．942mm2250mm×500mmC30，梁受拉区配置320的钢筋(942mm2)，混凝土保护层c＝25mm，承受均布荷载，梁的计算跨度Io＝6m。假设按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值Mk＝100kN·m，则裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数Ψ与以下()项数值最为接近。A．0.770 B．0.635 C．0.580 D．0.660假设裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数Ψ＝0.825，则该梁的短期效应刚度与以下( )项数值最为接近。A．27610kN·m2 B．27102kN·m2 C．28610kN·m2 D．29610kN·m2假设梁的短期效应刚度Bs＝29732.14kN·m2，按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩Mk＝90kN·m，按荷载效应的标准永久组合计算的跨中弯矩值Mq＝50kN·m，梁受压区配218的钢筋，则跨中挠度与以下()项数值最为接近。A．10.2mm B．14.3mm C．16.3mm D．11.9mm按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值M＝90kN·320肋钢筋deq＝20mm，按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk＝210N/mm2，则最大裂缝宽度wmax与以下( )项数值最为接近。A．0.201mm B．0.197mm C．0.233mm D．0.256mm假设按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte＝1.508%，按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk＝157N/mm2，裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀Ψ＝0.551，受拉钢筋同上题，则梁外表处的最大裂缝宽度ws,max与以下()项数值最为接近。A．0.154mm B．0.140mm C．0.125mm D．0.177mm预应力钢筋的预应力损失，包括锚具变形损失(σ11)，摩擦损失(σ12)，温差损失(σ13)，钢筋松弛损失(σ14)，混凝土收缩、徐变损失(σ15)，局部挤压损失(σ16)。设计计算时，预应()。Aσ11+σ12+σ14σ15+σ16Bσ11+σ12+σ13σ16Cσ11+σ12+σ13+σ14σ15Dσ11+σ12σ14+σ15 梁中配置受压纵筋后( )。A．既能提高正截面受弯承载力，又可削减构件混凝土徐变B．加大构件混凝土徐变C．不影响构件混凝土徐变D．只能提高正截面受弯承载力某宽厚板车间冷床区为三跨等高厂房，跨度均为35m；边列柱柱间距为10m，中列柱柱间距为20m，局部60m10m，屋面梁与钢柱为固接。厂房屋面承受彩色压型钢板，屋面坡度为1/20；檩条承受多跨连续式H型钢檩条，其间距为5m；檩条与屋面梁搭接。屋面梁、檩条及屋面上弦水平支撑的局部布置示意如题图中的(a)图所示，且系杆仅与檩条相连。中列柱柱顶设置有20m和60m跨度的托架，托架与钢柱承受铰接连接，托架的简图和荷载设计值如题图中的(b)和(c)图所示。屋面梁支承在托架竖杆的侧面，且屋面梁的顶面略150mm。檩条、屋面梁、20mQ235B钢，60mQ345B钢。手工焊接时，分别承受E43型焊条和E50型焊条，要求焊缝质量等级为二级。20m跨度托架杆件承受轧制T型钢，T型钢的翼缘板与托架平面相垂直。60m跨度托架杆件承受轧制H型钢，H型钢的腹板与托架平面相垂直。屋面均布荷载设计值(包括檩条自重)q=1.5kN/m2。试问，多(≥五跨)连续檩条支座最大弯矩设计值(kN·m)与以下( )项数值最为接近。提示：可按M＝0.105ql2计算。A．93.8 B．78.8 C．62.5 D．46.9屋面梁的弯矩设计值M=2450kN·m，承受双轴对称的焊接工字形截面，翼缘板为-350×16，腹板为-1500×12，Wx＝12810×103mm3，截面上无孔当按抗弯强度进展计算时，试问，梁上翼缘上最大压应力(N/mm2)与以下( )项数值最为接近。A．182.1 B．191.3 C．200.2 D．205.0试问，20m跨度托架的支座反力设计值(kN)与以下( )项数值最为接近。A．730.0 B．350.0 C．380.0 D．372.520m跨度托架上弦杆的轴心压力设计值＝1217k承受轧制T型钢ix＝53.9mm，iy＝97.3mm，A＝12570mm2。当按轴心受压构件进展稳定性计算时，杆件最大压应力(N/mm2)与以下( )项数值最为接近。的影响。λyλyz。A．189.6 B．144.9 C．161.4 D．180.620m跨度的托架下弦节点如题图所示，托架各杆件与节点板之间承受等强的对接焊缝进展连接，焊缝质量等级为二级。斜腹杆翼缘板拼接板为2-100×12，拼接板与节点板之间承受hf＝6mml1(mm)与以下()项数值最为接近。A．360 B．310 C．260 D．21060m跨度托架端斜杆D1的轴心拉力设计值(kN)与以下( )项数值最为接近。A．2736 B．2757 C．3339 D．336560m跨度托架下弦杆最大轴心拉力设计值(kN)与以下( )项数值最为接近。A．11969 B．8469 C．8270 D．809460m跨度托架上弦杆最大轴心压力设计值N＝8550kN，拟承受热轧H型钢H428×407×20×35，ix＝182mm，iy＝104mm，A=36140mm2。当按轴心受压构件进展稳定性计算时，杆件最大压应力(N/mm2)与以下()项数值最为接近。提示：只给出杆件最大轴心压力值，可不考虑轴心压力的变化对杆件计算长度的影响。A．307.2 B．276.2 C．248.6 D．230.260m跨度托架腹杆V2的轴心压力设计值N＝1855kN，拟承受热轧H型钢H390×300×10×16，ix＝169mm，iy＝72.6mm，A=13670mm2。当按轴心受压构件进展稳定性计算时，杆件的最大压应力(N/mm2)与以下()项数值最为接近。A．162 B．194 C．253 D．30360m25进展连接，焊缝质量等级为二级。斜腹杆腹板的拼接板件为-358×10，拼接板件与节点板之间承受坡口焊透的T形焊缝，试问，T形焊缝的长度l1(mm)与以下()项数值最为接近。A．310mm B．330m C．560mm D．620mm 计算格构式压杆绕虚轴x挠曲时的整体稳定性，其稳定系数应依据( )查表确定。A．λx B．λox C．λy D．λoy 工字形截面受压构件腹板高度与厚度之比不能满足按全腹板进展计算的要求时，( )。A．可在计算时将腹板截面仅考虑计算高度两边缘的范围B．必需加厚腹板C．必需设置纵向加劲肋D．必需设置横向加劲肋有侧移的单层钢框架，承受等截面柱，柱与根底固接，与横梁铰接，框架平面内柱的计算长度系数μ是()。A．2.0 B．1.5 C．1.0 D．0.5有重级工作制吊车的厂房选择屋架下弦穿插支撑，屋架间距6m，支撑节间6m，支撑杆件截面是()。1170mm×l90mmMU7.5单排孔混凝土小型空心砌块和M7.5混3.8m，承受轴向力设计值105kN，荷载标准38mm。该窗间墙高厚比β与()项数值相近。A．18 B．20 C．22 D．24 假定该窗间墙的高厚比β=20，试确定其承载力与( )项数值相近。A．126.71kN B．122.04kN C．122.56kN D．137.38kN31M7.5水泥砂浆砌筑，该窗间墙的承载力与()项数值相近。A．95.68kN B．103.74kN C．107.7kN D．114.25kN1200mm×370mmMU10M2.5的混合砂浆砌筑。b×h＝200mm×550mm，跨度5m，支承长度a=240mm，梁端荷载设计值产生的支承压力N1＝240kN，梁底墙体截面处的上部设计荷载为N0＝50kN。 假定a0=142.88mm，梁端支承处砌体的局部受压承载力与( )项数值最为接近。A．78.87kN B．63.21kN C．59.87kN D．52.8kN在梁端设置与梁端现浇成整体的垫块a＝240mb＝620mt＝300m。a0＝81.13mm，试问垫块下砌体的局部受压承载力与()项数值接近。A．83.58kN B．96.8kN C．119.39kN D．127.5kN15m240mmMU10烧结一般砖，M5混合砂浆砌筑，墙上门洞尺寸如题图所示，柱间6m，根底梁长5.45m，根底梁断面尺寸为b×hb＝240mm×450mm0.3m；混凝土为C30，纵筋为HRB335，箍筋为HPB235。 墙梁跨中截面的计算高度H0与( )项数值最为接近。A．5375mm B．5150mm C．5335mm D．5450mml0＝5150mm7.3.6-1中，公式右端的值与()项数值最为接近。A．72.35kN·m B．66.5kN·m C．68.92kN·m D．78.95kN·m托梁按偏心受拉构件进展计算，假设aM＝0.250，ηN＝2.032，假设墙梁的跨中计算高度H0＝5.450m，由荷载Q2引起的跨中弯矩值M2＝315kN·m，则轴心力至纵向钢筋合力点之间的距离e与()项数值最为接近。A．670mm B．490mm C．550mm D．450mm假设荷载设计值Q2=150kN/m，则使用阶段的托梁斜截面受剪承载力(7.3.8)验算时公式右端的剪力值与()项数值最为接近。A．149.2kN B．150.59kN C．181.88kN D．167.38kN 施工阶段托梁的弯矩及剪力设计值承载力为( )。A．54.27kN·m，39.7kN B．72.35kN·m，118.92kNC．65kN·m,45.6kN D．54.27kN·m，72.35kN 对砌体房屋中的钢筋混凝土构造柱的论述，以下( )项为正确。A．墙体开裂阶段的抗剪力气明显提高B．假设先浇构造柱，确定要严格按构造规定沿墙高每隔500mm设26结钢筋C．构造柱必需单独设置根底，不得直接埋入室外地坪下500mm或较浅的根底圈梁中D．各片承重墙体均设置连续到顶的构造柱，对墙体抗剪强度有提高作用 以下( )项正确。A．梁端较短垫梁下的砌体，可视为均匀局部受压B．梁端预制刚性垫块下的砌体为均匀局部受压C．钢筋混凝土过梁和墙梁，梁端底面砌体的应力分布可近似为均匀的D．梁端预制刚性垫块和与梁端现浇成整体的刚性垫块下砌体的应力状态一样TC13BD3d＝100mm，其杆长L=2828mm。D3N＝-17.77kND3σc与以下( )项数值最为接近。A．1.10N/mm2 B．1.39N/mm2 C．2.26N/mm2 D．1.78N/mm2D3N＝-22.02kND3σc与以下( )项数值最为接近。A．4.89N/mm2 B．6.22N/mm2 C．7.94N/mm2 D．10.09N/mm2某群桩根底的平面，剖面和地基土层分布状况如题图；地质状况如下：①杂填土：其重度γ＝17.8kN/m3；γ＝17.8kN/m3qsik＝20kPa,属高灵敏度软土；γ＝19.5kN/m3qsik＝60kPaEs1＝8.0MPa；④淤泥质土：地基承载力标准值fK＝70kPa，压缩模量Es2＝1.6MPa；在桩长深度范围内务土层的加权平均土层极限摩擦力标准值qsk＝21kPa；⑤作用子桩基承台顶面的竖向力设计值F＝3600kN，桩基承台和承台上土自重设计值G＝480kN。本桩基安全等级为二级。 假设桩基直径为0.4m，则基桩极限侧阻力标准值与以下( )项值接近。A．435.9kN B．450.9kN C．467.23kN D．475.94kN 假设桩身直径为0.4m，则基桩端阻力标准值与以下( )项值接近。A．327.69kN B．339.12kN C．346.78kN D．350.51kN 当Qsk＝440.59kN，Qpk＝301.24kN时基桩的竖向承载力设计值与以下( )项值接近。A．455.57kN B．465.64kN C．473.59kN D．480.16kN 脆弱下卧层顶面处的附加应力与以下( )项值接近。A．38.59kPa B．43.84kPa C．48.94kPa D．51.43kPa 脆弱下卧层顶面处自重应力与以下( )项值接近。A．149.56kPa B．157.96kPa C．172.34kPa D．184.1kPa 脆弱下卧层地基承载力设计值与以下( )项值接近。A．249.52kPa B．267.47kPa C．273.82kPa D．284.31kPa450mm×600mm，作用于根底顶面的荷载设计值为：F=2800kN，M=210kN·m(作用于长边方向)，H=145kN，承受截面为350mm×350mm的预制混凝土方桩，承台长边和短边为：a＝2.8m，b＝1.75m，承台埋深1.3m0.8m，50mm40mmh0＝0.8-0.050-0.040=0.710m=710mmC2O，配置HRB335钢筋。按《建筑桩基技术标准》(JGJ94-94)γG=20kN/m2，则桩顶竖向力设计值最小与以下()项值接近。A．406.75kN B．414.5kN C．419.8kN D．425.6kN承台受弯承载力Mx与以下()项值接近。A．442.89kN·m B．452.63kN·m C．458.72kN·m D．465.21kN·m承台受弯承载力My与以下()项值接近。A．619.57kN·m B．679.60kN·m C．643.65kN·m D．656.73kN·m 柱边承台受冲切承载力值与以下( )项值接近。A．4230.9kN B．4367.1kN C．4457.6kN D．4601.5kN 角柱向上冲切时承台受冲切承载力与以下( )项值接近。A．967.3kN B．1142.6kN C．1296.7kN D．1401.5kN 承台I-I截面的受剪承载力与以下( )项值接近。A．1156.7kN B．1269.8kN C．1321.4kN D．1450.7kN 在地震区“岩土工程勘察报告”中不包括以下( )项内容。A．场地土类 B．建筑场地类型C．土层中是否有液化层 D．地基土抗震承载力数值 高层建筑为了减小地基的变形，以下( )种根底形式较为有效。A．钢筋混凝土十字穿插根底 B．箱形根底 C．筏形根底 D．扩展根底有密集建筑群的城市市区中的某建筑，地上28层，地下1层，为一般框架—核心筒钢筋混7度。该建筑质量沿高度比较均匀，平面为切角正三角形，如题图所示。10w0＝0.40kN/m250年时w0=0.55kN/m2；当100年时w0=0.6kN/m2。构造根本周期T1=2.9s。试确定，该建筑脉动增大系数ξ与以下()项数值最为接近。A．1.59 B．1.60 C．1.67 D．1.69 试问，屋面处脉动影响系数υ与以下( )项数值最为接近。A．0.4702 B．0.4772 C．0.4807 D．0.482458-62图。竖向风荷载qk60图所示。qk＝，式i为六个风作用面的序号，B(m)值与以下()项数值最为接近。提示：按《建筑构造荷载标准》(GB50009-2023)确定风荷载体型系数。A．36.8 B．42.2 C．57.2 D．52.8假定风荷载沿高度呈倒三角形分布，地面处为0，屋顶处风荷载设计值q=134.7kN/m2，61图所示。地下室混凝土切变模量与折算受剪截面面积乘积G0A0＝19.76×106kN，1层G1A1＝17.17×106kN(kN·m)，与以下()项数值最为接近。提示：侧向刚度比，可近似按楼层等效剪切刚度比计算。A．260779 B．347706 C．368449 D．389708假设外围框架构造的局部柱在底层不连续，形成带转换层的构造，且该建筑物的构造计算模型底部的嵌固端在±0.000处。试问，剪力墙底部需加强部位的高(m)，应与以下( )项数值最为接近。A．5.2 B．10 C．11 D．13某18层一般现浇钢筋混凝土框架构造，构造环境类别为一类，抗震等级为二级，框架局部粱柱配筋如题图所示。梁柱混凝土强度等级均承受C30，钢筋承受HRB335及HPB235。关于梁端纵向钢筋的设置，试问，以下( )项配筋符合相关标准、规程的要求。提示：不要求验算计入受压钢筋作用的梁端截面混凝土受压区高度与有效高度之比。假定梁端上部纵向钢筋为825、下部为425，试问，关于梁中箍筋的设置，以下( )最为接近相关标准、规程的要求。假定该建筑物建在Ⅳ类场地上，其角柱纵向钢筋的配置如题25图所示。试问，以下在柱中配置的纵向钢筋面积，其中( )项最为接近相苯标准、规程的要求。有抗震设防的高层建筑构造对竖向地震作用的考虑以下( )符合《高层建筑混凝土构造技术规程》(JGJ3-2023)的规定。A．8度、9度设防时应考虑竖向地震作用B．9度抗震设计时，较高建筑应考虑竖向地震作用C．9度抗震设计时应考虑竖向地震作用D．78度、9度设防时应考虑竖向地震作用 当高层建筑构造承受时程分析法进展补充计算时所求得的底部剪力应符合( )规定。A．每条时程曲线计算所得的构造底部剪力不应小于振型分解反响谱法求得的底部剪力80%每条时程曲线计算所得的构造底部剪力不应小于振型分解反响谱法求得的底部剪力65%，多条时程曲线计算所得的构造底部剪力平均值不应小于振型分解反响谱法求得的底部剪力80%每条时程曲线计算所得的构造底部剪力不应小于振型分解反响谱法求得的底部剪力90%每条时程曲线计算所得的构造底部剪力不应小于振型分解反响谱法或底部剪力法求75%当乙类、丙类高层建筑构造高度较高时，宜承受时程分析法进展补充计算，以下( )符合《高层建筑混凝土构造技术规程》(JGJ3-2023)的规定。A．78度Ⅰ、Ⅱ类场地，高度大于80m，8960mB．78100m，8960mC．78100m，8980mD．7度和8100m，880m，960m10层现浇钢筋混凝土框架—剪力墙构造房屋，丙类建筑，剖面图如以下图。其抗震设防80.20g，Ⅱ类场地。质量和刚度沿高度分布比较均匀，但屋面有局部突出的小塔楼。阻尼比s”=0.05。构造的根本周期T1＝1.13s。各层的重力荷载代表值G＝14000kG2GG4G5=GGG8=G0.9GG10=0.8G，Gn＝0.09G1，小塔楼的侧向刚度与主体构造的层侧向刚度之