大桥连续梁上部结构初步设计（本科毕业设计）

./WORD格式整理版╳╳╳╳大学毕业设计〔论文题目╳╳╳大桥连续梁上部结构初步设计〔主跨90m作者学院土木工程学院专业道路与桥梁工程方向学号指导教师二〇一三年六月七日.╳╳╳╳大学毕业设计〔论文任务书土木工程学院道路与桥梁工程系〔教研室系〔教研室主任:〔签名年月日学生姓名:学号:专业:土木工程〔路桥1设计〔论文题目及专题：╳╳╳大桥连续梁上部结构初步设计〔主跨90m2学生设计〔论文时间：自2013年03月23日开始至3设计〔论文所用资源和参考资料：鲤鱼江大桥施工图设计、公路桥涵设计通用规范〔JTGD60-2004、公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范〔JTGD62-2004、桥梁工程〔范立础、桥梁计算示例丛书-连续梁桥〔邹毅松、土木工程毕业设计指南桥梁分册〔陈忠廷、预应力混凝土连续梁桥设计〔徐岳、桥梁结构分析及程序系统〔肖汝诚、桥梁结构电算程序设计〔颜东煌等。4设计〔论文应完成的主要内容：1熟悉桥梁设计资料及技术标准、设计桥梁基本尺寸和主梁截面形式、计算主梁控制截面几何特性参数与结构自重；2计算主梁的一、二期恒载内力,并绘恒载内力图；3计算主梁的活载内力影响线、计算活载内力效应〔包括横向分布系数计算、进行最不利内力组合；4主梁配筋估算及布置、预应力损失计算、配束后的内力计算及内力组合；5正常使用极限状态和承载能力极限状态验算；6绘制相关图纸,编写设计说明书。5提交设计〔论文形式〔设计说明与图纸或论文等及要求：设计成果提交设计说明书〔论文一本、总体布置图、横截面布置图、主梁一般构造图、主梁预应力配筋图、施工步骤图；要求设计思路明晰、计算准确、章节清楚、内容完整、论文书写工整,图纸应能服务于答辩,绘图以标准图为范本,做到规范、清晰、易读。6发题时间：2013年03指导教师：〔签名学生：〔签名╳╳╳╳大学毕业设计〔论文指导人评语[主要对学生毕业设计〔论文的工作态度,研究内容与方法,工作量,文献应用,创新性,实用性,科学性,文本〔图纸规范程度,存在的不足等进行综合评价]指导人：〔签名年月日╳╳╳╳大学毕业设计〔论文评阅人评语[主要对学生毕业设计〔论文的文本格式、图纸规范程度,工作量,研究内容与方法,实用性与科学性,结论和存在的不足等进行综合评价]评阅人：〔签名年月日╳╳╳╳大学毕业设计〔论文答辩记录日期：学生：学号：班级：题目：提交毕业设计〔论文答辩委员会下列材料：1设计〔论文说明书共页2设计〔论文图纸共页3指导人、评阅人评语共页毕业设计〔论文答辩委员会评语：[主要对学生毕业设计〔论文的研究思路,设计〔论文质量,文本图纸规范程度和对设计〔论文的介绍,回答问题情况等进行综合评价]答辩委员会主任：〔签名委员：〔签名〔签名〔签名〔签名成绩：摘要本设计的题目是鲤鱼江大桥连续梁上部结构初步设计。根据安全、适用、经济、美观的原则,设计方案选定为采用预应力连续梁桥,全长200m,跨径布置为〔55+90+55m,主梁采用单箱单室变截面箱形梁。桥梁采用悬臂法施工,设计过程采用midas进行辅助计算。本文主要阐述了该桥的上部结构的设计过程和计算过程。首先对主桥进行总体结构设计,拟定上部机构尺寸,然后对上部结构进行恒载和活载内力计算,内里组合、预应力钢束的估算和布置,以及预应力损失的计算,最后进行截面强度和应力的验算。关键词：连续梁桥预应力作用应力AbstractThisdesigntopicistheCarpAccordingtosecurity,application,economic,aesthetic,thedesignisselectedforprestressedconcretecontinuousgirderbridge,atotallengthof200m,thespanarrangementis<55+90+55>m,primarybeamissingleboxgirdersingle-cellboxbeamswithvariablecrosssection.Thebridgeadoptsthemethodofcantileverconstruction,MIDAShavebeenusedforcalculatingindesignprocess.Thispapermainlydescribesthedesignandcalculationprocessofthebridgeupperstructure.Firstly,theoverallstructuredesignofthebridge,totheupperbodysize,andthenontheupperstructureofthedeadloadandliveloadcalculationofinternalforce,internalforcecombination,estimationandlayoutofprestressedsteelbeam,andthecalculationoflossofprestress,thesectionstrengthandstresscheckingcomputations.Keywords：Continuousgirderbridge,prestressed,effect,stress.目录TOC\h\z\t"X.X,2,X.X.X,3,章,1"第一章前言3第二章方案及上部结构尺寸拟定42.1技术标准和技术规范42.1.1技术标准42.1.2采用规范42.2桥型选用42.3尺寸拟定42.3.1孔跨布置42.3.2截面形式52.3.3梁高52.3.4细部尺寸52.4主要材料72.5施工方案72.5.1上部结构施工72.5.2主梁施工流程82.6施工注意事项8第三章荷载内力计算103.1模型建立103.1.1模型基本尺寸103.1.2单元的划分103.2恒载内力计算103.2.1悬臂施工阶段最大内力113.2.2边跨合龙阶段内力133.2.3跨中合龙阶段内力163.2.4二期恒载内力183.3活载内力的计算213.3.1影响线213.3.2汽车冲击系数计算253.3.3车道荷载内力263.4荷载组合293.4.1正常使用极限状态293.4.2承载能力极限状态34第四章预应力钢束估算与布置394.1钢束估算原理39按正常使用极限状态的应力要求计算394.1.2按承载能力极限状态的强度要求计算414.2钢束估算424.3预应力束的布置504.3.1布置原则504.3.2钢束的布置51第五章预应力损失及有效预应力计算535.1预应力损失种类及相应的计算方法535.2钢筋的有效预应力计算原理56第六章配束后主梁内力计算及内力组合576.1钢束二次576.2温度次内力58第七章主梁截面强度验算617.1截面强度计算原理617.2强度验算62施工阶段法相压应力验算627.2.2受拉区预应力钢束拉应力验算707.2.3截面抗裂验算747.3正常使用阶段混凝土法向应力及主应力计算与验算78第八章结论91参考文献92致谢93第一章前言毕业设计作为大学学习过程中一个重要的结尾课程,它旨在培养学生对所学专业的理论知识理解和综合运用的能力。它具有较强的实践性和综合性,需要我们单独地运用所储备的知识分析和解决问题,是一种培养学生独立工作的途径和方法。在设计过程中,通过不断地探索和学习,我进一步了加深了对自己所学专业知识的理解,在大量的资料查阅过程中,扩展了自己的知识面。同时也深刻地认识到作为一个土木工作者应该具备严谨的思维和负责任的态度。在毕业设计过程中,我也深刻的认识到,运用所学知识处理问题的时候要形成系统的知识体系,并与实际情况相结合。预应力混凝土连续梁桥以结构受力性能好、变形小、伸缩缝少、行车平稳舒适、造型简洁美观、养护工程数量小、抗震能力强及施工方法成熟等特点,在桥梁工程中得到了广泛的应用,作为道路与桥梁工程专业学生亦应重点掌握。桥梁的设计,除了解桥位处的地质、地形及水力水文情况外,还应对所设计桥梁的构造特点、建桥材料及相应的施工方法形成整体认识。预应力混凝土连续梁桥的设计包括桥型布置与构造、建桥材料及预应力工艺、施工方法和计算方法,这些内容是相互关联、相辅相成、缺一不可的。本设计中用到了材料力学、结构设计原理、结构力学、桥梁工程等学科的诸多知识。同时还从图书馆借阅了大量教学参考书,力求在设计过程中尽量做到规范、合理、清楚。此次设计使我所学的基础理论和专业技术知识更加系统、巩固、延伸和拓展,对我以后从事桥梁方面的工作具有很好的指导意义。本设计是关于鲤鱼江大桥连续梁上部结构初步设计。要求完成必要的毕业设计及桥梁总体布置图、主梁一般构造图、主梁预应力钢束构造图、主梁施工程序示意图等图纸。设计分章节进行阐述,并配有多幅插图,力求更具说服力。限于本人水平和资料不足,设计中存在的诸多不足请老师和同学批评指正。第二章方案及上部结构尺寸拟定2.1技术标准和技术规范技术标准1．荷载等级：公路—Ⅰ级；2．桥面宽度：采用双向四车道,上下分离式断面0.5m〔护栏+2×3.75m〔车道+0.5m〔护栏=8.5m3．桥面设有双向2%的横坡,通过桥面铺装完成；采用规范1．《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》〔JTGD62-20042．《公路桥涵设计通用规范》〔JTGD60-20043．《公路工程技术标准》〔JTGB01-20034．《公路桥涵地基和基础设计规范》〔JTJ024-855．《公路桥涵施工技术规范》〔JTJ041-20002.2桥型选用本设计经方案比选后,确定采用预应力混凝土变截面连续梁桥的结构,桥梁全长200m。上部结构桥面宽采用分离式断面—2×8.5m,截面形式采用单箱单室。2.3尺寸拟定孔跨布置图2.1桥梁纵断面布置图根据路线设计线位,结合桥跨范围地形地质情况,对变截面连续梁桥孔跨布置设计,桥梁的主跨设计为90m。对于桥的边跨,往往要受到如下因素的影响：桥址地形、地质与水文条件,通航要求以及墩台、基础及支座构造,力学要求,美学要求等。若采用三跨桥孔布置,一般边跨长度可取为中跨的0.5—0.8倍,这样可使中跨跨中不致产生异号弯矩,此外,边跨跨长与中跨跨长之比还与施工方法有着密切的联系,本设计跨度主要根据设计任务书来确定,其跨度组合为：<55+90+55>米,基本符合以上原理要求〔图。2.3.2截面形式〔1立截面从预应力混凝土连续梁的受力特点来分析,连续梁的立面应采取变高度布置为宜；在恒、活载作用下,支点截面将出现较大的负弯矩,从绝对值来看,支点截面的负弯矩往往大于跨中截面的正弯矩,因此,采用变高度梁能较好地符合梁的内力分布规律,另外,变高度梁使梁体外形和谐,节省材料并增大桥下净空。故本设计方案取变截面的形式。〔2横截面梁式桥横截面的设计主要是确定横截面布置形式,包括主梁截面形式、主梁间距、主梁各部尺寸；它与梁式桥体系在立面上布置、建筑高度、施工方法、美观要求以及经济用料等等因素都有关系。当横截面的核心距较大时,轴向压力的偏心可以愈大,也就是预应力钢筋合力的力臂愈大,可以充分发挥预应力的作用。箱形截面就是这样的一种截面。此外,箱形截面这种闭合薄壁截面抗扭刚度很大,对于弯桥和采用悬臂施工的桥梁尤为有利；同时,因其都具有较大的面积,所以能够有效地抵抗正负弯矩,并满足配筋要求；箱形截面具有良好的动力特性；再者它收缩变形数值较小,因而也受到了人们的重视。总之,箱形截面是大、中跨预应力连续梁最适宜的横截面形式,本设计方案的主跨为90m,可以采用箱型截面的形式。常见的箱形截面形式有：单箱单室、单箱双室、双箱单室、单箱多室、双箱多室等等。考虑到单箱双室的施工较为麻烦,且本设计方案中桥梁的宽度仅为8.5m,采用单箱单室为宜。单箱单室截面的优点是受力明确,施工方便,节省材料用量。2.3.3梁高根据经验确定,预应力混凝土连续梁桥的中支点主梁高度与其跨径之比通常在1/15—1/25之间,而跨中梁高与主跨之比一般为1/40—1/50之间。当建筑高度不受限制时,增大梁高往往是较经济的方案,因为增大梁高只是增加腹板高度,而混凝土用量增加不多,却能显著节省预应力钢束用量。此设计采用变高度的梁,取支点处梁高为5.5米〔支点主梁高度与其跨径之比为0.061,跨中梁高为2.5米〔跨中梁高与主跨之比为0.028。2.3.4细部尺寸一、顶板与底板箱形截面的顶板和底板是结构承受正负弯矩的主要工作部位。其尺寸要受到受力要求和构造两个方面的控制。支墩处底版还要承受很大的压应力,一般来讲：变截面的底版厚度也随梁高变化,墩顶处底板为梁高的1/10-1/12,跨中处底板一般为200-250。底板厚最小应有120。箱梁顶板厚度应满足横向弯矩的要求和布置纵向预应力筋的要求。本设计中采用双面配筋,且底板由支点处以抛物线的形式向跨中变化。底板在支点处设计为实心箱型截面,在跨中厚25cm.顶板厚25cm。二、腹板和其它细部结构箱梁腹板厚度：腹板的功能是承受截面的剪应力和主拉应力。在预应力梁中,因为弯束对外剪力的抵消作用,所以剪应力和主拉应力的值比较小,腹板不必设得太大；同时,腹板的最小厚度应考虑力筋的布置和混凝土浇筑要求,其设计经验为：〔1腹板内无预应力筋时,采用200mm。〔2腹板内有预应力筋管道时,采用250—300mm。〔3腹板内有锚头时,采用250—300mm。大跨度预应力混凝土箱梁桥,腹板厚度可从跨中逐步向支点加宽,以承受支点处较大的剪力,一般采用300—600mm,甚至可达到1m左右。本设计支座处腹板厚取600m.,跨中腹板厚取300m。梗腋：在顶板和腹板接头处须设置梗腋。梗腋的形式一般为1：2、1：1、1：3、等。梗腋的作用是：提高截面的抗扭刚度和抗弯刚度,减少扭转剪应力和畸变应力。此外,梗腋使力线过渡比较平缓,减弱了应力的集中程度。本设计中,根据箱室的外形设置了<500×250>mm的上部梗腋,而下部采用1：1的梗腋,尺寸为<400×400>mm。图2.2跨中截面尺寸〔单位：mm图2.3支座处截面尺寸〔单位：mm2.4主要材料主梁采用的是C50号混凝土防撞栏杆采用的是C25号混凝土预应力钢筋束采用的是QUOTEФs15.2钢绞线普通钢筋采用的是HRB3352.5施工方案2.5.1上部结构施工〔1主梁段施工桥墩施工完成后,墩顶0号块梁段拟在墩顶埋有牛腿支撑托架上施工。用挂篮依次悬臂浇筑其余梁段,设计挂篮现浇阶段最大的重量为80吨,挂篮重量为45吨。〔2边跨现浇段边跨现浇段在落地支架上施工,一次连续浇筑完成,边跨底板张拉时,应保证箱梁和支架间水平向自由变形,为此在现浇段底模与支架承重纵梁间密排钢管,在浇筑混凝土时应保证梁体稳定。〔3主梁合龙段施工全桥分两个合龙阶段,第一、二阶段合龙两边边跨；第三阶段合龙中跨,施工顺序和过程分述如下：边跨合龙施工步骤：在支架上浇筑箱梁的渐变段,完成边跨合龙,待砼强度大于80%设计强度后,张拉钢束；中跨合龙施工步骤:在中跨两悬臂端将挂篮改装为吊架,并在悬臂端设水箱作平衡重。在满足设计合龙温度情况下,焊好合龙骨架,浇筑合龙段砼,边浇筑砼边同步等效的放水。主梁施工流程主墩上搭设托架→现浇0号块混凝土→张拉钢筋束→安装挂篮→现浇1号块混凝土→张拉钢筋束→移动并安装挂篮……按照此程序施工主梁各节段至合龙段→搭设边跨支架→浇筑边跨主梁节段→浇筑边跨合龙段→张拉边跨现浇段钢束→安装主跨合龙吊架→跨中配重→安装跨中合龙骨架→浇筑跨中合龙段砼,并同时等重卸除配重→分两次交错张拉主边跨底板钢束。2.6施工注意事项1、本桥使用的各种材料必须符合设计提出的技术要求,按有关质量标准严格进行检验,妥善保管,并满足现行有效的规范、规程要求。2、主梁各阶段〔除现浇段和0号块外应一次现浇完成,浇筑时应保证连续和振捣密实。所有工作缝应认真凿毛清洁,确保新老混凝土结合可靠等强。全桥预应力混凝土构件,混凝土强度必须达到设计要求的值后〔即混凝土强度达到80%以上且在标准养护条件下,混凝土养护龄期不小于5天才能施加预应力,悬臂拼装现浇构件应及时〔一般不宜超过12天进行预应力钢束的张拉,所有预应力钢束严格按照对称、均衡张拉的原则进行张拉。预应力钢束采用张拉力和伸长量双指标控制,以张拉力为主,伸长量为辅〔伸长量又施工单位根据所购钢束的具体参数指标校核计算,并报监理工程师审批。预应力钢束张拉完毕后,严禁撞击锚头和钢束,钢绞线和粗钢筋多余长度应用切割机切割。主梁纵向预应力体系设计采用真空灌浆法施工工艺,并采用向配套的塑料波纹管。3、主梁双悬臂浇筑施工时,梁段砼的浇筑、挂篮和机具的移动等,均应遵循对称、均衡、同步进行的原则,主梁面上应严格控制堆放材料和施工机具,并注意悬臂两端对称堆放。每个梁段各个施工工序应有监控、监测以确保施工质量。在特殊情况下两侧不平衡重〔含现浇砼不对称的质量只允许偏差1/4节段重量〔节段自身不平衡重除外。4、主梁悬浇至最大悬臂时,应根据分析计算所确定的危险风速,有必要时〔施工季节,结合现场和施工实际情况,研究制定具体抗风措施〔可设临时抗风索,并报监理工程师或专家评审批准后实施。5、主梁合龙段砼浇筑采用预压配重法,即预先在合龙段两端按合龙段砼重量注水压重,边浇筑砼边防水。为了尽量减小温度的影响,要求尽快焊接合龙段劲性骨架连接〔待压重水灌满后再施焊合龙段刚性骨架,并尽快浇筑合龙段砼。6、主梁施工完成现浇桥面铺装时,应将主梁顶面全面凿毛,清除松散物、施工防水层后,方可浇筑桥面铺装,确保桥面板与桥面铺装有效结合。7、承台、墩身等构件的砼体积较大,施工时应采取可靠措施〔如采用低水化热的水泥、掺入粉煤灰、埋设冷却管降低水化热,避免砼形成微裂缝甚至开裂；结构各施工缝、后浇筑的构件结合面〔包括封锚处应严格处理,确保可靠结合；封锚区砼可采用微膨胀砼。墩身施工需要设置劲性骨架。8、施工中应注意有关预埋件的设置。9、对施工图设计中所提供的基础坐标、高程等必须先进行核查,确认无误后方可对照实施。10、设计说明中未尽事宜,请详细参阅图中标注,并严格按照《公路桥梁施工技术规范》<JTJ041-2000>执行。第三章荷载内力计算3.1模型建立3.1.1模型基本尺寸桥梁采用55m+90m+55m的布置方案,简化的模型如3.1图所示图3.1桥梁结构简化模型图〔单位：mm3.1.2单元的划分单元的划分应遵循以下三个基本原则：1计算模型应尽量符合实际结构的构造特点和受力特点,以保证解的真实性；2保证体系的几何不变性,特别是在错综复杂的转换过程中更应注意,同时要避免出现与实际结构受力不符的多余联结；3在合理模型的前提下,减少不必要的结点数目,以缩短计算时间,减少后处理工作量。根据以上三点,本设计把节点划分在：关键控制截面处；结构交接点、转折点；截面突变处；不同材料不同阶段结合处；所有支承点；施工缝处；对于变截面部分,按照施工阶段划分,使其更接近实际情况。根据以上节点划分要求,本设计将整座桥梁划分为了64个单元,由于桥梁为对称结构现将其前两跨节点和单元划分如图3.2所示：图3.2桥梁结构单元划分桥梁一半结构划分长度为：3×3+2×1+8×4+3×3+4×1.5+3×3+8×4+1=100m3.2恒载内力计算主梁恒载内力,包括主梁一期恒载〔主梁自重引起的内力和二期恒载〔桥面铺装、栏杆等引起的内力。在恒载内力计算之前有必要对设计的施工过程作简要的介绍,以便合理进行内力计算,本桥从桥的一端向另一端逐跨施工,共分为五个施工阶段。阶段一：浇筑零号块混凝土,待达到一定强度后张拉预应力钢束,并压注水泥浆。阶段二：采用悬臂施工,在在支架上浇筑混凝土,待混凝土达到一定强度后张拉预应力钢束,并压注水泥浆,形成悬臂梁。阶段三：浇筑边跨的满堂支架段,并按顺序进行边跨合龙、中跨合龙,待混凝土达到一定强度后张拉底板的预应力束。阶段四：将第一个桥墩支座转换为固定铰支座,其余支座为可动铰支座,形成桥梁最终结构体系——连续梁体系。阶段五：桥面铺装、栏杆安装,即二期恒载。由施工过程可知结构恒载是分阶段形成的,主要包括：成桥后箱梁一期恒载集度和二期恒载集度。悬臂施工阶段最大内力在第12施工阶段,桥梁处于最大悬臂状态,悬臂浇注各箱梁梁段并张拉相应顶板纵向预应力束,悬臂浇注结束时全桥的恒载内力如表格3.1所示,内力图如图3.3、3.4。表格3.1最大悬臂阶段内力单元位置轴向<kN>剪力

<kN>弯矩

<kN·m>6I[6]-2.29441.29-1103.25J[7]-4.93944.37-3869.657I[7]-13.02944.29-3869.65J[8]-19.631466.44-8683.768I[8]-31.141466.24-8683.76J[9]-42.262015.56-15638.529I[9]-54.632015.26-15638.52J[10]-71.052599.95-24859.0910I[10]-91.592599.31-24859.09J[11]-114.343228.44-36505.411I[11]-140.973227.38-36505.4J[12]-171.323910.87-50775.6112I[12]-198.473909.59-50775.61J[13]-237.944657.44-67908.6813I[13]-275.864655.35-67908.68J[14]-326.195478.44-88184.7214I[14]-361.645476.22-88184.72J[15]-407.756150.04-105649.13续表3.115I[15]-444.656147.48-105649.13J[16]-499.016876.21-125221.3216I[16]-540.466873.08-125221.32J[17]-604.177662.58-147076.2117I[17]13.977686.35-147076.21J[18]13.978098.48-158914.8518I[18]5.398098.49-158914.85J[19]5.398510.61-171371.6819I[19]5.36-8468.4-170096J[20]5.36-8056.27-157702.520I[20]13.9-8056.26-157702.5J[21]13.9-7644.14-145927.1821I[21]-600.87-7620.5-145927.18J[22]-537.16-6830.99-124198.9322I[22]-495.97-6834.11-124198.93J[23]-441.61-6105.38-104753.3923I[23]-412.15-6107.43-104753.39J[24]-366.08-5434.2-87415.0324I[24]-328.47-5436.61-87415.03J[25]-278.29-4615.87-67301.325I[25]-239.98-4618.02-67301.3J[26]-200.72-3874.08-50317.9926I[26]-170.22-3875.54-50317.99J[27]-140.07-3196.76-36179.7227I[27]-113.66-3197.81-36179.72J[28]-91.09-2573.4-24646.5128I[28]-69.31-2574.07-24646.51J[29]-53.05-1994.88-15519.1329I[29]-41.96-1995.14-15519.13J[30]-30.98-1452.89-8632.4530I[30]-19.58-1453.08-8632.45J[31]-13.06-938-3857.0831I[31]-5.63-938.08-3857.08J[32]-3.03-441.29-1103.25图3.3最大悬臂阶段弯矩图〔单位：kN·图3.3最大悬臂阶段弯矩图〔单位：kN·m图3.4最大悬臂阶段剪力图〔单位：kN图3.4最大悬臂阶段剪力图〔单位：kN边跨合龙阶段内力边跨合龙阶段：安装排架并按施工要求进行预压,现浇边跨等高粱段,达到强度要求后,浇注边跨合龙段,张拉边跨底板纵向预应力束。此时全桥恒载内力如表格3.2所示,图形如3.5,3.6所示。表格3.2边跨合龙阶段内力单元位置轴向

<kN>剪力<kN>弯矩

<kN*m>1I[1]0.04-166.180J[2]0.04205.56-59.072I[2]0-179.71-59.07J[3]0192.02-77.543I[3]0-178.43-77.54J[4]0193.31-99.864I[4]0193.31-99.86J[5]0317.22-355.125I[5]0317.22-355.12J[6]0441.13-734.29续表3.26I[6]-2.29441.12-734.29J[7]-4.93944.2-3500.017I[7]-13.02944.12-3500.01J[8]-19.621466.27-8313.448I[8]-31.131466.07-8313.44J[9]-42.252015.39-15267.529I[9]-54.632015.09-15267.52J[10]-71.042599.78-24487.4110I[10]-91.592599.14-24487.41J[11]-114.333228.27-36133.0411I[11]-140.963227.21-36133.04J[12]-171.323910.7-50402.5712I[12]-198.473909.42-50402.57J[13]-237.934657.27-67534.9613I[13]-275.854655.18-67534.96J[14]-326.185478.27-87810.3214I[14]-361.635476.05-87810.32J[15]-407.746149.87-105274.2215I[15]-444.636147.31-105274.22J[16]-4996876.04-124845.8916I[16]-540.456872.91-124845.89J[17]-604.167662.41-146700.2817I[17]13.977686.18-146700.28J[18]13.978098.31-158538.6618I[18]5.398098.32-158538.66J[19]5.398510.44-170995.2419I[19]5.1-8027.1-149575.59J[20]5.1-7614.97-137844.0320I[20]13.17-7614.96-137844.03J[21]13.17-7202.84-126730.6621I[21]-566.47-7180.54-126730.66J[22]-502.76-6391.04-106326.3122I[22]-464.3-6393.94-106326.31续表3.2J[23]-409.93-5665.21-88204.6723I[23]-382.65-5667.12-88204.67J[24]-336.59-4993.89-72190.2124I[24]-302.07-4996.1-72190.21J[25]-251.88-4175.36-53841.6825I[25]-217.24-4177.3-53841.68J[26]-177.98-3433.37-38623.5626I[26]-150.97-3434.66-38623.56J[27]-120.82-2755.88-26250.4927I[27]-98.05-2756.79-26250.49J[28]-75.48-2132.37-16482.4828I[28]-57.47-2132.93-16482.48J[29]-41.21-1553.74-9120.329I[29]-32.65-1553.94-9120.3J[30]-21.67-1011.68-3998.830I[30]-13.56-1011.83-3998.8J[31]-7.04-496.75-988.6431I[31]-2.85-496.79-988.64J[32]-0.2500图3.5边跨合龙阶段弯矩图〔单位：kN·图3.5边跨合龙阶段弯矩图〔单位：kN·m图3.6边跨合龙悬臂阶段剪力图〔单位：kN图3.6边跨合龙悬臂阶段剪力图〔单位：kN跨中合龙阶段内力跨中合龙阶段：拼装中跨合龙吊架,浇注中跨合龙段,张拉中跨底板预应力束。中跨合龙完成后的内力如表格3.3所示,内力图如图3.7,3.8所示。表格3.3跨中合龙阶段恒载内力单元位置轴向

<kN>剪力

<kN>弯矩

<kN*m>1I[1]1.35-826.310J[2]1.35-448.681912.482I[2]0-448.681912.48J[3]0-71.062692.093I[3]0-71.062692.09J[4]0306.572338.824I[4]0306.572338.82J[5]0432.441969.325I[5]0432.441969.32J[6]0558.321473.946I[6]-2.88558.311473.94J[7]-5.561069.24-1776.257I[7]-14.451069.15-1776.25J[8]-21.141598.37-7104.518I[8]-33.651598.15-7104.51J[9]-44.882152.97-14598.559I[9]-58.122152.66-14598.55J[10]-74.652741.28-24377.2710I[10]-96.352740.6-24377.27J[11]-119.173372.08-36594.2811I[11]-146.983370.98-36594.28J[12]-177.374055.25-51441.4712I[12]-205.794053.91-51441.47J[13]-245.254801.77-69152.5713I[13]-284.384799.61-69152.57J[14]-334.715622.7-90006.6414I[14]-371.135620.42-90006.64J[15]-417.236294.23-107904.58续表3.315I[15]-455.026291.62-107904.58J[16]-509.397020.35-127910.2916I[16]-551.737017.15-127910.29J[17]-615.447806.65-150198.7117I[17]14.27830.86-150198.71J[18]14.28242.99-162254.1118I[18]5.478243-162254.11J[19]5.478655.12-174927.719I[19]-25.56-8149.46-154899.06J[20]-25.56-7737.33-142983.9720I[20]-17.35-7737.35-142983.97J[21]-17.35-7325.23-131687.0121I[21]-606.64-7300.11-131686.91J[22]-542.93-6510.61-110922.7522I[22]-503.73-6513.76-110922.66J[23]-449.36-5785.03-92440.6423I[23]-421.49-5787.13-92440.57J[24]-375.42-5113.9-76065.2624I[24]-340.06-5116.38-76065.21J[25]-289.88-4295.64-57234.6925I[25]-254.23-4297.9-57234.63J[26]-214.97-3553.96-41533.4926I[26]-187.01-3555.55-41533.45J[27]-156.86-2876.77-28676.3927I[27]-133.09-2877.96-28676.32J[28]-110.52-2253.55-18423.328I[28]-91.48-2254.41-18423.24J[29]-75.21-1675.21-10574.9929I[29]-65.95-1675.6-10574.94J[30]-54.97-1133.35-4966.6830I[30]-45.95-1133.73-4966.59J[31]-39.44-618.66-1468.7431I[31]-34.35-618.93-1468.68J[32]-31.75-122.148.54续表3.332I[32]-30.73-122.348.61J[33]-30.73069.78图3.7跨中合龙阶段弯矩图〔单位：kN·图3.7跨中合龙阶段弯矩图〔单位：kN·m图3.8跨中合龙悬臂阶段剪力图〔单位：kN图3.8跨中合龙悬臂阶段剪力图〔单位：kN3.2.4二期恒载内力桥面铺装、护栏等桥安装完毕后,二期恒载对桥梁产生的内力如表格4所示,内力图如图3.9,3.10所示表格3.4恒载作用下的内力单元位置轴向

<kN>剪力

<kN>弯矩

<kN*m>1I[1]0.48-311.570J[2]0.48-239.57826.712I[2]0-239.57826.71J[3]0-167.571437.433I[3]0-167.571437.43J[4]0-95.571832.144I[4]0-95.571832.14J[5]0-71.571915.715I[5]0-71.571915.71J[6]0-47.571975.286I[6]0.25-47.571975.28J[7]-0.2548.431973.56续表3.47I[7]-0.5148.431973.56J[8]-1.73144.421587.858I[8]-2.72144.41587.85J[9]-4.66240.38818.149I[9]-6.05240.35818.14J[10]-8.74336.31-335.5510I[10]-11.27336.23-335.55J[11]-14.73432.16-1873.2111I[11]-18.07432.03-1873.21J[12]-22.32527.93-3794.8312I[12]-26.72527.73-3794.83J[13]-31.78623.58-6100.4213I[13]-36.78623.31-6100.42J[14]-42.64719.12-8789.9714I[14]-47.3718.83-8789.97J[15]-52.21790.65-11059.0915I[15]-56.91790.32-11059.09J[16]-62.27862.11-13544.1816I[16]-67.42861.72-13544.18J[17]-73.21933.48-16245.2217I[17]1.48936.34-16245.22J[18]1.48972.34-17676.7418I[18]0.56972.34-17676.74J[19]0.561008.34-19162.2519I[19]0.6-1079.9-19162.25J[20]0.6-1043.9-17569.420I[20]1.59-1043.9-17569.4J[21]1.59-1007.9-16030.5621I[21]-78.8-1004.81-16030.56J[22]-73.01-933.06-13114.8422I[22]-67.42-933.48-13114.84J[23]-62.06-861.69-10415.0823I[23]-55.97-862.11-10415.08J[24]-51.05-790.3-7931.28续表3.424I[24]-46.22-790.59-7931.28J[25]-40.36-694.79-4955.4825I[25]-34.85-695.09-4955.48J[26]-29.79-599.23-2363.6226I[26]-25.28-599.44-2363.62J[27]-21.03-503.54-155.7127I[27]-17.11-503.69-155.71J[28]-13.64-407.761668.2428I[28]-10.74-407.851668.24J[29]-8.05-311.893108.2129I[29]-6.03-311.943108.21J[30]-4.09-215.964164.230I[30]-2.54-215.984164.2J[31]-1.33-119.994836.231I[31]-0.55-1204836.2J[32]-0.04-245124.232I[32]0-245124.2J[33]005136.2图3.9二期恒载作用下弯矩图〔单位：kN图3.9二期恒载作用下弯矩图〔单位：kN图3.10二期恒载作用下剪力图〔单位：kN图3.10二期恒载作用下剪力图〔单位：kN3.3活载内力的计算3.3.1影响线在移动荷载的的作用下,结构的支座反力和内力都随着荷载作用点的移动或荷载的分布变化而发生变化。因此,需要研究荷载位置变化时结构的支座反力和内力变化的规律,才能求出其最大值,以作为设计的依据。通过迈达斯可以输出：1/4跨截面、支座截面、跨中界面的影响线。表格3.51/4跨截面处影响线数据表坐标弯矩<KN·m>剪力〔KN坐标弯矩<KN·m>剪力〔KN00.000.00101-3.270.2231.850.08105-3.000.2063.720.15109-2.690.1895.600.23113-2.350.16116.870.28117-2.000.13159.47-0.63121-1.650.11198.14-0.54125-1.330.09236.91-0.46129-1.020.07275.79-0.39133-0.740.05314.75-0.32136-0.540.04353.81-0.25139-0.350.02392.94-0.20142-0.170.01432.14-0.14143.5-0.080.01461.57-0.101450.000.00491.02-0.07146.50.08-0.01520.50-0.031480.16-0.0153.50.25-0.021510.31-0.02550.000.001540.44-0.0356.5-0.240.021570.57-0.0458-0.480.031610.71-0.0561-0.940.061650.82-0.0564-1.380.091690.90-0.0667-1.790.121730.93-0.06续表3.571-2.300.151770.91-0.0675-2.730.181810.84-0.0679-3.090.211850.72-0.0583-3.360.221890.56-0.0487-3.530.241900.52-0.0391-3.580.241910.47-0.0395-3.530.241940.32-0.0299-3.380.231970.16-0.01100-3.330.2220000影响线图形如下所示：图3.111/4跨截面处剪力影响线〔单位：kN图3.111/4跨截面处剪力影响线〔单位：kN图3.121/4跨截面处弯矩影响线〔单位：kN·图3.121/4跨截面处弯矩影响线〔单位：kN·m表格3.6支座截面处影响线数据表坐标弯矩<KN·m>剪力〔KN坐标弯矩<KN·m>剪力〔KN00.000.00101-12.000.223-1.200.08105-11.010.206-2.370.15109-9.850.189-3.460.23113-8.600.1611-4.140.28117-7.320.1315-5.290.37121-6.070.1119-6.150.46125-4.870.09续表3.623-6.650.54129-3.750.0727-6.780.61133-2.710.0531-6.570.68136-1.970.0435-6.030.75139-1.280.0239-5.220.80142-0.620.0143-4.170.86143.5-0.310.0146-3.250.901450.000.0049-2.240.93146.50.29-0.0152-1.160.971480.58-0.0153.5-0.590.981511.12-0.02550.000.001541.63-0.0356.5-0.890.021572.09-0.0458-1.760.031612.61-0.0561-3.450.061653.02-0.0564-5.060.091693.29-0.0667-6.580.121733.40-0.0671-8.420.151773.33-0.0675-10.030.181813.08-0.0679-11.350.211852.65-0.0583-12.330.221892.07-0.0487-12.930.241901.90-0.0391-13.140.241911.73-0.0395-12.950.241941.19-0.0299-12.390.231970.60-0.01100-12.200.2220000影响线图形如下所示：图3.13支座截面处剪力影响线〔单位：kN图3.13支座截面处剪力影响线〔单位：kN图3.14支座截面处弯矩影响线〔单位：kN·图3.14支座截面处弯矩影响线〔单位：kN·m表格3.7跨中截面处影响线数据表坐标弯矩<KN·m>剪力〔KN坐标弯矩<KN·m>剪力〔KN00.000.001019.81-0.483-0.30-0.021058.02-0.426-0.59-0.041096.50-0.369-0.87-0.061135.23-0.3111-1.03-0.071174.18-0.2615-1.32-0.091213.29-0.2119-1.54-0.101252.55-0.1623-1.66-0.111291.91-0.1327-1.69-0.111331.36-0.0931-1.64-0.111360.98-0.0735-1.51-0.101390.63-0.0439-1.30-0.091420.31-0.0243-1.04-0.07143.50.15-0.0146-0.81-0.051450.000.0049-0.56-0.04146.5-0.150.0152-0.29-0.02148-0.290.0253.5-0.15-0.01151-0.560.04550.000.00154-0.810.0556.50.150.01157-1.040.07580.310.02161-1.300.09610.630.04165-1.510.10640.980.07169-1.640.11671.360.09173-1.690.11711.910.13177-1.660.11752.550.16181-1.540.10续表3.7793.290.21185-1.320.09834.180.26189-1.030.07875.230.31190-0.950.06916.500.36191-0.870.06958.020.42194-0.590.04999.810.48197-0.300.0210010.30-0.5020000影响线图形如下所示：图3.15支座截面处剪力影响线〔单位：kN图3.15支座截面处剪力影响线〔单位：kN图3.16支座截面处弯矩影响线〔单位：kN·图3.16支座截面处弯矩影响线〔单位：kN·m3.3.2汽车冲击系数计算由《公路桥涵设计通用规范》〔JDGD60-2004,冲击系数µ可以按下式计算：当<1.5Hz时,=0.05当1.5Hz≤≤14Hz时,=0.1767ln-0.0157当＞14Hz时,=0.45式中:－结构基频<Hz>。对于连续梁桥：正弯矩效应：<3.1>负弯矩效应：<3.2>——结构的计算跨径〔m；=90m——结构材料的弹性模量〔kN/；=3.45×kN/——结构跨中截面的截面惯矩〔；=8.59——结构跨中处的单位长度质量〔kg/m,当换算为重力计算时,=/；——结构跨中处延米结构重力；=130.9kN/m——重力加速度,=9.81〔m/。经计算得：,故取=0.1767ln-0.0157=0.11543.3.3车道荷载内力在车道荷载的作用下,车道荷载MVmax,车道荷载MVmin的结果如表格3.7,内力图如图11,12所示：表格3.7车道荷载单元位置MVmaxMVmin剪力

<kN>弯矩

<kN·m>剪力

<kN>弯矩

<kN·m>1I[1]474.390-1421.970J[2]476.843561.58-1293.02-1318.062I[2]476.843561.58-1293.02-1318.06J[3]484.186597.36-1169.53-2636.123I[3]484.186597.36-1169.53-2636.12J[4]496.349115.92-1052.01-3954.194I[4]496.349115.92-1052.01-3954.19J[5]512.139842.82-1014.24-4393.545I[5]512.139842.82-1014.24-4393.54J[6]539.0310514.48-977.21-4832.96I[6]539.0310514.48-977.2-4832.9J[7]649.1512664.52-836.69-6590.31续表3.77I[7]649.1112664.52-836.63-6590.31J[8]762.1113999.65-708.83-8347.738I[8]762.0313999.65-708.73-8347.73J[9]876.6614582.76-593.86-10105.159I[9]876.5514582.76-593.71-10105.15J[10]991.9914475.14-491.45-11862.5610I[10]991.8114475.14-491.26-11862.56J[11]1107.7413729.68-400.82-13619.9811I[11]1107.4613729.68-400.6-13619.98J[12]1223.8512387.71-320.96-15377.3912I[12]1223.4412387.71-320.73-15377.39J[13]1340.4910478.73-250.72-17134.8113I[13]1339.9710478.73-250.5-17134.81J[14]1457.978313.56-189.04-19183.7314I[14]1457.478313.56-188.81-19183.73J[15]1546.736744.5-147.78-21127.3615I[15]1546.226744.5-147.56-21127.36J[16]1636.315236.85-110.42-23430.8816I[16]1635.725236.85-110.2-23430.88J[17]1726.774897.91-101.36-26124.3817I[17]1732.234897.91-101.67-26124.38J[18]1778.394933.26-100.87-27630.2618I[18]1778.394933.26-100.87-27630.26J[19]1824.825035.06-100.6-29250.6919I[19]184.325035.06-1927.26-29250.69J[20]184.494799.4-1886.35-27019.6420I[20]184.494799.4-1886.35-27019.64J[21]184.984594.49-1845.52-24897.7821I[21]184.424594.49-1839.71-24897.78J[22]186.434269.81-1758.76-20914.7822I[22]186.524269.81-1759.41-20914.78J[23]189.984760.18-1678.72-17295.2623I[23]190.084760.18-1679.35-17295.26J[24]195.065605.19-1598.9-14035.01续表3.724I[24]195.155605.19-1599.37-14035.01J[25]215.436785.64-1492.13-10762.0625I[25]215.686785.64-1492.67-10762.06J[26]262.288010.32-1385.43-8531.3426I[26]262.518010.32-1385.84-8531.34J[27]316.219267.49-1278.5-6763.9227I[27]316.419267.49-1278.82-6763.92J[28]377.8610561.97-1171.44-5472.3828I[28]378.0310561.97-1171.66-5472.38J[29]447.7112087.61-1064.54-4861.6429I[29]447.8312087.61-1064.69-4861.64J[30]525.8313428.29-958.5-4529.8830I[30]525.9213428.29-958.6-4529.88J[31]611.8314290.04-854.38-4198.1231I[31]611.8814290.04-854.43-4198.12J[32]704.8314661.78-753.54-3866.3632I[32]704.8414661.78-753.55-3866.36J[33]729.0314677.3-729.03-3783.42由此可以得出车道荷载在最不利加载情况下弯矩和剪力的包络图：图3.17车道荷载作用下弯矩包络图〔单位：kN·图3.17车道荷载作用下弯矩包络图〔单位：kN·m图3.18车道荷载作用下剪力包络图〔单位：kN图3.18车道荷载作用下剪力包络图〔单位：kN3.4荷载组合公路桥梁结构设计应考虑结构上可能同时出现的作用,按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行作用效应组合,取其最不利的组合进行设计,作用效应组合原则如下：〔1只有在结构上可能同时出现的作用,才进行其效应的组合。当结构或结构构件需要做不同受力方向的验算时,则应以不同方向的最不利效应组合进行组合。〔2当可变作用的出现对结构或结构构件产生有利影响时,该作用不应参与组合。实际不可能同时出现的作用或同时参与组合概率很小的作用,不考虑其作用效应的组合。〔3施工阶段作用效应的组合,应按计算需要及结构所处条件而定,结构上的施工人员和施工机具设备均应作为临时荷载加以考虑。〔4多个偶然作用不同时参与组合。桥梁结构按极限状态法设计时,分为两种极限状态,即正常使用极限状态和承载能力极限状态。3.4.1正常使用极限状态按正常使用极限状态进行荷载组合时,采用以下两种效应组合：作用短期效应组合：〔3.3作用长期效应组合：〔3.4其中：——作用短期效应组合设计值；——第个可变作用效应的频遇值系数；——第个可变作用效应的频遇值；——作用长期效应组合设计值；——第个可变作用效应的准永久值系数；——第个可变作用效应的准永久值；在本设计取效应组合如下：短期效应组合：=自重+二期恒载+0.7车道荷载+0.8温度荷载长期效应组合：=自重+二期恒载+0.4车道荷载+0.8温度荷载在正常使用极限状态下的内力见表格3.8,3.9；包络图见图3.19,3.20表格3.8正常使用极限状态1单元最大剪力

<kN>最大弯矩

<kN·m>最小剪力

<kN>最小弯矩

<kN·m>1-1672.720-3000.1702-1221.387833.06-2460.294417.313-766.6213949.18-1924.227485.744-308.4818354.37-1392.339205.35-147.5519444.19-1216.029478.73621.1520345.45-1040.29602.297705.1322066.25-334.898587.8781409.2920754.55379.755111.3892140.0616366.641110.87-914.89102904.838826.581866.68-9609.81113712.34-1982.242656.69-21127124572.27-16222.773491.35-35658.34135495.57-34108.064382.23-53437.54146494.52-55699.635342.13-74947.73157299.77-74364.276114.13-93874.58168159.83-95309.676937.69-115377.08179112.85-117935.647829.12-139651.24189593.3-130097.438277.81-152891.8919-9173.55-142884.9-10651.66-166884.9220-8725.3-129432.09-10174.89-151705.4221-8251.48-116629.93-9668.37-137274.5322-7392.09-92950.4-8754.25-110579.6223-6592.29-71199.01-7900.89-86637.8224-5845.32-51523.1-7101.48-65271.2425-4914.19-28596.68-6110.04-40880.0726-4039.14-9166.22-5192.99-20745.3827-3222.257039.13-4338.91-4182.8528-2452.2820256.45-3537.069032.429-1719.1330813.31-2777.918948.84续表3.830-1013.8338572.05-2052.9926001.3331-328.4843445.76-1354.930504.0432343.5145514.39-677.3632544.6933510.3245600.19-510.3232677.6834677.3645514.39-343.532544.69351354.8343445.76328.4830504.05362052.7638572.051013.7326001.33372777.530813.311718.9218948.85383536.3320256.452451.829032.41394337.687039.133221.38-4182.85405191.26-9166.214037.86-20745.37416107.52-28596.684912.22-40880.06427098.94-51523.095843.17-65271.23437897.25-711996589.15-86637.81448750.44-92950.397388.81-110579.614610174.9-129432.078725.31-151705.4147-8726.13-142884.88-10073.92-166884.9148-8277.81-130097.41-9593.29-152891.8849-7805.13-117935.62-9084.82-139651.2450-6940.64-95309.65-8163.36-115377.0751-6116.48-74364.26-7302.64-93874.5752-5344.16-55699.62-6497.07-74947.7253-4384.07-34108.05-5497.92-53437.5454-3492.61-16222.76-4573.98-35658.3455-2657.39-1982.22-3713.38-2112756-1867.038826.59-2905.44-9609.8157-1110.9616366.65-2140.33-914.8958-379.7720754.55-1409.435111.3859334.9222066.26-705.168587.87601040.2220345.46-21.159602.29611216.0219444.19147.559478.73621392.3318354.38308.489205.3631924.2213949.18766.627485.74642460.287833.061221.384417.31图3.19正常使用极限状态1弯矩包络图〔单位：kN·图3.19正常使用极限状态1弯矩包络图〔单位：kN·m图3.20正常使用极限状态1剪力包络图〔单位：kN图3.20正常使用极限状态1剪力包络图〔单位：kN表格3.9正常使用极限状态2单元最大剪力

<kN>最大弯矩

<kN·m>最小剪力

<kN>最小弯矩

<kN·m>1-1815.040-2573.5802-1364.436764.58-2072.384812.733-911.8711969.97-1573.368276.584-457.3915619.6-1076.7210391.555-301.1916491.34-911.7410796.796-140.5617191.11-747.0511052.167510.3918266.9-83.910564.9781180.6816554.65592.377615.791877.0911991.821288.992116.65102607.284484.042014.05-6051.04113380.1-6101.14277624-19939.083587.57-31045.12135093.57-37251.684457.38-48297.1146057.28-58193.75398.77-69192.61156835.91-76387.626158.4-87536.37续表3.9167669.11-96880.726970.75-108347.81178593.18-119405.017859.62-131813.93189059.78-131577.418308.07-144602.8219-9228.85-144395.42-10073.48-158109.7220-8780.65-130871.91-9608.98-143599.5221-8306.8-118008.28-9116.46-129805.1922-7448.05-94231.35-8226.42-104305.1923-6649.32-72627.07-7397.09-81449.2424-5903.86-53204.66-6621.67-61060.7325-4978.89-30632.37-5662.23-37651.4626-4117.89-11569.32-4777.23-18185.9827-3317.174258.88-3955.26-2153.6828-2565.6917087.86-3185.5610674.1229-1853.4827187.03-2458.4920407.3330-1171.634543.56-1765.4127360.2931-512.0539158.75-1098.5731763.4832132.0641115.85-451.333704.5933291.6141197-291.6133812.7134451.2941115.85-132.0633704.6351098.5239158.75512.0331763.48361765.2234543.561171.4827360.3372458.1427187.031853.2420407.34383184.917087.862565.1810674.12393954.134258.893316.25-2153.67404775.63-11569.314116.54-18185.97415659.88-30632.374976.85-37651.45426619.27-53204.655901.69-61060.73437393.63-72627.066646.15-81449.23448222.82-94231.337444.74-104305.18459144.53-118008.278332.32-129805.18469608.99-130871.898780.66-143599.5247-8756.31-144395.4-9526.47-158109.7148-8308.07-131577.39-9059.77-144602.8149-7835.54-119405-8566.79-131813.92续表3.950-6973.77-96880.71-7672.46-108347.8151-6160.82-76387.61-6838.62-87536.3652-5400.87-58193.68-6059.68-69192.653-4459.28-37251.67-5095.77-48297.0954-3588.9-19939.07-4206.82-31045.1255-2777.64-6101.13-3381.06-1704156-2014.464484.05-2607.84-6051.0457-1289.1211991.82-1877.332116.6658-592.4216554.66-1180.87615.75983.9218266.9-510.4210564.9760747.0617191.11140.5611052.1661911.7416491.34301.1910796.79621076.7215619.6457.3910391.55631573.3611969.97911.878276.58642072.386764.581364.434812.73图3.21正常使用极限状态2弯矩包络图〔单位：kN·图3.21正常使用极限状态2弯矩包络图〔单位：kN·m图3.22正常使用极限状态2剪力包络图〔单位：kN图3.22正常使用极限状态2剪力包络图〔单位：kN3.4.2承载能力极限状态按承载能力极限状态计算<不考虑偶然组合>：基本组合：或〔3.5其中：——结构重要性系数,取1.0；——承载能力极限状态下作用效应组合设计值；——第个永久作用效应的分项系数；——第个永久作用效应的标准值；——汽车荷载效应〔含汽车冲击力、离心力的分项系数；——汽车荷载效应〔含汽车冲击力、离心力的标准值；——在作用效应组合中除汽车荷载效应〔含汽车冲击力、离心力、风荷载外的其他第个可变作用效应的分项系数；——在作用效应组合中除汽车荷载效应〔含汽车冲击力、离心力、风荷载外的其他第j个可变作用效应的标准值；——在作用效应组合中除汽车荷载效应〔含汽车冲击力、离心力外的其他可变作用效应的组合系数