悬挑板施工方案模板

悬挑板施工方案目录43441.编制依据 2267422.工程概况 2168932.1概况 214913.施工计划及准备 2142703.1施工计划 275913.2施工材料准备 2238353.3技术准备 4242303.4劳动力组织 481963.5机具准备 5145584.模板支撑架体系 527264.1模板支撑结构 5262964.2剪刀撑设置 8109934.3下撑 815脚手架工程 8254005.1模板支撑架搭设 8120475.2脚手架使用及拆除 10217635.3脚手架安全保护方法 11152776.模板工程 12243976.1模板支设 1225666.2模板制作、安装技术方法 12132456.3与安装配合 14145706.4其它注意事项 14252436.5模板拆除及养护 14146696.6质量确保方法 15316417.验收组织 16236788．施工安全确保方法 1645148.1模板施工安全技术方法 16156658.2混凝土施工安全技术方法 1787728.3暂时用电安全技术方法 1786329.施工应抢救援预案 1896039.1概况 18105259.2机构设置 18289389.3应抢救援领导小组职责 18250899.4应抢救援工作程序 19128219.5救援方法 19854510.计算书 20705511.附图 551.编制依据序号名称编号一、宏鼎房地产集团提供施工图纸14栋15栋结构施工图纸14栋15栋建筑施工图纸二、主要规范、规程1混凝土结构工程施工验收规范GB50204-（）2建筑结构荷载规范GB50009-3建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-4建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-5建筑施工模板安全技术规范JGJ162-6广东省实施《高层建筑混凝土结构技术规程》DBJ/T15-46-7建筑施工高处作业安全技术规程JGJ80-918钢管脚手架、模板支架安全选取技术规程DB11/T583-9钢结构设计规范GB50017-2.工程概况2.1概况2.1.1工程概况景裕豪园三期14栋15栋项目，位于佛山市南海区桂城街道60街区，桂江立交西南侧，总建筑面积80501.85m2，地上32层，地下2层。本工程基础为筏板基础，主体结构为钢筋混凝土框剪结构。2.1.2模架工程概况本工程主楼北侧天面层15-6~15-7/15-G~15-H、15-16~15-17/15-G~15-H，14-6~14-7/14-G~14-H、14-16~14-17/14-G~14-H、14-26~14-27/14-G~14-H处楼板均挑出结构边缘2.8米m，板面标高为98.65m，板厚120mm.下部无结构面支撑.故选取搁置工字钢支模架作为悬挑板模板支撑体系。悬挑板楼板厚度120mm，边缘梁BWKL28200*1200mm，最大悬挑梁BWL7尺寸650mm*400mm。悬挑部分出主体结构2.8m。3.施工计划及准备3.1施工计划施工时间按甲方集团制订二级计划实现。3.2施工材料准备3.2.1主要材料序号材料名称规格1工字钢18#、16#2三级圆钢φ20mm3多层板18mm4梁加固螺杆φ14mm5木龙骨50×100mm6木龙骨50×100mm7U形托L=600mm8钢管φ48×3.5mm9扣件--10密目网3000×6000mm11U形卡21个3.2.2材料准备施工所需多层板模板、木方、架子管等材料按施工部位提前进场，堆放整齐备用。模板工程用钢管、木方及扣件等材料进场应有产品质量证实文件、质量检验汇报，并由现场材料员对材料尺寸、表面质量和外形进行检验验收。钢管、扣件、安全网等材料进场均须按照国家现行标准抽取试样做相关性能试验，合格后方能使用。3.2.2.1工字钢悬挑主梁工字钢，选取18号工字钢，工字钢长度9m，由材料员提前购置。联梁、下支撑采取16号工字钢，工字钢规格尺寸应符合《钢结构设计规范》GB50017-。3.2.2.2钢管1）钢管采取焊接钢管其材性应符合《碳素结构钢》（GB/T700-）中Q235-A级钢要求。2）钢管采取外径48mm、壁厚3.5mm焊接钢管,钢管端部切口平整，每米重量3.84KG／m。3）规格为：1000mm、3300mm、6000mm。4）钢管使用前应检验：钢管应有质量合格证。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深划道。钢管上禁止打孔。钢管应刷防锈漆。钢管外径、壁厚、端面等偏差分别符合下表：5）钢管允许偏差序号项目允许偏差△（mm）检验工具1焊接钢管尺寸（mm）外径48壁厚3.5-0.50、+0.25游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.7塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度≤0.50游标卡尺4钢管弯曲a、各种杆件钢管端部弯曲l≤1.5m≤5钢板尺b、立杆钢管弯曲3m≤L≤4m4m≤L≤6.5m≤12≤20c、水平杆、斜杆钢管弯曲l≤6.5m≤306）对旧钢管检验旧钢管检验：表面锈蚀深度符合上表序号3要求，锈蚀检验应每年一次。检验时，应在锈蚀严重钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重部位横向截取样检验，当锈蚀深度超出要求时不得使用；钢管弯曲变形必须符合上表序号4要求。3.2.2.3多层板模板为18mm厚多层板，用于板、及梁侧模板支设。3.2.2.4木方木方包含50mm×100mm木方。木方截面尺寸必须符合施工设计要求，使用前木方使用面要加工平整。抗弯强度等数值达成施工及规范要求。3.2.2.5安全网采取经国家指定监督检验部门判定许可生产厂家产品，同时应具备监督部门批量验证和工厂检验合格证。安全网力学性能应符合《安全网力学性能试验方法》（GB5725）要求，平网采取P－3×6m锦纶编织安全网，网眼直径小于10mm。3.2.2.6脚手板脚手板采取金属冲压钢板网脚手板，钢板网脚手板相对于传统木脚手板、竹笆脚手板具备更经济、回收利用率高，耐用。网格尺寸，钢筋规格和品质都得到了严格控制，因而大大提升了施工中安全性。重量轻，平均每米大约44kg.而传统木脚手板、竹笆脚手板每米重量有12kg.首先铺设简单、另首先大大降底了外架上荷载。深入提升了悬挑架稳定性。3.2.2.8可调式U型托可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于5扣，插入立杆内长度不得小于150mm。3.3技术准备搭设前工长应按本专题方案要求对搭设和使用人员进行技术交底。要求施工人员要严格按照方案实施。项目技术部编制模板及脚手架工程施工方案，报企业技术部审批，按照总部意见进行修改完善后对项目相关部门及配属队伍进行方案、方法交底(包含书面和口头)外，由管理人员向其模板及脚手架操作人员进行方案、方法交底(包含书面和口头)，并由项目工程部、质量部和安全部参加。做好模板及脚手架施工技术资料和施工过程中检验统计，并及时搜集和整理上述资料，以确保技术资料及时、准确、完整。3.4劳动力组织3.4.1项目部成立技术小组，专题负责悬挑板施工方案设计，实施、验收、改进工作，确保施工安全、质量及施工进度满足要求。3.4.2项目管理人员及劳务班组作业人员岗位姓名电话项目管理人员项目经理昝帅执行经理赵锐钢技术责任人张利中技术员陈胜平总施工卢海荣栋号长陈彬栋号长蒋中召安全员徐明专职安全管理人员安全员陈永辉劳务作业层架子工长徐根良木工工长李华福钢筋工长文建柳砼工长李元才3.4.3电焊工、架子工必须持证上岗，进场必须进行三级安全教育和对应考评，经考评合格后方可进行施工，对工人各种教育和交底要有留存统计备查。3.4.4操作熟练电焊工2人、木工10人、专业架子工8人，负责支设梁板模板和搭设脚手架。3.5机具准备序号名称型号台数功率1电锯MJ236132电刨MIBZ-80/124.03压刨24.0MIBZ-80/114.04手提电锯M-651A11.055手提电钻10.56手提电刨10.457空压机W-1.0/7128电焊机14.模板支撑架体系4.1模板支撑结构4.1.1钢梁布置：施工图《G-15-12》《G-14-12>屋面结构平面图可见该悬挑板长7200mm.宽2800mm.主梁布置方式:.主梁上搁置联梁.主梁间距：900mm.主梁与建筑物连接方式:平铺在楼板上.锚固点设置方式.:压环钢筋..联梁材料类型:16号工字钢。联梁布置7排，侧边两排平均间距900mm。中间两排间距1500mm.详细位置详见附图。4.1.2锚环布置:搁置主梁工字钢锚固端共设置2道直径20mm圆钢。第一道布置在工字钢末端200mm处，第二道布置工字钢400mm处。结构边缘穿过剪力墙处采取预留洞口。预留搁置型钢梁工字钢洞口时应以能穿入18号工字钢为准，其周围空隙应用木锲塞紧，预防其滑动。且需按设计要求对洞口增设加强筋，进行洞口补强。加强钢筋规格和直径同剪力墙竖向钢筋,长度大于两倍Lae。主梁楼板压点压环一定要压在楼板下层钢筋下面与之焊接，并要确保两侧30cm以上搭接长度。锚环示意图主梁与联梁连接固定：16#工字钢叠放在18#工字钢上面，工字钢交接部位用18#园钢制作U型卡环固定。以下列图U型卡制作以下列图：4.1.3卸荷支撑采取下撑方式卸荷。在31层结构边缘剪力墙与搁置主梁垂直处预埋400mm长16号工字钢。埋入剪力墙20mm.外露20mm作为支撑点.斜撑采取16号工字钢，上下端连接处切割成斜口，方便于搁置主梁和预埋工字钢焊接。工字钢焊接要求采取双面满焊，对接焊应符合《钢结构设计规范》GB50017-。4.1.4楼板模板支撑：顶板支撑采取扣件式钢管脚手架，模板采取18厚多层板，次龙骨为50×100mm木方，间距3000mm；主龙骨为双钢管，间距按立杆间距设置。第一排立杆距结构外皮300mm。立杆纵横向间距为900mm，步距1200mm。立杆顶加设U型托，底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面200mm。4.1.5梁模板支撑：梁侧模板为18mm厚多层板，次龙骨为50×100mm木方，间距为250mm，主龙骨为双钢管。间距900mm设置。梁底模板为18mm多层板，次龙骨为50×100mm木方，设置5道，主龙骨为为双钢管，间距900mm设置。梁底增加立柱2根。立杆上端包含可调螺杆伸出顶层水平杆长度小于0.5m。详计算书附图。4.2剪刀撑设置4.2.1剪刀撑设置标准：钢管立杆要垂直、纵横成行、上下对应，并依照要求设置竖向、水平剪刀撑，确保架子整体及稳定性。4.2.2竖向剪刀撑：扣件式钢管脚手架模板支撑架四面从底到顶连续设置竖向剪刀撑；纵向及中间横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑。剪刀撑斜杆与地面夹角应在45°-60°之间，斜杆应每步与立杆扣接。4.2.3水平剪刀撑：扫地杆及顶层水平杆位置设置层应设置水平剪刀撑。4.3下撑4.3.1斜撑每根悬挑钢梁下设两道斜撑，支拉斜杆支撑点距离结构边缘mm。斜撑采取16号工字钢，上下端连接处切割成斜口，方便于搁置主梁和预埋工字钢焊接。5脚手架工程5.1模板支撑架搭设5.1.1脚手架搭设因原脚手架设置在悬挑板位置，此部位脚手架需重新悬挑，32层搁置主梁，联梁长度自边缘梁BWKL28梁外悬挑1.1米。屋面造型高度为107.05米。脚手架高度需高出1.5米。即搭设至108.55米。32层标高95.05.此段脚手架搭设高度等于13.6米。天面层脚手架搭设作业，必须在工长统一指挥下，严格按照以下要求程序进行：按施工设计架子搭设图放线、铺垫板、标定立杆位置。5.1.1.2搭设施工工艺：型钢加工制作→型钢吊装至操作层→主梁就位及焊接→联梁就位及焊接→立杆位置划分及固定钢筋焊接→悬挑型钢梁细部处理→悬挑型钢体系验收→搭设脚手架脚手架必须配合施工进度搭设。每搭设完一步后校正步距、纵距、横距、立杆垂直度。5.1.1.3脚手架在距基层200mm处设纵横向扫地杆5.1.1.5搭设方法：(1)型钢加工制作：依照本悬挑板平面布置图统计18号工字钢3根长度9米。16号工字钢7根长度3.8米。(2)型钢吊运至操作层：将加工好型钢采取塔吊吊运至操作层。在吊运时必须将型钢捆扎牢靠，防止高空坠落。(3)主梁就位及焊接：依据施工平面布置图及预埋件位置放置搁置主梁。放置搁置主梁时应确保每边锚固端900mm。(4)联梁就位及焊接：联梁摆放时，应注意工字钢摆放方向，即槽钢肢背向外。联梁外侧工字钢应从主梁末端向内100mm开始摆放，防止主梁末端因切割加工时缺点和焊接时不便。联梁与主梁接触下肢脚背应与主梁焊接牢靠(5)立杆位置划分及固定钢筋焊接：联梁就位焊接完成后，立刻进行外脚手架立杆位置确实定。依照方案设置，立杆间距为0.9～1.5m，所以在立杆布置时，依照现场实际情况进行布置和调整，立杆间距不得大于1.5m。为确保脚手架立杆下端稳定，防止滑移，在立杆位置确定后进行立杆定位件焊接。定位件采取150-200mm长Ф25螺纹钢筋进行焊接。(6)悬挑体系验收：在以上工作完成后，项目部组织验收。尤其是对焊接质量作为验收检验重点，同时对预埋件隐蔽情况进行复查，确保悬挑体系安全。(7)脚手架步高为1.8m,在立杆距联梁面200mm处应设通长扫地杆，脚手架立杆横距为0.6m，纵向间距按初步设计值设置。里立杆距边缘梁250mm，外架搭设应一直保持高于施工作业面一步架高度。脚手架搭设时应先立立柱，立柱架设先立里侧，后立外侧，立立柱时要暂时固定。暂时固定方法设暂时斜撑，架设脚手架时切忌单独一人操作，要预防脚手架崩塌伤人。立柱立好后，即设大、小横杆，当第一步大、小横杆架设完成后，即在其上铺设搁栅大横杆@≤400和脚手底木板，做好固定件，以方便操作者上去架设第二步脚手架，同时在立柱外侧要求位置即时设置剪刀撑，以预防脚手架纵向倾斜，剪刀撑设置应与脚手架向上架设同时进行。立柱接杆，扶手接长应用对接扣件，不得采取旋转扣件。立杆接头应错开连接，同一截面上连接接头数量不得大于50%。大小横杆与立柱连接、扶手与立杆连接应采取十字(直角)扣件，不宜采取旋转扣件。全部扣件紧固是否符合要求，可用力矩扳手实测，要求达成40—65N.M，过小则扣件轻易滑移，过大则会引发扣件铸铁件断裂。在搭设脚手架时，每完成一步都要即时校正立柱垂直度和大小横杆标高和水平度，使脚手架步距、横距、纵距上下一直保持一致。在安装扣件时，全部扣件开口必须向外，以预防闭口缝螺栓勾挂操作者衣裤，影响操作和造成伤亡事故，脚手架小横杆上下步应交叉设置于立柱不一样侧面，使立柱在受荷时偏心减小。(10)外脚手架沿水平方向和垂直方向设拉结点，拉结点间距按照初步设计值设置，拉结形式采取钢管与主体施工阶段预埋钢管经过双扣件连接，并以小横杆内挑部分抵墙作支撑，即采取硬拉硬撑方案。(11)外脚手架每步满铺木板，木板必须绑扎牢靠，必须设防护栏杆和隔栅钢管，第二步架起满封绿色防护安全立网。5.2脚手架使用及拆除5.2.1脚手架搭设作业要求杆件连接必须使用合格扣件，不得使用铅丝和其它材料绑扎。脚手架杆件不得钢木混搭。在搭设之前，必须对进场脚手架杆配件进行严格检验，禁止使用规格和质量不合格杆配件。工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量脚手板并予暂时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全作业。在搭设中不得随意改变构架设计。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员处理。5.2.2脚手架使用要求禁止将施工设备放置在脚手架上；脚手架在使用中定时检验以下项目：杆件设置和连接是否符合要求；底座是否松动，立杆是否悬空；扣件是否松动。5.2.3脚手架拆除要求5.2.3.1拆除脚手架前准备工作1）全方面检验脚手架扣件连接、支撑体系是否符合结构要求。2）依照检验结果进行补充完善拆除次序和方法，经总工同意后方可实施。3）由主管工长进行拆除架子安全技术交底。4）去除脚手架上杂物及地面障碍物。5）拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专员看管，禁止非操作人员入内。5.2.3.2脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，禁止上下同时作业。5.2.3.3分段拆除高差小于2步。5.2.3.4在拆除过程中，凡已松开连接杆配件应及时拆除运走，防止误扶和误靠已松脱连接杆件。5.2.3.5拆下杆配件应以安全方式运出和吊下，禁止向下抛掷。在拆除过程中，应作好配合、协调动作。5.2.3.6先拆掉脚手架横杆，然后拆除立杆，每根龙骨留2根立杆暂不拆;5.2.3.7操作人员站在已拆除空隙，拆去近旁余下立杆;5.2.3.8拆除时执行“先搭后拆，后搭先拆”要求;5.2.3.9结构主体施工完成后方可拆去模板支撑，(混凝土强度以同条件养护混凝土试块抗压强度为依据)。5.3脚手架安全保护方法5.3.1脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考评管理规则》(GB5036)考评合格专业架子工。5.3.2作业层设置挡脚板，并满铺脚手板，待模版验收合格，混凝土浇筑前方可拆除。5.3.3搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。5.3.4在架面上禁止码放材料。禁止上架人员在架面上奔跑、退行。5.3.5作业层上构配件质量与搭设质量，应符合要求，并按方案进行检验验收，合格后方准使用。5.3.6作业层上施工荷载符合方案要求，不得超载。5.3.7作业人员在架上最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。5.3.8在作业中，禁止拆除脚手架主节点处纵、横水平杆、纵、横扫地杆。其它杆件确因操作要求需要暂时拆除时，必须经主管人员同意，采取对应填补方法，并在作业完成后，及时给予恢复。5.3.9工人在架上作业中，应注意自我安全保护和她人安全，防止发生碰撞、闪失和落物。禁止在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。5.3.10每班工人上架作业时，应先行检验有没有影响安全作业问题存在，在排除和处理后方许开始作业。在作业中发觉有不安全情况和迹象时，应立刻停顿作业进行检验，处理以后才能恢复正常作业；发觉有异常和危险情况时，应立刻通知全部架上人员撤离。5.3.11在每步架作业完成之后，必须将架上剩下物品移至室内；每日收工前应清理架面，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内材料和物品。在任何情况下，禁止自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。5.3.12脚手架检验与验收脚手架必须经检验验收后方可使用。脚手架在以下阶段进行检验与验收：脚手架搭设前进行顶板检验与验收；作业层上施加荷载前进行检验与验收；达成设计高度后进行检验与验收；遇有六级大风与大雨后进行检验与验收。6.模板工程模板工程是结构外观好坏主要确保，在整个结构施工中也是投入最大一部分，模板系统选择正确是否直接影响到施工进度及工程质量。6.1模板支设6.1.1模板施工时注意以下几点：钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢靠，水平拉撑连通；模板第一排次楞木方需紧靠墙板，模板与模板之间拼接缝小于1mm，不然用腻子封条；模板起拱大小：按照设计要求，本工程模板起拱高度为1.5cm。顶板纵横格栅用压刨刨成一样规格，并拉通线找平。尤其是四面格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm长钉子固定，格栅间距300/250mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。板模周转使用时，将表面水泥砂浆清理洁净，涂刷脱模剂，对变形和四面破损模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理洁净，刷好脱模剂。6.2模板制作、安装技术方法6.2.1进场模板质量标准6.2.1.1模板要求：技术性能必须符合相关质量标准(经过收存、检验进场木多层板出厂合格证和检测汇报来检验)。外观质量检验标准(经过观察检验)任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶小于0.001m2。每平方米污染面积小于0.005m2。6.2.1.2规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点、1点，取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm处罚别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺(或钢卷尺)量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者比值为翘曲度。6.2.2模板安装质量要求必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-)及相关规范要求。即“模板及其支架应具备足够承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土重量、侧压力以及施工荷载”。6.2.2.1主控项目安装现浇结构上层模板及其支架时，下层楼板应具备承受上层荷载承载能力，或加设支架；上下层支架立柱应对准，并铺设通长垫板。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。检验数量：全数检验。检验方法：观察。6.2.2.2通常项目模板安装应满足以下要求：(1)模板接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；(2)模板与混凝土接触面应清理洁净并涂刷隔离剂；(3)浇筑混凝土前，模板内杂物应清理洁净；检验数量：全数检验。检验方法：观察。对跨度大于4m现浇钢筋混凝土板，其模板应按要求起拱。检验数量：按规范要求检验批(在同一检验批内，对板，应按有代表性自然间抽查10％，且不得小于3间。)检验方法：水准仪或拉线、钢尺检验。固定在模板上预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢靠，其偏差应符合表《现浇结构模板安装允许偏差及检验方法》要求。检验数量：按规范要求检验批(对板，应按有代表性自然间抽查10％，且不得小于3间)。检验方法：钢尺检验。6.2.2.3现浇结构模板安装偏差要求检验数量：按规范要求检验批(对板，应按有代表性自然间抽查10％，且不得小于3间)。检验方法：检验同条件养护试块强度试验值。检验轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中较大值。6.2.2.4顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上500线，依照层高及板厚，沿墙周围弹出顶板模板底标高线。6.2.2.5模板拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞。6.3与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，验收后方可合模。混凝土浇筑时，先浇筑剪力墙及全部梁，待悬挑板全部梁强度达成50%以上再浇筑板，以降低悬挑板荷载。发觉质量、安全等问题及时提出并处理。6.4其它注意事项梁板混凝土施工采取二次浇筑完成。为了确保支撑架体受力均匀，要求混凝土浇筑时要先梁后板，分层浇筑。且由中心到四面对称进行浇筑，混凝土自高处倾落自由高度不得超出1.5m。在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制订预防方法，防患于未然，以确保模板工程施工质量。6.5模板拆除及养护模板拆除应严格执行拆模申请制度，由工长提前填写拆模申请，注明混凝土浇筑时间、浇筑部位、同条件试块强度，由技术部门签署意见，同意后方可拆除模板。6.5.1板底模拆除时混凝土强度要求悬挑板混凝土强度达成100%。遵照先支后拆，先拆非承重部位，后拆承重部位以及由上而下标准。6.5.2顶板模板为18mm厚多层板，现场拆装时人工传递，禁止对多层板面板进行抛掷，要求现场工长加强监督，防止无须要浪费。6.5.3板底模板，使用后有变形等损伤要及时进行修补。6.5.4支撑件和连接件应逐步拆卸，模板拆除时，不得损伤混凝土。6.5.5拆下模板和配件均应分类堆放整齐，现场工长加强监督，禁止配件随意丢弃现象出现。6.6质量确保方法6.6.1质量目标拆模后混凝土表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确(在允许偏差以内)，色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层连接面平整搭接，表面无需抹灰即可达成相当于中级抹灰质量标准。要求一次验收合格率100%。6.6.2质量确保体系建立由项目经理领导，由总工程师策划、组织实施，现场经理和质量员中间控制，专业工长检验监督管理系统，形成项目经理部、劳务企业和施工作业班组质量管理网络。6.6.3模板工程质量控制程序模板成型交验班组内实施“三检制”，合格后施工队工长检验，合格后依次报项目专业工长、质量员进行核定，并按颁发《建筑工程文件编制归档规程》质量检验批表格和报验单，对于模板成型过程中关键点真实记载，并向监理报验。每个步骤检验出质量问题(不符合本方案质量、技术标准及相关规范)，视性质、轻重等查处责任，并由责任人负责改过问题。6.6.4模板工程质量标准及控制6.6.4.1模板安装质量标准必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-)及相关规范要求。安装现浇结构上层模板及其支架时，下层楼板应具备承受上层荷载承载能力或加设支架；上下层支架架体立柱应对准，下方并铺设垫板。在涂刷模板隔离剂时，要求在堆放场内涂刷，不得在操作面上，以免粘污钢筋和混凝土接茬处(经过观察检验)。6.6.4.2质量控制注意点浇注砼前必须检验支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专员看模，随时检验支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。全部接缝处加粘海绵条(包含柱墙根部、门窗洞模板与大钢模板面接合处、梁柱交接处等轻易漏浆部位)。模板支好后，垃圾清理不得用压缩空气吹，而应该用吸尘器吸，以免锯沫等影响混凝土质量。7.验收组织本工程采取钢管扣件搭设模板支撑系统，模板支架搭设完成后对扣件螺栓紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166）及《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）要求，对梁底扣件应进行100%检验。模板支撑系统应在搭设完成后，由项目责任人组织验收，验收人员应包含企业项目管理部、工程技术部及项目技术总工程师、项目技术人员、项目安全总监、质量总监、工长以及监理单位总监和专业监理工程师进行验收，验收合格，经施工单位项目技术责任人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序施工。8．施工安全确保方法8.1模板施工安全技术方法8.1.1模板安装和拆除安全技术方法模板及其支撑系统开始安装作业前,必须先进行相关技术与安全交底,明确相关技术、质量与安全要求。模板安拆施工过程中，禁止上下交叉作业，并在地处作业层拉设3m宽警戒线，并设专员看护。高度超出2m以上施工作业时，必须正确佩戴安全带。楼层框架梁（板）支撑体系支搭完成后应推行检验验收，合格后方可进行模板安装。因为本项目楼层层高较高，为确保楼层梁板模板支设人员施工安全，预防高空坠落，作业面部位支撑体系距模板安装作业面下方设计水平方向安全网，安全网距作业面小于2m，操作人员禁止在梁模上行走。拆模时间应按要求执行并经技术人员同意。拆模应按工艺执行，禁止猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。模板起吊前应检验吊装用绳索、卡具及吊环是否完整有效，并应先拆除全部暂时支撑，经检验无误后方可起吊。雨天施工时，注意防滑方法，脚手板绑铁丝或钉木条做防滑条，当风力大于或超出5级时，应停顿模板吊装。8.1.2其它安全方法8.1.2.1扣件、架管、U型托等刷油保养时，地面应有接油盒，预防污染地面。8.1.2.2全部架子在装、拆过程中，下方必须设安全禁区，围挡范围距操作点中心半径>20m，并设专员看管，禁止其它人员穿行。8.1.2.3全部操作人员必须戴好安全带，安全带应挂在牢靠物件上。加强操作人员安全教育和安全防护意识，严格按操作规程进行操作，搞好本身安全防护工作，禁止违章操作，做好“四口五临边”和作业面安全防护工作。8.1.2.4遇5级以上大风及下雨天气要停顿操作，大风及雨后要及时检验和加固各连接部位，搞好防风、防滑工作，确保施工安全。8.1.2.5架子在使用过程中应保持整齐，不许随意堆放工具、材料等物品。在进行模板安装时，模板支、拆、起吊禁止碰撞钢管架。钢管架在拆除前认真检验并去除零碎物品。拆除次序先上后下，先外后内，逐段进行。8.1.2.6搞好安全文明施工和成品保护工作，在搭拆架子过程中材料不得集中堆放，对混凝土柱面及阴阳角要注意保护。材料要分类分规格一头齐码8.2混凝土施工安全技术方法8.2.1混凝土浇筑次序由里向往，即先浇筑楼板混凝土，再浇筑悬挑板处混凝土。8.2.2浇筑混凝土时防止直接将混凝土泵送至悬挑板前半部，以降低对支撑体系产生过大施工荷载。8.3暂时用电安全技术方法8.3.1暂时设施用电工程安装、维护、拆除工作必须由持证电工操作，操作时配置对应劳防用具。8.3.2建立现场用电安全管理技术档案，建立安全用电检验制度。电缆离地4m以上，电缆穿越建筑物、构筑物、易受机械损伤场所及引出地面从2m高度至地下0.2m处须加防护套管；电缆沿线布置时，须搭设支架（支架上固定绝缘子，禁止使用金属裸线作绑线）；电缆穿越道路时采取地下电缆或桥架，地下电缆预埋钢套管，覆盖钢筋砼保护层，并做好标识。8.3.3采取接零保护，保护零线应单独敷设，不作她用，接地电阻<4欧姆。8.3.4电焊机等用电设备应做到一机一闸一漏电保护器，并由专员负责操作使用，电箱不用时应关闭箱门并上锁，以防闲杂人等误用。9.施工应抢救援预案9.1概况本工程属高大空间施工，施工区域可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。预案针对上述可能发生高空坠落、模板坍塌等紧急情况进行应急准备和响应。9.2机构设置为对可能发生事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援领导小组，由项目经理昝帅任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。项目部应抢救援领导小组及分工表9.3应抢救援领导小组职责9.3.1负责制订事故预防工作相关部门人员应抢救援工作职责。9.3.2负责突发事故预防方法和各类应抢救实施准备工作，统一对人员，材料物资等资源调配。9.3.3进行有针对性应抢救援应变演练，有计划区分任务，明确责任。9.3.4当发生紧急情况时，立刻汇报企业应抢救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，汇报当地部门，取得政府及相关部门帮助。9.3.5当发生紧急情况时，立刻对危险区域内施工人员采取方法预防事故扩大。9.3.6封闭危险区域，禁止无关人员进入造成二次伤害和影响救援工作。9.3.7立刻清点施工现场作业人员数量，掌握坍塌事故现场内是否有施工作业人员被埋压。9.3.8立刻组织用于抢险大型机械设备进入施工现场备用。9.4应抢救援工作程序当事故发生时小组组员立刻向组长汇报，由组长上报企业，必要时报当地政府相关部门，以取得政府部门帮助。由应抢救援领导小组组织项目部全体员工投入事故应抢救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、帮助事故处理调查工作。事故发生时，组长不在现场时，由副组长作为暂时现场救援责任人负责现场救援指挥安排。项目部指定负责事故搜集、统计、审核和上报工作，并严格恪守事故汇报真实性和时效性。9.5救援方法9.5.1高空坠落应抢救援方法：1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”抢救电话及马上汇报应抢救援领导小组抢救。2）仔细观察伤员神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地身体着地部位，和着地部位详细情况。3）假如是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该快速送医院抢救。如发觉伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员生命安全。4）假如伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运输时要平稳，不然会加重伤情。9.5.2模板、坍塌应抢救援方法：1）当发生高支模坍塌事故时，立刻组织人员及时抢救，预防事故扩大，在有伤亡情况下控制好事故现场；2）报120抢救中心，到现场抢救伤员。（应尽可能说清楚伤员人数、情况、地点、联络电话等，并派人到路口等候）；3）急报项目部应抢救援小组、企业和关于应抢救援单位，采取有效应抢救援方法；4）清理事故现场，检验现场施工人员是否齐全，防止遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5）预备应抢救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。9.5.3物体打击应抢救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1)止血：依照出血种类，采取加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2)对伤口包扎：以保护伤口、降低感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，降低伤痛。3)对于头部受伤伤员，首先应仔细观察伤员神志是否清醒，是否昏迷、休克等，假如有呕吐、昏迷等症状，应快速送医院抢救，假如发觉伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这么可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员生命安全。4)假如是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检验；假如是重伤，应快速送医院抢救。9.5.4预备应抢救援工具以下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血抢救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联络指挥求援10.计算书搁置主梁验算计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-3、《建筑结构荷载规范》GB50009-4、《钢结构设计规范》GB50017-5、《混凝土结构设计规范》GB50010-一、基本参数主梁离地高度(m)95.05主梁布置方式主梁上搁置联梁主梁间距(mm)900主梁间距相当于几倍立杆间距(倍数)nb1主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁长度Lx(mm)9000梁/楼板混凝土强度等级C25主梁左侧外锚固点到建筑物边缘距离a1(mm)200主梁右侧外锚固点到建筑物边缘距离a2(mm)200主梁左侧建筑物内锚固长度Lm1(mm)900主梁右侧建筑物内锚固长度Lm2(mm)900二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁左侧外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点水平距离L2(mm)是否参加计算1左下撑180030001600是2右下撑540030001600是作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)16.278.1540090026.278278278278278278278.156700900附图以下：平面图立面图联梁立面图三、联梁验算联梁材料类型工字钢联梁合并根数nl1联梁材料规格16号工字钢联梁截面积A(cm2)26.1联梁截面惯性矩Ix(cm4)1130联梁截面抵抗矩Wx(cm3)141联梁自重标准值gk(kN/m)0.205联梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215联梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125联梁弹性模量E(N/mm2)206000联梁计算模型二等跨连续梁荷载标准值：q'=gk=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/nl=6.27/1=6.27kN第2排：F'2=F2'/nl=6.27/1=6.27kN第3排：F'3=F3'/nl=6.27/1=6.27kN第4排：F'4=F4'/nl=6.27/1=6.27kN第5排：F'5=F5'/nl=6.27/1=6.27kN第6排：F'6=F6'/nl=6.27/1=6.27kN第7排：F'7=F7'/nl=6.27/1=6.27kN第8排：F'8=F8'/nl=6.27/1=6.27kNF'=max[F'1,F'2,F'3,F'4,F'5,F'6,F'7,F'8]=6.27kN荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/nl=8.15/1=8.15kN第2排：F2=F2/nl=8.15/1=8.15kN第3排：F3=F3/nl=8.15/1=8.15kN第4排：F4=F4/nl=8.15/1=8.15kN第5排：F5=F5/nl=8.15/1=8.15kN第6排：F6=F6/nl=8.15/1=8.15kN第7排：F7=F7/nl=8.15/1=8.15kN第8排：F8=F8/nl=8.15/1=8.15kNF=max[F1,F2,F3,F4,F5,F6,F7,F8]=8.15kN计算简图以下：1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=0.025×106/141000=0.177N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=8.233×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=9.73N/mm2τmax=9.73N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0mm≤[ν]=la/250=900/250=3.6mm符合要求！4、支座反力计算正常使用受力状态下:第1排：R'1max=6.501kN第2排：R'2max=6.501kN第3排：R'3max=6.501kN第4排：R'4max=6.501kN第5排：R'5max=6.501kN第6排：R'6max=6.501kN第7排：R'7max=6.501kN第8排：R'8max=6.501kN极限受力状态下:第1排：R1max=8.427kN第2排：R2max=8.427kN第3排：R3max=8.427kN第4排：R4max=8.427kN第5排：R5max=8.427kN第6排：R6max=8.427kN第7排：R7max=8.427kN第8排：R8max=8.427kN四、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.6主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q'=gk=0.241=0.241kN/m荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0.241=0.289kN/m1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=9.159×106/185000=49.508N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=17.843×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=17.46N/mm2τmax=17.46N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=1.532mm≤[ν]=l/250=7200/250=28.8mm符合要求！4、支座反力计算R1=0.255kN,R2=4.019kN,R3=31.204kN,R4=31.236kN,R5=3.006kN,R6=0.297kN五、下撑杆件验算下撑杆材料类型工字钢下撑杆截面类型10号工字钢下撑杆截面积A(cm2)14.3下撑杆截面惯性矩I(cm4)245下撑杆截面抵抗矩W(cm3)49下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)4.14对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2)185下撑杆件角度计算：β1=arctanL1/L2=arctan(3000/1600)=61.928°β2=arctanL1/L2=arctan(3000/1600)=61.928°下撑杆件支座力：RX1=nzR3=1×31.204=31.204kNRX2=nzR4=1×31.236=31.236kN主梁轴向力：NXZ1=RX1/tanβ1=31.204/tan61.928°=16.642kNNXZ2=RX2/tanβ2=31.236/tan61.928°=16.659kN下撑杆件轴向力：NX1=RX1/sinβ1=31.204/sin61.928°=35.365kNNX2=RX2/sinβ2=31.236/sin61.928°=35.401kN下撑杆件最大轴向拉力NX=max[Nx1...Nxi]=35.401kN下撑杆长度：L01=(L12+L22)0.5=(30002+16002)0.5=3400mmL02=(L12+L22)0.5=(30002+16002)0.5=3400mm下撑杆长细比：λ1=L01/i=3400/41.4=82.126查《钢结构设计规范》GB50017-表C得，φ1=0.707当φ大于0.6，φ1'=0.671λ2=L02/i=3400/41.4=82.126查《钢结构设计规范》GB50017-表C得，φ2=0.707当φ大于0.6，φ2'=0.671轴心受压稳定性计算：σ1=NX1/(φ1'A)=35364.665/(0.671×1430)=36.849N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！σ2=NX2/(φ2'A)=35400.673/(0.671×1430)=36.887N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=NX/(lwt)=35.401×103/A=35.401×103/1430=24.756N/mm2≤fcw=185N/mm2符合要求！六、主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=|[-(+NXZ1-NXZ2)/2+NXZ1]|/nz=|[-(+16.642-16.659)/2+16.642]|/1=16.651kN压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=9.159×106/(1.05×185×103)+16.651×103/3060=52.592N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-)得，φb=1.3因为φb大于0.6，依照《钢结构设计规范》(GB50017-)附表B，得到φb'值为0.85。σ=Mmax/(φbWx)=9.159×106/(0.853×185×103)=58.035N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！七、锚固段与楼板连接计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20梁/楼板混凝土强度等级C25压环钢筋1压环钢筋21、压环钢筋验算以下锚固点压环钢筋受力：N/2=-0.255/2=-0.127kN压环钢筋验算：σ=N/(4A)=N/πd2=-0.255×103/(3.14×202)=-0.203N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算吊环应力不应大于65N/mm2水平钢梁与楼板压点拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要确保两侧30cm以上搭接长度符合要求！梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2、《混凝土结构设计规范》GB50010-3、《建筑结构荷载规范》GB50009-4、《钢结构设计规范》GB50017-一、工程属性新浇混凝土梁名称AWL7混凝土梁截面尺寸(mm×mm)650×450模板支架高度H(m)3模板支架横向长度B(m)2.8模板支架纵向长度L(m)7.2梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其它支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.089地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)98.05风压高度改变系数μz1.486风荷载体型系数μs0.2三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁底两侧立柱中位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)450板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)650板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)650梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)342,558梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距162每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面要求结构表面隐蔽梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)0设计简图以下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.45)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.45)+1.4×0.7×2]×1＝15.828kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.45]×1＝14.064kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.45)]×1＝11.575kN/m计算简图以下：1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×14.064×0.1632+0.121×1.764×0.1632＝0.045kN·mσ＝Mmax/W＝0.045×106/54000＝0.84N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×11.575×162.54/(100×10000×486000)＝0.01mm≤[ν]＝L/250＝162.5/250＝0.65mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×14.064×0.163+0.446×1.764×0.163＝1.026kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×14.064×0.163+1.223×1.764×0.163＝2.963kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×14.064×0.163+1.142×1.764×0.163＝2.448kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×11.575×0.163＝0.739kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×11.575×0.163＝2.15kNR3'=0.928q2L=0.928×11.575×0.163＝1.746kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.67小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.026/1＝1.026kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[2.963,2.448,2.963]/1=2.963kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=1.026/1＝1.026kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.65/4=0.039kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.45-0.12)=0.2kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.45-0.12)=0.2kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.65-0.65/2)/2×1=1.026kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.65-0.65/2)/2×1=1.026kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.026+0.039+0.2+1.026=2.292kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=2.963+0.039=3.002kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.026+0.039+0.2+1.026=2.292kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.292,3.002,2.292]=3.002kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.739/1＝0.739kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[2.15,1.746,2.15]/1=2.15kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=0.739/1＝0.739kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.65/4=0.032kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.45-0.12)=0.165kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.45-0.12)=0.165kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.65-0.65/2)/2×1=0.571kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.65-0.65/2)/2×1=0.571kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.739+0.032+0.165+0.571=1.507kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=2.15+0.032=2.182kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=0.739+0.032+0.165+0.571=1.507kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.507,2.182,1.507]=2.182kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，以下列图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.002×0.92，0.5×3.002×0.22]＝0.304kN·mσ=Mmax/W=0.304×106/83330=3.648N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×3.002×0.9，3.002×0.2]＝1.689kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.689×1000/(2×50×100)＝0.507N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×2.182×9004/(100×9350×416.67×104)＝0.191mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.182×/(8×9350×416.67×104)＝0.011mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×3.002×0.9,0.375×3.002×0.9+3.002×0.2]=3.377kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.579kN,R2=3.377kN,R3=2.799kN,R4=3.377kN,R5=2.579kN正常使用极限状态Rmax'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×2.182×0.9,0.375×2.182×0.9+2.182×0.2]=2.455kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.695kN,R2'=2.455kN,R3'=2kN,R4'=2.455kN,R5'=1.695kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.205×106/4490=45.711N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝4.312kNτmax=2Vmax/A=2×4.312×1000/424＝20.339N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.059mm≤[ν]＝L/250＝342/250＝1.368mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.644kN，R2=5.711kN，R3=5.711kN，R4=1.644kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力允许值[N](kN)30可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝5.711kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)Φ48×3.5钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算l0=h=1200mmλ=l0/i=1200/15.9=75.472≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.752、风荷载计算Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.089×0.9×1.22/10＝0.013kN·m3、稳定性计算依照《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-，荷载设计值q1有所不一样：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.45)+1.4×0.9×2]×1＝14.769kN/m2)小梁验算q1＝max{0.963+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.65/4+0.5×(0.45-0.12)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×max[0.65-0.65/2，0.65-0.65/2]/2×1，2.773+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.65/4}=2.808kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.433kN，R2＝5.267kN，R3＝5.267kN，R4＝1.433kN立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+0.9×1.2×0.15×(3-0.45)+Mw/lb＝max[1.433，5.267，5.267，1.433]+0.413+0.013/0.9＝5.695kNf＝N/(φA)+Mw/W＝5694.606/(0.75×424)+0.013×106/4490＝20.803N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3/2.8=1.071≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－3、《混凝土结构设计规范》GB50010-4、《建筑结构荷载规范》GB50009-5、《钢结构设计规范》GB50017-一、工程属性新浇混凝土楼板名称B1，标高98.05m新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)3.6模板支架纵向长度L(m)7.2模板支架横向长度B(m)2.8二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时集中荷载(kN)2.5当计算主梁时均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其它支承结构构件时均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)20.51地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度改变系数μz0.51风荷载体型系数μs0.5三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面要求结构表面隐蔽设计简图以下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4承载能力极限状态q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.511kN/mq1静=0.9×[γG(G1k+(G2k+G3k)×h)×b]=0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)×1]=3.361kN/mq1活=0.9×(γQQ1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m计算简图以下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×3.361×0.32+0.117×3.15×0.32＝0.063kN·mM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.108×0.32+0.213×3.15×0.3，0.1×0.108×0.32+0.175×3.15×0.3]＝0.202kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.063，0.202]＝0.202kN·mσ＝Mmax/W＝0.202×106/54000＝3.742N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×3.112×3004/(100×10000×486000)=0.035mmν＝0.035mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.67小梁计算方式二等跨连续梁q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[