施工图桥梁设计说明

设计说明2、郑州航空港区经济发展局《关于郑州航空港区文明路跨南水北调总干渠桥梁工程可行性研究报告的批复》 （郑港经发投资【 2011】87号，2011年12月19日）一、概述 ；3、《郑州城市总体规划纲要2008〜2020）》（2008.05）;（一）项目概况4、《郑州航空港地区总体规划（2008-2035）》（郑州航空港区位于郑州中心城区西南，规划区域距离郑州市中心城区仅 20公里，航空港区北起南水北调渠南侧，南至南水北调2008）；107渠北侧，西起京广铁路，东至规划中的国道新线，规划面积189平方公里。航空港目前可大致分为三大功能分区，其中中部为《郑州航空港 IT产业园区控制性详细规划》（2010）《郑州航空城概念性总体规划（2011-2030）及总体城市设计》（2011.02机场功能区，包括航站区、飞行区、机场工作区、航空货运区、航空维修区、航空制造以及生产配套等航空核心功能区，是航空城的）功能主体。北部为科技产业新区，按平行互通模式布局，从外向内依次为产业带、公共设施带、蓝领、白领及金领居住带、干渠生态、项目委托单位提供的南水北调总干渠的相关资料；8、建设单位提供航空港区相关设计资料及相关文件精神；景观带，并由南水北调干渠分成西部片区和东部片区。南部为临空产业新区，重点发展利空产业功能，主要包括物流园区、产业园区、9科技园区、商务园区和生活配套等。、相关技术规范、标准；1043目前南水北调干渠航空港区段内共设置桥梁座，均依据现状公路及农村生产道路线位设置。、《南水北调跨渠公路桥设计技术规定》。11、《郑州航空港区龙中公路跨南水北调总干渠桥梁工程地质勘察报告（初勘中间资料）》（2011.12）。（三）设计采用标准及规范 项目地理位置图1、设计采用标准及规范：相接，在航城大道以西上龙中公路位于郑州航空港北区，为郑州航空港区北片区东西向主要道路，西与航城大道相交，东与新 107（1）《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）（人行道）-5m60m（60M跨规划南水北调总干渠。龙中公路道路断面规划为两幅路形式，规划红线，标准横断面布置型式为：红线宽）（2）《公路桥涵设计通用规范》 （JTGD60-2004）。龙中公路跨南米机动车道）+15.5米非机动车道 -5m（人行道） 6-21.5m-7m+15.56-21.5m（米非机动车道米机动车道）（绿化带） （（3）《公路圬工桥涵设计规范》 （JTGD61-2005）水北调干渠桥梁设计车速及设计宽度与道路保持一致。（4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）。包括龙中公路跨南水北调干渠桥部分和桥头引道部分，其中桥梁长度为548.78m本工程西起航城大道，东至新城大道路，全长（5）《公路桥涵地基与基础设计规范》 （JTGD63-2007），桥宽为60m+96m+60m=216m222.32m，桥梁跨度布置为。210m61.1m；引道长度为（6）《公路桥梁抗风设计规范》 JTG／T60-01—2004（二）设计依据（ 7）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）座桥梁勘察测量、工程方案设计、初步设计及施工图设计的委托》郑州航空港区管委会《关于郑州航空港区跨南水北调干渠14、1（8）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；（日）月9年201113；-01-01首桥．（9）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；（四）技术标准1、建设标准：城市主干道；CJJ11-2011）； （10）《城市桥梁设计规范》 （2、计算行车速度：50km/h）11《城市道路设计规范》（CJJ37-2012）;； （3、桥梁宽度：61.1m； （12）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008）;4、设计汽车荷载：公路-I级;人群荷载：3.5kN/m）《公路环境保护设计规范》（JTJ/T006-98）;；13（25、水位： 设计水位：14（）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02-01-2008）;121.523m；加大水位：122.177m；6、地震动峰加速度：0.1g;（基本烈度为叩度）。JTGC10-200715（）《公路勘测规范》（）其余指标按部颁《公路工程技术标准》（（JTGB01－2003）及其它有关规范条文执行 JTG/TC10-200716）《公路勘测细则》（）;（五）初步设计评审会专家意见及执行情况：）;JTGC30-200217（）《公路工程水文勘测设计规范》（（18（）《市政工程勘察规范》（1）在文本中应附相关部门桥位处渠道水利要素的批件。）;CJJ56-94答：在初步设计修编报告中已附该批件。JTGC20-2011（）;《公路工程地质勘察规范》19（）（GB50021-200119（）《岩土工程勘察规范》（）;2）在计入承台基坑回填工程量的同时，尚应明确承台基坑回填的相关技术要求。答：根据南水北调要求，基坑回填设计由河南省水利勘测设计有限公司进行专项设计。;T5224-2003）GB《预应力混凝土用钢绞线》 20（）（／（21（）3）完善桥梁抗震设计，细化抗震措施（如采用减隔震支座等措施）。;《低合金高强度结构钢》（GB/T1591-2008）答：本次桥梁设计拟采用摩擦摆减隔震球形钢支座。（2004.3）22（）建设部《市政公用工程设计文件编制深度规定》；42、参考的主要标准、规范及规程如下：（）完善桥梁体系转换阶段的设计说明。GB500091（）—建筑结构荷载规范 答：设计中补充桥梁体系转换阶段的相关技术要求。2001）在下阶段桥梁设计中，按照总体规划配合相关管线过渠。（建筑抗震设计规范GB50011-2001）2（ 5 GB50108-2001地下工程防水技术规范答：在人行道下已预留满足规范及南水北调要求的管线过渠位置。）3（）桥梁上部采用悬浇施工预应力混凝土连续梁结构基本合理，满足南水北调相关要求，下阶段应优化横断面布置形式，以利施 4（）基坑工程设计规程 6DBJ08-61-97DBJ08-61-97工和控制投资。建筑结构可靠度设计统一标准 GB50068-2001 ）5（．答：施工图设计在初步设计提出的优化横断面方案基础上，根据受力计算分析结果、综合考虑施工方便、工期、南水北调交叉施工（三）场地地层分布根据钻探、标贯及室内土工试验结果，在勘探深度范围内将地层共分为7层，现分别对本场地所揭露地层予以描述：影响等因素后，确定了本次桥梁的断面。①粉砂：褐黄色，稍湿，松散-稍密，矿物成分长石、石英、少量云母 （7）在下阶段桥梁设计中，考虑桥梁与周围景观的衔接。②答：根据总体要求和甲方要求，由甲方指定的单位对防落设施、人行道铺装、栏杆等进行美化设计。粉质粘土：棕红色，可塑，干强度中等，韧性中等，稍有光泽，无摇振反应。③细砂：棕红色，湿，密实，矿物成分长石、石英、少量云母，颗粒级配一般。（8）桥梁引坡地基处理方案进一步比选优化。④粉质粘土：棕红色，硬塑，干强度中等，韧性中等，稍有光泽，无摇振反应。含少量姜石。答：已根据地质详勘报告进行方案比选后确定本次地基处理实施方案。⑤粉质粘土：棕红色，硬塑，干强度高，韧性高，有光泽，无摇振反应。偶见姜石（其余指标按部颁《公路工程技术标准》JTGB01－2003）及其它有关规范条文执行。 （粒径 10-30mm）。⑥细砂：黄褐色，湿，密实，矿物成分长石、石英、少量云母，颗粒级配一般。二、桥址区自然地理概况⑦（一）场地地形、地貌 粉质粘土：红棕色，坚硬，干强度高，韧性高，有光泽，无摇振反应。含少量姜石。该层未揭穿。（四）场地水文地质条件九,地形平坦。西、北、东三面边界处，分布有沙 郑州航空港地区位于山前坡洪积平原，西及西北高，东及东南低，坡降 3.8（1米左右。本工程场地沿线地貌单元属黄河）地下水类型 148岗或沙丘，标高在155米左右，南部外围地形低平，是机场所在地。东南最低，标高根据本次勘探揭露冲积田级阶地，冲沟发育。，场地内地下水属第四系潜水，勘察期间地下水位稳定水位埋深在 11.4m左右，主要受大气降水补给。由于现场南水北调工程正在施工，该水位为不稳定水位，根据经验该地区历史最高水位在 6.0m（二）气象资料左右。（小时降雨量多年平均值，640mm242）地下水的物理、化学作用评价 郑州市地区属暖温带大陆性气候，四季分明，夏秋炎热多雨，冬春干冷多风，年均降雨量-01-02桥首根据收集到的资料，结合郑州区域地质情况，地下水对建筑材料的腐蚀性评价如下：90mm。三个月的降雨量占全年降雨量的、、)(，百年一遇H241%=245mm,78955%地下水对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋在长期浸水条件下具微腐蚀性，在干湿交替条件下有弱腐蚀性。°，一月最冷，平均温度°，七月最热，平均温度°，极端最低气温°℃，极端最高气温年平均气温 14.243C-15.8C27.3C0.2C。年平)不良地质作用及对工程不利的埋藏物2366均日照小时，日时数多，总辐射量大。(360年平均地面结冰时间约为天，标准冻深小于18cm天。最大冻结深度55100mm60cm，地面以下冻结平均为。勘察期间，未发现其他不良地质作用及对工程不利的地下埋藏物。冬季盛行西偏北，夏季盛行南偏东，春、秋季则交替出现；根据郑州市气象史了解，郑州市年平均风速约、地震烈度及场地类别3年以前20043.2m/s，规划范围的大地构造位置属华北块区南部，预皖断块开封凹陷的西边缘，区域地质构造较复杂，对规划区有影响的北东向区域活动断年 2004米／秒。近年来的历史纪录最大风速为2426日最大风速刷新了历史纪录，瞬时最大风速达到了24月610米／秒，风力为裂构造带主要有三条：即太行山前断裂带、聊城—兰考断裂带和汾渭断陷盆地构造带，强地震大部分发生在这三个构造带上；北西向级。．的区域活动断裂带主要有两条：即新乡—商丘断裂带和封门口—五指岭断裂带，这两条断裂带发生过中等强度地震。它们对本区发生(二)主要材料1、混凝土不同强度地震起严格的控制作用。总的来说，本区北纬35°以北主要受北东向断裂构造控制，而北纬 35°以南主要受近东西向的秦岭桥面铺装：8cmC55防水混凝土，抗渗等级纬向构造所支配。W8。桥首-01-03C55)根据《建筑抗震设计规范》(GB50011-20012008年版，郑州地区抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.1g，设计现浇变截面箱梁：墩柱：C40地震分组第二组。桥台： C30根据附近地质资料，本工程场地土类型为中软土，建筑场地类别为田类，设计特征周期0.4s0本场地属建筑抗震一般地段。承台：C30,搭板：C30三、总体设计钻孔灌注桩：水下C30（一）桥型方案护栏、人行道板：在综合考虑投资、施工方法、施工工期、对南水北调影响等因素，桥型方案采用变截面连续梁结构，施工方法为悬臂浇筑施工。 C30混凝土除应满足相关规范要求外，尚应满足南水北调关于混凝土的相关要求如下：桥梁所用混凝土应满足南水北调中线干线标准《预防混凝土工程碱骨料反应技术条例》中相关规定中下表：.骨料类型具有碱-硅酸反应活性骨料或具有碱-硅酸反应疑似活性骨料结构类型I类II类m类1、混凝土中总碱量不大于3.01、混凝土中总碱量不大于3.0kg/m3;混凝土中总kg/m3;2、须采取由通过相关机构（省级以上）资质干燥环境 碱量不大于3.02、须采取由通过相关机构（省认证的单位试验确认的有效抑制措施。；kg/m3级以上）资质认证的单位试验确认3、不宜使用具有碱-硅酸反应活性骨料。的有效抑制措施。混凝土中总1、混凝土中总碱量不大于2.51、混凝土中总碱量不大于2.5kg/m3;潮湿环境碱量不大于3.0kg/m3; 2、须采取由通过相关机构（省级以上）资质桥梁总体布置认证的单位试验确认的有效抑制措施。；（省须采取由通过相关机构、2kg/m3均采用低合金钢Q345C,其技术指标应符合低合金高强度结构钢GB/T1591-2008的规定。级以上资质认证的单位试验确、不宜使用具有硅酸反应活性骨料。（5）、伸缩缝和支座的有效抑制措施。本桥在桥台处均安装一道D160型伸缩缝。伸缩缝为定型产品，具技术指标应满足《公路桥梁伸缩缝装置》（JT/T327-2004）。含碱环严禁使用碱活性或疑似碱活性骨料支座采用摩擦摆减隔震球型支座，其技术性能应满足《中华人民共和国交通运输（公路）行业标准》（JT/T391—2009）的要求。并采用安全应对混凝土中的总碱量进行限制，使用具有碱-硅酸反应活性骨料或具有碱-硅酸反应疑似活性骨料配制混凝土时，（6）、桥面铺装有效的预防措施。掺加低钙粉煤灰、矿渣粉、硅灰等掺合料可以起到抑制混凝土碱骨料反应的作用，掺合料的种类、掺量应结合工程 8cm混凝土桥面调平层，具上设10cm沥青混凝土，中间设防水层。 对混凝土的要求，由通过相关机构（省级以上）资质认证的单位通过试验确定。n＞田类工程不得使用具有碱-碳酸盐反应活性骨料。 四、结构设计％。单掺低钙粉煤灰进行骨料%;米用低碱含量的外加剂，外加剂中的碱含量宜不大于水泥应米用低碱水泥，碱含量不大于0.6010（一）主梁1.5II级灰，粉煤灰中的碱含量应不大于%。碱活性抑制时，粉煤灰掺量一般不少于 20%,粉煤灰等级不得低于1、主梁构造2、普通钢筋：主梁为（60+96+60）m三跨双向预应力混凝土变截面连续梁，半幅桥采用双箱双室断面，悬臂施工阶段为单箱双室断面，通过后GB1499.2）热轧光圆钢筋》（GB1499.1-2008和《钢筋混凝土用钢热轧带肋钢筋》2部分第采用符合《钢筋混凝土用钢第1部分:浇湿接缝形成双箱双室断面。半幅桥箱梁顶板宽28.1m,底板宽9.05m,外侧翼缘悬臂宽2.5m,内侧翼缘悬臂宽2.1m0根据拟定的施—2007有关规定的R235、HRB335钢筋。、HRB400工方法对主梁进行了梁段划分，如表6-1所示。、预应力钢筋：3梁段划分表 表6-1，公GB纵向预应力采用高强低松弛钢较线，技术标准应符合《预应力混凝土用钢绞线》/的规定，公称直径15.2mmT5224-2003梁段编号位置梁段长施工方法101.95Ep1860MPafpk,强度标准值=称截面积140mm,弹性模量为=x。锚具采用与之匹配的成套产品。 MPa520主墩顶10m托架上浇注，墩梁临时固结预应力筋采用精轧螺纹粗钢筋主桥箱梁竖向预应力筋、，804.2mmA,儿32mm钢筋面积：=fpk=930MPa标准强度21'〜4'边跨3m采用挂蓝与1〜4对称施工X弹性模量Ep=2.010MPa。51〜4中跨3m采用挂蓝与1'〜4'对称施工锚具及相关材料： 桥首-01-045'〜8'边跨3.5m采用挂蓝与5〜8对称施工JT329.2-1997锚具及波纹管：采用符合《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器实验方法及检验规则》 （）要求的成套产品。5〜8中跨3.5m采用挂蓝与5'〜8'对称施工主桥纵向预应力钢绞线锚具采用符合质量要求的群锚及与之配套的螺旋钢筋等材料；主梁纵向预应力管道采用符合真空压浆工艺的9'〜12'边跨4m采用挂蓝与9〜12对称施工的圆波纹管。50mm型锚具和内径32—YGMJL32mm塑料波纹管成孔。精轧螺纹钢筋采用）4（、钢材：’对称施工12'〜9采用挂蓝与4m中跨12〜9..整体升降温 +25C/-25C2m采用吊架施边跨合龙13温度梯度 +14C/7c（根据JTGD62选取）采用吊架施2m13中跨合龙段支座不均匀沉降 2.0cm（主墩），1.0cm（桥台）在支架上现浇施边跨现浇1411m纵、横向预应力计算参数： 1.8次抛物线变化。2.8m主梁根部梁高5.8m,跨中梁高，按锚下控制应力 纵、横向预应力：0.75fpk=1395MPa1.0m次抛物线变化到根部的。0.30m顶板厚0.30m，底板厚度由跨中按 1.8孔道偏差系数 0.001555cm。80cm9，根部0.8m。在、9'号块由根部变化到跨中的0.55m腹板厚度在中跨跨中段为孔道摩擦系数0.17厚横隔板。为保证半幅桥的横向刚度、在半幅桥内侧厚横梁，中跨跨中设置0.3m3m主梁在梁端设置 2m宽横梁，在主墩处设置钢束松弛系数0.3。和翼缘设置三道横隔板，分别设在中支点、边支点和中跨跨中处，厚度分别为0.9m、0.8m0.3m一端锚具回缩6mm2、主梁预应力体系JL32mm精轧螺纹钢筋计算参数：673.1KN/837Mpa主梁采用双向预应力体系，竖向预应力采用高强度精轧螺纹钢筋形成，锚下控制应力，张拉控制力为根。锚下控制应力 0.9fpk、15121015主梁纵向预应力采用－、15－、－1939.1KN1395Mpa14等类型钢绞线束，锚下控制应力，张拉控制力分别为孔道偏差系数 0.00152326.9KN、2714.7KN。纵向束分类为顶板束，腹板束，边跨底板束、中跨底板束、边跨合拢束以及中跨合拢束。孔道摩擦系数 0.5边跨现浇段为一次落架，预应力为箱内设置齿板单端张拉。钢筋松弛率 0.05预应力张拉按照先竖向再纵向，最后对竖向预应力复张拉的顺序进行。纵向预应力张拉按照先长束后短束的顺序进行。一端锚具回缩1mm、结构计算 3施加预应力时混凝土强度 >90%）结构设计计算参数（1支座摩阻系数0.03 （1）结构设计计算参数挂篮重量（含机具、模板）700kN公路－I级 设计荷载（2）结构静力分析 0.1g 地震动峰值加速度本桥上部结构内力计算采用桥梁设计专用程序Dr.BridgeV3.2及结构空间计算程序Midas/civil2010分别进行计算，动力计算采用结 80%相对湿度；计算内容包括成桥状态下的恒载、活载、预应力、混凝土收缩徐变、支座强迫位移、制动力、结构均 Midas/civil2010构空间计算程序 ℃3±15设计计算合龙温度．匀温度及梯度温度等作用，进行了全桥施工过程的模拟。1、墩身、基础由于桥墩不高，墩身采用支架法施工。桩基采用钻孔灌注桩工艺施工。箱梁桥面板横向分别按框架和简支板考虑固端影响两种模式进行计算，择其大者控制截面设计。2、主梁主桥下部计算采用相关程序进行了群桩内力分配、承台配筋、桩长计算、桩身配筋等内容。主梁为连续梁体系，与一般的大跨度连续梁桥一样，采用挂蓝悬臂浇筑法施工。边跨在支架上浇注。合龙顺序为先边跨后中跨。 2）结构静力分析五、施工要点分别进行计算，动力计算采用结本桥上部结构内力计算采用桥梁设计专用程序Dr.BridgeV3.2及结构空间计算程序Midas/civil2011本桥的施工工艺和质量控制应严格按照《公路桥涵施工技术规范》（；计算内容包括成桥状态下的恒载、活载、预应力、混凝土收缩徐变、支座强迫位移、制动力、结构均JTJ041－2000）、招标文件技术规范中的有关规定严格执Midas/civil2011构空间计算程序行。同时，根据本桥的结构特点和具体情况，提出以下施工注意事项。匀温度及梯度温度等作用，按 18个施工阶段进行了全桥施工过程的模拟。（一）基础箱梁桥面板横向分别按框架和简支板考虑固端影响两种模式进行计算，择其大者控制截面设计。1、首先完成墩、台基桩的施工。基桩施工前应认真核对基桩坐标，确定无误后严格按基桩坐标进行精确放样。主桥下部计算采用相关程序进行了群桩内力分配、承台配筋、桩长计算、桩身配筋等内容。2（3）结构动力分析、基桩施工时，应采用长度适应钻孔地质条件的钢护筒，保证孔口不坍塌及不使地表水进入孔内，并保持孔内泥浆的表面高程。-01-05首桥0.8）JTG/TB02-01-2008结构动力分析参照《公路桥梁抗震设计细则》（），根据桥位处的地震动峰值加速度值（0.15g，结合场地类别，同时应防止坍孔等现象的发生。3、孔径与垂直度检查合格后，进行清孔作业，清孔必须满足规范要求，且清底系数 m0＞程序进行计算。等资料，采用Midas/civil2011、施工时如发现地质情况与图纸不符时，经监理工程师和设计代表确认后，可按实际地质情况调整桩基长度。4（二）桥墩及基础、一根桩的所有混凝土灌注时间要求控制在首批混凝土初凝以内。5、无破损检验的检测管，应沿圆周绑扎在钢筋笼上，其接头必须密封且应保证其位置垂直，以确保水泥浆不会渗入管内而影响1、桥墩630cm43x2.5m桥墩采用截面尺寸为的矩形实体桥墩，在桥墩的个角部位设置半径的倒角。检测质量。、桥墩承台混凝土体积大，应采用布设冷却管、低水化热水泥和掺入粉煤灰等措施以减少水化热对混凝土质量的影响。施工前72 （）基础3.0m1.8m根①的钻孔灌注桩。根据地质钻孔资料，基桩为摩擦桩。桩基顶承台厚，平面 25℃前不得拆模。应进行温控设计并采取相应的有效温控措施。内外温差大于 183基础采用群桩基础，桥桥墩布置排共）进行桩JGJ106-2003。26.55mX8、本工程应按照《公路工程基桩动测技术规程》（JTG.F81-01-2004T）或《建筑基桩检测技术规范》（12.5m尺寸：（三）桥台基检测。。2.5m排桩。桩顶承台厚度为21.3m桥台采用肋板式桥台，桥台采用直径摩擦桩的群桩基础，纵桥向设置（二）墩、台天。 30、墩身施工时应注意墩身与承台混凝土的龄期差不得超过 1（四）施工方案．2、混凝土结构外观应符合下列要求： 7、混凝土应按施工规范要求取样进行强度和弹性模量试验，并应注意实验室和施工现场的养生条件的差异，为防止混凝土力学指标误差，应将部分试件放置在施工现场进行同等条件养生，作为张拉的依据。①混凝土表面应平整、密实，施工缝整齐，不得有颜色不均匀和模板接头痕迹。8、主梁采用悬臂浇筑法施工，浇筑墩身混凝土时应注意预埋支架临时固结件，各单“T”用挂篮悬臂对称、平衡浇筑施工直至各单②墩、柱及承台的混凝土蜂窝、麻面面积不超过被检查面积的0.5％，深度不超过 10mm。 -01-06首桥“T%以上。填土时，3、台后、锥坡填土必须严格按照施工规范的有关要求，选择透水性良好的砂性土分层夯实，其密实度应达到95”最大悬臂，然后浇筑边跨合拢段，待边跨合拢段完成后继续悬浇不平衡梁段直至中跨合拢。9、箱梁底板应设置一定数量的排水孔和通气孔，具体位置参见施工图纸，采用PVC管成孔，施工设置时务必整齐清洁，浇筑 100cm台前、台后应均衡填筑压实填土，且台前填土应超宽50〜填筑，最后削坡做成锥坡。时先堵上。。、为了使桥梁颜色一致，地面以上部分结构应采用同一厂家、同品种的水泥。4、预应力管道采用预埋波纹管成形，为了管道严格保证弯曲坐标及弯曲角度，用“井”字形定位架进行管道的定位，同时保证管（三）主梁结构道顺畅，以减少摩阻损失。所有的定位钢筋均应采用点焊成形。定位钢筋间距严格按照施工图纸中的规定执行。为防止混凝土崩裂，在完成桥墩施工后，可采用支架施工主梁 0号块，进行墩梁临时固结，随后进行主梁悬臂浇注施工，张拉相应节段的主梁预应力须按照设计要求设置防崩钢筋，防崩钢筋应焊接在曲线外侧的钢筋网片上。钢束，同时进行各种预埋件的施工；主梁边跨现浇段的施工宜采用满堂支架来施工；主梁合龙顺序为先边跨后中跨，具体施工过程详、箱梁内齿板钢筋应与箱梁钢筋绑扎为整体，齿板混凝土与箱梁混凝土也应同时浇注。见《施工概略流程》。120、梁段混凝土体积较大，且钢筋、预应力管道较多，应加强施工管理，钢筋、管道的定位要准确，以利于下一梁段的施工。、为保证预埋波纹管的成孔质量避免漏浆，在浇注梁段混凝土时，可预先在波纹管内放置一定长度的橡胶棒，待浇注完梁段1混凝土一定时间后，抽出橡胶棒。特别注意混凝土的振捣，浇筑混凝土应采取有效措施减少水化热，避免发生温度、收缩裂缝。此外应注意各节段混凝土的养护，控制13拆模时间。、悬臂浇筑时，在移动挂篮过程中，挂篮移动不同步差不得大于半个本施工阶段梁段长度。142、为了减小箱梁悬浇过程中的不平衡自重的影响，各梁段的悬臂浇筑过程中，应严格控制浇筑梁段混凝土的超方量，要求箱梁段的托架应具有足够的强度和刚度，施工前进行预压，消除非弹性变形。、0梁自重误差控制在 3%3、挂篮结构应轻便合理，挂篮拼装好后应进行预压和加载试验，测定其刚度度和强度满足使用要求后方可使用，为箱梁悬臂浇以内；各梁段的混凝土浇筑应同时进行，对称梁段最大浇筑混凝土重量差不得大于本梁段自重的 30%。15筑施工提供可靠的依据。挂蓝重量（含机具、模板）不得大于设计吨位，同时挂篮应设有调整竖向挠度的功能，以便调整立模标高。、悬臂浇筑过程中，在每个块件的前端顶、底板应设置几处观测点，施工时测出每个阶段的标高变化情况，以控制节段的抬高量和预拱度设置。4、安装挂篮，从％时方可张 9012＃块况，以控制节段的抬高量和预拱度设置。至1＃块逐块、对称、平衡进行悬臂浇筑施工。待浇筑梁段混凝土强度达到设计强度的6％时，应停下检查，分析原拉梁段顶板或腹板预应力钢束。挂篮应在钢束张拉完且管道压浆完成后经监理验收合格方可向前移动。16、预应力张拉以张拉吨位和引伸量双控， 张拉设备应按照有关规定定期标定。引伸量误差超过因处理完后方可继续张拉。 5、任何梁段混凝土的浇注全部要求从悬臂端部向根部顺序浇注，避免产生竖向裂缝。176、钢束张拉时，应尽量避免滑丝、断丝现象，当出现滑丝、断丝时，其滑丝、断丝总数量不得大于该断面总数的1％，每一钢、箱梁外露面（外腹板、下底板、悬臂板）应采用大块钢模板、竹胶板罩面，以保证表明光洁平整美观；顶、底板顶面在混凝 束的滑丝、断丝数量不得多于一根，否则应换束重新张拉。土初凝前手工抹平。．18、为确保结构受力符合要求，应严格控制竖向预应力粗钢筋的张拉质量，要求每根竖向预应力钢筋锚固后，必须进行复拉以（四）支座支座安装时应注意下列事项：减少预应力损失。竖向预应力粗钢筋张拉需做好张拉记录，监理需进行旁站监理。1、本桥采用摩擦摆减隔震球型钢支座。、预应力钢束（筋）张拉完成后，应尽早进行孔道压浆并保证压浆质量。压浆所用材料、外加剂及水泥浆配合比应根据管道19（的成型方法、压浆方式、材料性能通过计算和试验确定。原则上要求尽量减小灰浆收缩，保证压浆密实饱满。此外，压浆工作应连续，1）垫石四周做成坡面，以防积水；垫石混凝土顶面要求平整，不能存在坡度，或者凹凸不平的现象，同时在垫石顶面任何位置绝对不能有凸起的硬质物，如钢筋端头等，凸起的硬质物会造成局部受力而破坏支座，导致支座出现非预期损坏，所以预先用水平〜0.45。压浆所用的水泥浆标号不得低于 C40,建议水灰比0.4尺校准，支承垫石四角高差不能大于2nlm20、按先边孔后中孔的顺序进行合拢施工，中跨合拢时根据实际控制情况在悬臂端加水箱进行配重，劲性骨架的焊接要求迅速，力求平整而清洁。（2）支座上钢板、滑动构件不能当作调平钢板使用，如果因桥梁有纵坡、横坡时应另设调平钢板。完成并形成刚接，焊接时在预埋件周边混凝土浇水降温，避免烧伤混凝土。合拢段混凝土的浇筑应在一天中气温最低时进行，并应在（3尽可能短的时间内完成。合拢段混凝土达到设计强度的 90%后方可进行箱梁底板钢束的张拉。）支座就位于桥墩后，应特别注意调整支座的水平，把梁体架好以后还应再次调整支座的水平，如果出现梁体偏重心引起支座倾斜应及时调整。 、边跨现浇段梁段在支架上浇注，支架应进行预压。在浇筑边跨现浇段过程中，应观测支架的变形及沉降，并应采取有效措 21（施使现浇段与悬臂端标高及轴线的偏差最小。边跨合拢段浇筑完成后，合拢段混凝土达到设计强度的 4）支座在工厂已完成组装工作，一般情况下不要拆卸支座。 90%后，方可进行边跨箱梁底（5板钢束及边跨合拢钢束的张拉。 ）采用焊接方式安装时，注意采取保护措施，避免高温对内部的橡胶造成损害。）滑动类型支座8022、在跨中合拢段混凝土未达到设计强度的%之前，不得在跨中范围内堆放重物或行走施工机具。、分别表示多向、单向滑动，长箭头方向即为设计主位移方向，安装时不能装反。 （6（7）注意每个支座的型号、规格、位移量的区别与锚固螺栓的配套使用，也应特别注意滑动支座的滑移方向的区别，避免使用，箱梁底板也应在浇筑过程中采取可靠措施，保证其误、浇注箱梁混凝土时，箱梁顶板顶面混凝土的不平整度不得大于235mm不当造成事故。差在规范允许范围以内。2、如普通钢筋与预应力钢束或预应力粗钢筋位置发生干扰，其处理原则为适当移动普通钢筋位置以保证预应力钢束或预应力24、支座使用期间应每年定期进行一次检查及养护。（五）、其它粗钢筋的位置；若需截断普通钢筋，则应该在就近位置做补强处理，同时需与监理工程师和设计代表协商。1、凡设槽口的埋入式锚头灌浆后均须封锚，外露的锚头应进行防腐处理。