循环流化床锅炉热力计算

分析项目单位#1分析项目单位#1炉低位发热量KJ/Kg12127全水分%7挥发份%11.55灰份%57.03含碳量%42.97含硫量%0.34、煤种情况:锅炉运行技术指标|g "wy7\\\ZiZv—I—VI方我公司75t/h循环流化床锅炉，型号为UG75/3.82-M35，它的热效率计算为：分析项目单位#1炉统计时间H(2008.10.14 10.20)120锅炉蒸发量t7726平均蒸发量Vh64.4给水温度C105主蒸汽压力MPa3.3主蒸汽温度C440排烟温度C135、飞灰含碳量2.4%炉渣含碳量%2.4烟气含氧量%8¥内炉排污里t/h1原煤消耗t/h20.125标煤消耗t/h8.483吨汽标煤耗t/t0.132排渣量t/h15放灰量t/h7三、锅炉在稳定状态下，相对于IKg燃煤的热平衡方程式如下Q二Q+Q+Q+Q+Q+Q(KJ/Kg),相应的百分比热平衡方程式为10O%=q+q2+q3+q4+qs+q6(%)其中IXQ是伴随IKg燃煤输入锅炉的总热量，KJ/KgoQ=Qar+hrm+hrs+QVl式中Q-燃煤的低位发热量，KJ/Kg；是输入锅炉中热量的主要来源。Qr=12127KJ/KgJhe--燃煤的物理显热量，KJ/Kg:燃煤温度一般低于30C，这一项热量相对h〒相对于IKg燃煤的入炉石灰石的物理显热量，KJ/Kg;这一项热量相对更小。QI--伴随1Kg燃煤输入锅炉的空气在炉外被加热的热量， KJ/Kg;如果一、二次风入口暖风器未投入，这一部分热量也可不计算在内。2、 Q是锅炉的有效利用热量，KJ/KgJ在反平衡热效率计算中，是利用其它热损失来求出它的。3、 Ch是机械不完全燃烧热损失量，KJ/KgOQ=QCC(MhZChZ+MhGh>+MhCdh)/Mcoal式中Q--灰渣中残余碳的发热量，为622KJ/Kg0MhZX皿、Mh--分别为每小时锅炉冷渣器的排渣量、飞灰量和底灰量，分别为15、7、2t/h0GhZXCh、Gh--分别每小时锅炉冷渣器的排渣'飞灰和底灰中残余碳含量占冷渣器的排渣、飞灰和底灰量的质量百分比，按2.4%左右。MU-锅炉每小时的入炉煤量，为20.125t/ho所以Q=QCC(MhzGz+MGh+MhGIh)/MCOal=622(15*2.4+7*2+3.5*2.4)/20.125=1694KJ/Kg4=10OQVQr(%=100*1694/12127=13.9%4、Q2是排烟热损失量，KJ/Kg0Q=(HPyH』1-qVI00)式中H厂排烟焙值，由排烟温度O决135C).排烟处的过量空气系数《('[=21.0/(21.0-0狗))=1.24和排烟容积比热容昂=|.33(KJ/(Nm3C))计算得出，Kj/kg： 2'?由二％(Vgy+Vh2cGh2c)0py+lfh由于|fh比较小可忽略不计=1.24*(5.05*1.33+0.615*1.51)*135=1229Hk--入炉冷空气熠值，由排烟处的过量空气系数Epy'冷空气容积比热容G(1.31KJ/(Nm3C))冷空气的温度0寸20C)和理论空气量V(Vo=O.0889(Car+0.375S言寸+0.265H犷0.03330日勺Nm3/Kg)计算得出，KJ/KgoV-0.0889(Car+0.375SJ+0.265H，，0.0333Oa=0.0889(42.97+0.375*0.34)+0.265*4.08-0.0333*9.63=4.59Hk二VoGOIk=4.59*1.31*20=120Q=(HPyHIk)(1-q4/100)=(1229-120)(1-13.9/100)=953.74q2=100Q/Qr(%=100*953.74/12127=7.86% 5、 Ch是化学不完全燃烧热损失量，KJ/KgoQ=236(Car+0.375Sar)(Mc/28)/(Mso2/64+MnOX/46)(1q寸100)=236(42.97+0.375*0.34) (5.6/28)/(619.8/64+656.6/46)(1-15.6%)=71.36式中M。、M02XM°x--分别为排烟烟气中COSO、NQ所含的质量，mg/Nr3分别为：5.6、619.8、656.6oq3=100Q/Qr(%=100*71.36/12127=0.58%6、 Q是锅炉散热损失量，KJ/KgOq5=(0.28*75.0)/H%=(0.28*75)/64.4=0.32式中H--锅炉的实际运行时的蒸发量，t/ho、 i<j>i=c./s\jx/、^^, i'gC6=(HhzMz*100/(1OO-Chz)+HfhML*100/(1OO-C巾)+HdhM;100/(1OO-C/)/MCOal=(608*15*100/(100-2.4)+77*7*100/(100-2.4)+608*2*100/(100-2.4))/20.125式中HUHh、Hh-分别为锅炉冷渣器的排渣、飞灰和底灰的焰值，KJ/Kg,,由各自对应的平均比热容Ch(1.185v1.0048)，温度900C、65C计算得出，分别U为：HhZ二AaZChZOhZ ”=0.5703*1.185*900=608KJ/KgHh=ArQfhCfhqh=0.5703*1.0048*135=77KJ/Kgq0=100Q/Qr(%=100*553.7/12127=4.56%8n是锅炉的反平衡热效率，％。n=IOO-(q2+q3+q4+q5+qe)3、结论结合现场实际运行数据，计算的锅炉热效率与厂家提供的设计数据比较如下：(额定工况)序号项目苻号单位实际数据1排烟热损失q2%7.862化学不完全燃烧热损失n3%0.583机械不完全燃烧热损失%13.94散热损失%0.325灰渣物理热损失q0%4.566反平衡热效率n%72.784、理论耗标煤量计算B=100/nQr*[Dgr(hgr-h)+D(hPwhgS)]=100/(72.78*29310)*[64.4(3297-440)+1*(1042-440)]=8.65t/h为了降低各项热损失指标，提高锅炉热效率，建议做如下改进：IV根据循环流化床锅炉的燃烧机理，一定要保证床内物料的充分流化。最主要的两方面就是，首先要保证稳定的床压波动范围，根据入炉煤质的变化，及时投入相应数量的冷渣器，避免床压上升过高；同时在床压下降到较低时，也要及时停运冷渣器进行吹扫。其次要保证一次流化风量大于最小流化风量，并根据床温情况，适当加大。只有保证了床内物料的充分流化，才能避免发生床内局部结焦'床温偏差大和局部产生流化死区等不良现象，使入炉煤在炉膛得到充分的燃烧，以此减少锅炉冷渣器排渣中残余碳的质量含量G乙降低机械不完全燃烧热损失。2、对冷渣器的投入运行要足够重视。一方面，冷渣器能够控制炉膛床压；另一方面，要控制冷渣器的运行参数，降低排渣温度，以此减少灰渣物理热损失。3、对炉膛内一、二次风的配比做进一步调整。一次流化风在保证物料充分流化的同时，也要保证炉膛密相区有一定的燃烧份额，使密相区的实