焊接裂纹及形成条件及形成机理

焊接裂纹及形成条件及形成机理1第1页，课件共120页，创作于2023年2月第一节 概述第二节 焊接热裂纹第三节 焊接冷裂纹第四节 再热裂纹第五节 层状撕裂第六节 应力腐蚀裂纹第七节 焊接裂纹综合分析和判断第五章焊接裂纹2第2页，课件共120页，创作于2023年2月重点内容1、裂纹的分类用一般特征2、结晶裂纹的形成机理2、焊接冷裂纹的形成机理，特征、影响因素，及其防冶措施2、焊接裂纹综合分析及判断3、各种裂纹断口形貌特征3第3页，课件共120页，创作于2023年2月§5-1 概述

一、危害性

焊接结构产生裂纹轻者需要返修，浪费人力、物力、时间，重者造成焊接结构报废，无法修补。更严重者造成事故、人身伤亡。如1969年有一艘5万吨的矿石运输船在太平洋上航行时，断裂成两段而沉没，在压力容器破坏事故中，有很多都是由于焊接裂纹造成。因此，解决研究焊接裂纹已成为当前主要课题。4第4页，课件共120页，创作于2023年2月二、种类各种不同类型的裂纹①焊缝中纵向裂纹②焊缝上横向裂纹③热影响区纵向裂纹④热影响区横向裂纹⑤火口（弧坑）裂纹⑥焊道下裂纹⑦焊缝内部晶间裂纹⑧焊趾裂纹⑨热影响区焊缝贯穿裂纹⑩焊缝根部裂纹5第5页，课件共120页，创作于2023年2月

分类:

1、按裂纹分布的走向分

纵向裂纹2、

按裂纹发生部位分

①横向裂纹②纵向裂纹③星形（弧形裂纹）①焊缝金属中裂纹②热影响区中裂纹③焊缝热影响区贯穿裂纹6第6页，课件共120页，创作于2023年2月3、按产生本质分类1）、热裂纹（高温裂纹）产生：热裂纹(高温裂纹)高温下产生存在部位：焊缝为主,热影响区特征：宏观看,沿焊缝的轴向成纵向分布（连续或继续）也可看到缝横向裂纹，裂口均有较明显的氧化色彩，表面无光泽，微观看，沿晶粒边界（包括亚晶界）分布，属于沿晶断裂性质7第7页，课件共120页，创作于2023年2月1)、热裂纹分类

结晶裂纹：在凝固的过程--结晶过程中产生高温液化裂纹：在高温下产生,钢材或多层焊的层间金属含有低熔点化合物经重新溶化，在收缩应力作用下,沿奥氏体晶间发生开裂多边化裂纹：产生温度低于固相线温度,存在晶格缺陷(位错和空位),物理化学的不均匀性,在应力作用下,缺陷聚集形成多边化边界,使强度塑性下降,沿多边化边界开裂,多发生纯金属或单相奥氏体合金焊缝。8第8页，课件共120页，创作于2023年2月HAZ液化裂纹晶间裂纹多边化裂纹9第9页，课件共120页，创作于2023年2月2）、再热裂纹（消除应力处理裂纹）

由于重新加热（热处理）过程中产生称再热裂纹—消除应力处理裂纹。3）、冷裂纹产生温度：温度区间在+100℃～-75℃之间存在部位:多在热影响区,但也有发生在焊缝。特征（断口）：宏观断口具有发亮的金属光泽的脆性断裂特征。微观看：晶间断裂，但也可穿晶（晶内）断裂，也可晶间和穿晶混合断裂。10第10页，课件共120页，创作于2023年2月冷裂纹分类：延迟裂纹：特点不在焊后立即出现，有一段孕育期产生迟滞现象称延迟裂纹。淬硬脆化裂纹（淬火裂纹）：淬硬倾向大的组织易产生这种裂纹（与氢含量关系不大）。低塑性脆化裂纹：在比较低的温度下，由于收缩应变超过了材料本身的塑性储备产生的裂纹称低塑性脆化裂纹。11第11页，课件共120页，创作于2023年2月延迟裂纹12第12页，课件共120页，创作于2023年2月4）、层状撕裂：

由于轧制母材内部存在有分层的夹杂物(特别是硫化物夹杂物）和焊接时产生的垂直轧制方向的应力，使热影响区附近地方产生呈“台阶”状的层状断裂并有穿晶发展。

13第13页，课件共120页，创作于2023年2月5）、应力腐蚀裂纹：

金属材料在某些特定介质和拉应力共同作用下所产生的延迟破裂现象，称应力腐蚀裂纹。14第14页，课件共120页，创作于2023年2月三、热裂纹与冷裂纹的基本特点

裂纹

热裂纹

冷裂纹

产生温度高温下产生低温下产生宏观特征沿焊缝的轴向成纵向分布,也有横向分布，裂口均有氧化色彩表面无光泽

断口具有发亮的金属光泽微观特征沿晶粒边界分布，属于沿晶断裂性质晶间断裂，也有穿晶内断裂，也有晶间和穿晶混合断裂产生部位焊缝、热影响区热影响区、焊缝本节结束15第15页，课件共120页，创作于2023年2月§5-2焊接热裂纹

一、结晶裂纹1、

产生机理

1）产生部位：结晶裂纹大部分都沿焊缝树枝状结晶的交界处发生和发展的，常见沿焊缝中心长度方向开裂即纵向裂纹，有时焊缝内部两个树枝状晶体之间。对于低碳钢、奥氏体不锈钢、铝合金、结晶裂纹主要发生在焊缝上某些高强钢，含杂质较多的钢种，除发生在焊缝之处，还出现在近缝区上。16第16页，课件共120页，创作于2023年2月结晶裂纹17第17页，课件共120页，创作于2023年2月2）、熔池各阶段产生结晶裂纹的倾向在焊缝金属凝固结晶的后期，低熔点共晶物被排挤在晶界，形成一种所谓的“液态薄膜”，在焊接拉应力作用下，就可能在这薄弱地带开裂，产生结晶裂纹。产生结晶裂纹原因：①液态薄膜 ②拉伸应力液态薄膜—根本原因拉伸应力—必要条件18第18页，课件共120页，创作于2023年2月②固液阶段：这一区也称为“脆性温度区”即图上a、b之间的温度范围③固相阶段：也叫完全凝固阶段以低碳钢焊接为例可把熔池的结晶分为以下三个阶段①液固阶段：（1区）Tb—称为脆性温度区，在比区间易产生结晶裂纹，杂质较少的金属,Tb小产生裂纹的可能性也小，杂质多的金属Tb大，产生裂纹的倾向也大19第19页，课件共120页，创作于2023年2月3）产生结晶裂纹的条件

如图纵座标表示温度，横坐标表示由拉伸应力所产生的变形（e）和金属的塑性（P），脆性温度区的范围用Tb表示上限是固液温度开始下限固相线附近，或低于固相线一段温度。在脆性温度区内焊缝的塑性用P表示,是温度的函数，,当在某一瞬时温度时有一个最小的塑性值（Pmin)（出现液态薄膜时）受拉伸应力所产生的变形用e表示，也是温度的函数.20第20页，课件共120页，创作于2023年2月③按曲线（3）变化时，△e超过了焊缝塑性的最低值，产生裂纹

①如果拉伸应力所产生的变形随温度T按曲线（1）变化，e随T按曲线（1）变化。产生了△e变形量，但焊缝仍有△es的塑性储备量即△es>0，不产生热裂纹

②当按曲线2变化时,此时由拉伸应力所产生的应变,恰好等于焊缝的最低塑性值,即处于临界状态.21第21页，课件共120页，创作于2023年2月

在脆性温度区焊缝所承受的拉伸应力所产生的变形大于焊缝金属所具有的塑性时产生裂纹即,高温阶段晶间塑性变形能力不足以承受当时所发生塑性应变量。产生裂纹的条件

22第22页，课件共120页，创作于2023年2月②脆性温度区（TB）内金属的塑性，TB内金属的塑性越小，越易产生结晶裂纹。结论：

①脆性温度区间大小,TB大，拉应力作用时间长，产生裂纹可能性大，决定于焊缝化学成分，杂质性质与分布，晶粒大小。③TB内随温度降低变形的增长率（拉伸应力的增长率）,临应变率CST越大,则表示材料的热裂纹敏感性越小,越不易产生裂纹。23第23页，课件共120页，创作于2023年2月二、焊接结晶裂纹的影响因素

1）、冶金因素

①结晶温度区间：合金状态图脆性温度区的大小随着该合金的整个结晶温度区间的增加而增加如图S点、结晶区间最大、裂纹倾向最大、共晶点、裂纹倾向最小。实践平衡条件下，虚线不平衡结晶。24第24页，课件共120页，创作于2023年2月②合金元素

a)、S、P增加结晶裂纹倾向

i)S、P增加结晶温度区间,脆性温度区间TB↑裂纹↑ii)S、P产生低温共晶,使结晶过程中极易形成液态薄膜,因而显著增大裂纹倾向iii)P、S引起成分偏析.实验可知P、S偏析系数K越大,偏析的程度越严重.偏析可能在钢的局部地方形成低熔点共晶产生裂纹。25第25页，课件共120页，创作于2023年2月b)、C

i)、C<0.1%C↑结晶温度区间↑,裂纹↑

ii)、C>0.16%Mn/S↑无效,加剧P有害作用裂↑

iii)、C>0.51%初生相

初生相S、P在小相中溶解度低，析出S、P集富在晶界上，裂纹↑Mn具有脱S作用其中Mn熔点高，早期结晶星球状分布，抗裂↑

含碳量C<0.016%S↑裂↑但加入Mn↑裂↓含碳量C>0.016%P对形成结晶裂纹的作用超过了S，Mn↑无意义

c)、Mn注意：26第26页，课件共120页，创作于2023年2月d)、Si

硅是相形成元素，利于消除结晶裂纹,相中S、P溶解度大缘故，Si>0.4%易形成低熔点的硅酸盐夹杂使裂↑对硫的亲合力大，形成高熔点的硫化物，消除结晶裂纹有良好的作用。e)、钛Ti锆（4）和稀土元素27第27页，课件共120页，创作于2023年2月f)、O

O↑降低S的有害作用，氧、硫、铁能形成Fe-FeS-FeO三元共晶，使FeS由薄膜变成球状，裂↓日本JWS临界应变增长率CSTCST=(-19.2C-97.2S-0.8Cu-1.0Ni+3.9Mn+65.7Nb-618.5B+7.0)*10-4当 时，可以防止裂纹热裂敏感系数HCS公式当HCS<4时，可以防止裂纹28第28页，课件共120页，创作于2023年2月③凝固时界面张力杂质的低熔点共晶所造成的液态薄膜是产生结晶裂纹的重要因素，若将晶界的液态薄膜改变为球状的形态，抗裂性↑29第29页，课件共120页，创作于2023年2月—固体晶粒与残液之间的表面张力—固体晶粒之间的表面张力—固相与液相的接触角当越小越小=0.5=0残液在固体晶粒以薄膜存在裂↑=180°残液以球状形态分布裂↓

/固相晶粒之间和固液之间表面张力的平衡关系为30第30页，课件共120页，创作于2023年2月④一次结晶组织形态及组织对结晶裂纹的影响晶粒大小：晶粒粗大裂纹的倾向↑初生相：相裂↑裂↓线膨胀系数小于，相变应力↓裂↓31第31页，课件共120页，创作于2023年2月2)、力的因素

在焊接时脆性温度区内金属的强度要小在脆性温度区内金属所承受的拉伸应力。产生结晶裂纹的充分条件。—在脆性温度区内金属的强度—在脆性温度内金属所承受的拉伸应力金属的强度决定于—晶内强度—晶间强度32第32页，课件共120页，创作于2023年2月T↑↓T>时，>发生断裂晶间断裂T→=—称金属的等强温度若焊缝所受拉伸应力为随温度变化始终不超过，则不会产生结晶裂纹<若焊缝的拉伸应力为，>产生结晶裂纹↓产生结晶裂纹的条件是冶金因素和力共同作用，二者缺一不可33第33页，课件共120页，创作于2023年2月三、防止结晶裂纹的措施

1）、冶金方面

①控制焊缝中有害杂质的含量，限制S、P、C含量S、P<0.03-0.04焊丝C<0.12%(低碳钢)焊接高合金钢，焊丝超低碳焊丝②改善焊缝的一次结晶细化晶粒，加入Mo、V、Ti、Nb、Zr、Al34第34页，课件共120页，创作于2023年2月2)、工艺方面（减少拉应力）

(ⅰ)应变率,E↑、↑应变率↓（ⅱ）接头预热型式适当增加线能量（q/v）接头型式合理（ⅲ）妥善安排焊接次序焊次序

35第35页，课件共120页，创作于2023年2月四、近缝区液化裂纹

1、

产生部位及材料通常产生在母材的热影响区的粗晶区，也可产生在多层焊缝的焊层之间液化裂纹属于晶间开裂性质，裂纹断口呈典型的晶间开裂特征。2、产生原因

1）、近缝区晶界处存在低熔点杂质2）、近缝区存在晶间液膜(低熔点共晶体)36第36页，课件共120页，创作于2023年2月液化裂纹37第37页，课件共120页，创作于2023年2月3、影响因素

1）、化学成分2）、工艺因素4、防止措施

1）、控制S、P等杂质含量如采用电渣精炼的方法，去除合金中的杂质。2）、焊接工艺上，采用小线能量，避免近缝区晶粒粗化38第38页，课件共120页，创作于2023年2月五、多边化裂纹

1、形成条件（形成机理）

多边化现象，焊缝金属中存在很多高密度的位错在高温和应力的共同作用下，位错极易运动，在不同平面上运动的刃型位错遇到障碍时可能发生攀移，由原来的水平组合变成后来的垂直组合，即形成“位错壁”就是多边化现象。

39第39页，课件共120页，创作于2023年2月2、特点

1）、发生部位与材料发生在焊缝中，常见于单相奥氏钢或纯金属的焊缝金属裂纹走向：以任意方向贯穿树枝状结晶2）、常常伴随有再结晶晶粒出现在裂纹附近，多边化裂纹总是迟于再结晶3）、裂纹多发生在重复受热金属中（多层焊）4）、断口呈现出高温低塑性断裂40第40页，课件共120页，创作于2023年2月3、影响因素

形成多边化过程所需时间：t－完成多边化过程所需时间 －常数u－多边化过程的激活能，决定于合金成分和应力状态R－气体常数（8.4J/mol﹒k）T－温度（K）从公式中可以看出，完成多边化过程所需时间与H、T有关41第41页，课件共120页，创作于2023年2月1）合金成分的影响

在焊缝中加入一些提高多边化过程激活能的元素，可有效阻止多边化过程2）应力状态的影响

有应力存在，使多边化过程加速3）温度的影响

在形成多边化过程的温度越高时间越短本节结束42第42页，课件共120页，创作于2023年2月§5-3焊接冷裂纹

1.产生温度:Ms点附近或200～300℃以下温度区间

2.产生的钢种和部位:发生在高碳钢、中碳钢、低合金、中合金高强钢，热影响区合金元素多的超高强钢、Ti合金发生在焊缝

3.裂纹的走向：沿晶、穿晶

4.产生时间:可焊后立即出现，也有的几小时，几天或更长时间一、冷裂纹的一般特征

43第43页，课件共120页，创作于2023年2月二、冷裂纹种类延迟裂纹是冷裂纹中一种最普遍的形态，它不是焊后出现，因此危害性更大延迟裂纹三种形态：1）、焊趾裂纹—缝边裂纹2）、焊道下裂纹3）、根部裂纹44第44页，课件共120页，创作于2023年2月三、延迟裂纹的机理

高强钢焊接时产生延迟裂纹的原因主要是：钢种的淬硬倾向；焊接接头的含氢量及其分布，焊接接头的拘束应力。延迟裂纹的开裂过程存在这两个不同的过程，即裂纹的起源和裂纹的扩展，扩展到一定情况下，发生断裂，我们只从宏观的角度阐述一下产生延迟裂纹的三要素。45第45页，课件共120页，创作于2023年2月F+PAMA裂46第46页，课件共120页，创作于2023年2月47第47页，课件共120页，创作于2023年2月1、钢种的淬硬倾向

焊接接头的淬硬倾向主要决定于钢种的化学成分，其次是焊接工艺，结构板厚及冷却条件。钢种淬硬倾向越大，越容易产生裂纹，其原因为：1）、形成脆硬的马氏体2）、淬硬产生晶格的缺陷

48第48页，课件共120页，创作于2023年2月2、氢的作用

氢是引起高强钢焊接时产生延迟裂纹的重要因素之一,氢具有延迟作用,由氢引起的延迟裂纹称为氢致裂纹也称氢诱发裂纹.氢致裂纹HydrogoundacpdCrack1）、氢在焊缝金属中的溶解与扩散2）、金属组织对氢的扩散影响3）、热影响区氢致裂纹产生氢在致裂过程中动态行为4）、氢致裂纹开裂机理49第49页，课件共120页，创作于2023年2月残余扩散氢HR100H0------凝固时焊缝的初始含氢量（ml/100g)hw-----焊缝的平均厚度（mm）M-----氢的热扩散因子（mm2）日本天津大学50第50页，课件共120页，创作于2023年2月氢致裂纹目前有几种说法

①氢的应力扩散理论②空穴氢压脆化说

③氢吸附脆化说51第51页，课件共120页，创作于2023年2月裂缝顶端三向应力区HHHHHHH扩散氢裂纹扩展H2HHHHHHH新的三向应力区氢致裂纹扩展过程52第52页，课件共120页，创作于2023年2月53第53页，课件共120页，创作于2023年2月3、焊接接头的拘束应力

1）、焊接接头的拘束应力

a、热应力与母材焊条金属的热物理性质及刚度有关b、组织应力—相变、组织比容不同而产生c、附加应力—结构自身拘束条件所造成的应力包括结构的形式、焊缝位置、施焊的顺序54第54页，课件共120页，创作于2023年2月定义：相当于为使焊接接头根部间隙弹性位移单位长度时，单位长度焊缝所受的力的大小。即定义为拘束度。符号：R2）、拘束度：表示母材对反作用力的刚度55第55页，课件共120页，创作于2023年2月公式：

E—母材金属的弹性模量 —板厚 l—焊缝长度 L—拘束距离

m为拘束应力转换系数56第56页，课件共120页，创作于2023年2月3）、产生裂纹的临界拘束应力临界拘束应力：开始产生裂纹时的拘束应力日本IL委员会插销式裂纹试验所确定的 =(86.3-211Pcm-28.21log[[H]+1]+2.73+800- 500+9.7× )×9.8 —称为合金元素的裂纹敏感系数（%）[H]—扩散氢含量100mol/gt800～500—在接条件下，熔合区附近1350℃冷却到800～500℃的冷却时（S）t100—从熔合区附近1350℃～100℃实际冷却时间57第57页，课件共120页，创作于2023年2月 —合金元素的裂纹敏感指数（反映了淬硬倾向）四、影响因素及防止措施

1)、钢种化学成分的影响1、影响因素

冷裂纹判据应用于 、—裂纹敏感指数上述公式是经验式,有一定的使用范围适用范围可参考

58第58页，课件共120页，创作于2023年2月对接接头 <50mm拘束度与板厚的关系R≦K1R=K1长焊缝K1=400定位短焊缝K1=700K1板厚拘束系数点固焊的短焊缝和斜Y型坡口裂纹试验K1=70R≦70低合金高强钢冷裂纹敏感性判据条件当>500℃R=71K1[arctg(0.017)－(/400)2 不产生裂纹,R>产生裂纹 —不产生裂纹的临界拘束度（通过实验方法测）R可通过计算或实测求得只适用单向拉伸2）、拘束应力的影响59第59页，课件共120页，创作于2023年2月对于三维弹塑性有限元计算--拉板厚度（mm）Sinh---双曲线正弦函数hw----试验焊缝厚度（mm）B----试板宽度，即拘束距离（mm）60第60页，课件共120页，创作于2023年2月3)、氢的有害影响4)、工艺影响

①线能量②预热温度③焊后后热④多层焊61第61页，课件共120页，创作于2023年2月综合上述各影响因素，提出了预测高强钢焊接接头延迟裂纹倾向的判据公式。产生裂纹

—在一定焊接条件下，第一层焊缝焊后冷却到100℃刚刚不出现裂纹的时间—临界冷却时间.

—实际焊接条件下，熔合区附近1350～100℃的冷却时间A.n—实验常数

—裂纹敏感系数若 越高，则越大，越易产生裂纹62第62页，课件共120页，创作于2023年2月2、防止措施

1）、冶金措施①（低碳微量多合金）②[H]↓选用低氢焊接材料，低氢焊接方法如CO2焊③控制氢的来源，烘干焊条消理焊件焊丝④加入某些合金元素，提高塑性⑤采用奥氏体组织的焊条焊接某些淬硬倾向较大的低合金高强钢，避免冷裂纹63第63页，课件共120页，创作于2023年2月2）、工艺措施①选择合适的焊接线能量q↑、V冷↓、t100↑减少裂但有晶粒粗大现象②预热冷却速度↓[H]外逸③后热[H]↓消氢处理350℃保温1—2小时，使氢外逸对于需要较高预热温度的中碳钢，高碳钢及中碳调质高强钢，如果由于形状复杂或需要在结构内部施焊等因素要避免高温预热时，采用后热并配合低温的预热特别见效。64第64页，课件共120页，创作于2023年2月3）、拘束应力①防止焊缝分布密集，消除应力集中部位如缺口，坡口形状对称

②适当的预热、后热、缓冷本节结束65第65页，课件共120页，创作于2023年2月§5-4再热裂纹

定义：焊后再加热,消除应力退火,高温工作时500—600℃过程中产生裂纹称再热裂纹。一、再热裂纹的特征

1、热裂纹产生部位：近缝区的粗晶区，止裂于细晶区，沿晶间开裂，裂纹大部分晶间断裂，沿熔合线方向在奥氏体粗晶粒边界发展66第66页，课件共120页，创作于2023年2月再热裂纹67第67页，课件共120页，创作于2023年2月2、敏感的温度范围:一般在500～700℃低于500或高于700℃,再加热不易出现再热裂纹

3、有大量的内应力存在，及应集中:在大拘束度的厚件或应力集中部位易产生再热裂纹

4、易产生在具有沉淀强化作用的钢材中:晶界滑动→微裂→扩展→裂纹

68第68页，课件共120页，创作于2023年2月二、产生机理

1、一般条件e>ec产生裂纹e—产生裂纹的晶界微观局部的实际塑性变形量ec：产生裂纹的晶界微观局部的最大塑性形变能力e实际塑性应变：接头的残余应力经再加热产生应力松驰而引起，与接头的拘束度残余应力，应力集中有关。

69第69页，课件共120页，创作于2023年2月2、再热裂纹产生机理

1）、晶界杂质析集弱化说①晶界析集P、S、②硼化物沿晶析集如果产生再热裂纹的塑性变形量为ec，可以下式表示:70第70页，课件共120页，创作于2023年2月2）、二次沉淀理论晶内沉淀强化

①具有沉淀强化的元素②焊接高温时过a热区合金元素全部溶入A中，A长大.③焊后冷却速度快，合金元素以过饱和形式溶入在F中，渗碳体，一般出现在位错、空位、缺陷等处。④焊后再加热时（500--700℃）71第71页，课件共120页，创作于2023年2月3）、高温蠕变理论

蠕变定义：金属在长时间的恒温、恒应力作用下，即使应力小于屈服强度，也会缓慢地产生塑性变形的现象称为蠕变。特征：①材料内的应力小于材料的屈服应力②与温度有关T蠕变速度③温度升高持久强度下降④高温下，晶界强度低于晶内强度72第72页，课件共120页，创作于2023年2月1.楔形开裂应力临界应力：2.空位聚集而产生的“空位开裂”最小能量73第73页，课件共120页，创作于2023年2月低合金钢产生再热裂纹临界应力关系式产生再热裂纹临界应力(N/mm2)如结构实际拘束应力为 时，则74第74页，课件共120页，创作于2023年2月75第75页，课件共120页，创作于2023年2月三、影响因素

1.化学成分对再热裂纹的影响2．晶粒度对再热裂纹的影响3．焊接接头不同部位和不同组织对再热裂纹的影响(一)、冶金因素

76第76页，课件共120页，创作于2023年2月(二)工艺措施

1、

预热及后热

预热裂200～450℃，后热可降低预热温度

2、线能量的作用

E适当增加，减少过热区硬度，裂纹减小3、低强焊缝应用

减少近缝区塑变的集中程度，有利于降低再热裂纹产生倾向4、降低残余应力和避免应力集中本节结束77第77页，课件共120页，创作于2023年2月§5-5层状撕裂

1、产生的部位和形状宏观形状：在外观上具有阶梯状的形式，由基本上平行于轧制方向表面的平台与大体上垂直于平台的剪切壁所组成。

微观形状：扫描电镜观察低倍下：断口表面呈典型的木纹状，是层层平台在不同高度分布的结果部位：母材或热影响区一、特征及危害性

78第78页，课件共120页，创作于2023年2月2、产生在厚板结构中

十字接头,丁字接头,角接头，平台局部地区有硅酸盐或氧化物夹杂物

79第79页，课件共120页，创作于2023年2月

种类

依产生部位分:

第一类是在焊接热影响区焊趾或焊根 冷裂纹诱发而形成层状措裂；

第二类热影响区沿夹杂开裂；

第三类远离热影响区母材中沿夹杂开裂 MnS片状夹杂较多。

80第80页，课件共120页，创作于2023年2月二、形成机理及影响因素

(一)、层状撕裂的形成过程1、厚板结构中焊接时刚性拘束条件下，产生较大的Z向应力和应变，当应变达到超过材料的形变能力之后，夹杂物与金属基体之间弱结合面发生脱离，形成显微裂纹，裂纹尖端的缺口效应造成应力、应变的集中，迫使裂纹沿自身所处的平面扩展，把同一平面而相邻的一群夹杂物连成一平，形成所谓的“平面”。81第81页，课件共120页，创作于2023年2月2、与此同时相邻近的两个平台之间的裂纹尖端处，在应力应变影响下在剪切应力作用下发生剪切断裂，形成“剪切壁“，这些平台和剪切壁在一起，构成层状撕裂所持有的阶梯形状。82第82页，课件共120页，创作于2023年2月(二)、影响因素

1、非金属夹杂物的种类2、焊接Z向应力3、母材性能①热影响区产生淬硬组织、塑性下降;②加热150～350℃出现应变时效，塑性、韧性下降4、氢的作用氢集聚发生在夹杂物和基体界面上的氢脆引起层状撕裂83第83页，课件共120页，创作于2023年2月四、防止措施

(一)选择母材1精炼钢2、控制夹杂物冶炼降低杂质，脱S加Ti、Zr或稀土元 素，促使夹杂物破碎、球化(成本高)

(二)设计和工艺措施1、

改变接头形式、降低焊接应力2、

应尽量避免单侧焊缝等;3、

应尽量避免承载焊缝4、

预热及后热5、

加软焊道84第84页，课件共120页，创作于2023年2月接头形式在受力最小时即可防止层状撕裂，通过开坡口来减轻钢板Z向受承受的应力和应变。本节结束85第85页，课件共120页，创作于2023年2月§5-6应力腐蚀撕裂(SCC)

应力腐蚀裂纹：金属材料在某些特定介质和拉应力共同作用下所产生的延迟破裂现象称应力腐蚀裂纹。

应力腐蚀裂纹已成为工业中特点是石油工业中最突出的问题，日本1965～1975十年间化工设备破坏事故统计有50%属于应力腐蚀开裂，应力腐蚀裂纹造成危害极大。86第86页，课件共120页，创作于2023年2月一、应力腐蚀裂纹特征

1、形貌：外观：无明显的均匀腐蚀痕迹，呈龟裂形式断断续续。从横断面来看：犹如枯干的树木的根须，由表面向纵深方向往里发展，裂口深宽比大，细长而带有分支是其典型的特点。从断口来看：仍保持金属光泽为典型脆性断口87第87页，课件共120页，创作于2023年2月应力腐蚀裂纹88第88页，课件共120页，创作于2023年2月2、材质与介质的匹配

纯金属不产生应力腐蚀裂纹，凡是合金即使含有微量元素的合金，在特定的腐蚀环境中都有一定的应力腐蚀开裂倾向。但并不是说，任何合金在任何介质中都产生应力腐蚀开裂，一定的材料只在某一定的腐蚀环境中才产生应力腐蚀裂纹。应力腐蚀开裂温度:易产生在100～300℃之间89第89页，课件共120页，创作于2023年2月3、应力腐蚀开裂的临界应力

拉应力的存在是产生应力腐蚀开裂的先决条件之一，造成应力腐蚀开裂的应力主要是残余应力。临界应力

—引起应力腐蚀裂纹开裂的临界应力，与腐蚀介质，金属材料的强度级别有关。

90第90页，课件共120页，创作于2023年2月二、应力腐蚀裂纹的形成条件

形成机理

（一）、电化学应力裂机理从电化学考虑，把应力腐蚀裂纹分为两大类一类为应力阳极溶解开裂简记APC另一类应力阴极氢脆开裂简记HEC形成三要素：1）材质2)腐蚀介质3)临界拉应力91第91页，课件共120页，创作于2023年2月HEC和APC应力腐蚀过程92第92页，课件共120页，创作于2023年2月（二）、机械破裂应力腐蚀开裂机理

1）、孕育期应力作用下将产生不同程度的塑性变形，这种塑性变形将会产生“滑移台阶”，形成局部性的最初腐蚀裂口，造成拉应力集中，局部产生滑移阶梯、导致保护膜破坏。93第93页，课件共120页，创作于2023年2月94第94页，课件共120页，创作于2023年2月95第95页，课件共120页，创作于2023年2月2）、发展阶段

腐蚀裂口在拉应力与介质的共同作用下（物理作用及化学作用）沿着垂直拉应方向纵深发展，呈枯干树枝或根须，且逐步出现分支，若应力因素占优势，将是某一裂口优先发展，腐蚀因素占优势则可能同时几条裂口平行地发展3）、溃裂阶段发展的最快的裂纹的最终崩溃性的发展，是拉应力局部越来越大的累积结果，最终破坏是力的因素起主要作用。

96第96页，课件共120页，创作于2023年2月裂纹扩展的几种说法

阳极相的沉淀腐蚀介质的吸附阴极氢化反应机械化学效应隧洞腐蚀

97第97页，课件共120页，创作于2023年2月三、应力腐蚀的预防措施

（一）、结构设计1、合理选材母材选材必须有足够的实验数据，不能只看材料牌号，不能单纯考虑强度级别，因同一强度等级，合金系统不同，抗应力腐蚀开裂的倾向很大。2、避免高应力区98第98页，课件共120页，创作于2023年2月

（二）、施工制造

1、

合理选择焊材了解产品结构的的工作条件，熟悉介质的腐蚀特性，及合金元素的特性，则确定焊缝成分从而确定焊接材料。因此必须根据具体腐蚀介质，调整焊缝的合金系统，以便提高耐应力腐蚀开裂的能力。

99第99页，课件共120页，创作于2023年2月1、

合理制定装焊工艺

1）、成形及装配工艺

引起应力腐蚀裂纹的重要原因之一就是残余应力，从部件成形加工列组装都可引起残余应，特别是强制组装，例如用千斤组装大错口，可以形成很大的残余应力，在组装质量不良的条件下（错口）焊接时，会造成较大的残余应力。组装时所造成伤痕如随意打弧的灼痕等都会成应力腐蚀裂源。

100第100页，课件共120页，创作于2023年2月2)、焊接工艺

基本点，不产生硬化组织，不发生晶粒严重粗化现象,接头硬度↑粗晶区的应力腐蚀裂纹的扩展敏感性最大，主要是由于晶粒粗大，以致裂纹尖端集中的位错数量增大，并可形成大的滑移阶梯，从而利于应力腐蚀裂纹的形成和扩展。101第101页，课件共120页，创作于2023年2月消除应力处理焊后消除应力处理是防止产生应力腐蚀裂纹的重要环节。例氢化脱硫装置的硫化物应力腐蚀开裂试验，钢种弯曲成形加工后的热处理温度温度350℃400℃450℃500℃550℃650℃850℃1Cr18Ni8xxxxxooo1Cr18Ni9TiXxoooooo其中x裂纹，o无裂纹102第102页，课件共120页，创作于2023年2月1.整体消除应力处理消除应力的程度可用下式估算P=T（lgt+20)*10-3P—消除应力效果参数T—热力学温度t

—保温时间2.局部消除应力处理R----管子半径---板厚加热宽度103第103页，课件共120页，创作于2023年2月（三）、生产管理

1、

防蚀