sw6卧式容器计算

卧式容器计算 计算单位sw6计算方法：NB/T47042-2014《卧式容器》 计算条件 简图 压力腔排列型式 A-B 附加集中质量个数 一 3 ɪ附加均布质量个数 一 1 个筒体段数 一鞍座个数 2 2 段个—均布于设备全长的附件（隔热层、小接管等）重量 172kg设计基本地震加速度 七度(0.15g)m/s2压力腔数据压力腔A压力腔B设计压力0.650.20MPa设计温度 220125℃压力试验压力0.8690.869MPa压力试验类型水压试验水压试验工作物料密度744.9914.8kg∕m3工作物料充装系数 1.001.00 筒体数据 筒体一筒体二筒体三内直径 5001000mm轴线到基础的高度458708mm名义厚度108mm焊接接头系数 0.850.85腐蚀裕量20mm厚度负偏差 0.30.3mm筒体材料名称 Q345RS31603筒体材料类别（板材/管材/锻件）板材板材筒体长度 5433000mm筒体材料设计温度下许用应力176.60118.50MPa筒体材料常温下许用应力 189.00120.00MPa筒体材料设计温度下屈服限265.00138.50MPa筒体材料常温下屈服限345.00180.00MPa 封头数据 左封头 右封头 名义厚度 8.87mm焊接接头系数 0.850.85腐蚀裕量 20mm厚度负偏差 00mm封头材料名称 Q345RS31603封头材料类别（板材/管材/锻件）板材板材封头直边长度 2525mm封头材料设计温度下许用应力176.60118.50MPa封头材料常温下许用应力189.00120.00MPa封头型式 椭圆形 椭圆形 封头曲面深度125250mm碟形封头球面内半径 mm碟形封头转角内半径 mm 附加集中质量数据 质量一质量二质量三集中质量大小46.956.856.5kg集中质量质心到左封头切线的水平距离425546.5568mm集中质量质心到基础的距离458458458mm质量四质量五集中质量大小kg集中质量质心到左封头切线的水平距离mm集中质量质心到基础的距离mm 附加均布质量数据 均布质量大小422.2kg均布质量左端点到左封头切线的水平距离522mm均布质量分布长度 2228mm均布质量形心到基础的距离458mm注:带#的材料数据是设计者给定的，下同。 鞍座数据 鞍座一 鞍座二 鞍座中心到左封头切线的距离 1018 2818 mm鞍座中心到最近加强件边缘的距离（“-”表示远离加强件） 00mm鞍座（腹板）包角θ 120 150 度 一鞍座底板与基础摩擦类型 水泥基础水泥基础鞍座底板与基础间静摩擦系数f 0.4 04 鞍座底板对基础垫板的动摩擦系数f 0.2 02 筒体与鞍座安装形式 ’焊接焊接腹板和筋板材料 Q235B Q235B 腹板和筋板设计温度 125 125 C腹板和筋板设计温度下许用应力［。］,/ 120.00 120.00 MPa腹板和筋板常温许用应力［σ］ Sa sa 160.00 160.00 MPa腹板和筋板与筒体或垫板焊接处宽度b 128 210 mm腹板厚度b0 8 10 mm腹板与筋板组合截面积A''. Sa 6240 14800 mm2腹板与筋板组合截面抗弯模量Z, 74506 246990 mm3垫板名义厚度 ’ 8 8 mm垫板有效厚度δ 7.7 77 mm地脚螺栓材料 Q235 Q235 地脚螺栓设计温度 50 50 ℃地脚螺栓设计温度下许用应力［。bt］ 147.00 147.00 MPa地脚螺栓常温下许用应力［σbt］ 147.00 147.00 MPa一个鞍座上的地脚螺栓数加 2 2 个鞍座轴线两侧的地脚螺栓间距/ 400 600 mm地脚螺栓公称直径 16 20 mm地脚螺栓有效根径 10.835 14.294 mm一个鞍座上的加强圈数量 0 0 个加强圈位置（内置/外置）加强圈型钢类型加强圈型钢规格加强圈与筒体焊接处宽度mm加强圈截面积mm2加强圈截面惯性矩 mm4加强圈截面形心至顶端距离mm外（内）加强圈形心到筒体外（内）壁的距离mm加强圈材料加强圈设计温度下许用应力［σ］rtMPa加强圈常温许用应力［。］ 'MPa 计 算 结 果 各鞍座基本参数应力计算系数鞍座一鞍座二鞍座鞍座鞍座 K 0.106610.16067 K 0.192350.27923 K 1.17070.79885 K 0.401060.29524 K 0.760260.67329 K 0.0528520.031675K6(按θ+12°计算)0.0434440.025237K6(按A∕Ra≤0.5计算)0.0132130.0079187 K K K 0.203520.25937 C C 鞍座处筒体中面半径Ra(mm) 504504有效厚度f(mm) 7.77.7圆筒的有效宽度b2(mm)227.1309.1圆筒与加强圈组合截面中圆筒的有效宽度b3(mm)99.0699.06设备长度L(mm)注 35933593是否符合L≥8Ra注否否垫板最小宽度b4(min)(mm)227.1309.1最小包角θ(min)(°)132162最小厚度(非强制)(mm)4.84.8垫板与筒体连接系数k0.10.1加强圈与筒体组合截面两侧加强圈间距X最小值的推荐范围(mm)最大值组合截面形心到壳体表面的距离e(mm) 组合截面形心到加强圈顶端的距离d(mm) 组合截面积AC(mm2)组合截面惯性矩I0(mm4)每个地脚螺栓的有效横截面积Af(mm2) 92.2160.5鞍座计算高度乜(mm)168168鞍座高度H(mm) 200200注：多鞍座按偏保守考虑“设备长度”和“是否符合L≥8Ra”。 设计工况（无地震载荷）下鞍座一的计算结果 鞍座对应压力腔的计算压力匕 0.20MPa鞍座处圆筒中面半径Ra C504mm 鞍座处圆筒有效厚度δC 77mm e鞍座处圆筒材料 S31603板材圆筒计算温度下许用应力 口 118.50MPa圆筒计算温度下许用压缩应力 目=mint],b｝一75.41MPa鞍座垫板设置情况 有垫板鞍座处圆筒加强圈设置情况无加强而鞍座反力F 一 18668N 鞍座处的剪力T 9825N 本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩M. 708910N-mm1鞍座处弯矩M2 -3558610N-mm鞍座腹板的水平分力F 一 3799N S本工况下的设备总质量。 3892kg 圆筒轴向应力 应力项 最大值最小值本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩处，圆筒最高点PR Mσ= - 1ι 2δ 兀R2δ 6.43-0.12MPa本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩处，圆筒最低点e aepR Mσ=fa+ 12 2δ 兀R2δ 6.660.12MPa鞍座处，圆筒最高点e aePR Mσ=ca— 23 2δ KπR2δ11.985.43MPa鞍座处，圆筒最低点e 1aePR Mσ= + 24 2δ KπR2δ 3.53-3.01MPa轴向应力的计算值. I e 2 ae拉应力max(σ,σ,,σ,σ)；压应力Imin(σ,σ,,σ,σ)11.98 3.01MPa轴向应力的许用值拉应力小口]或o.9φr（R,、）或帐。σι压应力σι100.73 75.41MPa圆筒轴向应力校核 合格合格切向剪应力 应力项 计算值许用值圆筒剪应力圆筒未被加强 KT（鞍座中心到最近加强件的距离＞Raa2）τ=R：5e2.9694.80MPa圆筒被加强 S Kl- ...—. 一、 τ二R（鞍座中心到最近加强件的距离≤R12） Rδ封头薄膜应力\ . aIZ ae椭圆封头σh=KpDi；碟形封头σh=MpR；he he半球形封头σ=JpDT；平盖不计算h 4δMPa封头剪应力heKFτ= 4hRδ MPa圆筒/封头切向剪应力校核 eτ≤0.8∣σ],τ≤1.25∣σ]-σ,地震工况lσ]以K目代替h h 0合格圆筒和加强圈周向应力 应力项 计算值许用值横截面的最低点处σ=—IdKF（无垫板）σ=—/kK5F∖（有垫板）5 δb 5G+δ明-0.41118.50MPa鞍座边角处e2 e re2σ=—甘——3k6f（无垫板且L≥8R）64δb2δ2 ae2 eσ=—-F-—12K6FRa团垫板且L<8R）64δb Lδ2 ae2 eσ6=-而FT一道+tɔ储垫板且L≥8R）e re2 e reσ6=-4⅛Γ一⅛κ+⅛信垫板且L<8R）-15.34148.12MPa鞍座垫板边缘处e re2 e reF 3KF（、入”）σ，=— — 6'⅛L≥8RJ6 4δb 2δ2 ae2 eF12KFR（、入”）σ，=— — 6a'⅛L<8R）6 4δb Lδ2 a -25.69148.12MPae~2圆筒上的周向应力（加强圈位于鞍座平面上时在鞍座边角处，加强圈靠近鞍座时在靠近水平中心线处） eKFCKFReσ=—8+47a7 A I0 0MPa加强圈的周向应力（加强圈位于鞍座平面上时在鞍座边角处，加强圈靠近鞍座时在靠近水平中心线处；在加强圈内缘或外缘表面） KFCKFRdσ=—8 +57a8 A I0 0MPa圆筒和加强圈周向应力校核∣σ∣≤b],∣σI≤1.25b],∣σ,∣≤1.25b],5 6 6∣σ∣≤1.25l∏],∣σ∣≤1.25k1，7 8 r地震工况σι以κ1]、σ]以κσι代替 Q 1: Q 12 合格鞍座应力 o r o 1 应力项 计算值许用值腹板的水平方向平均拉应力 F一，..一 F ......σ=S（无垫板），σ= SC（有垫板）9Hb 9Hb+bδ1.2380.00MPa水平地震力引起的鞍座压缩应力so so ^~~τeσ=—F—FH— F（EVHV、当F≤mgf）SaA 2Z AVL-2A） EVsa r SlF （F-FfH-F^H-（上L r）σ=— —Ev S一 任VVʌ'⅛F〉mgf）saA Z A（L—2A） Ev⑤MPa温度变化引起的鞍座压缩应力 Sa r SaFFLσt=— —rSa A ZSa r-23.04120.00MPa鞍座应力校核σ≤2lσ],地震工况lσ]以Klσ]代替9 3 Sa Sa 0 Sa∣σ ∣≤κσ],σtι≤σι Sa 0 Sa Sa Sa 合格地脚螺栓应力侧向地震力引起的由本鞍座承受的侧向倾覆力矩 N-mm容器质心高度（质心到基础的距离，已计入液位的影响）H v mm容器最小质量m0 kg 分配到本支座上的倾覆力矩M0-0=Ev[FEHV-m°g2]mg N-mm地震力引起的地脚螺栓拉应力M0-0σ=EvbtnlAMPa地震力引起的地脚螺栓剪应力btF—2、Ffτ=fv ʌbt niAMPa地脚螺栓应力校核 一bσ≤Klσ]τ≤0.8lσ] L± Ω L± L± L± 设计工况（无地震载荷）下鞍座一的校核结论 合格 设计工况（无地震载荷）下鞍座二的计算结果 鞍座对应压力腔的计算压力匕 0.20MPa鞍座处圆筒中面半径Ra C504mm 鞍座处圆筒有效厚度δC 77mm e鞍座处圆筒材料 S31603板材圆筒计算温度下许用应力 口 118.50MPa圆筒计算温度下许用压缩应力 目=mint],b｝一75.41MPa鞍座垫板设置情况 有垫板鞍座处圆筒加强圈设置情况无加强而鞍座反力F 一 19515N 鞍座处的剪力T 10492N 本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩M. N-mm1鞍座处弯矩M2 -4211180N-mm鞍座腹板的水平分力F 一 5062N S本工况下的设备总质量。 3892kg 圆筒轴向应力 应力项 最大值最小值本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩处，圆筒最高点PR Mσ= - 1ι 2δ 兀R2δ MPa本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩处，圆筒最低点e aepR Mσ=fa+ 12 2δ 兀R2δ MPa鞍座处，圆筒最高点e aePR Mσ=ca— 23 2δ KπR2δ10.814.27MPa鞍座处，圆筒最低点e 1aePR Mσ= + 24 2δ KπR2δ 4.09-2.46MPa轴向应力的计算值. I e 2 ae拉应力max(σ,σ,,σ,σ)；压应力Imin(σ,σ,,σ,σ)10.81 246MPa轴向应力的许用值拉应力小口]或o.9φr（R,、）或帐。σι压应力σι100.73 75.41MPa圆筒轴向应力校核 合格合格切向剪应力 应力项 计算值许用值圆筒剪应力圆筒未被加强 KT（鞍座中心到最近加强件的距离＞Raa2）τ=R：5e2.1694.80MPa圆筒被加强 S Kl- ...—. 一、 τ二R（鞍座中心到最近加强件的距离≤R12） Rδ封头薄膜应力\ . aIZ ae椭圆封头σh=KpDi；碟形封头σh=MpR；he he半球形封头σ=JpDT；平盖不计算h 4δMPa封头剪应力heKFτ= 4hRδ MPa圆筒/封头切向剪应力校核 eτ≤0.8∣σ],τ≤1.25∣σ]-σ,地震工况lσ]以K目代替h h 0合格圆筒和加强圈周向应力 应力项 计算值许用值横截面的最低点处σ=—IdKF（无垫板）σ=—/kK5F∖（有垫板）5 δb 5G+δ明-0.28118.50MPa鞍座边角处e2 e re2σ=—甘——3k6f（无垫板且L≥8R）64δb2δ2 ae2 eσ=—-F-—12K6FRa团垫板且L<8R）64δb Lδ2 ae2 eσ6=-而FT一道+tɔ储垫板且L≥8R）e re2 e reσ6=-4⅛Γ一⅛κ+⅛信垫板且L<8R）-9.80148.12MPa鞍座垫板边缘处e re2 e reF 3KF（、入”）σ，=— — 6'⅛L≥8RJ6 4δb 2δ2 ae2 eF12KFR（、入”）σ，=— — 6a'⅛L<8R）6 4δb Lδ2 a -16.03148.12MPae~2圆筒上的周向应力（加强圈位于鞍座平面上时在鞍座边角处，加强圈靠近鞍座时在靠近水平中心线处） eKFCKFReσ=—8+47a7 A I0 0MPa加强圈的周向应力（加强圈位于鞍座平面上时在鞍座边角处，加强圈靠近鞍座时在靠近水平中心线处；在加强圈内缘或外缘表面） KFCKFRdσ=—8 +57a8 A I0 0MPa圆筒和加强圈周向应力校核∣σ∣≤b],∣σI≤1.25b],∣σ,∣≤1.25b],5 6 6∣σ∣≤1.25l∏],∣σ∣≤1.25k1，7 8 r地震工况σι以κ1]、σ]以κσι代替 Q 1: Q 12 合格鞍座应力 o r o 1 应力项 计算值许用值腹板的水平方向平均拉应力 F一，..一 F ......σ=S（无垫板），σ= SC（有垫板）9Hb 9Hb+bδ1.2580.00MPa水平地震力引起的鞍座压缩应力so so ^~~τeσ=—F—FH— F（EVHV、当F≤mgf）SaA 2Z AVL-2A） EVsa r SlF （F-FfH-F^H-（上L r）σ=— —Ev S一 任VVʌ'⅛F〉mgf）saA Z A（L—2A） Ev⑤MPa温度变化引起的鞍座压缩应力 Sa r SaFFLσt=— —rSa A ZSa r-7.64120.00MPa鞍座应力校核σ≤2lσ],地震工况lσ]以Klσ]代替9 3 Sa Sa 0 Sa∣σ ∣≤κσ],σtι≤σι Sa 0 Sa Sa Sa 合格地脚螺栓应力侧向地震力引起的由本鞍座承受的侧向倾覆力矩 N-mm容器质心高度（质心到基础的距离，已计入液位的影响）H v mm容器最小质量m0 kg 分配到本支座上的倾覆力矩M0-0=Ev[FEHV-m°g2]mg N-mm地震力引起的地脚螺栓拉应力M0-0σ=EvbtnlAMPa地震力引起的地脚螺栓剪应力btF—2、Ffτ=fv ʌbt niAMPa地脚螺栓应力校核 一bσ≤Klσ]τ≤0.8lσ] L± Ω L± L± L± 设计工况（无地震载荷）下鞍座二的校核结论 合格 设计工况（有地震载荷）下鞍座一的计算结果 鞍座对应压力腔的计算压力匕 0.20MPa鞍座处圆筒中面半径Ra C504mm 鞍座处圆筒有效厚度δC 77mm e鞍座处圆筒材料 S31603板材圆筒计算温度下许用应力 口 118.50MPa圆筒计算温度下许用压缩应力 目=mint],b｝一75.41MPa鞍座垫板设置情况 有垫板鞍座处圆筒加强圈设置情况无加强而鞍座反力F 一 19676N 鞍座处的剪力T 10833N 本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩M. 1405170N-mm1鞍座处弯矩M2 -4798625N-mm鞍座腹板的水平分力F 一 4005N S本工况下的设备总质量。 3892kg 圆筒轴向应力 应力项 最大值最小值本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩处，圆筒最高点PR Mσ= - 1ι 2δ 兀R2δ 6.32-0.23MPa本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩处，圆筒最低点e aepR Mσ=fa+ 12 2δ 兀R2δ 6.770.23MPa鞍座处，圆筒最高点e aePR Mσ=ca— 23 2δ KπR2δ13.877.33MPa鞍座处，圆筒最低点e 1aePR Mσ= + 24 2δ KπR2δ 2.48-4.06MPa轴向应力的计算值. I e 2 ae拉应力max(σ,σ,,σ,σ)；压应力Imin(σ,σ,,σ,σ)13.87 406MPa轴向应力的许用值拉应力小口]或o.9φr（R,、）或帐。σι压应力σι120.87 75.41MPa圆筒轴向应力校核 合格合格切向剪应力 应力项 计算值许用值圆筒剪应力圆筒未被加强 KT（鞍座中心到最近加强件的距离＞Raa2）τ=R：5e3.27113.76MPa圆筒被加强 S Kl- ...—. 一、 τ二R（鞍座中心到最近加强件的距离≤R12） Rδ封头薄膜应力\ . aIZ ae椭圆封头σh=KpDi；碟形封头σh=MpR；he he半球形封头σ=JpDT；平盖不计算h 4δMPa封头剪应力heKFτ= 4hRδ MPa圆筒/封头切向剪应力校核 eτ≤0.8∣σ],τ≤1.25∣σ]-σ,地震工况lσ]以K目代替h h 0合格圆筒和加强圈周向应力 应力项 计算值许用值横截面的最低点处σ=—IdKF（无垫板）σ=—/kK5F∖（有垫板）5 δb 5G+δ明-0.43142.20MPa鞍座边角处e2 e re2σ=—甘——3k6f（无垫板且L≥8R）64δb2δ2 ae2 eσ=—-F-—12K6FRa团垫板且L<8R）64δb Lδ2 ae2 eσ6=-而FT一道+tɔ储垫板且L≥8R）e re2 e reσ6=-4⅛Γ一⅛κ+⅛信垫板且L<8R）-16.17177.75MPa鞍座垫板边缘处e re2 e reF 3KF（、入”）σ，=— — 6'⅛L≥8RJ6 4δb 2δ2 ae2 eF12KFR（、入”）σ，=— — 6a'⅛L<8R）6 4δb Lδ2 a -27.08177.75MPae~2圆筒上的周向应力（加强圈位于鞍座平面上时在鞍座边角处，加强圈靠近鞍座时在靠近水平中心线处） eKFCKFReσ=—8+47a7 A I0 0MPa加强圈的周向应力（加强圈位于鞍座平面上时在鞍座边角处，加强圈靠近鞍座时在靠近水平中心线处；在加强圈内缘或外缘表面） KFCKFRdσ=—8 +57a8 A I0 0MPa圆筒和加强圈周向应力校核∣σ∣≤b],∣σI≤1.25b],∣σ,∣≤1.25b],5 6 6∣σ∣≤1.25l∏],∣σ∣≤1.25k1，7 8 r地震工况σι以κ1]、σ]以κσι代替 Q 1: Q 12 合格鞍座应力 o r o 1 应力项 计算值许用值腹板的水平方向平均拉应力 F一，..一 F ......σ=S（无垫板），σ= SC（有垫板）9Hb 9Hb+bδ1.2996.00MPa水平地震力引起的鞍座压缩应力so so ^~~τeσ=—F—FH— F（EVHV、当F≤mgf）SaA 2Z AVL-2A） EVsa r SlF （F-FfH-F^H-（上L r）σ=— —Ev S一 任VVʌ'⅛F〉mgf）saA Z A（L—2A） Ev⑤-9.49144.00MPa温度变化引起的鞍座压缩应力 Sa r SaFFLσt=— —rSa A ZSa rMPa鞍座应力校核σ≤2lσ],地震工况lσ]以Klσ]代替9 3 Sa Sa 0 Sa∣σ ∣≤κσ],σtι≤σι Sa 0 Sa Sa Sa 合格地脚螺栓应力侧向地震力引起的由本鞍座承受的侧向倾覆力矩 28860N-mm容器质心高度（质心到基础的距离，已计入液位的影响）H v 656.82mm容器最小质量m0 1504kg 分配到本支座上的倾覆力矩M0-0=Ev[FEHV-m°g2]mg 28860N-mm地震力引起的地脚螺栓拉应力M0-0σ=EvbtnlA0.78176.40MPa地震力引起的地脚螺栓剪应力btF—2、Ffτ=fv ʌbt niAMPa地脚螺栓应力校核 一bσ≤Klσ]τ≤0.8lσ] L± Ω L± L± L± 合格 设计工况（有地震载荷）下鞍座一的校核结论 合格 设计工况（有地震载荷）下鞍座二的计算结果 鞍座对应压力腔的计算压力匕 0.20MPa鞍座处圆筒中面半径Ra C504mm 鞍座处圆筒有效厚度δC 77mm e鞍座处圆筒材料 S31603板材圆筒计算温度下许用应力 口 118.50MPa圆筒计算温度下许用压缩应力 目=mint],b｝一75.41MPa鞍座垫板设置情况 有垫板鞍座处圆筒加强圈设置情况无加强而鞍座反力F 一 20523N 鞍座处的剪力T 11500N 本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩M. N-mm1鞍座处弯矩M2 -4326138N-mm鞍座腹板的水平分力F 一 5323N S本工况下的设备总质量。 3892kg 圆筒轴向应力 应力项 最大值最小值本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩处，圆筒最高点PR Mσ= - 1ι 2δ 兀R2δ MPa本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩处，圆筒最低点e aepR Mσ=fa+ 12 2δ 兀R2δ MPa鞍座处，圆筒最高点e aePR Mσ=ca— 23 2δ KπR2δ10.934.38MPa鞍座处，圆筒最低点e 1aePR Mσ= + 24 2δ KπR2δ 4.02-2.52MPa轴向应力的计算值. I e 2 ae拉应力max(σ,σ,,σ,σ)；压应力Imin(σ,σ,,σ,σ)10.93 2.52MPa轴向应力的许用值拉应力小口]或o.9φr（R,、）或帐。σι压应力σι120.87 75.41MPa圆筒轴向应力校核 合格合格切向剪应力 应力项 计算值许用值圆筒剪应力圆筒未被加强 KT（鞍座中心到最近加强件的距离＞Raa2）τ=R：5e2.37113.76MPa圆筒被加强 S Kl- ...—. 一、 τ二R（鞍座中心到最近加强件的距离≤R12） Rδ封头薄膜应力\ . aIZ ae椭圆封头σh=KpDi；碟形封头σh=MpR；he he半球形封头σ=JpDT；平盖不计算h 4δMPa封头剪应力heKFτ= 4hRδ MPa圆筒/封头切向剪应力校核 eτ≤0.8∣σ],τ≤1.25∣σ]-σ,地震工况lσ]以K目代替h h 0合格圆筒和加强圈周向应力 应力项 计算值许用值横截面的最低点处σ=—kK5F（无垫板）σ=—7ΓkK5FT-（有垫板）5δb 5G+δ明-0.29142.20MPa鞍座边角处e2 e re2σ=—-F-—3K6F（无垫板且L≥8R）64δb2δ2 ae2 eσ=—-F-—12K6FRa团垫板且L<8R）64δb Lδ2 ae2 eσ6=-而FT一道+tɔ储垫板且L≥8R）e re2 e reσ6=-4⅛Γ一⅛K+⅛信垫板且L<8R）-10.31177.75MPa鞍座垫板边缘处e re2 e reF 3KF（、入”）σ，=— — 6'当L≥8R）6 4δb 2δ2 ae2 eF12KFR（、入”）σ，=— — 6a'当L<8R）6 4δb Lδ2 a -16.86177.75MPae~2圆筒上的周向应力（加强圈位于鞍座平面上时在鞍座边角处，加强圈靠近鞍座时在靠近水平中心线处） eKFCKFReσ=—8+47a7 A I0 0MPa加强圈的周向应力（加强圈位于鞍座平面上时在鞍座边角处，加强圈靠近鞍座时在靠近水平中心线处；在加强圈内缘或外缘表面） KFCKFRdσ=—8 +57a8 A I0 0MPa圆筒和加强圈周向应力校核σ∣≤b],∣σI≤1.25口,∣σj≤1.25目，5 6 6σl≤1.25lσ],∣σ∣≤1.25卜]，7 8 r地震工况σι以K1]、σ]以Kσι代替 Q Q 12 合格鞍座应力 O r O r 应力项 计算值许用值腹板的水平方向平均拉应力 F一，..一 F ......σ=S（无垫板），σ= S （有垫板）9Hb 9Hb+bδ1.3196.00MPa水平地震力引起的鞍座压缩应力so so ^~~reσ=—F—FH— FHV、（当F≤mgf）SaA 2Z AS-2A）Evsa r SaF （F一FfH_F^H_（止L \σ=— —Ev S一 任VV、^当F〉mgf）saA Z A（L—2A） Ev⑤-3.38144.00MPa温度变化引起的鞍座压缩应力 Sa r SaFFfLσt=— —Sa A ZSa rMPa鞍座应力校核σ≤2lσ],地震工况lσ]以Klσ]代替9 3 Sa Sa 0 Sa∣σ ∣≤κσ],σt∣≤σι Sa 0 Sa Sa Sa 合格地脚螺栓应力侧向地震力引起的由本鞍座承受的侧向倾覆力矩 -723834N-mm容器质心高度（质心到基础的距离，已计入液位的影响）H v 656.82mm容器最小质量m0 1504kg 分配到本支座上的倾覆力矩M0-0=Ev[FEHV-m0g2]mg -723834N-mm地震力引起的地脚螺栓拉应力M0-0σ=EvbtnlA-7.52176.40MPa地震力引起的地脚螺栓剪应力btF—2Ffτ=fv ʌbt niAMPa地脚螺栓应力校核 一btσ≤Kb]τ≤0.8lσ] L± Ω L± L± L± 合格 设计工况（有地震载荷）下鞍座二的校核结论 合格 压力试验工况下鞍座一的计算结果 鞍座对应压力腔的计算压力匕 0.869MPa鞍座处圆筒中面半径Ra C504mm 鞍座处圆筒有效厚度δC 77mm e鞍座处圆筒材料 S31603板材圆筒计算温度下许用应力 口 120.00MPa圆筒计算温度下许用压缩应力 目=mint],b｝一90.34MPa鞍座垫板设置情况 有垫板鞍座处圆筒加强圈设置情况无加强而鞍座反力F 一 19887N 鞍座处的剪力T 10428N 本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩M. 679155N-mm1鞍座处弯矩M2 -3865553N-mm鞍座腹板的水平分力F 一 4047N S本工况下的设备总质量。 4138kg 圆筒轴向应力 应力项 最大值最小值本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩处，圆筒最高点PR Mσ= - 1ι 2δ 兀R2δ 28.35-0.11MPa本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩处，圆筒最低点e aepR Mσ=fa+ 12 2δ 兀R2δ 28.570.11MPa鞍座处，圆筒最高点e aePR Mσ=ca— 23 2δ KπR2δ34.365.90MPa鞍座处，圆筒最低点e 1aePR Mσ= + 24 2δ KπR2δ 25.18-3.27MPa轴向应力的计算值. I e 2 ae拉应力max(σ,σ,,σ,σ)；压应力Imin(σ,σ,,σ,σ)34.36 3.27MPa轴向应力的许用值拉应力小口]或o.9φr（R,、）或帐。σι压应力σι137.70 90.34MPa圆筒轴向应力校核 合格合格切向剪应力 应力项 计算值许用值圆筒剪应力圆筒未被加强 KT（鞍座中心到最近加强件的距离＞Raa2）τ=R：5e3.1596.00MPa圆筒被加强 S Kl- ...—. 一、 τ二R（鞍座中心到最近加强件的距离≤R12） Rδ封头薄膜应力\ . aIZ ae椭圆封头σh=KpDi；碟形封头σh=MpR；he he半球形封头σ=JpDT；平盖不计算h 4δMPa封头剪应力heKFτ= 4hRδ MPa圆筒/封头切向剪应力校核 eτ≤0.8∣σ],τ≤1.25∣σ]-σ,地震工况lσ]以K目代替h h 0合格圆筒和加强圈周向应力 应力项 计算值许用值横截面的最低点处σ=—IdKF（无垫板）σ=—/kK5F∖（有垫板）5 δb 5G+δ明-0.43120.00MPa鞍座边角处e2 e re2σ=—甘——3k6f（无垫板且L≥8R）64δb2δ2 ae2 eσ=—-F-—12K6FRa团垫板且L<8R）64δb Lδ2 ae2 eσ6=-而FT一道+tɔ储垫板且L≥8R）e re2 e reσ6=-4⅛Γ一⅛κ+⅛信垫板且L<8R）-16.34150.00MPa鞍座垫板边缘处e re2 e reF 3KF（、入”）σ，=— — 6'⅛L≥8RJ6 4δb 2δ2 ae2 eF12KFR（、入”）σ，=— — 6a'⅛L<8R）6 4δb Lδ2 a -27.37150.00MPae~2圆筒上的周向应力（加强圈位于鞍座平面上时在鞍座边角处，加强圈靠近鞍座时在靠近水平中心线处） eKFCKFReσ=—8+47a7 A I0 0MPa加强圈的周向应力（加强圈位于鞍座平面上时在鞍座边角处，加强圈靠近鞍座时在靠近水平中心线处；在加强圈内缘或外缘表面） KFCKFRdσ=—8 +57a8 A I0 0MPa圆筒和加强圈周向应力校核∣σ∣≤b],∣σI≤1.25b],∣σ,∣≤1.25b],5 6 6∣σ∣≤1.25l∏],∣σ∣≤1.25k1，7 8 r地震工况σι以κ1]、σ]以κσι代替 Q 1: Q 12 合格鞍座应力 o r o 1 应力项 计算值许用值腹板的水平方向平均拉应力 F一，..一 F ......σ=S（无垫板），σ= SC（有垫板）9Hb 9Hb+bδ1.31106.67MPa水平地震力引起的鞍座压缩应力so so ^~~τeσ=—F—FH— F（EVHV、当F≤mgf）SaA 2Z AVL-2A） EVsa r SlF （F-FfH-F^H-（上L r）σ=— —Ev S一 任VVʌ'⅛F〉mgf）saA Z A（L—2A） Ev⑤MPa温度变化引起的鞍座压缩应力 Sa r SaFFLσt=— —rSa A ZSa r-24.54120.00MPa鞍座应力校核σ≤2lσ],地震工况lσ]以Klσ]代替9 3 Sa Sa 0 Sa∣σ ∣≤κσ],σtι≤σι Sa 0 Sa Sa Sa 合格地脚螺栓应力侧向地震力引起的由本鞍座承受的侧向倾覆力矩 N-mm容器质心高度（质心到基础的距离，已计入液位的影响）H v mm容器最小质量m0 kg 分配到本支座上的倾覆力矩M0-0=Ev[FEHV-m°g2]mg N-mm地震力引起的地脚螺栓拉应力M0-0σ=EvbtnlAMPa地震力引起的地脚螺栓剪应力btF—2、Ffτ=fv ʌbt niAMPa地脚螺栓应力校核 一bσ≤Klσ]τ≤0.8lσ] L± Ω L± L± L± 压力试验工况下鞍座一的校核结论 合格 压力试验工况下鞍座二的计算结果 鞍座对应压力腔的计算压力匕 0.869MPa鞍座处圆筒中面半径Ra C504mm 鞍座处圆筒有效厚度δC 77mm e鞍座处圆筒材料 S31603板材圆筒计算温度下许用应力 口 120.00MPa圆筒计算温度下许用压缩应力 目=mint],b｝一90.34MPa鞍座垫板设置情况 有垫板鞍座处圆筒加强圈设置情况无加强而鞍座反力F 一 20711N 鞍座处的剪力T 11070N 本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩M. N-mm1鞍座处弯矩M2 -4495312N-mm鞍座腹板的水平分力F 一 5372N S本工况下的设备总质量。 4138kg 圆筒轴向应力 应力项 最大值最小值本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩处，圆筒最高点PR Mσ= - 1ι 2δ 兀R2δ MPa本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩处，圆筒最低点e aepR Mσ=fa+ 12 2δ 兀R2δ MPa鞍座处，圆筒最高点e aePR Mσ=ca— 23 2δ KπR2δ33.014.56MPa鞍座处，圆筒最低点e 1aePR Mσ= + 24 2δ KπR2δ 25.84-2.62MPa轴向应力的计算值. I e 2 ae拉应力max(σ,σ,,σ,σ)；压应力Imin(σ,σ,,σ,σ)33.01 2.62MPa轴向应力的许用值拉应力小口]或o.9φr（R,、）或帐。σι压应力σι137.70 90.34MPa圆筒轴向应力校核 合格合格切向剪应力 应力项 计算值许用值圆筒剪应力圆筒未被加强 KT（鞍座中心到最近加强件的距离＞Raa2）τ=R：5e2.2896.00MPa圆筒被加强 S Kl- ...—. 一、 τ二R（鞍座中心到最近加强件的距离≤R12） Rδ封头薄膜应力\ . aIZ ae椭圆封头σh=KpDi；碟形封头σh=MpR；he he半球形封头σ=JpDT；平盖不计算h 4δMPa封头剪应力heKFτ= 4hRδ MPa圆筒/封头切向剪应力校核 eτ≤0.8∣σ],τ≤1.25∣σ]-σ,地震工况lσ]以K目代替h h 0合格圆筒和加强圈周向应力 应力项 计算值许用值横截面的最低点处σ=—IdKF（无垫板）σ=—/kK5F∖（有垫板）5 δb 5G+δ明-0.29120.00MPa鞍座边角处e2 e re2σ=—甘——3k6f（无垫板且L≥8R）64δb2δ2 ae2 eσ=—-F-—12K6FRa团垫板且L<8R）64δb Lδ2 ae2 eσ6=-而FT一道+tɔ储垫板且L≥8R）e re2 e reσ6=-4⅛Γ一⅛κ+⅛信垫板且L<8R）-10.40150.00MPa鞍座垫板边缘处e re2 e reF 3KF（、入”）σ，=— — 6'⅛L≥8RJ6 4δb 2δ2 ae2 eF12KFR（、入”）σ，=— — 6a'⅛L<8R）6 4δb Lδ2 a -17.02150.00MPae~2圆筒上的周向应力（加强圈位于鞍座平面上时在鞍座边角处，加强圈靠近鞍座时在靠近水平中心线处） eKFCKFReσ=—8+47a7 A I0 0MPa加强圈的周向应力（加强圈位于鞍座平面上时在鞍座边角处，加强圈靠近鞍座时在靠近水平中心线处；在加强圈内缘或外缘表面） KFCKFRdσ=—8 +57a8 A I0 0MPa圆筒和加强圈周向应力校核∣σ∣≤b],∣σI≤1.25b],∣σ,∣≤1.25b],5 6 6∣σ∣≤1.25l∏],∣σ∣≤1.25k1，7 8 r地震工况σι以κ1]、σ]以κσι代替 Q 1: Q 12 合格鞍座应力 o r o 1 应力项 计算值许用值腹板的水平方向平均拉应力 F一，..一 F ......σ=S（无垫板），σ= SC（有垫板）9Hb 9Hb+bδ1.32106.67MPa水平地震力引起的鞍座压缩应力so so ^~~τeσ=—F—FH— F（EVHV、当F≤mgf）SaA 2Z AVL-2A） EVsa r SlF （F-FfH-F^H-（上L r）σ=— —Ev S一 任VVʌ'⅛F〉mgf）saA Z A（L—2A） Ev⑤MPa温度变化引起的鞍座压缩应力 Sa r SaFFLσt=— —rSa A ZSa r-8.11120.00MPa鞍座应力校核σ≤2lσ],地震工况lσ]以Klσ]代替9 3 Sa Sa 0 Sa∣σ ∣≤κσ],σtι≤σι Sa 0 Sa Sa Sa 合格地脚螺栓应力侧向地震力引起的由本鞍座承受的侧向倾覆力矩 N-mm容器质心高度（质心到基础的距离，已计入液位的影响）H v mm容器最小质量m0 kg 分配到本支座上的倾覆力矩M0-0=Ev[FEHV-m°g2]mg N-mm地震力引起的地脚螺栓拉应力M0-0σ=EvbtnlAMPa地震力引起的地脚螺栓剪应力btF—2、Ffτ=fv ʌbt niAMPa地脚螺栓应力校核 一bσ≤Klσ]τ≤0.8lσ] L± Ω L± L± L± 压力试验工况下鞍座二的校核结论 合格 压力腔A水压试验工况下鞍座一的计算结果 鞍座对应压力腔的计算压力匕 0.00MPa鞍座处圆筒中面半径Ra C504mm 鞍座处圆筒有效厚度δC 77mm e鞍座处圆筒材料 S31603板材圆筒计算温度下许用应力 口 120.00MPa圆筒计算温度下许用压缩应力 目=mint],b｝一90.34MPa鞍座垫板设置情况 有垫板鞍座处圆筒加强圈设置情况无加强而鞍座反力F 一 10958N 鞍座处的剪力T 5992N 本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩M. -188141N-mm1鞍座处弯矩M2 -3085446N-mm鞍座腹板的水平分力F 一 2230N S本工况下的设备总质量。 1632kg 圆筒轴向应力 应力项 最大值最小值本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩处，圆筒最高点PR Mσ= - 1ι 2δ 兀R2δ 0.030.03MPa本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩处，圆筒最低点e aepR Mσ=fa+ 12 2δ 兀R2δ -0.03-0.03MPa鞍座处，圆筒最高点e aePR Mσ=ca— 23 2δ KπR2δ4.714.71MPa鞍座处，圆筒最低点e 1aePR Mσ= + 24 2δ KπR2δ -2.61-2.61MPa轴向应力的计算值. I e 2 ae拉应力max(σ,σ,,σ,σ)；压应力Imin(σ,σ,,σ,σ) 4.71 2.61MPa轴向应力的许用值拉应力小口]或o.9φr（R,、）或帐。σι压应力σι137.70 90.34MPa圆筒轴向应力校核 合格合格切向剪应力 应力项 计算值许用值圆筒剪应力圆筒未被加强 KT（鞍座中心到最近加强件的距离＞Raa2）τ=R：5e1.8196.00MPa圆筒被加强 S Kl- ...—. 一、 τ二R（鞍座中心到最近加强件的距离≤R12） Rδ封头薄膜应力\ . aIZ ae椭圆封头σh=KpDi；碟形封头σh=MpR；he he半球形封头σ=JpDT；平盖不计算h 4δMPa封头剪应力heKFτ= 4hRδ MPa圆筒/封头切向剪应力校核 eτ≤0.8∣σ],τ≤1.25∣σ]-σ,地震工况lσ]以K目代替h h 0合格圆筒和加强圈周向应力 应力项 计算值许用值横截面的最低点处σ=—IdKF（无垫板）σ=—/kK5F∖（有垫板）5 δb 5G+δ明-0.24120.00MPa鞍座边角处e2 e re2σ=—甘——3k6f（无垫板且L≥8R）64δb2δ2 ae2 eσ=—-F-—12K6FRa团垫板且L<8R）64δb Lδ2 ae2 eσ6=-而FT一道+tɔ储垫板且L≥8R）e re2 e reσ6=-4⅛Γ一⅛κ+⅛信垫板且L<8R）-9.00150.00MPa鞍座垫板边缘处e re2 e reF 3KF（、入”）σ，=— — 6'⅛L≥8RJ6 4δb 2δ2 ae2 eF12KFR（、入”）σ，=— — 6a'⅛L<8R）6 4δb Lδ2 a -15.08150.00MPae~2圆筒上的周向应力（加强圈位于鞍座平面上时在鞍座边角处，加强圈靠近鞍座时在靠近水平中心线处） eKFCKFReσ=—8+47a7 A I0 0MPa加强圈的周向应力（加强圈位于鞍座平面上时在鞍座边角处，加强圈靠近鞍座时在靠近水平中心线处；在加强圈内缘或外缘表面） KFCKFRdσ=—8 +57a8 A I0 0MPa圆筒和加强圈周向应力校核∣σ∣≤b],∣σI≤1.25b],∣σ,∣≤1.25b],5 6 6∣σ∣≤1.25l∏],∣σ∣≤1.25k1，7 8 r地震工况σι以κ1]、σ]以κσι代替 Q 1: Q 12 合格鞍座应力 o r o 1 应力项 计算值许用值腹板的水平方向平均拉应力 F一，..一 F ......σ=S（无垫板），σ= SC（有垫板）9Hb 9Hb+bδ0.72106.67MPa水平地震力引起的鞍座压缩应力so so ^~~τeσ=—F—FH— F（EVHV、当F≤mgf）SaA 2Z AVL-2A） EVsa r SlF （F-FfH-F^H-（上L r）σ=— —Ev S一 任VVʌ'⅛F〉mgf）saA Z A（L—2A） Ev⑤MPa温度变化引起的鞍座压缩应力 Sa r SaFFLσt=— —rSa A ZSa r-13.52120.00MPa鞍座应力校核σ≤2lσ],地震工况lσ]以Klσ]代替9 3 Sa Sa 0 Sa∣σ ∣≤κσ],σtι≤σι Sa 0 Sa Sa Sa 合格地脚螺栓应力侧向地震力引起的由本鞍座承受的侧向倾覆力矩 N-mm容器质心高度（质心到基础的距离，已计入液位的影响）H v mm容器最小质量m0 kg 分配到本支座上的倾覆力矩M0-0=Ev[FEHV-m°g2]mg N-mm地震力引起的地脚螺栓拉应力M0-0σ=EvbtnlAMPa地震力引起的地脚螺栓剪应力btF—2、Ffτ=fv ʌbt niAMPa地脚螺栓应力校核 一bσ≤Klσ]τ≤0.8lσ] L± Ω L± L± L± 压力腔A水压试验工况下鞍座一的校核结论 合格 压力腔A水压试验工况下鞍座二的计算结果 鞍座对应压力腔的计算压力匕 0.00MPa鞍座处圆筒中面半径Ra C504mm 鞍座处圆筒有效厚度δC 77mm e鞍座处圆筒材料 S31603板材圆筒计算温度下许用应力 口 120.00MPa圆筒计算温度下许用压缩应力 目=mint],b｝一90.34MPa鞍座垫板设置情况 有垫板鞍座处圆筒加强圈设置情况无加强而鞍座反力F 一 5050N 鞍座处的剪力T 2664N 本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩M. N-mm1鞍座处弯矩M2 -1065888N-mm鞍座腹板的水平分力F 一 1310N S本工况下的设备总质量。 1632kg 圆筒轴向应力 应力项 最大值最小值本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩处，圆筒最高点PR Mσ= - 1ι 2δ 兀R2δ MPa本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩处，圆筒最低点e aepR Mσ=fa+ 12 2δ 兀R2δ MPa鞍座处，圆筒最高点e aePR Mσ=ca— 23 2δ KπR2δ1.081.08MPa鞍座处，圆筒最低点e 1aePR Mσ= + 24 2δ KπR2δ -0.62-0.62MPa轴向应力的计算值. I e 2 ae拉应力max(σ,σ,,σ,σ)；压应力Imin(σ,σ,,σ,σ) 1.08 0.62MPa轴向应力的许用值拉应力小口]或o.9φr（R,、）或帐。σι压应力σι137.70 90.34MPa圆筒轴向应力校核 合格合格切向剪应力 应力项 计算值许用值圆筒剪应力圆筒未被加强 KT（鞍座中心到最近加强件的距离＞Raa2）τ=R：5e0.5596.00MPa圆筒被加强 S Kl- ...—. 一、 τ二R（鞍座中心到最近加强件的距离≤R12） Rδ封头薄膜应力\ . aIZ ae椭圆封头σh=KpDi；碟形封头σh=MpR；he he半球形封头σ=JpDT；平盖不计算h 4δMPa封头剪应力heKFτ= 4hRδ MPa圆筒/封头切向剪应力校核 eτ≤0.8∣σ],τ≤1.25∣σ]-σ,地震工况lσ]以K目代替h h 0合格圆筒和加强圈周向应力 应力项 计算值许用值横截面的最低点处σ=—IdKF（无垫板）σ=—/kK5F∖（有垫板）5 δb 5G+δ明-0.07120.00MPa鞍座边角处e2 e re2σ=—甘——3k6f（无垫板且L≥8R）64δb2δ2 ae2 eσ=—-F-—12K6FRa团垫板且L<8R）64δb Lδ2 ae2 eσ6=-而FT一道+tɔ储垫板且L≥8R）e re2 e reσ6=-4⅛Γ一⅛κ+⅛信垫板且L<8R）-2.54150.00MPa鞍座垫板边缘处e re2 e reF 3KF（、入”）σ，=— — 6'⅛L≥8RJ6 4δb 2δ2 ae2 eF12KFR（、入”）σ，=— — 6a'⅛L<8R）6 4δb Lδ2 a -4.15150.00MPae~2圆筒上的周向应力（加强圈位于鞍座平面上时在鞍座边角处，加强圈靠近鞍座时在靠近水平中心线处） eKFCKFReσ=—8+47a7 A I0 0MPa加强圈的周向应力（加强圈位于鞍座平面上时在鞍座边角处，加强圈靠近鞍座时在靠近水平中心线处；在加强圈内缘或外缘表面） KFCKFRdσ=—8 +57a8 A I0 0MPa圆筒和加强圈周向应力校核∣σ∣≤b],∣σI≤1.25b],∣σ,∣≤1.25b],5 6 6∣σ∣≤1.25l∏],∣σ∣≤1.25k1，7 8 r地震工况σι以κ1]、σ]以κσι代替 Q 1: Q 12 合格鞍座应力 o r o 1 应力项 计算值许用值腹板的水平方向平均拉应力 F一，..一 F ......σ=S（无垫板），σ= SC（有垫板）9Hb 9Hb+bδ0.32106.67MPa水平地震力引起的鞍座压缩应力so so ^~~τeσ=—F—FH— F（EVHV、当F≤mgf）SaA 2Z AVL-2A） EVsa r SlF （F-FfH-F^H-（上L r）σ=— —Ev S一 任VVʌ'⅛F〉mgf）saA Z A（L—2A） Ev⑤MPa温度变化引起的鞍座压缩应力 Sa r SaFFLσt=— —rSa A ZSa r-1.98120.00MPa鞍座应力校核σ≤2lσ],地震工况lσ]以Klσ]代替9 3 Sa Sa 0 Sa∣σ ∣≤κσ],σtι≤σι Sa 0 Sa Sa Sa 合格地脚螺栓应力侧向地震力引起的由本鞍座承受的侧向倾覆力矩 N-mm容器质心高度（质心到基础的距离，已计入液位的影响）H v mm容器最小质量m0 kg 分配到本支座上的倾覆力矩M0-0=Ev[FEHV-m°g2]mg N-mm地震力引起的地脚螺栓拉应力M0-0σ=EvbtnlAMPa地震力引起的地脚螺栓剪应力btF—2、Ffτ=fv ʌbt niAMPa地脚螺栓应力校核 一bσ≤Klσ]τ≤0.8lσ] L± Ω L± L± L± 压力腔A水压试验工况下鞍座二的校核结论 合格 压力腔B水压试验工况下鞍座一的计算结果 鞍座对应压力腔的计算压力匕 0.869MPa鞍座处圆筒中面半径Ra C504mm 鞍座处圆筒有效厚度δC 77mm e鞍座处圆筒材料 S31603板材圆筒计算温度下许用应力 口 120.00MPa圆筒计算温度下许用压缩应力 目=mint],b｝一90.34MPa鞍座垫板设置情况 有垫板鞍座处圆筒加强圈设置情况无加强而鞍座反力F 一 18092N 鞍座处的剪力T 9887N 本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩M. 1135518N-mm1鞍座处弯矩M2 -2922886N-mm鞍座腹板的水平分力F 一 3682N S本工况下的设备总质量。 4011kg 圆筒轴向应力 应力项 最大值最小值本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩处，圆筒最高点PR Mσ= - 1ι 2δ 兀R2δ 28.27-0.18MPa本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩处，圆筒最低点e aepR Mσ=fa+ 12 2δ 兀R2δ 28.640.18MPa鞍座处，圆筒最高点e aePR Mσ=ca— 23 2δ KπR2δ32.924.46MPa鞍座处，圆筒最低点e 1aePR Mσ= + 24 2δ KπR2δ 25.98-2.47MPa轴向应力的计算值. I e 2 ae拉应力max(σ,σ,,σ,σ)；压应力Imin(σ,σ,,σ,σ)32.92 2.47MPa轴向应力的许用值拉应力小口]或o.9φr（R,、）或帐。σι压应力σι137.70 90.34MPa圆筒轴向应力校核 合格合格切向剪应力 应力项 计算值许用值圆筒剪应力圆筒未被加强 KT（鞍座中心到最近加强件的距离＞Raa2）τ=R：5e2.9896.00MPa圆筒被加强 S Kl- ...—. 一、 τ二R（鞍座中心到最近加强件的距离≤R12） Rδ封头薄膜应力\ . aIZ ae椭圆封头σh=KpDi；碟形封头σh=MpR；he he半球形封头σ=JpDT；平盖不计算h 4δMPa封头剪应力heKFτ= 4hRδ MPa圆筒/封头切向剪应力校核 eτ≤0.8∣σ],τ≤1.25∣σ]-σ,地震工况lσ]以K目代替h h 0合格圆筒和加强圈周向应力 应力项 计算值许用值横截面的最低点处σ=—IdKF（无垫板）σ=—/kK5F∖（有垫板）5 δb 5G+δ明-0.39120.00MPa鞍座边角处e2 e re2σ=—甘——3k6f（无垫板且L≥8R）64δb2δ2 ae2 eσ=—-F-—12K6FRa团垫板且L<8R）64δb Lδ2 ae2 eσ6=-而FT一道+tɔ储垫板且L≥8R）e re2 e reσ6=-4⅛Γ一⅛κ+⅛信垫板且L<8R）-14.87150.00MPa鞍座垫板边缘处e re2 e reF 3KF（、入”）σ，=— — 6'⅛L≥8RJ6 4δb 2δ2 ae2 eF12KFR（、入”）σ，=— — 6a'⅛L<8R）6 4δb Lδ2 a -24.90150.00MPae~2圆筒上的周向应力（加强圈位于鞍座平面上时在鞍座边角处，加强圈靠近鞍座时在靠近水平中心线处） eKFCKFReσ=—8+47a7 A I0 0MPa加强圈的周向应力（加强圈位于鞍座平面上时在鞍座边角处，加强圈靠近鞍座时在靠近水平中心线处；在加强圈内缘或外缘表面） KFCKFRdσ=—8 +57a8 A I0 0MPa圆筒和加强圈周向应力校核∣σ∣≤b],∣σI≤1.25b],∣σ,∣≤1.25b],5 6 6∣σ∣≤1.25l∏],∣σ∣≤1.25k1，7 8 r地震工况σι以κ1]、σ]以κσι代替 Q 1: Q 12 合格鞍座应力 o r o 1 应力项 计算值许用值腹板的水平方向平均拉应力 F一，..一 F ......σ=S（无垫板），σ= SC（有垫板）9Hb 9Hb+bδ1.19106.67MPa水平地震力引起的鞍座压缩应力so so ^~~τeσ=—F—FH— F（EVHV、当F≤mgf）SaA 2Z AVL-2A） EVsa r SlF （F-FfH-F^H-（上L r）σ=— —Ev S一 任VVʌ'⅛F〉mgf）saA Z A（L—2A） Ev⑤MPa温度变化引起的鞍座压缩应力 Sa r SaFFLσt=— —rSa A ZSa r-22.32120.00MPa鞍座应力校核σ≤2lσ],地震工况lσ]以Klσ]代替9 3 Sa Sa 0 Sa∣σ ∣≤κσ],σtι≤σι Sa 0 Sa Sa Sa 合格地脚螺栓应力侧向地震力引