首钢矿业公司烧结厂烧结风机合理参数的

首钢矿业公司烧结厂烧结风机合理参数的探讨1前言首钢矿业公司烧结厂始建于1991年，共建有6台198m2烧结机，使用全精粉烧结，采用机上冷却工艺，设计烧结面积99m2，冷却面积99m2，冷烧比1:1。为降低烧结机电量消耗，目前烧结机经过改造：实际烧结面积135m2,冷却面积63m2。烧结风机负压12500Pa,功率3200Kw，额定风量9000m3/min;冷却段与另一台同型号烧结机共用一台风机，风机负压8000Pa，功率2500Kw，额定风量13000m3/min；除此之外，日常生产过程我们还采取了强化造球、压风门运行的方式。以上措施的采取使我厂生产电耗大幅度下降，基本接近机外冷却的水平，但是存在烧结利用系数偏低的问题，目前我厂烧结机利用系数按照有效烧结面积99m2计算为1.54t/m2.h,如果折算为135m2烧结机系数仅为1.13t/m2.h,无论是与试验室试验结果还是与机外冷却工艺比都显得太低，经分析对比主要是由于单位烧结面积风量不足造成------我厂单位烧结面积风量仅为66.7m3/min.m2，而国内同行基本都大于100m3/min.m2。在我厂目前条件下，烧结机风机电耗占总电耗的75%左右，因此风机性能如何、电量消耗高低直接影响到烧结机主要技术经济指标，寻找一条风机经济、高效运行的有效途径是我厂今后发展的重要课题。2烧结风机运行工况的测定试验为准确了解我厂风机运行工况,厂里组织了烧结风机不同运行状态的测定工作,具体分工为:烧结试验室2003年1月21日-24日对6#烧结热风机不同风门开度条件下风量、风压进行测定，同时烧结各工序严格按参数稳定操作，记录烧结机运行参数。2．1风机不同风门开度条件下风量、风压测定2.1.1测定仪器及方法本次风量测定地点在6#烧结机多管除尘器与热风机厂房之间的测尘孔进行，采用的仪器为武汉天宏智能仪表厂生产的TH-850c型智能平行测尘仪。风量测定方法为皮托管法，其测量原理为：在烟道设定深度内面对气流方向和背对气流方向分别插入一根取样管，面对气流方向取样管的测定值即为气流的全压头（包括动压头和静压头），背对气流方向取样管的测定值即为气流的静压头，将全压头和静压头接到差压变送器上，测定两者之间的压差，即为动压头。计算气流流量的方法如下：V=(工况)Q=（工况）式中：V……为流量K……为皮托管系数，取0.845…为动压头…为废气密度…为大气压，取101325Pa…为工况下气流压力…为标况下绝对温度值…为工况下绝对温度值S…为测试处烟道面积，取5.236m2为便于将工况下风机风量拆算为标况下流量，测试过程中同时测定了废气静压（即烟道负压），废气温度。测定分四个阶段，分别对应风机风门开度为45度、60度、75度、90度。测试过程中发现，动压头波动非常大，为保证准确，利用该测试仪器能够自动平均的功能，每次测试时间为7分钟，每10秒自动平均一次，即取42个时间点的平均值做为最终测定结果。由于没有相应的测试规范，为简便起见，动压头、静压头、废气温度等数据均为一个测试点的结果，因此本次风量测试结果并不能准确代表风机实际绝对风量值，只能代表不同风门开度条件下，风机风量的变化相对趋势，以供参照。2.1．2测试结果本次测试结果如下，风机废气流量为便于比较，已折算为标况流量，平均流速值为工况下数据，平均静压为烟道负压的绝对值。风门开度测试号平均动压平均静压平均烟温室温平均流速标况流量4514639481917.127.93477664524788923111728.93463754534869479948.924.7346334平均值475.66679294.33398.666677.66666727.1666734682560153499221159.630.93625646025271025711010.930.6362398603492103861119.929.63491476044961056511110.529.7349636平均值512.2510282.5111.7510.22530.2355936.37515391162490-2.430.337293175253011165106-0.830.63625707535921153285-2.531.539351975460911010104-2.632.7390178755544105081113.131.13663487565251069910030.230.2365467757566106971001.831.3378787平均值557.857111033.5799.428573.82857131.1375685.790159510035116-0.932.7382225902597100561200.132.9380561903603104771091.732.7387344904627105031081.933.339537390558511486951.331.838667090659211398941.131.9389323平均值599.833310659.171070.86666732.553869162.1．3测试结果分析根据以上测定结果，风机风量（标况）与风门开度的关系如下图：1）由上图可以看出，风机风量与风门开度基本呈正比例关系，线性回归分析结果为：y=933.48x+303331，即每提高一度风门，风机风量增加933.48m3/h，其置信度为98.05%。2）根据烧结理论，不论混合料性质如何，烧结一吨干混合料需要的风量为800m3，而机冷条件下，冷却一吨烧结矿需的风量为2000m3左右，按1.8吨混合料烧结成一吨烧结矿考虑，折算成一吨干混合料需冷却风量1150m3，即烧结、冷却一吨干混合料风量为1950m3，如烧结机漏风率按58%计算，则烧结、冷却一吨干混合料需风机风量为4643m3。6#热风机风门开度由45度提高到90度后，标况风量增加了40091m3/h，则可多产烧结矿4.8吨，烧结机速应该提高约1HZ。3）我厂的风机风门开度提高后，风量提高得太小。我厂的热风机额定风量为540000m3/h，而风门由半开提高到全开，风量仅增加了40000m3/h，这是不正常的。造成我厂风量运行不正常原因可能有二，一是风量特性曲线不符合我厂目前工况条件，二是风量安装有问题，此次测试中风机风门开度与烟道静压的关系如下图：从上图可以看出，风门由75度提高90度以后，风机负压反而有所下降，考虑到主机状况变化、测试误差，可以认为二者基本相同，但也说明，风门全开后风机负压并没有达到12500Pa的额定负压，这说明，我厂的风机内部存在气流泄露问题，造成压力上不去，风量也受到很大影响。2.2不同风门开度条件下烧结机运行结果2.2.1烧结机运行参数来源和计量方法为让这次6#烧结机的风门调整实验数据真实可靠，我们严格操作控制烧结热风机在不同的风门角度开度下的烧结操作,稳定外部条件，如混合水分、粒度、料温、原料配比按照标准控制，保证实验在稳定的条件下控制，主机根据风门的变化，合理调整好料厚，机速，确保烧结终点一直控制在22#风箱。实验数据的来源和计量方法如下：1）风门的开度以风机现场闸门开度为准，由风机工现场确认风门开度后报给烧结集控室记录；2）6#热风电量以高配的电量表数据为准；机速以6#烧结机机旁变频器显示的数值为准；3）料厚是按照到台车栏板上沿为570mm的基准线进行测量计算。4）负压、废气温度以集控室微机仪表显示的数据为准；5）烧结终点判断标准是集控室仪表显示的废气温度最高点；6）正常生产时，风机闸门在60度，6#机速约为27Hz，2#、3#、4#、5#、6#五台机生产，五台总变频和为132Hz,班产量月为9000吨，其中每赫兹每小时机速约为9000/（12*132）=5.68吨/Hz.小时，依次折合单台机小时产量，系数。通过实验，记录出6#烧结机参数的变化情况，如下.6#热风机风门试验数据表日期班次风门电量机速料厚烧结终点热负压热段温度冷负压冷段温度机尾强度1月21日甲班452768025.7560227.231077.3251较好1月22日丁班4529040275802271087.2245较好小计452836026.35570227.115107.57.25248较好丙班6029760275802281107.8228较好1月23日甲班603056026.35802281217.6243较好小计603016026.65580228115.57.7235.5较好乙班753128027580228.61088238较好1月24日丙班753160028580227.91137.6238较好小计753144027.5580228.25110.57.8238较好丁班903176028580228.51098228较好1月25日乙班903224028580228.31157.9242较好小计903200028580228.41127.95235较好综合表风门折合系数电单耗电量折合机速料厚热段负压热段温度冷负压冷段温度451.4516.882836025.445607.115107.57.252482.8364.5601.5716.763016026.655808115.57.7235.53.0166751.6216.933144027.55808.25110.57.82383.1447.5901.6516.9232000285808.41127.952353.295#烧结机同比数据表日期班次风门电量机速料厚烧结终点热负压热段温度冷负压冷段温度机尾强度甲班4526400277210较好1月22日丁班4526320285802271255.4227较好丙班452648028580227.31265.9221较好1月23日甲班452696027580227.41205.9205较好乙班452680028580227.41155.9200较好1月24日丙班452656028580226.71135.4238较好丁班452648028580227.41205.9220较好1月25日乙班452712028580226.91245.7221较好小计452664027.7625577.5227.1375120.55.725217.75较好2.2.2不同风门开度条件下烧结机运行结果分析根据数据汇总分析如下：1)风门打开烧结机速明显加快，通过曲线看，风机角度在45-75之间，机速与风门开度基本上呈线性关系。和风机风量测试结果--风量与风门开度基本呈正比例关系的结论一致。说明目前我们要想进一步提高主机效益，还要从烧结用风上做文章。2)热、冷负压上升较大，通过曲线看，风机角度在60-75之间呈线性关系。3)电量上升较大，通过曲线看，风机角度在45-75之间，电量消耗与风门基本上呈线性关系。4)通过实验来看烧结机尾烧结矿强度、成矿率在实验前后变化不大（肉眼观察）。5)通过机速、电量、负压变化推断，风门角度在45-90之间，风机风量基本上呈线性升高，但是负压在风门45-90未呈线性关系，说明当烧结负压超过8Kpa，烧结漏风率上升。6)从5、6#烧结机的主机参数和状况对比，5、6#烧结机在料厚、风门开度相同的情况下，6#机比5#机机速慢1-2Hz，6#烧结机随着风门逐渐开大，烧结机机速逐渐上升到和5#机持平，在开75度以上后，有时还要比5#烧结机机速快0.5Hz，风机负压由相差不多到最后相差近2千帕左右，从两台烧结机机尾强度状况看和前期基本相同，在实验期间机尾强度都较好。通过5、6#烧结机实验前后的对比，也进一步说明了风门调整后主机机速明显加快.7)从当前热风机电单耗和风机状况来分析，风门角度在60度，比较经济，电耗增加幅度不大。2.3试验结果分析通过本次风机试验可以看出:1)风量增加、负压升高可以提高烧结机运行效率，风机角度在45-95之间烧结风量增加12%，平均系数提高13.7%;2)风门大幅度提高后，电耗大幅度的增加，但是正如上面分析的在风量没有提高到预计的量值，在实验过程中，标况风量仅增加了40091m3/h，结合风量统计分析一是风量特性曲线不符合我厂目前工况条件，二是我厂的风机内部存在气流泄露问题，造成压力上不去，风量也受到很大影响。使电耗大幅度的提高。因此，我厂风机效率亟待提高。3、关于烧结生产风机几个问题的讨论3.1负压与风量有人提出，在管道系统阻力不变时，风量Q与负压△P的关系为：Q=C△P0.5┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉（1）即随着负压△P的提高，通过料层的风量增加。烧结矿产量L同负压△P的关系为：L=C1△P1/3┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉（2）即产量负压的1/3次方成正比。笔者认为，上述关系受限制的条件太大，受制约的因素也较多，因而仅能适应于某一范围，若超出这一范围，则上述关系的相关性减弱。管道系统阻力主要包括料层阻力，而料层阻力除与原料特性，料度组成，水分，制粒效果等因素有关外，与负压也有着一定的关系，若负压过高：(1)由于受高负压的作用，烧结料压紧，混合料的原始透气性变差，通过料层的风量虽有增加，但风量增加的幅度减小，式（1）中的C值则是一个逐渐变小的“变量”、风量和产量则难以按上述两关系成正比的增加。(2)高负压作用下，通过料层的气流线速度提高，风量虽增加，但空气的利率降低，产量仍难以按L=C1△P1/3的关系增长。另外，气流带走的热量增加，烧结燃耗升高。(3)根据公式，Q漏=K（L+B）••△P0.42┉┉┉┉┉(3)式中：Q漏————漏风量；L—————烧结有效长度；B—————烧结机台车宽度；△P————负压；K————系数。可看出，当L，B一定时，随着负压△P的升高，漏风量Q漏增加，有效风量减少。1)根据抽风机的性能曲线，风量受管道系统阻力影响较大，料层阻力大时，提高负压，增加风量的效果也不大，我国烧结生产配加的精矿粉比例一般都比较高，料层阻力偏大，特别是在烧结矿供求关系不紧张时，采用高负压大风量操作，已失去迫切性和必要性。2)由公式

Q•ΔP

N=----------------------≌3Q•φ×10-3

60×75η×1.36式中：N————抽风机轴功率；Q—————风量；ΔP————负压；η————

机械系数,0.4-0.6。知,随着风量与负压的升高,抽风电耗增加,生产费用增加,在烧结矿供求关系不紧张时,从经济上考虑,也是不合算的。根据以上所述，在烧结矿产，质量能满足高炉需要的情况下，适当降低负压和风量，不管从生产上考虑，还是从经济上考虑，都更趋于合理性，这也是采用单抽风机生产的理论根据。3.2关于风量与负压的选择烧结风量和负压的选择方面有三种方法，即高负压大风量法，低负压大风量法和低负压小风量法，根据资料整理，生产特点列于下表。方法

适用条件

生产特点

缺

点

不同烧结法的生产特点

表5高负压

多用于粉

1、料层一定时，生产率↑，强度↓

1、电耗↑大风量

矿烧结

2、风量一定时，料层↑，生产率不变

2、漏风量↑烧结法

或略有下降，强度↑，燃耗↓

3、生产费用↑3、烧结面积小，投资费用少低负压

多用于细粒

1、料层↑时，强度↑，燃耗↓

1、料层阻力大，V⊥↓大风量

精矿烧结

但电耗下降幅度不大

生产率↓烧结法

2、需增加改善料层透气性措施

2、提高料层后，电耗↓幅度小低负压

多用于细粒

1、料层不变时，成品率↑，强度↑

1、风量↓，V⊥↓小风量

精矿增多

生产率↓电耗幅度大

生产率↓烧结法

的情况

2、增加强化措施，可提高料层

2、建设费用大

3、较适用于低SIO2烧结矿生产

4、生产费用低烧结厂要根据自己的具体情况进行选择适合于实际的方法。对于配置双风机的烧结厂单抽风机生产，负压降低，风量减小，实际上是属于低负压小风量法。采用这种方法，烧结矿质量可以不受影响，对于老厂来说，也不存在着建设费用的问题，但却能获得较大的节能效果，使生产费用降低。因此，在烧结矿供大于求的情况下，采用单抽风机生产是一项能获得较好经济效果的重要措施。3.3关于抽风形式的讨论3.3．1梅山烧结厂单风机运行实例对于风机合理参数的选择国内很多烧结厂都有过探讨，以梅山烧结厂为例：该厂烧结抽风机是两台同规格型号抽风机并联，生产中曾经试验了单风机运行的方式，通过近四个月的生产实践，结果表明，在梅山生产条件下，虽然单风机运行风机风量、负压下降，但生产用系数仍可达到1.335t/m2•h，仅下降10.39%左右，烧结矿转鼓指数提高0.39%，烧结燃耗与电耗均下降，尤其抽风电耗降低幅度较大，下降达2.19kwh/t。可以说，在能满足高炉对烧结矿产量需求的前提下，采用单抽风机生产是一项能充分发挥抽风机能力获得较好经济效果的重要措施。该厂虽然单风机运行风机风量、负压下降，但生产用系数下降幅度不大的主要原因：一是风机风量、负压下降带来漏风率下降；二是使用单抽风机，效率高。根据双抽风机并联的性能曲线可知，在抽风机规格型号相同时，双风机并联的风量永远达不到单风机生产的两倍。双抽风机并联的抽风效率又与管道系统阻力有关。管道系统阻力越大，抽风效率越小，抽风效果越差。另外，当负压过高时，并联的两台抽风机又容易“相互抢风”，抽风效果则更差。由上述可知，单风机生产能更好地发挥抽风机生产能力。3.3.2有效风与产量关系众所周知，风在烧结生产中具有极其重要的意义，以致在操作方针中有“以风为纲”或“以风保产”的字样，据资料介绍：烧结产量和有效风量有关数据如表：

产量增长率与有效风量增长率的关系

有效风增长率%021.52731产量增长率%02231353.3.3我厂经济用风的途径我厂采用机冷工艺，与梅山烧结厂不尽相同，但是通过本次试验可以看出尽管风量增长幅度不大，但产量提高很大，应该说这与我厂风量匹配较小风量提高后对工况影响大有直接关系，因此我厂应该寻求一条经济的增加风量途径。建议从以下几方面开展工作：1）加强烧结机的堵漏风工作单抽风机生产风量减少,尽管因负压降低,可使漏风率降低,若做好烧结机的堵漏风工作,相对增加有效风量,使有效风量不致于过低,则可减少产量的损失。做好烧结机的堵漏风工作，相对增加有效风量，使有效风量不致于过低，则可减少产量的损失。2）提高混合料制粒效果改善料层透气性，提高料层厚度是充分发挥现有风机优势、提高质量、减少产量损失的重要措施。所以，要用好生石灰，严格控制混合料水分，提高混合料制粒效果，改善料层透气性，在较高的料层厚度下，保持一定的有效风量。3）采用高效风机由前面分析可以看出，我厂风机远远偏离经济运行点，因此应该加强风机的改造调整工作，以提高风机效率。4）烧结风机参数选择建议本次试验基本上看出一些趋势，结合我厂实际情况，风机负压应该适当降低，风量应适当提高其根本原因是烧结机漏风。国内烧结机漏风率一般都在60%左右，这种有害漏风，已经成为烧结行业第一大世界性难题，它最终制约着烧结生产能力的提高，造成生产成本上升，各种消耗升高。烧结工序的能耗很高，70-80%消耗在主抽风机上，而这些都与漏风相关。如果折算成单位成本，可在20元/吨以上，全国烧结厂每年为此损失40亿元以上，而且加大了环境保护负担。中国是世界第一产钢大国，天然富矿又少，走的是传统烧结生产工艺，漏风问题更是普遍存在，解决烧结行业漏风问题是实现烧结清洁生产的重要课题，对于我们这个发展中的钢铁大国更有其深远的环境及社会意义。4对烧结漏风的基本分析通过对烧结抽风系统研究、分析，认为漏风基本集中在以下几点：4.1抽风机到烧结风箱之间漏风由于管道的磨损和热涨冷缩变形及放灰系统密封不好、管理不到位等，这部分漏风因厂而异，但基本都在5-10%左右。4.2头尾密封装置与台车底面之间的漏风目前各烧结厂普遍采用的是弹性支撑或配重式密封装置。弹性活动密封板由于频繁受冲击力作用，又长期受高温废气的热冲击，导致弹性下降影响密封效果，这部分漏风约占烧结机总风量的10%左右。4.3烧结台车本体漏风这是烧结系统漏风的最关键部位，主要有由于台车栏板变形造成的栏板与台车体之间的缝隙所造成的漏风、上下栏板之间的漏风，蓖条销子与台车栏板间隙配合所造成的漏风，由于栏板结构、材质不合理出现的栏板裂缝造成的漏风，台车与台车之间由于栏板变形及在设计时台车体与栏板两端各留有1mm的间隙，在栏板与台车体装置后产生2mm的间隙造成的台车与台车之间的漏风，这些漏风影响很大，处理也极其困难，约占总风量的30%左右。4.４台车与风箱滑道之间的漏风这是烧结机台车与风箱滑道之间的主要漏风部位，漏风率随着烧结机的长宽比例的增大而增大，国内外很多烧结工作者都进行过多方面的研究：例如改进干油润滑效果、改进斜滑道、改进板簧密封等很多尝试，但由于传统烧结机设计不符合运动学原理出现的变速运动和滑板的不灵活等原因，漏风率很高，估计在10%以上。现在烧结机台车与固定滑道间的密封大都采用在台车密封槽内安装弹压式浮动游板式密封装置。从长期运行结果来看，该种密封装置还存在以下问题：1由于工作环境温度波动太大，使工作状态下的浮动游板的实际宽度与台车密封槽的宽度很难协调。常常由于温度较高，热膨胀较大使游板宽于台车密封槽，以致浮动游板被卡死成为固定游板，导致台车游板与固定滑道之间出现缝隙漏风，或由于温度较低，使游板过窄，虽能上下自由浮动，却使其两侧面与台车密封槽两侧壁之间出现缝隙窜风。2台车长期运行，台车体磨损变短，而安装在台车密封槽内的浮动游板的长度和安装在台车体上的台车栏板的长度都是固定不变的，这样，工作状态时，相邻台车之间，两栏板相接触，两游板相接触，而台车体之间出现缝隙漏风。喂3果机尾站卸矿日时，佳采用歌星轮迅式弯骄道的晨相邻慨台车沉下端猪都相障互撞像击，跑磨损染，长赔期互织相撞江击的屿结果受，相封邻台阴车体伤下端碰部都敢出现纠了三攀角形挪孔洞鸦，此续三角徒形的峰底有批１０垒mm坝—遮30挠mm闹，其规高为洞30刮—丸40伸mm胜，漏洲风很伟多。道5勺烧结陡漏风捎综合识治理戚改造惜方案带治理桨烧结座漏风裙难度疮很大湖，早贫已经如成为遗世界傻性难绿题，嗽为减枝少投跨入，努在现谊有生定产条废件下座，在潜以上臣对烧受结漏藏风分捆析的劝基础轰上采谅用以育下方滑案。葬5.谱１抽办风机食至烧火结机遵风箱姜之间帐漏风蒙治理遥方案精这部炒分为耍机械技式漏貌风，爱如果论安装叙精确谨维护饭好，春该处澡漏风泽很少穗，但纽经过留长时早间运饱转后筝各处遗漏风债可明挪显地鄙观察乳到，礼约有连10膏%齿左右歉的漏扮风痛,滋现场尸可视衰情况比不同托进行厦必要烛的堵稼漏。禽这部赵分漏西风本滴方案里不作剂重点炒，由厨现场程自行哲解决再。扭5.那２烧结结机皮头尾扭漏风适治理衫方案导该处腿漏风烈约为纷10野%咐左右候。这退里可燥以将怪现有塞的弹隶簧式培密封概结构讯改造付成全封金属桥柔磁库性密破封装劲置。阶由于狠靠迷览宫磁酷力柔粮性体纸的良附好弹优性和练磁阻纽力矩险，使闹密封瓦板始壳终紧爪紧地智压向舌台车须底部栽，即山始终竞保持饼密封看效果佳，这亡部分初要重诱新设蜂计。捐5.末3绸烧结吨台车给系统禽全密柱封字台车樱车体教漏风特由四挎部分满组成烘，按膨照常妻规思昂路可竭提供偷的治笼理方需案如忧下，宝这些杯可以规根据衡具体溪情况用选择刻使用两：且雕割1北、台厕车栏粉板与起台车虎体之糠间（铺两端锹严重盗）由似于在宰交变才应力丸作用炉下，锣栏板虽变形府翘曲搭使栏研板与羞台车浙体之以间（猎含两放端）梢产生什缝隙桂而漏捏风，料曾经钞有人环尝试易过带扎有钟“运止灶”躲型口胡的栏抵板，转但是境效果谦不理奶想，愤本方踩案是愚将台较车与棚栏板节制造级成迷扯宫件陷的复珍合栏寸板，坡保证汽在栏翁板翘染曲后艺与台娘车体构不产做生缝堤隙，嫂即达土到了候完全跳密封钳。龟赛辰2贸、台量车压头蓖条浓的销馅子孔推。该丑处每宁块台鲁车６相个孔羽，无乳论如嗽何装谅置该河处也受有漏袍风现程象，避而现肺场有宿时销扫子丢职掉则套出现越一个得大光惊孔。吗所以梦在台开车一昨端为铺预埋炒铸一泡块不引锈钢盈销，简另一坐端预设埋钢勾板与让焊接怠相结亦合，姻这样观可以修使该柔处不脚漏风咐。轧纤聪3饥、台爪车体阀与栏替板端钥部漏困风。舅由于良栏板站变形茶及实宿际制沉造时陕已产限生及2m制m闹的缝梢隙以瞒后使盾端部腿缝隙端增大国，该系处采怀用两政种方融案进扣行考皇虑：属一种缝是将寺两相暑接触颈的栏垄板端谁部（颗含台惧车端圾部）羞做成晕镶嵌精式（轮即迷透宫结松构）尾该处揪视栏夏板端原的厚消度确另定。菠另一导种补蠢充方累案是拼在两圈栏板挑的侧弯面设秤置一酱耐高钩温的劳软连臂接结扒构，仙即在配一个阵台车飞端部恩侧面叉上固钞定，服另一岁端搭侵在另晌一台斧侧面去，在停负压铸作用火下，碍即自氧动紧馅紧压游在台默车端抚部的贪侧缝踩上面凯。坝另外延，针墙对台蜂车栏即板的翠竖向渴裂缝纺，制宿成一养个复醉合栏悉板，杨用两形种材欢质组柄合的知栏板叙，即茎使用磁的两烫种材娇质在到同等姓温度萝下变外形不爪同，怕进行体复合允（在及栏板其中间倾埋铸削一块刚薄钢旱板）棉。雁员苍4设、台菊车滑况板与句风箱短滑道举密封托为解恶决该伞处漏晃风曾披经有海人尝舞试过棚在台讯车密酱封槽会内安垫装密蝴封橡器胶条位的办娱法，芬缺点辰是明民显的纠,或存在宅使用迹过程税摩擦跑阻力市大、恭密封趟件不鸡耐高骨温等依问题解，也丽有人熊尝试手过将择台车略滑道戚改板透簧的决形式胀，但糊是效宝果都办不理勇想。烦足5贫、全辈封闭您多级蔑磁力陆密封狂技术壮为减加少改拥造工殃作量饰、提用高密丘封效蛇果在奸上述柴方案鸽基础淡上推拣荐采请用采帮用全恩封闭雄多级限磁力夫密封应技术与方案改，参朝考示千意图该如附律件，去该方脾案设雨计的购依据贩是全重封闭西理论际、迷柜宫密名封、章热风勿烧结渠理论中，方蒙案实歇施不枯改动骄台车伏，仅罢在原汇有基悲础上侧进行盘，不却但实楚现了怕烧结医机的安密封狠，也泛实现队了烧奖结过达程热过风的蕉综合桐利用润，具乒有节锯能、些降耗隶、提药高产剩品质幸量多已重功怀效。帮实施亭该方尽案烧策结机功即可扒以实歉现无凉滑道阶和滑搂板，稳是烧井结密施封技质术的哈一种悉突破辈，理擦论上幻可以打达到少无漏削风的质目的节，也肝可以颂说是却第三室代烧渔结机糠的诞因生。舍2.蓬1顺技术酿参数它的确催定品亲请烧居结生干产所姥需风挽量取缓决于揪有效赤烧结碌面积斩。根悠据国耳内同野类型宁烧结吵厂的四经验怎，典瓦型1宣30椒m春2斥烧结汤机配暴用风瞒机风浓量为油12惩00额0m哪3带/m勤in栗。同霉比折捉算1葬20醉m满2病烧结援机所音需风库机风蛾量为据11旬07饥6.生9m已3匙/m讯in苹,单杜位时讲间、世面积映需配两置烧妇结风瞒量为茫85址～1倦00穷m竿3淡/(水m腾2花.m掌in扣)橡[1异]释。由近此计凑算1填20撇m抬2股烧结碧机所泪需风惯机风尤量为加10耐20苏0～钟12惭00筝0m婆3营/m猜in吗。经停多次滩技术待论证侧，确宅定济麦钢S东J9号00胆0风慨机改介造后傅风量损为1骆10偶00寨m筹3护/m鲜in膊、静半压升各14母.5扬kP祥a,掏型号霉为S辽J1餐10康00皱-1行.0超33喜/0念.8戴85屑离心望式鼓有风机何。抹么晋改造雾前后舌主要朝技术回参数米对比晒如表盘1所费示。俘表1抓曲改昼造前铃后风锯机主划要技隙术参葵数对直比绍项拐目眨蚀风量

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