彭州温哥华牡丹国际大酒店外脚手架专项施工方案模板

彭州温哥华牡丹国际大酒店外脚手架专项施工方案资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。彭州温哥华牡丹国际大酒店外脚手架(落地及悬挑架、卸料平台)专项施工方案四川川建建筑安装工程有限公司彭州温哥华牡丹国际大酒店工程项目部专家论证报告工程名称彭州温哥华牡丹国际大酒店建设单位监理单位施工单位四川川建建筑安装工程有限公司项目经理技术负责人评审时间评审地点专家论证意见存在问题:单位职务职称专家签名专项方案审批表专项方案名称:彭州温哥华牡丹国际大酒店外脚手架专项施工方案工程名称彭州温哥华牡丹国际大酒店建设单位监理单位施工单位四川川建建筑安装工程有限公司项目经理技术负责人编制人公司安全科姓名:年月日公司技术部姓名:年月日公司总工程师姓名:年月日监理单位姓名:年月日建设单位姓名:年月日目录TOC\o"1-3"\h\z1编制依据2工程概况3 施工部署 3.1 组织机构 3.2设计总体思路3.3 劳动力准备 3.4 材料准备 3.5 机具准备 3.6 技术准备 4 脚手架构造要求技术措施 4.1 总的设计尺寸 4.3纵向水平杆 4.4横向水平杆 4.5脚手板 4.6立杆 4.7连墙件 4.8门洞 4.9剪刀撑 4.13扣件 4.14上人斜道 5 脚手架的搭设和拆除施工工艺 5.1 落地脚手架搭设施工工艺 5.2 脚手架的拆除施工工艺 6 目标和验收标准 7 安全文明施工保证措施 7.1 材质及其使用的安全技术措施 7.2 脚手架搭设的安全技术措施 7.3 脚手架上施工作业的安全技术措施 7.4 脚手架拆除的安全技术措施 7.8文明施工要求 7.9应执行的强制性条文 编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-);《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99);《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91);《建筑施工手册》第四版;《建筑结构荷载规范》(GBJ9-87);《钢管脚手架扣件》(GB15831);《冷弯薄型钢结构技术规范》(GBJ18-87);《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99);彭州温哥华牡丹国际大酒店工程施工图纸;彭州温哥华牡丹国际大酒店工程施工组织设计;类型与本工程相似工程的施工技术经验及资料。工程概况本工程位于四川省彭州市牡丹北段西,行政中路东侧,建筑主要功能:商务办公、宴会、餐饮、会议、客房。总用地面积:30846㎡,总建筑面积:108933.65㎡,其中地上建筑面积:99928.05㎡,地下建筑面积:9005.6㎡,一层建筑面积:8749.4㎡,二层建筑面积:8205㎡,三层建筑面积:8749.4㎡,商务办公标准层建筑面积:1715.5㎡,酒店标准层建筑面积:1956.4㎡。主楼层数为F24+1层及F22+1层,裙楼层数为F3+1。现计划外架规划如(附图)所示。3设计总体思路根据现场实际情况,本工程四层(20.600m)以下主要采用落地式双排钢管脚手架,四层(20.600m)以上采用工字钢悬挑脚手架。在设备层开始悬挑工字钢外架,结构上部工字钢悬挑架高度均控制在20m左右。本工程零米以上外架主要用于结构施工安全防护,主体施工按二层作业考虑,外架验算时应满足此项要求。4外脚手架搭设程序预埋卡环→安装承力工字钢及其斜拉杆→安装脚手架立杆及扫地杆→逐步搭设(随结构施工)上面四层钢管脚手架→铺脚手板、挂安全网、设护栏每层施工层、操作层及底层满铺脚手板,根据操作面确定最多铺设4层(可完全满足施工需求)。每层张挂安全兜网,沿建筑物四周全部张挂,外侧张挂双层细眼安全网以保证施工安全,形成全封闭安全防护体系。5使用材料1)、钢管宜采用力学性能适中的Q235A(3号)钢,其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》(GB700-89)中Q235A钢的规定。每批钢材进场时,应有材质检验合格证。

2)、钢管选用外径48mm,壁厚3.5mm的焊接钢管。立杆、大横杆和斜杆的最大长度为6.5m,小横杆长度1.0m。

3)、根据《可铸铁分类及技术条件》(GB978-67)的规定,扣件采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔,不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余披缝,毛刺、氧化皮等清除干净。

4)、扣件与钢管的贴合面必须严格整形,应保证与钢管扣紧时接触良好,当扣件夹紧钢管时,开口处的最小距离应不小于5mm。

5)、扣件活动部位应能灵活转动,旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。

6)、扣件表面应进行防锈处理。

7)、脚手板选用竹串脚手板,厚度不小于50mm,宽度等于200mm,长度为4m,不得有开裂、腐朽。脚手板的两端应采用直径为4mm的镀锌钢丝各设两道箍。

8)、钢管及扣件报废标准:钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀;扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。

9)、外架钢管采用金黄色,栏杆采用红白相间色,扣件刷暗红色防锈漆。6外脚手架搭设要求1)落地式外脚手架搭设要求外落地脚手架采用双排钢管脚手架,立杆间距为1.2m,架宽0.7m,大横杆步距为1.8m。外落地脚手架基础:在立杆下垫5cm厚以上的脚手板,并做好排水措施。落地脚手架底部必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立柱上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上纵向小横杆设于横向水平杆之上,固定在立柱的内侧,并采用直角扣件与大横杆扣紧。每一大横杆与立杆处必须设置一根小横杆。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜在5-7根之间。每道剪刀撑宽度不应小于4跨,且不小于6m,斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间。2)悬挑式外脚手架搭设要求悬挑式脚手架采用双排钢管脚手架,立杆间距为1.5m,架宽0.7m,大横杆步距为1.8m,离墙距离为0.3m。(基本设置同外落地架)。悬挑架用20a型工字钢支撑,本工程悬挑高度约为58m,因此分三次悬挑,完全卸荷,第一次悬挑在标高26.10m处(第6结构层),第二次悬挑在45.10m处(第11结构层)。第三次悬挑在64.10m处(第16结构层),工字钢长度为3m,在楼层板上预埋一级钢20的几字型卡环两道,间距为1.6m,并用木楔从外至楼内楔牢固(反向受力,越挤越紧)。钢丝绳在外挑1.1m处向上斜拉,高度为5m。每段钢丝绳间距为1.5m(1跨)。7搭设技术措施

1)、外架搭设

(1)立杆垂直度偏差不得大于架高的1／200。

(2)立杆接头除在顶层可采用搭接外,其余各接头必须采取对接扣件,对接应符合下要求:

立杆上的对接扣件应交错布置,两相邻立杆接头不应设在同步同跨内,两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm,各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1／3,同一步内不允许有二个接头。

(3)立杆顶端应高出建筑物屋顶1.5m。

(4)脚手架底部必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应用直角扣件固定在距垫铁块表面不大于200mm处的立杆上,横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

(5)大横杆设于小横杆之下,在立杆内侧,采用直角扣件与立杆扣紧,大横杆长度不宜小于4跨,并不小于6m。

(6)大横杆对接扣件连接、对接应符合以下要求:对接接头应交错布置,不应设在同步、同跨内,相邻接头水平距离不应小于500mm。并应避免设在纵向水平跨的跨中。

(7)架子四周大横杆的纵向水平高差不超过500mm,同一排大横杆的水平偏差不得大于1／300。

(8)小横杆两端应采用直角扣件固定在立杆上。

(9)每一主节点(即立杆、大横杆交汇处)处必须设置一小横杆,并采用直角扣件扣紧在大横杆上,该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm,靠墙一侧的外伸长度不应大于250mm,外架立面外伸长度以100mm为宜。操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置,最大间距不应大于立杆间距的1／2,施工层小横杆间距为1m。

(10)脚手板一般应设置在三根以上小横杆上,当脚手板长度小于2m时,可采用两根小横杆,并应将脚手板两端与其可靠固定,以防倾翻。脚手板平铺,应铺满铺稳,靠墙一侧离墙面距离不应大于150mm,拐角要交圈,不得有探头板。

(11)搭设中每隔一层外架要及时与结构进行牢固拉结,以保证搭设过程中的安全,要随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差,适度拧紧扣件。

(12)拉杆必须从第一层与墙柱连接,拉杆与脚手架连接的一端可稍微下斜,不容许向上翘起。保证垂直4m、水平6m拉接。

(13)脚手架的外立面的两端各设置一道剪刀撑,由底至顶连续设置;中间每道剪刀撑的净距不应大于15m。

(14)剪刀撑的接头除顶层能够采用搭接外,其余各接头均必须采用对接扣件连接。

(15)剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。

(16)用于大横杆对接的扣件开口,应朝架子内侧,螺栓向上,避免开口朝上,以防雨水进人,导致扣件锈蚀、锈腐后强度减弱,直角扣件不得朝上。

(17)外架施工层应满铺脚手板,脚手架外侧设防护栏杆一道和挡脚板一道,栏杆上皮高1.2m,挡脚板高不应小于180mm。栏杆上立挂安全网,网的下口与建筑物挂搭封严(即形成兜网)或立网底部压在作业面脚手板下,再在操作层脚手板下另设一道固定安全网。

(18)剪刀撑是在脚手架外侧交叉成十字形的双杆互相交叉。并与地面成45°～60°夹角。作用是把脚手架连成整体,增加脚手架的整体稳定。连墙件的设置如下图:连墙件设置示意图

2)、过门洞的处理

过门洞,双排脚手架可挑空1.2m立杆,即在第一步大横杆处断开。悬空的立杆处用斜杆撑顶,逐根连接三步以上的大横杆,以使荷载分布在两侧立杆上,斜杆下端与地面的夹角要成60°左右,凡斜杆与立杆、大横杆相交处均应扣接。

3)、安全通道口、卸料平台通道口立杆间距1.5m,步距1.5m,架子高2.5m,通道宽3.5m,长6m,顶用钢管搭设,钢管两端挑出两边的外立杆各500mm,通道内采用八字撑,间距1.5m,通道顶采用两层脚手板封闭,两层间距100mm,通道的立杆设置扫地杆和剪刀撑,外立面采用浅绿色安全网封闭。卸料平台用16号槽钢焊接制成,总长为4.5m,宽3m,其搭设要挑出外架的外立面3.5m,楼板内绞端为1m,用两道20的圆钢做成几字型卡环卡牢固,并用木楔钉紧满铺脚手板,并用内外两道钢丝绳向上斜拉。两侧外围搭设高1.2m的防护栏杆,并绑设高不小于150mm的挡脚板,装运材料时要与大横杆水平方向垂直。材料运输完毕后要及时拆除卸料平台和恢复外架的安全网。在第3层、9层、15层、20层塔吊位置,跟外架连接各搭设一个水平通道,以便塔吊操作人员方便上下塔吊。搭设要求:架宽800mm,水平杆一头置于楼层内200mm长,一头跟外架连接,离塔吊标准节留设100mm的间隙,水平杆上设置小横杆间距为1.5m,满铺脚手板并捆绑牢固,并搭设高1.2m的防护栏杆。张挂安全立网。4)、脚手架的避雷接地设置:接闪器即避雷针,用直径25-32mm、壁厚不小于3mm的镀锌钢管或直径不小于12mm的镀锌钢筋制作,设在房屋的四角的脚手架的立杆上,高度不小于1m,并应将最上层所有的横杆连通,形成避雷网路。垂直接地采用长1.5-2.5mm直径25-30m壁厚不小于2.5mm的钢管直径不小于20mm的圆钢或厚度不小于4mm、宽25-40mm的扁钢。接地极按脚手架的连续长度在50m之内设置一个,应满足离接地最远点内脚手架上的过渡电阻不超过10Ω。接地电阻不得超过20Ω。接地极埋入地下的最高点,应在地面下并不浅于50cm,埋设时应将新填土夯实。接地极选择在人们不易走到的地方,并与电缆或其它金属保持在3m以上的距离。接地线采用直径不小于8mm的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢。接地线的连接要绝对接触可靠,连接时应将接触面的油漆及氧化层清除,露出金属光泽,并涂中性凡士林。接地线与接地极的连接采用焊接,焊接点的长度应为接地线直径的6倍以上或扁钢宽度的2倍以上。5)、搭设工艺流程

(1)、架子搭设工艺流程:

在牢固的地基弹线、立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆,并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆,上端与第二步大横杆扣紧(装设与柱连接杆后拆除)→安第三、四步大横杆和小横杆→安装二层与柱拉杆→接立杆→加设剪力撑→铺设脚手板,绑扎防护及档脚板、立挂安全网。(2)、架体与建筑物的拉结(刚性拉结)

采用Φ48×3.5钢管与框架柱形成抱箍连接(两步三跨),在跨中无框架柱位置在边框梁上部埋设短钢管与架体采用扣件拉接。

(3)、安全网

挂设要求:安全网应挂设严密,用22#圆丝绑扎牢固,不得漏眼绑扎,两网连接处应绑在同一杆件上。安全网要挂设在棚架内侧。

脚手架与施工层之间要按验收标准设置封闭平网,防止杂物下跌。

(4)、安全挡板:

通道口及靠近建筑物的露天作业场地要搭设文全挡板,通道口挡板需向两侧各伸出1m,向外伸出3m。

8架子的验收、使用及管理

1)、架子的验收、使用及管理

(1)、把好验收关。搭设过程中的架子,每搭设一个施工层高度必须由项目技术负责人组织技术、安全与搭设班组、工长进行检查,符合要求后方可上人使用。架子未经检查、验收,除架子工外,严禁其它人员攀登。验收合格的架子任何人不得擅自拆改,需局部拆改时,要经设计负责人同意,由架子工操作。

(2)、工程的施工负责人,必须按架子方案的要求,拟定书面操作要求,向班组进行安全技术交底,班组必须严格按操作要求和安全技术交底施工。

(3)、卸荷措施和架子分段完成后,应分层由制定架子方案及安全、技术、施工、使用等有关人员,按项目进行验收,并填写验收单,合格后方可继续搭设使用。

(4)、使用按3kN／m2考虑,因此架子上不准堆放成批材料,零星材料可适当堆放。

(5)、外架第一步(1.8m高)开始拉设兜网和立网,以后每隔3步架子拉设一道兜网,施工层脚手板和施工层临边必须设兜网和立网,以保证高处作业人员的安全。

(6)、架子搭好后要派专人管理,未经安全科同意,不得改动,不得任意解掉架子与柱连接的拉杆和扣件。

(7)、架子上不准有任何活动材料,如扣件、活动钢管、钢筋,一旦发现应及时清除。

(8)、在六级以上大风、大雾和大雨天气下不得进行脚手架作业,雨后上架前要防滑措施。

(9)、外架实行外挂立网全封闭。外挂安全网要与架子拉平,网边系牢,两网接头严密,不准随风飘。

(10)、作业层上的施工荷载应符合设计要求,不得超载,不得将模板、泵送混凝土输送管等支撑固定在脚手架上,严禁任意悬挂起重设备。

2)、人员素质要求

(1)高处作业人员必须年满18岁,两眼视力均不低于1.0,无色盲,无听觉障碍,无高血压、心脏病、癫痫、眩晕和突发性昏厥等疾病,无妨害登高架设作业的其它疾病和生理缺陷。

(2)责任心强,工作认真负责,熟悉本作业的安全技术操作规程。严禁酒后作业和作业中玩笑戏闹。

(3)明确使用个人防护用品和采取安全防护措施。进入施工现场,必须戴好安全帽,在无可靠防护2m以上处作业必须系好安全带,使用工具要放在工具套内。

(4)操作工必须经过培训教育,考试、体检合格,持证上岗,任何人不得安排未经培训的无证人员上岗作业。

(5)作业人员应定期进行体检(每年体检一次)。

(6)作业所用材料要堆放平稳,高处作业地面环境要整洁,不能杂乱无章,乱摆乱放,所用工具要全部清点回收,防止遗留在作业现场掉落伤人。

3)、劳保用品(三宝)要求

(1)安全帽

①安全帽必须使用建设部认证的厂家供货,无合格证的安全帽禁止使用。工程使用的安全帽一律由公司统一提供,各分包外联单位不准私购安全帽。

②安全帽必须具有抗冲击、抗侧压力、绝缘、耐穿刺等性能,使用中必须正确佩戴,安全帽使用期为2.5年。

(2)安全带

①采购安全带必须要有劳动保护研究所认可合格的产品。

②安全带使用2年后,根据使用情况,必须经过抽验合格方可使用。

③安全带应高挂低用(架子工除外),注意防止摆动碰撞,不准将绳打结使用,也不准将钩直接挂在安全绳上使用,应挂在连接环上用,要选择在牢固构件上悬挂。

④安全带上的各种部件不得任意拆掉,更新绳时要注意加绳套。

(3)安全网

①安全网的技术要求必须符合CB5725—85规定,方准进场使用。工程使用的安全网必须由公司认定的厂家供货。大孔安全网用做平网和兜网,其规格为绿色密目安全网1.5m×6m,用作内挂立网。内挂绿色密目安全网使用有国家认证的生产厂家供货,安全网进场要做防火试验。

②安全网在存放使用中,不得受有机化学物质污染或与其它可能引起磨损的物品相混,当发现污染应进行冲洗,洗后自然干燥,使用中要防止电焊火花掉在网上。

③安全网拆除后要洗净捆好,放在通风、遮光、隔热的地方,禁止使用钩子搬运。

8架子搭设安全技术交底

1)、架子搭设安全技术交底

(1)凡是高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够等不适合做高处作业的人员,均不得从事架子作业。配备架子工的徒工,在培训以前必须经过医务部门体检合格,操作时必须有技工带领、指导,由低到高,逐步增加,不得任意单独上架子操作。要经常进行安全技术教育。凡从事架子工种的人员,必须定期(每年)进行体检。

(2)脚手架支搭以前,必须制定施工方案和进行安全技术交底。对于高大异形的架子并应报请上级部门批准,向所有参加作业人员进行书面交底。

(3)操作小组接受任务后,必须根据任务特点和交底要求进行认真讨论,确定支搭方法,明确分工。在开始操作前,组长和安全员应对施工环境及所需防护用具做一次检查,消除隐患后方可开始操作。

(4)架子工在高处(距地高度2m以上)作业时,必须佩带安全带。所用的杆子应栓2m长的杆子绳。安全带必须与已绑好的立、横杆挂牢,不得挂在铅丝扣或其它不牢固的地方,不得”走过档”(即在一根顺水杆上不扶任何支点行走),也不得跳跃架子。在架子上操作应精力集中,禁止打闹和玩笑,休息时应下架子。严禁酒后作业。

(5)遇有恶劣气候(如风力五级以上,高温、雨天气等)影响安全施工时应停止高处作业。

(6)大横杆应绑在立杆里边,绑第一步大横杆时,必须检查立杆是否立正,绑至四步时必须绑临时小横杆和临时十字盖。绑大横杆时,必须2--3人配合操作,由中间一人结杆、放平,按顺序绑扎。

(7)递杆、拉杆时,上下左右操作人员应密切配合,协调一致。拉杆人员应注意不碰撞上方人员和已绑好的杆子,下方递杆人员应在上方人员接住杆子后方可松手,并躲离其垂直操作距离3m以外。使用人力吊料,大绳必须坚固,严禁在垂直下方3m以内拉大绳吊料。使用机械吊运,应设天地轮,天地轮必须加固,应遵守机械吊装安全操作规程,吊运杉板、钢管等物应绑扎牢固,接料平台外侧不准站人,接料人员应等起重机械停车后再接料、解绑绳。

(8)未搭完的一切脚手架,非架子工一律不准上架。架子搭完后由施工人会同架子组长以及使用工种、技术、安全等有关人员共同进行验收,认为合格,办理交接验收手续后方可使用。使用中的架子必须保持完整,禁止随意拆、改脚手架或挪用脚手板;必须拆改时,应经施工负责人批准,由架子工负责操作。

(9)所有的架子,经过大风、大雨后,要进行检查,如发现倾斜下沉及松扣、崩扣要及时修理。

2)、架子拆除安全技术交底

(1)外架拆除前,工长要向拆架施工人员进行书面安全交底工作。交底有接受人签字。

(2)拆除前,班组要学习安全技术操作规程,班组必须对拆架人员进行安全交底,交底要有记录,交底内容要有针对性,拆架子的注意事项必须讲清楚。

(3)拆架前在地上用绳子或铁丝先拉好围栏,没有监护人,没有安全员工长在场,外架不准拆除。

(4)架子拆除程序应由上而下,按层按步拆除。先清理架上杂物,如脚手板上的混凝土、砂浆块、U型卡、活动杆子及材料。按拆架原则先拆后搭的杆子。剪刀撑、拉杆不准一次性全部拆除,要求杆拆到哪一层,剪刀撑、拉杆拆到哪一层。

(5)拆除工艺流程:拆护栏→拆脚手板→拆小横杆→拆大横杆→拆剪刀撑→拆立杆→拉杆传递至地面→清除扣件→按规格堆码。

(6)拆杆和放杆时必须由2--3人协同操作,拆大横杆时,应由站在中间的人将杆顺下传递,下方人员接到杆拿稳拿牢后,上方人员才准松手,严禁往下乱扔脚手料具。

(7)拆架人员必须系安全带,拆除过程中,应指派一个责任心强、技术水平高的工人担任指挥,负责拆除工作的全部安全作业。

(8)拆架时有管线阻碍不得任意割移,同时要注意扣件崩扣,避免踩在滑动的杆件上操作。

(9)拆架时螺丝扣必须从钢管上拆除,不准螺丝扣在被拆下的钢管上。

(10)拆架人员应配备工具套,手上拿钢管时,不准同时拿板手,工具用后必须放在工具套内。

(11)拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方,严禁在拆架时嘻戏打闹。

(12)拆架人员要穿戴好个人劳保用品,不准穿胶底易滑鞋上架作业,衣服要轻便。

(13)拆除中途不得换人,如更换人员必须重新进行安全技术交底。

(14)拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运,分类、分堆、分规格码放整齐,要有防水措施,以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。

(15)拆下来的钢管要定期重新外刷一道防锈漆,刷一道调合漆。弯管要调直,扣件要上油润滑。

(16)严禁架子工在夜间进行架子搭拆工作。未尽事宜工长在安全技术交底中做详细的交底,施工中存在问题的地方应及时与技术部门联系,以便及时纠正。9钢管落地脚手架计算书本扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-)、《钢结构设计规范》(GB50017-)等编制。根据市场情况,为安全起见,钢管计算按照Φ48×3.0计算。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为20.6米,立杆采用单立管;搭设尺寸为:立杆的纵距为1.5米,立杆的横距为0.7米,大小横杆的步距为1.8米;内排架距离墙长度为0.30米;小横杆在上,搭接在大横杆上的小横杆根数为1根;采用的钢管类型为Φ48×3.0;横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数为1.00;连墙件采用两步三跨,竖向间距3.6米,水平间距4.5米,采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件;2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2;脚手架用途:结构脚手架;同时施工层数:2层;3.风荷载参数本工程地处四川省彭州市,基本风压为0.3kN/m2;风荷载高度变化系数μz为1.00,风荷载体型系数μs为1.13;脚手架计算中考虑风荷载作用;4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248;脚手板自重标准值(kN/m2):0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150;安全设施与安全网(kN/m2):0.005;脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.033;脚手板铺设总层数:4;5.地基参数地基土类型:钢筋砼顶板;地基承载力标准值(kpa):160.00;立杆基础底面面积(m2):0.25;地基承载力调整系数:0.50。二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m;脚手板的荷载标准值:P2=0.3×1.5/2=0.225kN/m;活荷载标准值:Q=3×1.5/2=2.25kN/m;荷载的计算值:q=1.2×0.033+1.2×0.225+1.4×2.25=3.46kN/m;小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩,计算公式如下:最大弯矩Mqmax=3.46×0.72/8=0.212kN.m;最大应力计算值σ=Mqmax/W=47.199N/mm2;小横杆的最大弯曲应力σ=47.199N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.225+2.25=2.508kN/m;最大挠度V=5.0×2.508×7004/(384×2.06×105×107800)=0.353mm;小横杆的最大挠度0.353mm小于小横杆的最大容许挠度700/150=4.667与10mm,满足要求!三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.033×0.7=0.023kN;脚手板的荷载标准值:P2=0.3×0.7×1.5/2=0.158kN;活荷载标准值:Q=3×0.7×1.5/2=1.575kN;荷载的设计值:P=(1.2×0.023+1.2×0.158+1.4×1.575)/2=1.211kN;大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.5×1.5=0.006kN.m;集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.213×1.211×1.5=0.387kN.m;M=M1max+M2max=0.006+0.387=0.393kN.m最大应力计算值σ=0.393×106/4490=87.506N/mm2;大横杆的最大应力计算值σ=87.506N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm;均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:Vmax=0.677×0.033×15004/(100×2.06×105×107800)=0.051mm;集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度:小横杆传递荷载P=(0.023+0.158+1.575)/2=0.878kNV=1.615×0.878×15003/(100×2.06×105×107800)=2.155mm;最大挠度和:V=Vmax+Vpmax=0.051+2.155=2.206mm;大横杆的最大挠度2.206mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm,满足要求!四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数1.00,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN;R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;小横杆的自重标准值:P1=0.033×0.7×1/2=0.012kN;大横杆的自重标准值:P2=0.033×1.5=0.05kN;脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.7×1.5/2=0.158kN;活荷载标准值:Q=3×0.7×1.5/2=1.575kN;荷载的设计值:R=1.2×(0.012+0.05+0.158)+1.4×1.575=2.468kN;R<8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN),为0.1248NG1=[0.1248+(0.70×1/2)×0.033/1.80]×26.60=3.492;(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);采用竹笆片脚手板,标准值为0.3NG2=0.3×4×1.5×(0.7+0.3)/2=0.9kN;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15NG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN;(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);0.005NG4=0.005×1.5×26.6=0.2kN;经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.041kN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值NQ=3×0.7×1.5×2/2=3.15kN;风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-)的规定采用:Wo=0.3kN/m2;Uz--风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-)的规定采用:Uz=1;Us--风荷载体型系数:取值为1.13;经计算得到,风荷载标准值Wk=0.7×0.3×1×1.13=0.237kN/m2;不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.041+1.4×3.15=10.46kN;考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.041+0.85×1.4×3.15=9.798kN;风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.237×1.5×1.82/10=0.137kN.m;六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴向压力设计值:N=10.46kN;计算立杆的截面回转半径:i=1.59cm;计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:k=1.155;当验算杆件长细比时,取块1.0;计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:μ=1.5;计算长度,由公式lo=k×μ×h确定:l0=3.118m;长细比Lo/i=196;轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到:φ=0.188;立杆净截面面积:A=4.24cm2;立杆净截面模量(抵抗矩):W=4.49cm3;钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2;σ=10460/(0.188×424)=131.219N/mm2;立杆稳定性计算σ=131.219N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值:N=9.798kN;计算立杆的截面回转半径:i=1.59cm;计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:k=1.155;计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:μ=1.5;计算长度,由公式l0=kuh确定:l0=3.118m;长细比:L0/i=196;轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到:φ=0.188立杆净截面面积:A=4.24cm2;立杆净截面模量(抵抗矩):W=4.49cm3;钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2;σ=9798.198/(0.188×424)+137240.082/4490=153.486N/mm2;立杆稳定性计算σ=153.486N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!七、最大搭设高度的计算:按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为:NG2K=NG2+NG3+NG4=1.549kN;活荷载标准值:NQ=3.15kN;每米立杆承受的结构自重标准值:Gk=0.125kN/m;Hs=[0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×1.549+1.4×3.15)]/(1.2×0.125)=67.251m;按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米:[H]=67.251/(1+0.001×67.251)=63.014m;[H]=63.014和50比较取较小值。经计算得到,脚手架搭设高度限值[H]=50m。脚手架单立杆搭设高度为26.6m,小于[H],满足要求!按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为:NG2K=NG2+NG3+NG4=1.549kN;活荷载标准值:NQ=3.15kN;每米立杆承受的结构自重标准值:Gk=0.125kN/m;计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩:Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.137/(1.4×0.85)=0.115kN.m;Hs=(0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×1.549+0.85×1.4×(3.15+0.188×4.24×100×0.115/4.49)))/(1.2×0.125)=55.399m;按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米:H]=55.399/(1+0.001×55.399)=52.491m;[H]=52.491和50比较取较小值。经计算得到,脚手架搭设高度限值[H]=50m。脚手架单立杆搭设高度为26.6m,小于[H],满足要求!八、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.237kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2;按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算:Nlw=1.4×Wk×Aw=5.382kN;连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=10.382kN;连墙件承载力设计值按下式计算:Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数;由长细比l0/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949,l为内排架距离墙的长度;又:A=4.24cm2;[f]=205N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.24×10-4×205×103=82.487kN;Nl=10.382<Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=10.382小于双扣件的抗滑力16kN,满足要求!连墙件扣件连接示意图10.普通工字钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-)、《钢结构设计规范》(GB50017-)等规范编制。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为20米,立杆采用单立杆;搭设尺寸为:立杆的纵距为1.5米,立杆的横距为0.7米,立杆的步距为1.8米;内排架距离墙长度为0.30米;小横杆在上,搭接在大横杆上的小横杆根数为1根;脚手架沿墙纵向长度为180.00米;采用的钢管类型为Φ48×3.0;横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数1.00;连墙件布置取两步三跨,竖向间距3.6米,水平间距4.5米,采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件;2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000;脚手架用途:结构脚手架;同时施工层数:2层;3.风荷载参数本工程地处四川省彭州市,查荷载规范基本风压为0.300,风荷载高度变化系数μz为1.000,风荷载体型系数μs为1.130;计算中考虑风荷载作用;4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248;脚手板自重标准值(kN/m2):0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150;安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:4层;脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板;5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用20a号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1.1米,建筑物内锚固段长度1.9米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00;楼板混凝土标号:C30;6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1;钢丝绳安全系数为:8.000;钢丝绳与墙距离为(m):3.000;悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最里面面钢丝绳距离建筑物1m。二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m;脚手板的荷载标准值:P2=0.3×1.5/2=0.225kN/m;活荷载标准值:Q=3×1.5/2=2.25kN/m;荷载的计算值:q=1.2×0.033+1.2×0.225+1.4×2.25=3.46kN/m;小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩,计算公式如下:最大弯矩Mqmax=3.46×0.72/8=0.212kN.m;最大应力计算值σ=Mqmax/W=47.199N/mm2;小横杆的最大弯曲应力σ=47.199N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.225+2.25=2.508kN/m;最大挠度V=5.0×2.508×7004/(384×2.06×105×107800)=0.353mm;小横杆的最大挠度0.353mm小于小横杆的最大容许挠度700/150=4.667与10mm,满足要求!三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.033×0.7=0.023kN;脚手板的荷载标准值:P2=0.3×0.7×1.5/2=0.158kN;活荷载标准值:Q=3×0.7×1.5/2=1.575kN;荷载的设计值:P=(1.2×0.023+1.2×0.158+1.4×1.575)/2=1.211kN;大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.5×1.5=0.006kN.m;集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.213×1.211×1.5=0.387kN.m;M=M1max+M2max=0.006+0.387=0.393kN.m最大应力计算值σ=0.393×106/4490=87.506N/mm2;大横杆的最大应力计算值σ=87.506N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm;均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:Vmax=0.677×0.033×15004/(100×2.06×105×107800)=0.051mm;集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度:小横杆传递荷载P=(0.023+0.158+1.575)/2=0.878kNV=1.615×0.878×15003/(100×2.06×105×107800)=2.155mm;最大挠度和:V=Vmax+Vpmax=0.051+2.155=2.206mm;大横杆的最大挠度2.206mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm,满足要求!四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数1.00,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN;R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;小横杆的自重标准值:P1=0.033×0.7×1/2=0.012kN;大横杆的自重标准值:P2=0.033×1.5=0.05kN;脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.7×1.5/2=0.158kN;活荷载标准值:Q=3×0.7×1.5/2=1.575kN;荷载的设计值:R=1.2×(0.012+0.05+0.158)+1.4×1.575=2.468kN;R<8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN),为0.1248NG1=[0.1248+(0.70×1/2)×0.033/1.80]×20.00=2.626;(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);采用竹笆片脚手板,标准值为0.3NG2=0.3×4×1.5×(0.7+0.3)/2=0.9kN;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15NG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN;(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);0.005NG4=0.005×1.5×20=0.15kN;经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.126kN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值NQ=3×0.7×1.5×2/2=3.15kN;风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-)的规定采用:Wo=0.3kN/m2;Uz--风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-)的规定采用:Uz=1;Us--风荷载体型系数:取值为1.13;经计算得到,风荷载标准值Wk=0.7×0.3×1×1.13=0.237kN/m2;不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.126+1.4×3.15=9.361kN;考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.126+0.85×1.4×3.15=8.699kN;风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.237×1.5×1.82/10=0.137kN.m;六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴向压力设计值:N=9.361kN;计算立杆的截面回转半径:i=1.59cm;计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:k=1.155;当验算杆件长细比时,取块1.0;计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:μ=1.5;计算长度,由公式lo=k×μ×h确定:l0=3.118m;长细比Lo/i=196;轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到:φ=0.188;立杆净截面面积:A=4.24cm2;立杆净截面模量(抵抗矩):W=4.49cm3;钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2;σ=9361/(0.188×424)=117.43N/mm2;立杆稳定性计算σ=117.43N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值:N=8.699kN;计算立杆的截面回转半径:i=1.59cm;计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:k=1.155;计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:μ=1.5;计算长度,由公式l0=kuh确定:l0=3.118m;长细比:L0/i=196;轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到:φ=0.188立杆净截面面积:A=4.24cm2;立杆净截面模量(抵抗矩):W=4.49cm3;钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2;σ=8699.1/(0.188×424)+137240.082/4490=139.697N/mm2;立杆稳定性计算σ=139.697N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!七、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.237kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2;按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算:Nlw=1.4×Wk×Aw=5.382kN;连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=10.382kN;连墙件承载力设计值按下式计算:Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数;由长细比l0/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949,l为内排架距离墙的长度;又:A=4.24cm2;[f]=205N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.24×10-4×205×103=82.487kN;Nl=10.382<Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=10.382小于双扣件的抗滑力16kN,满足要求!连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。本方案中,脚手架排距为700mm,内排脚手架距离墙体300mm,支拉斜杆的支点距离墙体为1000mm,水平支撑梁的截面惯性矩I=2370cm4,截面抵抗矩W=237cm3,截面积A=35.5cm2。受脚手架集中荷载N=1.2×4.126+1.4×3.15=9.361kN;水平钢梁自重荷载q=1.2×35.5×0.0001×78.5=0.334kN/m;悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R[1]=11.681kN;R[2]=8.088kN;R[3]=-0.045kN。最大弯矩Mmax=1.518kN.m;最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.518×106/(1.05×237000)+0×103/3550=6.1N/mm2;水平支撑梁的最大应力计算值6.1N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用20a号工字钢,计算公式如下其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:φb=570×11.4×100×235/(1000×200×235)=3.25由于φb大于0.6,查《钢结构设计规范》(GB50017-)附表B,得到φb值为0.983。经过计算得到最大应力σ=1.518×106/(0.983×237000)=6.514N/mm2;水平钢梁的稳定性计算σ=6.514小于[f]=215N/mm2,满足要求!十、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为:RU1=12.313kN;十一、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算,为RU=12.313kN如果上面采用钢丝绳,钢丝绳的容许拉力按照下式计算:其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN);Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN),计算中能够近似计算Fg=0.5d2,d为钢丝绳直径(mm);α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8;K--钢丝绳使用安全系数。计算中[Fg]取12.313kN,α=0.82,K=8,得到:经计算,钢丝绳最小直径必须大于16mm才能满足要求!钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N,为N=RU=12.313kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为其中[f]为拉环受力的单肢抗剪强度,取[f]=125N/mm2;所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(1231.308×4/3.142×125)1/2=12mm;十二、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环,拉环强度计算如下:水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.045kN;水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中[f]为拉环钢筋抗拉强度,按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm2;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[45.023×4/(3.142×50×2)]1/2=0.757mm;水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下:锚固深度计算公式:其中N--锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N=0.045kN;d--楼板螺栓的直径,d=20mm;[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度,计算中取1.43N/mm2;[f]--钢材强度设计值,取215N/mm2;h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度,经过计算得到h要大于45.023/(3.142×20×1.43)=0.501mm。螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0.045kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=67.51kN,满足要求!3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下:混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:其中N--锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向压力,N=8.088kN;d--楼板螺栓的直径,d=20mm;b--楼板内的螺栓锚板边长,b=5×d=100mm;fcc--混凝土的局部挤压强度设计值,计算中取0.95fc=14.3N/mm2;经过计算得到公式右边等于138.51kN,大于锚固力N=8.09kN,楼板混凝土局部承压计算满足要求!型钢悬挑卸料平台计算书一、参数信息:1.荷载参数脚手板类别:竹串片脚手板,脚手板自重(kN/m2):0.35;栏杆、挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板,栏杆、挡板脚手板自重(kN/m):0.14;施工人员等活荷载(kN/m2):2.00,最大堆放材料荷载(kN):10.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m):2.50,外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m):0.90;上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m):5.00;钢丝绳安全系数K:6.00,悬挑梁与墙的接点按铰支计算;预埋件的直径(mm):20.00。只对外侧钢绳进行计算;内侧钢绳只是起到保险作用,不进行计算。3.水平支撑梁主梁材料类型及型号:16号槽钢槽口水平;次梁材料类型及型号:12.6号槽钢槽口水平;次梁水平间距ld(m):0.60,建筑物与次梁的最大允许距离le(m):0.20。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m):3.50,水平钢梁(主梁)的锚固长度(m):1.00;平台计算宽度(m):2.80。二、次梁的验算:次梁选择12.6号槽钢槽口水平,间距0.6m,其截面特性为:面积A=15.69cm2;惯性距Ix=391.466cm4;转动惯量Wx=62.137cm3;回转半径ix=4.953cm;截面尺寸:b=53mm,h=126mm,t=9mm。1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值:本例采用竹串片脚手板,标准值为0.35kN/m2;Q1=0.35×0.60=0.21kN/m;(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN,转化为线荷载:Q2=10.00/3.50/2.80×0.60=0.61kN/m;(3)槽钢自重荷载Q3=0.12kN/m;经计算得到静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.21+0.61+0.12)=1.13kN;经计算得到活荷载设计值P=1.4×2.00×0.60×2.80=4.70kN。2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算,计算简图如下:最大弯矩M的计算公式为:经计算得到,最大