塔吊基础-施工方案毕设论文

PAGEPAGE24塔吊基础施工方案第一节工程概况武汉市经济技术开发区XXXX工程；工程建设地点：武汉市沌口经济开发区XXXX；结构形式为框架结构：地上5层；地下1层；建筑高度：25.10m；标准层层高：4.5m；总建筑面积：31044.11平方米。第二节编制依据武汉市经济技术开发区XXXX工程施工图纸武汉市经济技术开发区XXXX工程地勘报告《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）《地基基础设计规范》（GB50007-2002）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）第三节工程施工对塔吊的要求1、塔吊选型本工程为框架结构，垂直运输主要通过塔吊完成，对现场的垂直运输和水平运输能力要求比较高，根据总平面布置采用一台QTZ125和两台QTZ63塔吊。2、塔吊布置（1）塔吊施工时应注意塔吊大臂之间的安全高度以及塔吊臂与建筑物的安全高度。（2）考虑施工作业区域内的作业量、场地情况，场地内钢筋加工和堆放大模板的位置，拆装场地、条件等因素，保证施工需求，吊装无死角。（3）保证塔机运动部分任何部件距离现场内及周边建筑物、施工设施之间的安全操作距离不小于1m。（4）塔吊平面位置见施工总平面布置图。(5)考虑到地下管道埋深，适当加深塔基埋置深度。第四节塔吊基础定位1、根据现场实际情况和结合本工程特点，考虑到机械的经济适用性，计划在运动和表演中心楼东侧V-5轴处设置1#塔吊型号为QTZ63，运动和表演中心的西侧B-1轴处设置2#塔吊型号为QTZ125，在法语教学楼西侧D-1轴处设置3#塔吊型号为QTZ63。分别对应ZK33点，ZK19点和CK8点，位置布置详见附图勘探点平面布置图，塔吊基础位置地质详情参见附图15-15’工程地质剖面图，5-5’工程地质剖面图和8-8’工程地质剖面图。2、塔吊预埋地脚螺栓定位尺寸见塔吊说明书。第五节工程地质资料根据业主提供的《岩土工程勘察报告》显示塔吊基础下部持力层及下卧层土质情况为：塔吊基础下土层：②-2层土；土层名称：粘土；土层地耐力：130KPa③层土;土层名称,粉质粘土;土层地耐力:480KPa.第六节塔吊基础形式：1、根据地质报告提供的塔基位置地质剖面图,参考工程施工需要，塔机均为天然地基，持力层为③层土，粉质粘土，土层地耐力:480KPa。由于相邻基础会对基础承载力和稳定性有不良影响，所以塔吊基础埋深跟建筑基础的埋深差h和距离a需满足h/a≦1:2。1#塔吊挖深约为4.5米，坑底标高20.4m，持力层为③层土，粉质粘土，土层地耐力:480KPa;2#塔吊挖深约为4.5米,坑底标高为19.6米，持力层为③层土，粉质粘土，土层地耐力:480KPa;3#塔吊挖深为4.5米,坑底标高为20.7米，持力层为③层土，粉质粘土，土层地耐力:480KPa。2、塔吊基础采用方形钢筋混凝土承台。第七节塔吊基础施工做法：塔吊基础放线——基坑开挖——浇垫层及砌砖胎模——绑扎钢筋笼——预埋地脚螺栓——浇筑基础混凝土——混凝土养护。1、土方开挖塔吊基坑的放线应严格按照厂家提供确定的塔吊基础平面位置和塔吊基础施工图纸上确定的尺寸进行，基坑在开挖过程中要注意坑底标高的控制。塔吊基坑底部应进行平整夯实处理。2、垫层施工垫层施工之前应清理基坑内的杂物、平整基坑，然后再进行砂石垫层的施工，施工过程中注意垫层标高的控制，夯实后须达到设计标高，同时做好隐蔽工程验收记录。3、钢筋、模板、砼的施工施工前必须对各工种进行技术交底，施工过程中随时检查各工种的施工情况，施工中出现的误差应控制在允许范围内。严格按照塔吊基础计算书确定的配筋方式进行配筋，不必超筋，不得少筋，绑扎时注意间距及钢筋的规格、钢筋间距、锚固长度应符合设计图纸及规范要求。钢筋保护层厚度要保证，还要注意不得漏扣以及绑扣丝向里，防止其锈蚀污染混凝土外表面。采用240厚实心砖M5水泥砂浆砌筑基础侧模，内侧表面采用15mm厚1：3水泥沙浆抹灰压光。砼浇筑前把基坑内的垃圾和杂物清理干净。塔吊基础混凝土等级为C30混凝土，塔吊基础底标高为4.5m，表面原浆收光，平整度不低于1/200。浇筑前注意用塑料袋套住螺栓丝杆，浇筑捣鼓时注意不得碰触地脚螺栓。混凝土浇筑时取样留取试块送检，作为混凝土是否达到设计强度85%以上进行塔吊安装的依据，同时试验报告作为安全资料存档备查。砼应分层浇筑，浇筑过程中振捣手控制振捣深度，每次振捣伸入下层混凝土面50mm。混凝土浇筑后注意养护，养护时间不少于14天。在塔基砼强度达到85％的设计强度以后方可进行塔吊塔身的安装，等砼强度达到100％塔吊才可以投入使用。4、预埋螺栓的加工和预埋预埋螺栓按照塔吊基础说明书进行加工，或者由塔吊厂家进行加工。加工用的材料要满足要求，加工的厂家要具有加工塔吊预埋螺栓的资质和能力。在基础施工时，根据预埋螺栓的位置尺寸，木工用模板制作模具固定螺栓，保证其平面位置尺寸的精确性；电焊工配合木工加焊钢筋，加固预埋螺栓，保证其垂直度。第八节施工要求：1、施工前检查地基是否有软弱土层存在，如有则应做换填处理。2、塔吊基础施工前塔吊基础基坑周围应按自然放坡处理，防止出现塌方。3、放线工按控制轴线引测塔吊基础位置线、控制线及予埋件定位线，施工时按线进行施工。4、钢筋按计算书进行下料，施工并及时办理验收手续。5、予埋件位置的基础钢筋不得切断或减少。6、塔吊予埋件安装时应采用两台经纬仪、一台水准仪控制位置，即经纬仪双方向控制予埋件位置，用水准仪四角控制标高，水平应控制能达到1‰的要求，位置确定后与钢筋骨架焊接固定好。7、混凝土浇筑过程中振捣棒不得扰动钢筋及予埋件，同时经纬仪及水准仪应随时控制予埋件位置及标高是否准确，并随时调整。8、其它要求：施工前搭设相应的防护设施防止施工中的杂物、砼浆对塔吊基础的损伤和侵蚀，并做好防水措施，塔吊基础周围不得有积水。第九节计算书1#塔吊计算书:塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：40.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：4.50m，自重F1：245kN，基础承台厚度hc：1.35m，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：5.00m，混凝土强度等级：C30，钢筋级别：II级钢，额定起重力矩：630kN·m，基础所受的水平力：30kN，标准节长度a：2.5m，主弦杆材料：角钢/方钢,宽度/直径c：120mm，所处城市：湖北武汉市，基本风压W0：0.35kN/m2，地面粗糙度类别：C类有密集建筑群的城市郊区，风荷载高度变化系数μz：1.56。地基承载力特征值fak：480kPa，基础宽度修正系数ηb：0.15，基础埋深修正系数ηd：1.4，基础底面以下土重度γ：20kN/m3，基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3。二、塔吊基础承载力及抗倾翻计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：混凝土基础抗倾翻稳定性计算：E=M/(F+G)=1551.73/(366.00+1012.50)=1.13m≤Bc/3=1.67m根据《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-92）第4.6.3条，塔吊混凝土基础的抗倾翻稳定性满足要求。式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=366.00kN；G──基础自重：G=25.0×Bc×Bc×hc×1.2=1012.50kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.000m；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4×1108.38=1551.73kN·m；e──偏心矩，e＝M/(F+G)＝1.126m,故e>Bc/6=0.833m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=Bc/2-M/(F+G)=5.000/2-1551.732/(366.000+1012.500)=1.374m。经过计算得到:偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2×(366.000+1012.500)/(3×5.000×1.374)=133.738kPa。三、地基承载力验算地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2.3条。计算公式如下:fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；fak--地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取480.000kN/m2；ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数;γ--基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；b--基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.000m；γm--基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；d--基础埋置深度(m)取4.500m；解得地基承载力设计值：fa=598.000kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=598.000kPa；地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值P=55.140kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=130.837kPa，满足要求！四、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8.2.7条。验算公式如下:式中βhp受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；取βhp=0.95；ft混凝土轴心抗拉强度设计值；取ft=1.43MPa；ho基础冲切破坏锥体的有效高度；取ho=1.30m；am冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=[1.60+(1.60+2×1.30)]/2=2.90m；at冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at＝1.6m；ab冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.60+2×1.30=4.20；pj扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取Pj=133.74kPa；Al冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.00×(5.00-4.20)/2=2.00m2Fl相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=133.74×2.00=267.48kN。允许冲切力：0.7×0.95×1.43×2900.00×1300.00=3600805.54N=3600.81kN>Fl=267.48kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！五、承台配筋计算1.抗弯计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下:式中：MI任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；当墙体材料为混凝土时，取a1=(Bc-B)/2＝(5.00-1.60)/2=1.70m；Pmax相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取133.74kN/m2；P相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值；P=Pmax×(3a-al)/3aP=133.74×(3×1.60-1.70)/(3×1.60)=86.37kPa；G考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×5.00×5.00×1.35=1139.06kN/m2；l基础宽度，取l=5.00m；a塔身宽度，取a=1.60m；a'截面I-I在基底的投影长度,取a'=1.60m。经过计算得MI=1.702×[(2×5.00+1.60)×(133.74+86.37-2×1139.06/5.002)+(133.74-86.37)×5.00]/12=417.38kN.m。2.配筋面积计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.7.2条。公式如下:式中，αl当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取αl=1.00；fc混凝土抗压强度设计值，查表得fc=14.30kN/m2；ho承台的计算高度，ho=1.30m。经过计算得：αs=417.38×106/(1.00×14.30×5.00×103×(1.30×103)2)=0.003；ξ=1-(1-2×0.003)0.5=0.003；γs=1-0.003/2=0.998；As=417.38×106/(0.998×1.30×300.00)=1072.05mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5000.00×1350.00×0.15%=10125.00mm2。故取As=10125.00mm2。建议配筋值：II级钢筋，Φ18@120mm。承台底面单向根数40根。实际配筋值10180mm2。2#塔吊计算书:塔吊型号：QTZ125，塔吊起升高度H：30.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：5.00m，自重F1：546.84kN，基础承台厚度hc：1.35m，最大起重荷载F2：100kN，基础承台宽度Bc：6.00m，混凝土强度等级：C30，钢筋级别：II级钢，额定起重力矩：1250kN·m，基础所受的水平力：30kN，标准节长度a：2.5m，主弦杆材料：角钢/方钢,宽度/直径c：120mm，所处城市：湖北武汉市，基本风压W0：0.35kN/m2，地面粗糙度类别：C类有密集建筑群的城市郊区，风荷载高度变化系数μz：1.77。地基承载力特征值fak：480kPa，基础宽度修正系数ηb：0.15，基础埋深修正系数ηd：1.4，基础底面以下土重度γ：20kN/m3，基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3。二、塔吊基础承载力及抗倾翻计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：混凝土基础抗倾翻稳定性计算：E=M/(F+G)=3301.72/(752.21+1458.00)=1.49m≤Bc/3=2.00m根据《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-92）第4.6.3条，塔吊混凝土基础的抗倾翻稳定性满足要求。式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=752.21kN；G──基础自重：G=25.0×Bc×Bc×hc×1.2=1458.00kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=6.000m；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4×2358.37=3301.72kN·m；e──偏心矩，e＝M/(F+G)＝1.494m,故e>Bc/6=1m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=Bc/2-M/(F+G)=6.000/2-3301.718/(752.208+1458.000)=1.506m。经过计算得到:偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2×(752.208+1458.000)/(3×6.000×1.506)=163.051kPa。三、地基承载力验算地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2.3条。计算公式如下:fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；fak--地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取480.000kN/m2；ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数;γ--基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；b--基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取6.000m；γm--基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；d--基础埋置深度(m)取5.000m；解得地基承载力设计值：fa=615.000kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=615.000kPa；地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值P=61.395kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=163.051kPa，满足要求！四、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8.2.7条。验算公式如下:式中βhp受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；取βhp=0.95；ft混凝土轴心抗拉强度设计值；取ft=1.43MPa；ho基础冲切破坏锥体的有效高度；取ho=1.30m；am冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=[1.60+(1.60+2×1.30)]/2=2.90m；at冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at＝1.6m；ab冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.60+2×1.30=4.20；pj扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取Pj=120.97kPa；Al冲切验算时取用的部分基底面积；Al=6.00×(6.00-4.20)/2=5.40m2Fl相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=120.97×5.40=653.22kN。允许冲切力：0.7×0.95×1.43×2900.00×1300.00=3600805.54N=3600.81kN>Fl=653.22kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！五、承台配筋计算1.抗弯计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下:式中：MI任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；当墙体材料为混凝土时，取a1=(Bc-B)/2＝(6.00-1.60)/2=2.20m；Pmax相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取120.97kN/m2；P相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值；P=Pmax×(3a-al)/3aP=120.97×(3×1.60-2.20)/(3×1.60)=65.52kPa；G考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×6.00×6.00×1.35=1640.25kN/m2；l基础宽度，取l=6.00m；a塔身宽度，取a=1.60m；a'截面I-I在基底的投影长度,取a'=1.60m。经过计算得MI=2.202×[(2×6.00+1.60)×(120.97+65.52-2×1640.25/6.002)+(120.97-65.52)×6.00]/12=657.28kN.m。2.配筋面积计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.7.2条。公式如下:式中，αl当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取αl=1.00；fc混凝土抗压强度设计值，查表得fc=14.30kN/m2；ho承台的计算高度，ho=1.30m。经过计算得：αs=657.28×106/(1.00×14.30×6.00×103×(1.30×103)2)=0.005；ξ=1-(1-2×0.005)0.5=0.005；γs=1-0.005/2=0.998；As=657.28×106/(0.998×1.30×300.00)=1689.17mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:6000.00×1350.00×0.15%=12150.00mm2。故取As=12150.00mm2。建议配筋值：II级钢筋，Φ18@120mm。承台底面单向根数48根。实际配筋值12216mm2。3#塔吊计算书塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：35.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：4.50m，自重F1：245kN，基础承台厚度hc：1.35m，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：5.00m，混凝土强度等级：C30，钢筋级别：II级钢，额定起重力矩：630kN·m，基础所受的水平力：30kN，标准节长度a：2.5m，主弦杆材料：角钢/方钢,宽度/直径c：120mm，所处城市：湖北武汉市，基本风压W0：0.35kN/m2，地面粗糙度类别：C类有密集建筑群的城市郊区,风荷载高度变化系数μz：1.56。地基承载力特征值fak：480kPa，基础宽度修正系数ηb：0.15，基础埋深修正系数ηd：1.4，基础底面以下土重度γ：20kN/m3，基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3。二、塔吊基础承载力及抗倾翻计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：混凝土基础抗倾翻稳定性计算：E=M/(F+G)=1408.05/(366.00+1012.50)=1.02m≤Bc/3=1.67m根据《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-92）第4.6.3条，塔吊混凝土基础的抗倾翻稳定性满足要求。式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=366.00kN；G──基础自重：G=25.0×Bc×Bc×hc×1.2=1012.50kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.000m；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4×1005.75=1408.05kN·m；e──偏心矩，e＝M/(F+G)＝1.021m,故e>Bc/6=0.833m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=Bc/2-M/(F+G)=5.000/2-1408.050/(366.000+1012.500)=1.479m。经过计算得到:偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2×(366.000+1012.500)/(3×5.000×1.479)=124.310kPa。三、地基承载力验算地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2.3条。计算公式如下:fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；fak--地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取480.000kN/m2；ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数;γ--基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；b--基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.000m；γm--基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；d--基础埋置深度(m)取4.500m；解得地基承载力设计值：fa=598.000kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=598.000kPa；地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值P=55.140kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=130.837kPa，满足要求！四、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8.2.7条。验算公式如下:式中βhp受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；取βhp=0.95；ft混凝土轴心抗拉强度设计值；取ft=1.43MPa；ho基础冲切破坏锥体的有效高度；取ho=1.30m；am冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=[1.60+(1.60+2×1.30)]/2=2.90m；at冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at＝1.6m；ab冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.60+2×1.30=4.20；pj扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取Pj=124.31kPa；Al冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.00×(5.00-4.20)/2=2.00m2Fl相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=124.31×2.00=248.62kN。允许冲切力：0.7×0.95×1.43×2900.00×1300.00=3600805.54N=3600.81kN>Fl=248.62kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！五、承台配筋计算1.抗弯计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下:式中：MI任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；当墙体材料为混凝土时，取a1=(Bc-B)/2＝(5.00-1.60)/2=1.70m；Pmax相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取124.31kN/m2；P相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值；P=Pmax×(3a-al)/3aP=124.31×(3×1.60-1.70)/(3×1.60)=80.28kPa；G考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×5.00×5.00×1.35=1139.06kN/m2；l基础宽度，取l=5.00m；a塔身宽度，取a=1.60m；a'截面I-I在基底的投影长度,取a'=1.60m。经过计算得MI=1.702×[(2×5.00+1.60)×(124.31+80.28-2×1139.06/5.002)+(124.31-80.28)×5.00]/12=370.01kN.m。2.配筋面积计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.7.2条。公式如下:式中，αl当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取αl=1.00；fc混凝土抗压强度设计值，查表得fc=14.30kN/m2；ho承台的计算高度，ho=1.30m。经过计算得：αs=370.01×106/(1.00×14.30×5.00×103×(1.30×103)2)=0.003；ξ=1-(1-2×0.003)0.5=0.003；γs=1-0.003/2=0.998；As=370.01×106/(0.998×1.30×300.00)=950.19mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5000.00×1350.00×0.15%=10125.00mm2。故取As=10125.00mm2。建议配筋值：II级钢筋，Φ18@120mm。承台底面单向根数40根。实际配筋值10180mm2。80196单片机IP研究与实现,TN914.42AT89S52单片机实验系统的开发与应用,TG155.1F406基于单片机的LED三维动态信息显示系统,O536TG174.444基于单片机的IGBT光伏充电控制器的研究,TV732.1TV312基于89C52单片机的印刷品色彩质量检测系统的研究,TP391.41基于单片机+CPLD体系结构的信标机设计,TU858.3TN915.62基于单片机SPCE061A的汽车空调控制系统,TM774TM621.3带有IEEE488接口的通用单片机系统方案设计与研究,TN015基于VC的单片机软件式开发平台,TG155.1F406基于VB的单片机虚拟实验软件的研究与开发,TG155.1F406采用单片机的电阻点焊智能控制器开发,TG155.1F406基于51系列单片机的PROFIBUS-DP智能从站研究,TG155.1F406八位单片机以太网接入研究与实现,TG155.1F406基于单片机与Internet的数控机床远程监控系统的研发,R319TP319基于单片机和DSP控制的医用输液泵的研究,U467.11基于单片机控制新型逆变稳压电源的设计与仿真,F426.22TP311.52基于8位单片机的摩托车发动机电控单元软硬件的开发,TB61基于430单片机的变压器监控终端的研究,TG155.1F406逆变点焊单片机控制系统研究,TG131TG113.14单片机控制数字变量柱塞泵的研究,F426.22TP311.52基于单片机控制的高通量药物筛选及检测系统开发,R730.55R734.2MCS8051以及DS80C320单片机软核的设计,TP391基于AVR单片机的应用设计实践,TN015LPC2210单片机的KGW脉冲固体激光掩膜加工控制系统研究,TG131TG113.14基于单片机控制的交流伺服系统的多梳栉经编机的研究,TN916TP31780C196单片机在铁路客车发电机控制系统中的应用研究,TP368.1TP393基于单片机的工程