标碗扣式支架施工方案(评审后修改)

醴茶十三标互通跨线桥现浇箱梁上部结构施工方案编制：审核：湖南尚上马路桥梁建设有限公司醴茶高速马路13合同段项目经理部二O一一年七月十六日目录一、工程概况 3二、计算依据 5三、施工工艺 53.1施工工艺流程 53.2施工方法 6四、支架、模板计算 154.1支架、模板方案 154.2支架计算 16五、门洞设置方案 38六、碗扣支架的其它要求和规定 426.1、材料选用和质量要求 426.2、技术要求 436.3、平安措施 44七、支座安装施工方法及依次 47八、绑扎底板、腹板钢筋 48九、钢绞线的穿束及定位 499.1预应力筋的检验 499.2锚垫板安装 499.3安装预应力管道 499.4钢绞线穿束 509.5安装排气孔 50十、混凝土的浇注依次 51十一、混凝土的运输、浇筑和养护 5111.1底板清理 5111.2混凝土拌合、运输、输送设备 5111.3热期混凝土施工实行措施 5111.4混凝土浇注依次 5211.5混凝土浇注 5211.6混凝土养护 53十二、预应力的张拉及孔道压浆 53十三.支架拆除方案 59十四、桥面系施工 61十五、工期支配 62十六、质保体系和质保措施 62十七、冬、雨季施工措施 661、冬季施工措施 662、雨季施工措施 67十八、平安生产 68十九、环境爱护 74二十、文明施工 74二十一、交通组织方案 74二十二、事故应急预案 75上部现浇箱梁施工技术方案一、工程概况1、工程概况马鞍山长江马路大桥接线工程MQ-13标，主线分别立交与匝道桥现浇箱梁桥共有七座，分别采纳单箱单室、单箱双室、单箱三室及单箱六室等截面连续箱梁，梁高分别为1.3m、1.5m、1.6m，边腹外板为垂直面板。各桥具体概况如下：1.1、K85+503.165互通式立体交叉跨线桥：位于攸县莲塘坳乡双沿村，上跨互通A匝道。桥梁上部构造为18+28+18m预应力砼连续箱梁，下部构造为柱式墩、柱式台及肋板桥台配桩基础。，左右幅幅宽不等，左幅宽度：9016～11583mm，右幅宽度5358mm。采纳单箱多室式预应力砼连续箱梁，箱梁高度1700mm，左幅底板宽12716～15187mm，顶板宽16116～18587mm，右幅底板宽9350mm，顶板宽12750mm，翼缘宽1700mm;翼缘板边厚160mm，翼缘根部400mm，腹板宽350mm，底板厚220mm，顶板厚250mm。桥面横坡2%，纵坡2%。箱梁砼强度等级为C50。1.2、MK3+184.5分别式立交桥：位于马鞍山东互通立交内，为马芜路上跨桥，被路跨越道路为主线，采纳逐跨现浇预应力混凝土箱梁，共4跨4×25m，左右幅幅宽不等，左幅宽度：1400cm，右幅宽度2007.4～2461.9cm。与主线夹角为89°。采纳单箱多室式预应力砼连续箱梁，箱梁高度150cm，左幅底板宽950cm，顶板宽1350cm，右幅底板宽950-1063.4cm，顶板宽1350-1463.4cm，翼缘宽200cm;翼缘板边厚15cm，翼缘根部45cm，腹板宽45cm，底板厚20cm，顶板厚20cm。桥面横坡2%，桥面横坡的设置通过箱梁整体断面旋转实现。箱梁砼强度等级为C50；下部采纳桩柱式墩、肋板式桥台，桩基础。其次、三跨净高为5m。1#、2#、3#墩高度分别为：8.447m，6.872m，7.525m。桥面铺装为8cmC40防水砼+防水粘结层+12cm沥青混凝土。1.3、K21+038.676车行天桥：桥梁上部采纳逐跨现浇预应力混凝土箱梁，共5跨15+25+2×20+22m，桥梁宽度：550cm。箱梁高度130cm，底板宽300cm，顶板宽550cm；翼缘宽：125cm，翼缘板边厚15cm，翼缘根部35cm，腹板宽30cm，底板厚20cm，顶板厚20cm。桥面横坡2%。箱梁砼强度等级为：C50。下部采纳桩柱式墩，柱式桥台，桩基础。1.4、AK0+528.534匝道桥：位于马鞍山东互通内，上跨马鞍山长江马路大桥接线工程。本桥布孔方案为：4×25m；上部结构为现浇预应力桥梁宽度：850cm。与主线夹角为-90.3°箱梁高度150cm，底板宽450cm，顶板宽850cm；翼缘宽：200cm，翼缘板边厚15cm，翼缘根部45cm，腹板宽50cm，底板厚20cm，顶板厚25cm。桥面横坡2%。箱梁砼强度等级为：C50。桥面铺装由12cm厚沥青混凝土+防水粘结层+8cm厚C40防水混凝土组成。下部结构为柱式桥墩、肋台，桩基础。1.5、CK0+444.415匝道桥：位于马鞍山东互通内，依次跨越H匝道和马鞍山长江马路大桥接线工程主线。本桥布孔方案为：20+2×25+2×30+20m；上部结构为现浇预应力连续箱梁，箱梁高度160cm，底板宽650cm，顶板宽1050cm；翼缘宽：200cm，翼缘板边厚15cm，翼缘根部45cm，腹板宽50cm，底板厚22cm，顶板厚25cm。桥面横坡6%。箱梁砼强度等级为：C50。下部结构为柱式桥墩、肋台、桩基础。桥面铺装由12cm厚沥青混凝土+防水粘结层+8cm厚C40防水混凝土组成。1.6、DK0+908.6匝道桥：位于马鞍山东互通内，上跨马鞍山长江马路大桥接线工程主线。本桥布孔方案为：20+2×25+20m；上部构造为现浇预应力连续箱梁，箱梁高度150cm，底板宽650cm，顶板宽1050cm；翼缘宽：200cm，翼缘板边厚15cm，翼缘根部45cm，腹板宽40cm，底板厚20cm，顶板厚20cm。桥面横坡6%。箱梁砼强度等级为：C50。下部结构为柱式桥墩，柱台和肋台，桩基础。桥面铺装由12cm厚沥青混凝土+防水粘结层+8cm厚C40防水混凝土。1.7、K23+265车行天桥：位于马鞍山东互通内，上跨马鞍山长江马路大桥接线工程。桥梁上部采纳逐跨现浇预应力混凝土箱梁，共2跨2×32m，桥梁宽度：850cm。与主线夹角为70°箱梁高度160cm，底板宽450cm，顶板宽790cm；翼缘宽：170cm，翼缘板边厚15cm，翼缘根部45cm，腹板宽50cm，底板厚20cm，顶板厚25cm。桥面横坡2%（桥面双向横坡由铺装形成）。箱梁砼强度等级为：C50。下部采纳桩柱式墩，柱式桥台，桩基础。2、主要工程数量C50混凝土：6700m3，C40混凝土：820m3，C30及以下混凝土：10280m3HRB335钢筋：1932吨R235钢筋：93吨φj15.24钢绞线：242吨二、计算依据马鞍山长江马路大桥接线路基工程MQ-13合同段施工图。国家及交通部现行桥涵施工技术规范及验收标准等。《马路工程国内招标文件范本》（2008年版）。马鞍山长江马路大桥接线路基工程施工招标文件项目专用本《结构力学》、《材料力学》、《马路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）《路桥施工计算手册》《建筑结构荷载规范》《建筑施工碗扣式钢管脚手架平安技术规范》（JGJ166-2008）《马路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63－2007）《钢结构设计规范》（GB50017－2003）《木结构设计规范》（GB50005－2003）《马路路基施工技术规范》（JTJF10-2006）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《地基处理手册》（其次版）三、施工工艺3.1施工工艺流程满堂碗扣式支架施工现浇箱梁工艺流程见图1。3.2施工方法3.2.1地基处理施工流程施工打算→抽水→清淤→测量放线→分层填筑碎石土→摊平→碾压。3.2.1.1、河塘、沟渠、泥浆池处理在支架搭设范围内的河塘、沟渠以及施工桩基用的泥浆池，必需进行抽水清淤后，填筑碎石土或爆破方。爆破方粒径要匀称，符合施工要求。利用自卸汽车运输、推土机或挖掘机进行回填工作，清淤后回填底部可以先用粒径稍大的土石方满铺基底，以保证清淤后的基底的稳定型，并用压路机稳压一遍后，进行下一步填筑。填筑时全断面纵向填筑，分层填筑每层的最大压实厚度不大于30cm。由于箱梁现浇支架基础填筑位置很集中，在回填施工的各项施工指标参考相关路基填筑规范要求预设，在施工过程中再进行调整。振动压路机碾压时，振动压路机先慢后快，先静压后弱振、再强振的操作程序进行碾压，振动频领先弱后强。最终一层填料碾压完再用平地机精平一次，使顶层压实面路拱横坡且平整，无积水，无明显碾压轮迹，无显著的局部凸凹，便道路基路拱的按1%横坡形式设置，排水坡面斜向线路外侧，进入临时集水坑，便道路拱排水坡面对既有河流外侧排水。3.2.1.2桥台处理在桥台位置由于是填筑后施工桩基和台帽，原回填土处采纳挖台阶法施工，台阶宽度1m，厚度为30-50cm，台阶向外设置小坡度，台阶竖向面整修整齐，与台阶面一同浇筑混凝土。3.2.1.3原地面处理将原地面腐植地表层上耕植土清除15cm，然后用挖掘机挖除1m。对开挖后的原状土用20吨的压路机碾压密实，用轻型动力触探检测，确保地基承载力[σ]达到200KPa，然后采纳5%灰土回填，水平分层回填夯实，分层厚度为20-30cm，18-21T三轮压路机压实，轻型动力触探检测，确保地基承载力[σ]达到200KPa。部分碾压不到位的地方用夯机夯实。3.2.1.4设置排水沟为了防止浇筑混凝土时，流水软化支架的地基，在地基处理完后，在支架搭设范围地基基础四周100cm范围左右设顺桥向排水沟（水沟横断面为：50×50cm），排水沟依据现场状况做好导引渠道并设置好相应的排水坡纵，以利雨水及养护用水的快速解除，确保地基基础不受水的长期浸泡。3.2.1.5支架垫层处理因本标段的七座桥梁比较分散，对主线范围内的路基，按路基填筑要求回填的河塘、沟渠到路基96区其次层，可以满意箱梁施工过程中承载力的要求。支架搭设前，按前述方案对地基进行回填压实，搭设支架范围内进行整平、碾压，保证地基密实度达到93%以上（主线范围内的路基压实标准按施工设计要求进行施工），然后做15cm5%灰土垫层+12cmC25砼，以保证支架基础的稳定。地基处理后，应当加强箱梁施工内的排水工作，支架地基外两侧1.0m处设置50*50cm纵向临时排水沟，刚好解除雨水、积水及梁体养生用水，防止地基在水的浸泡下导致支架下地基沉陷。临时排水沟的外表面用7.5#砂浆进行喷洒抹面，防止雨水的冲刷。支架地基处理支架地基处理支架立杆位置放样支架立杆位置放样安装底托并调旋转螺丝顶面在同一水平面上安装底托并调旋转螺丝顶面在同一水平面上逐层拼装立杆、横杆逐层拼装立杆、横杆安放顶托并按设计标高进行调整安放顶托并按设计标高进行调整安放纵向方木、横向方木、铺设底模、侧模、预压安放纵向方木、横向方木、铺设底模、侧模、预压底、腹板钢筋和预应力钢绞线施工，立腹板模板底、腹板钢筋和预应力钢绞线施工，立腹板模板底、腹板钢筋和预应力钢绞线验收合格后泵送浇筑筑砼底、腹板钢筋和预应力钢绞线验收合格后泵送浇筑筑砼拆除腹板内模，立顶板模板，施工顶板钢筋和钢绞线等拆除腹板内模，立顶板模板，施工顶板钢筋和钢绞线等浇筑顶板砼，养护至设计强度100%,且龄期超过7天后进行张拉和压浆封锚施工浇筑顶板砼，养护至设计强度100%,且龄期超过7天后进行张拉和压浆封锚施工拆模、落架拆模、落架图1碗扣支架施工现浇箱梁工艺流程图3.2.2支架立杆位置放样用全站仪放出箱梁中心线，然后用钢尺放出底座十字线，并标示清晰。安放底托按标示的底座位置先安放底托，然后将旋转螺丝顶面调整在同一水平面上。留意底座与地基的密贴，对有空隙部位应填筑15号砂浆后坐浆防止底托，严禁出现底座悬空现象。3.2.4安装立杆、横杆和顶托从一端起先，依据顺桥向90cm或60cm，横桥向90或60cm布设立杆，横杆步距为60cm或120cm，调整立杆垂直度和位置后并将碗扣稍许扣紧，一层立杆、横杆安装完后再进行其次层立杆和横杆的安装，直至最顶层，最终安放顶托，并依设计标高将U型顶托调至设计标高位置，顶底层横杆步距均为60cm。3.2.5安放方木、铺底模在顶托调整好后铺设纵向10×15cm方木，铺设时留意使其两纵向方木接头处于U型上托座上（防止出现“探头”木），接着按30cm或25cm间距铺设横向6×10cm方木，依据放样出的中线铺设δ=15mm的竹胶板做为箱梁底模。3.2.6设置剪刀撑支架每隔四排设一横向剪刀撑，纵向剪刀撑沿横向每隔五排设一纵向剪刀撑，水平剪刀撑在垂直方向上的间距不超过2.4m。剪刀撑采纳D48一般钢管，且在钢管连接处用两个钢管扣件紧固。剪刀撑按规范连续设置，确保支架整体稳定。3.2.7弯道桥支架加固措施本标段的攸县互通跨线桥（K85+503.165），上跨A匝道，上部构造为18+28+18m预应力砼连续箱梁，搭设支架时考虑到横向坡度的影响，除按施工位置要求搭设支架外，桥梁内侧支架端部的连线范围内同样搭设支架，支架搭设的横向间距同桥梁横向间距，纵向间距采纳90cm。以保证支架在桥梁横坡影响下的稳定性。见施工平面布置示意图。3.2.8预压和沉降观测⑴为保证箱梁砼结构的质量，钢管脚手架支撑搭设完毕铺设底模板后必需进行预压处理，以消退支架、支撑方木和模板的非弹性变形和地基的压缩沉降影响，同时取得支架弹性变形的实际数值，作为梁体立模的抛高预拱值数据设置的参考。在施工箱梁前需进行支架预压，预压前将全部碗扣用铁锤打紧。预压方法依据箱梁砼重量分布状况，在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重的砂袋或水箱（梁跨荷载统一考虑平安系数为1.2)，预压时间视支架地面沉降量定，每天至少视察两次，在连续三天的累计沉降值<3mm时方可卸载。预压前肯定要细致检查支架各节是否连接坚固牢靠，沉降观测点是否布置。预压的荷载依据箱梁自重、模板荷载、施工荷载（含施工人员、各类机具等）及充分考虑施工过程中不行预见的荷载等，合理确定压载总重量。采纳堆载的方法均布的压于支架上，并设观测点进行观测。支架及底模完工后,采纳汽车吊吊重,依据箱梁设计重量安排预压荷载,并按计算出的总荷载的120%进行超载预压。[2]沉降观测预压前在每跨台墩之间的支架上及相应支架底部布设5组观测点，每组4个点，距墩或台3m-4m处布设一组，1/4跨径及1/2跨径布设一组（布置具体状况见图1-1）。观测分四个阶段：预压加载前、50％荷载、120％荷载、卸载后。预压时逐日对其进行沉降观测，做好记录，每个观测阶段要观测至少2次，直至最终连续三天的累计沉降值<3mm时方可卸载。模板标高调整完毕后，在底板上方无法设置观测点，故观测点设置在底模下的方木上。预压时依据观测阶段和观测时间测设各观测点标高，采纳钢尺和DS2水准仪测设各观测点标高，并记录在册。预压时主要观测的数据有：地基沉降、顶板沉降、支架沉降；卸载后顶板可复原量。沉降稳定卸载后算出地面沉降、支架的弹性和非弹性变形数值。依据各点对应的弹性变形数值及设计预拱度调整模板的高程。观测过程中如发觉基础沉降明显、基础开裂、局部位置和支架变形过大现象，应马上停止加载并卸载，刚好查找缘由，实行补救措施。观测点布置图（图1-1）[3]预压砂袋布置以K85+503.165互通立交桥右幅箱梁为例，对满堂支架结构的稳定性和平安性进行验算。为便利施工，统一采纳支架横距0.6m，纵距0.9m,步距0.6m，跨中箱梁处为步距1.2米,横向纵坡大的布距0.6米，并在管架间布置剪刀撑。支架搭设范围为整幅桥梁长度。桥下设计净空为5米，箱梁高度为1.7米。以28米跨为例计算说明：依据箱梁自重、模板荷载、施工荷载（含施工人员、各类机具等）及充分考虑施工过程中不行预见的荷载等，合理确定压载总重量。具体如下：箱梁断面面积S=9.35×1.7-[0.88×4.15+(4.15*2+2.85+3.15)/2*0.2]×2=5.731m2箱梁自重通过计算，28米箱梁混凝土方量160.468m3、取2.6t/m3,箱梁混凝土自重为417.3t；一侧翼缘板的方量为1.7×（0.16+0.4）/2*28=13.328m3,则一侧翼缘板混凝土自重为13.328*2.6=34.7t。②、模板荷载总模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则模板自重为417.3*5%=20.87t。其中一侧翼缘板的模板(含侧模及支架)自重为34.7*5%=1.74t。③、施工不行预见荷载施工时不行遇见荷载取混凝土自重的5%，即箱梁总的不行预见荷载为20.87t。其中一侧翼缘板的模板(含侧模及支架)自重为34.7*5%=1.74t。通过以上计算知，一片梁支架承受的总荷载为459.04t,支架预压施工时，预压一侧翼缘板总重量为38.18t，预压底板总重量为497.22t；按施工说明中，等载预压，故一侧翼缘板总重量为38.18t，底板总重量459.04t。2、预压实施方案：①采纳砂袋预压：砂袋体积为1m3每砂袋重量：1m3×1.45T/m3=1.45T（砂的容重平均为1.45T/m3）每跨所需砂袋数：（38.18×2+459.04）T/1.45T=370只②砂袋布置按断面划分：一侧翼缘板底模共用砂袋38.18/1.45=27只；底模共用砂袋459.04/1.45=317只。③砂袋在底模上纵向匀称分布：每侧翼缘板平均堆放27袋；底板放置二层，每层铺设159袋。3、其它现浇箱梁在每座桥梁施工过程中，都得进行预压荷载的计算并确定具体的压载方案，确保现浇梁支架的稳定与确定最终的预拱度数据。4、堆载及卸载在底模上按该点对应的钢筋混凝土梁的自重摆放砂袋,其依次为每孔从跨中向桥墩摆放。每天至少两次测量各测点的标高，并做好记录，连续预压不少于72h。依据每天测量的数据统计后，确定连续72h内下沉量小于3㎜后可认为支架下沉已稳定。并报请监理组要求进行卸载。采纳人工协作吊车，按与加载相反的依次撤掉砂袋，测得各观测点的标高。计算各点的非弹性变形和弹性变形。依据各点的非弹性变形、弹性变形和梁的预设上拱度值，调整各点立杆的可调顶托达到设计要求，重新整理底模。3.2.9预拱度计算与设置跨中预拱度：δ＝δ1＋δ2＋δ3＋δ4＋δ5其中，δ1为支架卸载后由上部构筑自重及活载一半产生的挠度；δ2为支架在荷载作用下的弹性压缩；δ3为支架在荷载作用下的非弹性压缩；δ4为支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷；δ5为由混凝土收缩、温度变更引起的挠度。预拱度值按设计要求留设，如设计无明确预拱度值时，可依据以往工作阅历预拱度值取5cm，并按二次抛物线安排：式中，δx—距左支点x的预拱度值；x—距左支点的距离；L—跨长。四、支架、模板计算4.1支架、模板方案4.1.1模板箱梁底模、侧模和内膜均采纳δ=15mm的竹胶板。竹胶板容许应力[σ0]=70MPa,弹性模量E=6×103MPa。4.1.2纵、横向方木纵向方木采纳A-3华山松，顺纹承压应力为12MPa，截面尺寸为10×15cm。截面参数和材料力学性能指标：W=bh2/6=100×1502/6=3.75×105mm3I=bh3/12=100×1503/12=2.81×107mm3横向方木采纳A-3华山松，顺纹承压应力为12MPa，截面尺寸为6×10cm。截面参数和材料力学性能指标：W=bh2/6=60×1002/6=10×104mm3I=bh3/12=60×1003/12=5×106mm3考虑到现场材料不同批，为平安起见，方木的力学性能指标按《马路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）中的A-3类木材，顺纹承压应力为12.0MPa，木材湿度超过30%时减低10%，按乘0.9的折减系数取值，则[σ0]＝12×0.9＝10.8MPa,E=9×103×0.9=8.1×103MPa，容重6KN/m3。纵横向方木布置：纵向方木间距一般为90cm,在腹板和端、中横隔梁下为60cm。横向方木间距均布置为25cm。4.1.3支架采纳碗扣支架，碗扣支架钢管为φ48、t=3.5mm，材质为A3钢，轴向容许应力[σ0]=140MPa。具体数据可查表1。表1碗扣支架钢管截面特性外径d(mm)壁厚t(mm)截面积A(mm2)惯性矩I(mm4)反抗矩W(mm3)回转半径i（mm）每米长自重（N）483.54.89×1021.219×1055.08×10315.78横杆：39.6N/m立杆：59.4N/m碗扣支架立、横杆布置：立杆纵、横向间距为90cm，在腹板、端、中横隔梁下为60cm。横杆除顶、底部及1.6m厚腹板（横梁）步距为60cm外，其余横杆步距为120cm。支连接杆和竖向剪刀撑(具体布置见标准段箱梁碗扣支架布置图)。4.2支架计算4.2.1荷载计算①碗口式支架钢管自重，可按表1查取。②钢筋砼容重按26kN/m3计算，则腹板和端、中横隔梁为1.7m：26×1.7=44.2KPa箱梁底板厚度为22cm（顶板厚度25cm）:26×0.47=12.22KPa翼缘板根部厚度40cm：26×0.4=10.4KPa③模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则:腹板和端、中横隔梁为1.7m：44.2×0.05=2.21KPa箱梁底板厚度为22cm:12.22×0.05=0.611KPa翼缘板根部厚度40cm：10.4×0.05=0.52KPa④施工人员、施工料具堆放、运输荷载:2.5kPa⑤倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0kPa⑥振捣混凝土产生的荷载:2.0kPa荷载组合计算强度:q=1.2×(②+③)+1.4×(④+⑤+⑥)计算刚度:q=1.2×(②+③)4.2.2腹板和端、中横隔梁下方支架检算腹板和端、中横隔梁（1.7米厚）下方支架检算（1）底模检算底模采纳δ＝15mm的竹胶板,干脆搁置于间距L=25cm的6×10cm横向方木上（计算间距19cm），按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。说明：一般取0.05m板宽，按计算跨径0.25m连续梁计算，另取1.5kN集中荷载计算跨中弯距进行校核，为了计算便利和平安起见，此处取1.0m板宽进行计算，以下计算同。荷载组合:q=1.2×(44.2+2.21)+1.4×（2.5+2.0+2.0）=64.792kN/m竹胶板（δ=15mm）截面参数及材料力学性能指标:W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm3承载力检算：强度：Mmax＝ql2/10＝64.792×0.252/10＝0.40495KN·mσmax＝Mmax/W＝0.40495×106/3.75×104＝10.8MPa＜[σ0]=70MPa合格刚度：荷载:q=1.2×(44.2+2.21)=55.692kN/mf＝ql4/(150EI)＝55.692×1904/(150×6×103×2.81×105)＝0.29mm＜[f0]＝220/470＝0.47mm合格（2）横向方木检算横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上,横向方木规格为60mm×100mm,横向方木亦按三跨连续梁考虑。W=bh2/6=60×1002/6=10×104mm3I=bh3/12=60×1003/12=5×106mm3荷载组合:q1=[1.2×(44.2+2.21)+1.4×（2.5+2.0+2.0）]×0.25+6×0.06×0.10=16.558kN/m承载力计算:强度:Mmax＝q1l2/10＝16.558×0.62/10＝0.596KN·m（立杆间距60cm）σmax＝Mmax/W＝0.596×106/10×104＝5.96MPa＜[σ0]=10.8MPa合格刚度:荷载:q=1.2×（44.2+2.21）×0.25=13.923kN/mf＝ql4/(150EI)＝13.923×6004/(150×8.1×103×5×106)＝0.297mm＜[f0]＝600/400＝1.5mm合格(3)纵向方木检算纵向方木规格为10×15cm，腹板和端、中横隔梁下立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底:P=13.1×0.6=7.86kN纵向方木自重：g＝6×0.1×0.15＝0.09kN/m力学模式：承载力计算：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力R＝(7.86×3+0.09×0.6)/2=11.82KN最大跨中弯距Mmax＝11.82××0.32/2-7.86×σmax＝Mmax/W＝1.97×106/3.75×105＝5.25MPa＜[σ0]=10.8MPa合格刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:P=7.86×4-1.4×（2.5+2.0+2.0）×0.6=25.98kNf=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=25.98×1000×6003/(48×8.1×103×2.81×107)+5×0.09×6004/(384×8.1×103×2.81×107)=0.52mm＜[f0]＝600/400＝1.5mm合格（4）支架立杆稳定醒计算箱梁腹板及横梁下支架为60cm×60cm设置，依据网格划分，每根立杆为四个网格共用，对每个网格的承载贡献为1/4，固每根立杆的承载面积为：0.6×0.6×4×1/4=0.36㎡每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽视横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（均以跨度0.6米计算）：P1=(44.2+2.21+2.5+2.0+2.0)×0.6×0.6+0.09×0.6=19.1kN梁底到原地面最大高度为8m，按8米计算，碗扣及横杆钢管的重量为（1×8×0.0594＋10×0.6×0.0396）＝0.713kN，并考虑一般钢管的扣件、支架顶托及内模支架的重量取1.2系数，故每杆承受支架自重可计为0.713×1.2＝0.856kN，平均立杆重量为0.856/8=0.11kN/m。为平安起见，以下计算可取单根立杆自重0.3kN/m）,其自重为：g=8×0.3=2.4KN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=19.1+2.4=21.5kN<[N]合格横杆竖向步距按0.6m计算时，立杆数竖向可承受的最大竖直荷载[N]=40kN。强度验算：σa＝N/Aji=21.5×1000/489=43.97MPa＜[σa]=140MPa合格立杆承载力计算：支架立柱采纳φ48、t＝3.5mm钢管，立柱底、顶部纵横向水平杆步距为0.6m，中间部分步距1.2m，施工中横杆最大步距为1.2m。钢管截面面积：钢管截面的惯性半径：钢管定位桩的柔度：查表可知，钢管稳定系数0.807钢管承载力为：由上述计算可知，厂家供应横杆竖向步距按1.2m计算时，立杆竖向可承受的最大竖直荷载[N]=40kN已考虑了压杆稳定和强度折减，只要立杆实际承受荷载小于立杆最大竖直荷载，就说明立杆是稳定的，也能满意强度要求。4.2.2.2箱梁底板厚度22cm下支架检算（1）底模检算底模采纳δ=15mm的竹胶板,干脆搁置于间距L=25cm的6*10cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。荷载组合:q=1.2×(12.22+0.611)+1.4×（2.5+2.0+2.0）=24.5kN/m竹胶板（δ＝15mm）截面参数及材料力学性能指标:W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm3承载力检算:强度：Mmax=ql2/10=24.5×0.252/10=0.15KN·mσmax=Mmax/W=0.15×106/3.75×104=4MPa＜[σ0]=70MPa合格刚度：荷载:q=1.2×(12.22+0.611)=15.4kN/mF=ql4/(150EI)=15.4×2504/(150×6×103×2.81×105)=0.238mm＜[f0]=250/400=0.625mm合格（2）横向方木检算横向方木搁置于间距90cm的纵向方木上,横向方木规格为60mm×100mm,横向方木亦按连续梁考虑。荷载组合：2.5+2.0+2.0承载力计算：强度：Mmax=q1l2/10=6.16×0.62/10=0.22KN·mσmax=Mmax/W=0.22×106/5×104=4.4MPa＜[σ0]=10.8MPa合格刚度：荷载:q=1.2×（）×0.25=3.85kN/mF=ql4/(150EI)=3.85×9004/(150×8.1×103×5×106)=0.42mm＜[f0]=900/400=2.25mm合格(3)纵向方木检算纵向方木规格为10×15cm，立杆纵向间距为90cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为90cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底:P=6.16×0.9=5.544kN纵向方木自重：g=6×0.1×0.15=0.09kN/m承载力计算：力学模式：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力R=(5.544×3+0.09×0.9)/2=8.36KN最大跨中弯距Mmax=8.36××0.452/2-5.544×σmax=Mmax/W=2.09×106/3.75×105=5.6MPa＜[σ0]=10.8MPa合格刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:P=(5.544×4-1.4×（2.0+2.0+2.5）)×0.9=13.986kN/mF=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=13.986×1000×9003/(48×8.1×103×2.81×107)+5×0.09×9004/(384×8.1×103×2.81×107)=0.94mm＜[f0]=900/400＝2.25mm合格（4）支架立杆计算每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽视横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.9米计算）：P1=(12.22+0.611+2.5+2.0+2.0)×0.92+0.09×0.9=17.48kN平安起见，满堂式碗扣支架按8米高计，其自重为：g=8×0.3=2.4kN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=17.48+2.4=19.88kN立杆稳定性：横杆竖向步距按1.2m计算时，立杆数竖向可承受的最大竖直荷载[N]=40kN。所以N=19.88kN<[N]合格强度验算：Σa=N/Aji=19.88×1000/489=40.6MPa＜[σa]=140MPa合格顶板（按厚度25cm）下内模支架计算⑴底模板计算底模板采纳厚度为1.5cm的胶合板，底模下6×10cm方木间距为25cm，由前面计算知模板满意设计要求，不再检算。⑵横向方木计算横向方木搁置于间距90cm的纵向方木上，横向方木规格6×10cm，横向方木按连续梁考虑。荷载组合：q1=（1.2×26×0.25×1.05＋1.4×（2.5＋2.0＋2.0））×0.25＋6×0.06×0.1＝4.36kN/m承载力计算：强度：跨中弯距：M1/2=q.l2/10=4.36×0.92/10=0.353kN·m应力计算：σmax=Mmax/W=0.353×106/1×105=3.53MPa＜[σ0]=10.8MPa合格刚度：荷载:q=1.2×(26×0.25×1.05)×0.25=2.05kN/mF=ql4/(150EI)=2.05×9004/(150×8.1×103×5×106)=0.22mm＜[f0]=900/400=2.25mm合格⑶纵向方木计算纵桥向方木规格为10×15cm，立杆纵向间距为120cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为120cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：P=4.36×0.9=3.924kN纵向方木自重：g=6×0.1×0.15=0.09kN/m承载力计算：力学模式：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力R=(3.924×3+0.09×0.9)/2=5.93KN最大跨中弯距Mmax=5.93××0.452/2-3.924×σmax=Mmax/W=1.48×106/1×105=1.48MPa＜[σ0]=10.8MPa合格刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:P=(3.924×4-1.4×（2.5+2.0+2.0）)×1.2=7.92kN/m纵向方木为10×15cm，进行刚度检算：F=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=7.92×1000×12003/(48×8.1×103×2.81×107)+5×0.09×12004/(384×8.1×103×2.81×107)=1.26mm＜[f0]=900/400＝2.25mm合格（4）支架立杆计算每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽视横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度1.2米计算）：P1=(26×0.25×1.05+2.5+2.0+2.0)×0.9×1.2+0.09×1.2=14.50kN平安起见，满堂式碗扣支架按1米高计，其自重为：g=1×0.3=0.3kN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=14.50+0.3=14.8kN立杆稳定性：横杆竖向步距按0.6m计算时，立杆数竖向可承受的最大竖直荷载[N]=40kN。所以N=14.8kN<[N]合格强度验算：Σa=N/Aji=14.8×1000/489=30.3MPa＜[σa]=140MPa合格4.2.2.4箱梁翼缘板根部厚度40cm状况下支架检算（1）底模检算底模采纳δ=15mm的竹胶板,干脆搁置于间距L=30cm的6×10cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。荷载组合:q=1.2×(10.4+0.52)+1.4×（2.5+2.0+2.0）=22.2kN/m竹胶板（δ=15mm）截面参数及材料力学性能指标:W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm3竹胶板容许应力[σ]=70MPa,E=6×103MPa。承载力检算:强度：Mmax=ql2/10＝22.2×0.32/10=0.2KN·mσmax=Mmax/W=0.2×106/3.75×104=5.3MPa＜[σ0]=70MPa合格刚度：荷载:q=1.2×(10.4+0.52)=13.1kN/mf=ql4/(150EI)=13.1×3004/(150×6×103×2.81×105)=0.42mm＜[f0]=300/400=0.75mm合格（2）横向方木检算横向方木搁置于间距90cm的纵向方木上,横向方木规格为60mm×100mm,横向方木亦按连续梁考虑。荷载组合：承载力计算：强度：Mmax=q1l2/10=6.7×0.92/10=0.54KN·mσmax=Mmax/W=0.54×106/1×105=5.4MPa＜[σ0]=10.8MPa合格刚度：荷载:q=1.2×（10.2+0.52）×0.3=3.86kN/mF=ql4/(150EI)=3.86×6004/(150×8.1×103×5×106)=0.82mm＜[f0]=600/400=1.5mm合格(3)纵向方木检算纵向方木规格为10×15cm，立杆纵向间距为90cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为90cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底:P=6.7×0.9=6.03kN纵向方木自重：g＝6×0.1×0.15＝0.09kN/m承载力计算：力学模式：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力R＝(6.03×3+0.09×0.6)/2=9.072KN最大跨中弯距Mmax＝9.072××0.32/2-6.7×σmax＝Mmax/W＝1.38×106/3.75×105＝3.68MPa＜[σ0]=10.8MPa合格刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:P=(6.03×4-1.4×（2.0+2.0+2.5）)×0.6=9.012kN/mf＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝9.012×1000×6003/(48×8.1×103×2.81×107)+5×0.09×6004/(384×8.1×103×2.81×107)＝0.18mm＜[f0]＝600/400＝1.5mm合格（4）支架立杆计算每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽视横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.9米计算）：P1=（10.4+0.52+2.5+2.0+2.0）×0.92+0.09×0.9=14.2kN平安起见满堂式碗扣支架按8米高计，其自重为：g=8×0.3=2.4KN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=14.2+2.4=16.6kN立杆稳定性：横杆竖向步距按1.2m计算时，立杆数竖向可承受的最大竖直荷载[N]=40kN。所以N=16.6kN<[N]=40kN合格强度验算：Σa=N/Aji=16.6×1000/489=33.9MPa＜[σa]=140MPa合格4.2.2.6腹板外侧模板检算侧模采纳δ=15mm的竹胶板,竖向内楞采纳间距20cm的6×10cm方木,横向外楞采纳间距60cm的10×15cm方木，横向外楞通过顶托及φ48、t=3.5mm斜撑钢管与翼缘板下方的立柱钢管连接，斜撑钢管间距为60cm。混凝土侧压力：PM=0.22γt0β1β2v1/2式中：γ—混凝土的自重密度，取26KN/m3；t0—新浇混凝土的初凝时间，可采纳t0＝200/(T+15）,T为砼入模温度(℃)，取10,则t0=8；β1—外加剂影响修正系数,因掺缓凝剂取1.2；β2—砼坍落度影响修正系数,坍落度限制在12cm～16cm取1.15；v—混凝土浇筑速度（m/h）,取0.4PM=0.22×26×8.0×1.2×1.15×0.41/2=39.94KN/m2有效压头高度：h=PM/γ=39.94/26=1.54振捣砼对侧面模板的压力：4.0kPa倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载按规范取2.0kPa水平荷载：q=1.2×39.94×1.54/2+1.4×(2.5+4.0+2.0)=48.80kN/m此水平力较腹板和端、中横隔梁处底板竖向力要小得多，而此处布置与腹板和端、中横隔梁处模板系统布置相同，因此侧模和纵横向方木以及斜撑钢管均可以满意要求不需再进行检算。单根斜撑受力为N=48.80×0.6×0.9=26.35kN,而扣件抗滑承载力为8.5KN,因此斜撑钢管至少与3根立柱钢管扣件联接,保险起见至少与4根翼缘板下方立柱钢管扣件联接，联接处立柱钢管的横杆步距为60cm。另外，为防止立柱钢管（弯压构件）失稳，在斜腹板外侧斜支撑钢管处加设通向箱梁中心方向的斜钢管（与多数立柱钢管连接以削减立柱钢管承受的水平荷载）并与立柱钢管联接以平衡两侧斜腹板外侧斜支撑钢管的支撑反力，从而保证支架水平方向稳定。4.2.2.6地基承载力验算由前面各项单杆竖向荷载计算可知:1.7m梁高的腹板和端、中横梁下单杆立柱的最大计算竖向荷载为：21.5KN；箱梁底板下单杆立柱的最大计算竖向荷载为：19.88KN翼缘板根部下单杆立柱的最大计算竖向荷载为：16.6KN取单杆最大竖向荷载N=21.5kKN计算，由碗扣支架底托干脆传递到混凝土垫层上，底托尺寸为：15*15*0.05cm.则：Ag=0.69*0.69=0.4761m2垫层荷载：N1=24*1*0.12+17.5*1*0.15=5.5KN基础底面最大荷载为：f=（N+N1）/Ag=27/0.4761=56.7kN/m2。地基处理采纳15㎝5%灰土，12㎝混凝土，上垫15×15㎝碗扣支架底托，依据力的扩散原则，计算原状土层荷载。地基承载力计算公式f=N/Ag，f——地基受力，N——单肢立杆竖向轴力，Ag——支撑单肢立杆的原土层面积，由工程地质勘察报告，设计供应的地质勘探资料表明，地表土质为粉质粘土,无懦弱下卧层，考虑其它雨雪影响，原状土经过处理后，承载力不得小于150Kpa。4.2.3支架立杆稳定性验算碗扣式满堂支架是组装构件，单根碗扣在承载力允许范围内就不会失稳，因此此以轴心受压的单根立杆进行验算：公式：N≤[N]=ΦA[ó]碗扣件采纳外径48mm，壁厚3.5mm，A＝489mm2,A3钢，I＝10.78*104mm4则，回转半径i=（I/A）1/2=1..58cm,查《建筑施工碗口式钢管脚手架平安技术规范》表B2：钢管截面特性取值。跨中底板按横杆步距：h=120cm计算。跨中底板钢管长细比λ＝L/i=120/1.58=75.9<[λ]=250取λ＝76；轴心受压杆件，查《建筑施工碗口式钢管脚手架平安技术规范》附录C：Q235A钢管轴心受压构件的稳定系数Φ＝0.744，[ó]=205MPa跨中底板处：[N]=0.744×489×205=74582.28N=74.6KN支架立杆步距120cm中受最大荷载的立杆位于梁中腹板处，其N＝20.47KN（见前碗扣立杆受力验算）由上可知：跨中底板处：21.5KN＝N≤[N]=74.6KN4.2.4抗风荷载计算攸县地区基本风压ω0=0.3kN/m2，风压高度系数μz=0.62，体型系数μs=0.80，密目平安网抗风系数φ0=0.8（按《建筑结构荷载规范》取值）。①求得风荷载标准值：ωk=0.7×0.62×0.8×0.3=0.101416kN/m2②作用在立杆上的计算值：ω=γa·b·φ0·ωk=1.4×1.2×0.8×0.10416=0.14kN/m2③立杆跨中弯矩：M=ω0l02/8=0.1400×1.22/8=0.0252kN/m2④计算立杆的压弯强度：σ=N/φA+M/ω=40×103/（0.807×489）+25.2×103/5080=106.3MPa<205MPa合格说明支架抗风荷载平安，并且此支架系统刚度、强度及稳定性能够达到设计要求，满意现场施工条件。4．2．5剪刀撑受风荷载计算现浇支架高度小于8m，依据《建筑施工碗口式钢管脚手架平安技术规范》的要求，可不予计算，但为保证设置剪刀撑的平安，计算支架剪刀撑抗风荷载如下：Wk=0.7μz·μs·Wo式中：Wk——风荷载标准值（KN/m2）；μz——风压高度变更系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》规定采纳1.0；μs——风荷载体型系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》规定的竖直面取0.8；Wo——基本风压（KN/m2），按现行国家标准《建筑结构荷载规范》规定采纳0.55；支架受风荷载Wk=0.7μz·μs·Wo=0.7×1.0×0.8×0.55=0.31KN/m2风荷载转化为节点荷载参考《脚手架结构计算及平安技术》第四节模板支撑架的设计及计算：W1=Wk·S格·γS格=1.2×0.9㎡，支架步距按最大1.2m，横桥向间距按最大0.9m，剪刀撑沿桥纵向间隔按最大4.5m计算。γ=1.4，可变荷载平安系数。W1=0.31×1.2×0.9×4.5×1.4=2.11KN依据力的平行四边形关系,Wv=120/90×2.11=2.81KNWx==4.215KN斜杆强度计算：斜杆长细比：λ＝L/λ=150/1.58=94.9<[λ]=250，查表得φ0.626斜杆允许承载力：Nx=φ·A·f=0.626×489×205=62753N。剪刀撑采纳旋转扣件连接斜杆，其抗滑承载力为Rc=8.5KN>Wx，满意要求。五、门洞设置方案本标段在主线范围内的三座现浇桥梁，因没有便道，无法避让施工机械和车辆的通行，必需设置过车门洞。K21+038.676车行天桥为单箱单室结构，主线跨径为25+30m；K23+265车行天桥为单箱单室结构，主线跨径为30+30m；MK3+184.5分别立交为单箱多室结构，主线跨径为2*25m。本例按MK3+184.5分别立交桥计算。主线路基正常宽度为2*16.75米，拟定1个过车门洞尺寸为3.5（宽）×4.5（高）米。保证施工机械和车辆的通行。（1）荷载分析主线范围内桥梁跨径为30米，左幅箱梁断面结构形式如下图：恒载：S=9.5×1.5+2×2×（0.15+0.45）/2-【1.567×1.1+2×0.5×0.25/2+2×0.4×0.2/2】×3=9.664m2钢筋砼梁荷载：q1=9.664m2×4m×26kN/m3=1005kN；模板及方木荷载（箱室内外）：q2=0.5kN/m2×4m×13.5m×2=54kN；∑恒=1059kN；活载：人员及设备荷载：q3=2kN/m2×4m×13.5m=108kN；砼振捣荷载：q4=2KN/m2×4m×13.5m=108kN；∑活=216kN；总受力：∑总=1.2∑恒+1.4∑活=1.2×1059+1.4×216=1573.2kN；（2）主梁工字钢选型初选主梁工字钢型号为I40a；单根长度为6m，间距0.5m，计28根，计算跨径为4m；I40a型工字钢参数为：E=2.1×105Mpa；[σw]=145Mpa；IX=21714cm4；WX=1085.7cm3；预留门洞示意图作用在主梁工字钢上的线荷载为：q=1573.2KN/28/4m=14.05KN/m；跨中最大弯矩：Mmax=1/8ql2=1/8×14.05×42=28.1KN.m；强度检算：σ=Mmax/WX×10-6m3=25.88Mpa<[σw]=145Mpa；强度满意要求；挠度检算：f=5ql4/384EI=5×28.1×103×44/384×2.1×1011×21714×10-8=0.205×10-2m<l/400=4/400=1×10-2m；挠度满意要求。（3）支点工字钢选型选用支点工字钢型号为I36a，双排并置，计算跨径为2.7m；I36a型工字钢参数为：E=2.1×105Mpa；[σw]=145Mpa；IX=15796cm4；WX=877.6cm3；主梁工字钢总重：Q=67.56kg/m×28×4m=75.67kN；荷载组合：∑总=1.2∑恒+1.4∑活=1.2×(1059+75.67)+1.4×216=1664kN；则单侧支点工字钢受力：M=0.5×1664=832kN；作用在支点工字钢上的线荷载为：q=832KN/13.5m=61.63KN/m；跨中最大弯矩：Mmax=1/8ql2=1/8×61.63×2.72=56.16KN.m；强度检算：σ=Mmax/WX=56.16KN.m/(877.6×2×10-6m3)=32Mpa<[σw]；强度满意要求；挠度检算：f=5ql4/384EI=5×56.16×103×2.74/384×2.1×1011×15796×2×10-8=0.586×10-3m<l/400=2.7/400=6.75×10-3m；挠度满意要求（4）钢立柱受力检算支墩采纳Φ400mm钢立柱，壁厚8mm，钢立柱纵向间距为2.7m，每侧6根，单根长度4.5m。单根立杆承载力设计值按公式[

N

]

=

φAf计算：i

——截面回转半径，i

=

13.86cm。

f

——钢材的抗压强度设计值，f=0.205

kN/mm2。A

——钢立柱截面面积，A=49.74cm2。长细比为λ=L/i

=

450/

13.86

=

32.5

由长细比可得轴心受压构件稳定系数φ=

0.992。则有：

[

N

]

=

φAf

=0.992×4974mm2×0.205

kN/mm2=1011.51kN；按0.5的折减系数计算：[

N

]′=[

N

]×0.5=505.76kN；支点工字钢重Q2=60kg/m×13.5m×2=16.2kN；支墩受力总重：∑总=1.2∑恒+1.4∑活=1.2×(1059+75.67+16.2)+1.4×216=1683.4kN；单根钢立柱受力：N=∑总/n=1683.4/6=280.57kN<[

N

]′=505.76kN；故立杆抗压强度满意要求。（5）支墩基础处理支墩基础所处原地面为路基96区其次层5%灰土或回填5%灰土处理过的基础，则：钢立柱总重：g=77.34kg/m×6×4.5m=20.88kN。砼条形基础自重：g1=1.2×0.5×14.5×25=217.5kN。单侧基础总受力：N单=（1683.4+20.88+217.5）=1921.78kN。则地基每平方米受力：n=1921.78/（1.2×14.5）=110.45kN/m2。填筑路基按新近积累黄土的容许承载力经换填和夯实后，提高2.0系数，则容许承载力取110*2=220kN/m2，所以能够满意要求。（6）门洞平安交通标记设置我部结合本标段路基施工的实际，制定互通立交桥上跨现浇箱梁施工的交通标记方案。1.1在进入现浇支架门洞前后各500m起先设置“前方施工，减速慢行，限速5KM、禁超、前方施工车辆慢行、车道变窄等标记各一套。1.2在支架门洞前20m处，各设置限高限宽标记框架，采纳φ200mm的钢管柱埋设，基础用混凝土浇筑，钢管柱表面按间隔涂刷醒目的反光漆。在限高限宽门架与支架之间用平安网隔离，高度2m，防止车辆绕行。1.3跨线施工500m处，分别设立警示标记，必需具有警示灯及夜间反光标记，保证夜间警示效果，防止因夜间提示不明显而诱发事故。1.4全部标记必需具有警示灯及夜间反光功能，保证夜间警示效果，防止因夜间提示不明显而诱发事故。六、碗扣支架的其它要求和规定6.1、材料选用和质量要求1.1本工程脚手架为连续箱梁承重用，采纳碗扣支架，现浇梁外模和内模采纳1220×2440×15优质竹胶板。1.2碗扣支架钢管规格为φ48×3.5mm，且有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止运用有明显变形、裂纹和严峻绣蚀的钢管。钢管应涂刷防锈漆作防腐处理，并定期复涂以保持其完好。1.3对新购置的碗扣支架，可以采纳厂家供应的性能指数进行验算各项指标；对采纳已运用的碗扣支架，由于长时间的运用，生锈导致管壁厚度有所削减，进场前必需对旧的碗扣支架立柱进行性能指标的检测，并进行支架各项指标的验算，全部通过后方能运用，运用前应供应复检的质量保证书。1.4其它管件及扣件应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁运用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定抽样检测。旧扣件运用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁运用，出现滑丝的螺栓必需更换。6.2、技术要求2.1对承台和管线开挖范围必需严格按规范标准分层进行换填和回填，同时加强地基的排水措施。2.2搭设支架前，必需在地面测设出桥梁各跨的纵轴线和桥墩横轴线，放出设计箱梁中心线。按支架平面布置图及梁底标高测设支架高度，搭设支架，采纳测设四角点标高，拉线法调整支架顶托。2.3必需保证可调底座与地基的密贴，必要时可用砂浆坐底。安放可调底座时，调整好可调底座螺帽位置，使螺帽位置位于同一水平面上。可调底座螺杆调整高度不得超过25cm，若在实际施工中调整高度必需超过25cm时，采纳切割支架长度的方法进行调整，局部微调可采纳方木调整。2.4检查脚手架有无弯曲、接头开焊、断裂等现象，无误后可实施拼装。2.5拼装时，脚手架立杆必需保证垂直度。尤其重要的是必需在第一层全部立杆和横杆均拼装调整完成无误后方可接着向上拼装。2.6拼装到顶层立杆后，装上顶层可调顶托，并依设计标高将各顶托顶面调至设计标高位置，可调顶托螺杆调整高度不得超过20cm，必要时用方木进行调整。2.7满堂支架搭设至桥墩时，采纳钢管与桥墩四周坚固环绕形式与支架相连接，以达到满堂支架与桥墩整体受力作用。2.8铺设纵、横向方木和竹胶板时要确保其连接坚固，另外将纵向方木和横向方木接触面刨平,保证其密贴。横向方木顶面刨平，保证竹胶板与其密贴。2.9支架底模铺设后，测放箱梁底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。底模标高=设计梁底+支架的变位＋（±前期施工误差的调整量），来限制底模立模。底模标高和线形调整结束，经监理检查合格后，立侧模和翼板底模，测设翼板的平面位置和模底标高（底模立模标高计算及确定方式类同箱梁底板）。2.10为确保支架整体稳定，支架每隔四排设一道横向剪刀撑，纵向在支架边缘设置剪刀撑，且在剪刀撑钢管与立杆连接处用扣件连接紧固。2.11为了便于拆除桥台与墩顶处的模板，可在支座安装完成后，在支座四周铺设一层泡沫塑料，顶面标高比支座上平面高出2～3mm。在拆除底模板时将墩顶处的泡沫塑料剔除，施工时严禁用气焊方法剔除泡沫以免伤及支座。6.3、平安措施3.1支架运用规定1）严禁上架人员在架面上奔跑、退行；2）严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等担心全处休息；3）严禁攀援脚手架上下，发觉异样状况时，架上人员应马上撤离；4）脚手架上垃圾应刚好清除，以减轻自重。5）脚手架运用中应定期检查下列项目：a扣件螺栓是否松动；b立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；c平安防护措施是否符合要求；d是否超载。3.2拆除规定1)拆除依次：护栏→脚手板→剪刀撑→横杆→立杆；2）拆除前应先拆除脚手架上杂物及地面障碍物；3）拆除作业必需由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业；4）拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应刚好拆除运走，避开误扶、误靠；5）拆下的杆件应以平安方式吊走或运出，严禁向下抛掷。3.3支架平安措施1）禁止随意变更构架结构及其尺寸；2）禁止架体倾斜或连接点松驰；3）禁止不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业；4）搭拆作业中应实行平安防护措施，设置防护和运用防护用品；5）禁止随意增加上架的人员和材料，引起超载；6）禁止在架面上随意实行加高措施，增加荷载或加高部分无牢靠固定，防护设施也未相应加高；7）不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；8）不得在架上搬运重物；9）不得在六级以上大风、雷雨和雪天下接着施工；10）支架长期搁置以后未作检查的状况下不得重新运用；11）在支架上进行电气焊作业时，必需有防火措施和专人看管；12）搭拆支架时，地面应设围栏和警示标记，并派专人看管，严禁非操作人员入内；13）支架搭拆时应制止和杜绝违章指挥、违章作业；14）拆下的杆件以平安方式运下，集中堆码整齐。3.4支架的防电、避雷措施3.4.1防电措施1)钢管脚手架在架设的运用期间要严防与带电体接触，否则应在架设和运用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应实行牢靠的绝缘措施。2)钢管脚手架应作接地处理，每隔25m左右设一接地极，接地极入土深度为2～2.5m。3)夜间施工照明线通过钢管时，电线应与钢管隔离，有条件时应运用低压照明。3.4.2避雷措施1）避雷针：设在架体四角的钢管脚手立杆上，高度不小于1m，可采纳直径为25～32mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管。2）接地极：按脚手架连续长度不超过50m设置一处，埋入地下最高点应在地面以下不浅于50cm，埋接地极时，应将新填土夯实，接地极不得埋在干燥土层中。垂干脆地极可用长度为1.5～2.5m，直径为25～50mm的钢管，壁厚不小于2.5mm。3）接地线：优先采纳直径8mm以上的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢，接地线之间采纳搭接焊或螺栓连接，搭接长度≥5d，应保证接触牢靠。接地线与接地极的连接宜采纳焊接，焊接点长度应为接地线直径的6倍或扁钢宽度的2倍以上。4）接地线装置宜布置在人们不易走到的地方，同时应留意与其它金属物体或电缆之间保持肯定的距离。5）接地装置安设完毕后应刚好用电阻表测定是否符合要求。6）雷雨天气，钢管脚手架上的操作人员应马上离开。3.5防撞措施支架顺桥向两侧每隔30m设置一防撞混凝土块,结构尺寸为40×40×40cm。3.6钢管脚手架的维护与管理1）支架运用完毕后要刚好回收构件、零件，并分类堆放，堆放地点要求场地平坦，排水良好，下设支垫。宜堆放在室内，露天堆放应加以覆盖。2）钢管要定期防腐，外壁宜每半年涂刷防锈漆一度，内壁宜每2～4年涂刷防锈漆，每次涂刷两道。3）扣件及螺栓应在每次运用后用煤油洗涤并涂机油防锈。4）长钢管搬运时应有防弯曲措施。5）建立健全管理制度，加强管理，按谁维护，谁管理的原则，削减丢失和损耗。6）脚手架搭设人员必需是经过按现行国家标准《特种作业人员平安技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。7）搭设脚手架人员必需戴平安帽、系平安带、穿防滑鞋。七、支座安装施工方法及依次7.1.施工前必需按交底内容将工作面凿毛，将锚栓孔凿到设计位置和设计深度，并用水冲洗（或高压风吹）干净，保证工作面无灰尘，并且干燥；同时在四个孔的外侧凿四个槽口，用于支座安放后灌注锚栓孔砂浆之用；7.2.在支座设计位置处划出十字中心线，同时在支座顶板和底板上也标出十字中心线；7.3.用竹胶板条钉个无底木盒，盒子面积比支座底面积稍大，用于调整高程和浇筑面层环氧砂浆之用，木盒安放之后四角高差限制在5mm之内，调整好木盒位置，并固定；7.4.配制支座板下面垫层较干硬性的环氧树脂砂浆；7.5.浇筑面层环氧树脂砂浆，同时限制好砂浆面四角高差，高差限制在2mm以内；7.6.待面层环氧砂浆有肯定的强度后，安放支座，将地脚螺栓穿入底板地脚螺栓孔并旋入底柱内；7.7.支座就位对中并调整支座水平用的垫块，用水平尺检测支座水平度，四角高差控制在2mm内；7.8.按环氧树脂砂浆的协作比及配制方法拌制好流淌性较好的环氧树脂砂浆，从锚栓孔侧面的灌浆槽灌注锚孔砂浆，要求灌注密实，不得留有空洞；7.9．在安装之前确定好支座的方向，严禁将支座的方向安装错误。八、绑扎底板、腹板钢筋在铺好的底模上进行标高复核，轴线测设，并经监理复核后再进行钢筋施工。8.1钢筋、钢绞线要有出厂质量证明书和试验报告单，并按规范要求的频率进行抽验，按不同规格挂牌堆放，为避开锈浊和污染，钢筋、钢绞线堆放在专设的钢筋棚内。8.2为削减支架上的钢筋绑扎工作，底板和腹板钢筋可按设计图预先钢筋加工场加工成型，在箱梁上进行焊接。端横梁、中横梁骨架钢筋加工在下面严格依据图纸和规范进行加工成型再吊到桥面进行拼装。为加强钢筋骨架的整体性和坚固性，在必要的位置点焊固定，钢筋骨架加工完以后，要细致检查钢筋尺寸、数量及焊接质量。8.3、钢筋若与水纹管或预埋件有抵触时，可适当移动钢筋位置。钢筋之间相互干扰时，做适当调整。调整的原则是：构造钢筋让位于主钢筋，细钢筋让位于粗钢筋，一般钢筋让位于预应力钢筋。在钢筋位置调整之前，必需征得设计和监理工程师的同意。钢筋绑扎时，应留意支座、护栏和伸缩缝等预埋件的预埋。8.4为保证钢筋爱护层的厚度，应在钢筋骨架与模板之间采纳锯齿型塑料垫块支垫，垫块采纳梅花型布置，钢筋骨架侧面的垫块应绑扎坚固。钢筋施工时要留意垫块的放置，损坏的垫块要刚好更换，确保钢筋有足够的爱护层。九、钢绞线的穿束及定位9.1预应力筋的检验预应力筋穿入孔道前，应检查其品种、规格、长度和有关的冷拉记录及机械性能试验。首先检验钢绞线有无出厂质量合格证明。然后，对进厂钢绞线进行外观检查。其表面不得有裂纹，润滑剂，油渍及锈蚀，麻坑。保证钢绞线与混凝土有足够粘结力，避开应力集中和耐疲惫强度的降低。9.2锚垫板安装a、制作端模板和侧模板时，要在梁体锚孔口位置设置与锚垫板同样大小的板块（以留出锚具位置），并在锚垫