试井解释原理

试井解释原理第1页/共179页一、试井解释中的概念第2页/共179页试井(广义)：试井是一种通过获得有代表性储层流体样品、测试同期产量及相应的井底压力资料来进行储层评价的技术。既包括压力和温度及其梯度的测量、高压物性样品的获取，不同工作制度下的油、气、水流量的测量，甚至探测砂面以了解地层出砂情况等均可以称为试井的范畴。试井(狭义)：仅指井底压力的测量和分析，以及为了进行压力校正而进行的温度测量和为了分析压力而进行的产量计量。1、什么是“试井”？第3页/共179页产量地层属性：孔隙度、渗透率、断层、边界、边底水、气顶等压力响应反求地层信息正问题反问题试井解释1、什么是“试井”？第4页/共179页测井(WellLogging)：

主要用电法等来测试井筒附近区域的地层渗透率、饱和度等地层特征。生产测井(ProductionTest)：

主要研究井筒问题，如出油层位、出水层位、分层流量及井壁损坏等。试井(WellTesting):

主要通过测试压力数据和产量数据来求取生产井流动区域范围内的有效地层参数，如渗透率、表皮系数、井筒存储系数以及井与断层的距离。2、“试井”、“生产测井”、“测井”差别第5页/共179页

由于“试井”和“生产测井”同样都是使用绳索（电缆或者钢丝）向井中下入仪器，测取资料进行研究，特别是近年来随着电子压力计的发展和应用，使得试井和生产测井在现场施工方式上趋于接近，统称为“电缆作业”，但是研究方法、研究对象和所依据的理论截然不同，因而只能是彼此渗透，不能混为一谈。第6页/共179页油气勘探开发的关键技术石油地质综合研究技术（盆地、区带、圈闭等评价）油藏探测与监测技术（试井、地震、测井、录井）地质建模与储层描述技术油藏数值模拟技术生产动态分析与监测技术（油藏工程）井筒举升工艺（采油工程）储层改造技术（采油工程）提高原油采收率技术试井服务的范围跨越了油气田勘探和开发的全过程。第7页/共179页各种测试的探测距离探测距离动态静态WFT示踪剂试井试井地质地震岩心测井1cm1m1km10-2

m10-1

m1m10m102

m103

m104

m第8页/共179页试井的分类第9页/共179页试井是唯一的矿场流动评价技术油气勘探开发的是流体矿藏，流动测试将更能反映油气藏的产能。试井就是以渗流力学理论为基础，通过对井的测试信息的研究，确定反映测试井和储层特性的各种物理参数。渗流力学理论的发展：室内实验矿场试验--试井第10页/共179页归纳起来试井分析的主要用途有：1、判断和预测油气藏类型，均质油气藏，非均质油气藏等；2、判断和预测油气藏大小和范围，河道油藏，断层距离，透镜体，油（气）层边界，非均质分布等，而且是地震、测井等手段都难达到的；。3、判断和评价断层的性质，包括密封性等；3、流动单元的划分；5、判断井间连通性和注采平衡分析；6、平均地层压力计算，压力分布；7、估算测试井的完井效率、井底污染情况，判断是否需要采取增产措施（如酸化、压裂），分析增产措施的效果；8、估算测试井的控制储量、产能、地层参数；9、描述井筒周围油藏特性，包括流动单元描述与划分，渗透率分布、孔隙度分布，厚度分布，饱和度分布等。第11页/共179页（1）平面径向流假设：油层均质、等厚、油井打开整个油层生产。现象：在油层中与井筒方向垂直的水平面上，流线从四面八方向井筒汇集、而等压线则是以井轴为圆心的同心圆。

实际上，油井一开井总要受到井筒储集和表皮效应或者其他因素的影响，这时虽然也是向着井筒流动，但是尚未形成径向流的等压面，这一阶段称为“早期段”，在生产影响达到油藏边界以后，此时因受边界影响不呈平面径向流，这一阶段称为“晚期段”，真正称为径向流的只是它们之间的一段时间，即“中期段”3、重要概念第12页/共179页（2）稳定流动一口油井以稳定产量生产，如果在“晚期段”整个油藏的压力分布保持恒定（即不随时间变化），油藏中每一点的压力都保持常数，这种流动状态成为“稳定流”。表现特征：t≥tss时，油藏中任何一点均有：dp/dt=0.

强水驱边底水油藏可出现稳定流。第13页/共179页（3）拟稳定流动如果在稳定生产过程的晚期段，油藏中每一点的压力随时间的变化率都相同，即各点的压力以相同的速度下降，这种流动状态称为“拟稳定流动”。表现特征：t≥tps时，油藏中任何一点均有：dp/dt=C(常数)

油藏中不同时刻的压力分布曲线彼此平行，井底压力随时间变化呈线性关系。封闭油藏中一口井以稳定产量投入生产，当压力影响达到所有封闭边界之后，便进入“拟稳定流动”阶段。第14页/共179页（4）半球形流和球形流动

油藏由于存在气顶或者底水，为了防止底水锥进或者气顶气窜，只打开油层顶部或者底部，油层中的流体类似于从半球体的四面方向流向油层顶部的打开部位，此时的流动称为“半球形流动”。如果只在油层中某一部位打开，油层流体从射孔孔眼的上下、左右、前后四面八方流向孔眼，此时的流动称为“球形流动”。厚油层局部打开时可以在“早期段”出现“半球形”或者“球形”流动。第15页/共179页（5）线性流动

线性流动就是指在某一区域内，流体的流动方向相同，流线相互平行。可能出现“线性流”的情况：平行断层所形成的条带地层，离井稍远区域流动；无限导流垂直压裂裂缝井；水平井水平段较长时。

线性流在压力曲线上的表现特征：压力导数成1/2斜率的直线。第16页/共179页（6）双线性流动

有限导流垂直裂缝是指进行水力压裂的井，当加入的支撑剂沙粒配比是当时，裂缝中的导流能力与地层的导流能力可以相比拟。此时除垂直于裂缝的线性流外，沿裂缝方向也产生线性流,因此成为双线性流。双线性流产生于有限导流的垂直裂缝。第17页/共179页（7）拟径向流

对于水力压裂井，当初期的线性流动和双线性流动结束之后，当压力波响应半径大于裂缝半长时，就会出现拟径向流动。第18页/共179页（8）续流

井口开井时，初始的井口产量是由井筒内液体的膨胀而产生的，井底的流动是从零逐渐增高到常产量(Q)值，这时地层内不能马上形成平面径向流，这一阶段称为井筒储集影响阶段，也称“续流动段”。反之，当一口井在井口关井时，由于井筒内流体的压缩性影响，或是由于井筒内具有自由液面，使得井底不能同时关闭停止流动，地层继续向井内补充一部分液体，这便是关井的“续流动”。第19页/共179页几种特定流动的压力导数特征斜率值第20页/共179页（9）段塞流

在钻柱(DST)测试中，打开井底阀以后，随着地层流体的产出，测试管柱的液面不断上升。对于自喷能量差的地层，液面达到井口之前，流动即停止，从而形成自动关井。这种流动称为“段塞流”。第21页/共179页（10）探测半径

当一口井以产量q生产时，井底压力开始下降，压力波不断向地层内部传播，“压降漏斗”不断扩大和加深，在任何时刻ti,都总有那么一个距离ri,在油层中与生产井距离超过的ri地方，压降仍为0(严格地说，该地方压降仍然非常小，只是无法探测出来而已).这个距离就称为“探测半径”。第22页/共179页

探测半径的计算公式：.tdCktrfm0290=rd：探测半径，ft;k:渗透率，mD;t:时间，h;Φ:孔隙度，无因次；

u：粘度,mPa.S.Ct:压缩系数，［磅/英寸2］-1第23页/共179页（11）压降试井和压降曲线

压降试井：即把本来关着的油井开井生产，使油层中的压力下降，测量产量和井底流动压力随时间的变化。压降曲线：以直角坐标表示井底流压Pwf(t),以对数坐标表示开井时间t，绘制出来的井底流压和开井时间的单对数曲线称为压力降落曲线，简称压降曲线。利用压降曲线可以计算油层渗透率k和表皮系数S等。第24页/共179页（12）压恢试井和压恢曲线

压恢试井：一口井以稳定产量生产一段时间tp以后,关井使油层压力回升(“恢复”)，测量关井前产量和关井后井底流压随时间的变化，这就是“压恢试井”。压恢曲线：Horner曲线:即以直角坐标表示关井井底压力Pws(△t),对数坐标表示（tp+△t)/△t,这样的半对数曲线就称为霍纳曲线。MDH曲线：即以直角坐标表示关井井底压力Pws(△t),对数坐标表示关井时间△t,这样的半对数曲线就称为MDH

曲线。利用压力恢复曲线可以计算油层渗透率k、表皮系数S以及油层外推压力等。第25页/共179页（13）井筒储集效应和储集系数

在油井开井阶段和刚关井时，由于流体自身的压缩性，都存在续流影响，这就是“井筒储集效应”。从开井或者关井开始，直到地面产量与井底产量完全相同之前的阶段都称为“纯井筒存储阶段”。第26页/共179页井筒储集系数物理意义

在井筒储满单相原油的情况下，井筒靠其中原油的压缩性能储存原油，或者靠释放其中原油的弹性膨胀能量排除原油的能力。说得更具体些：关井时，要使井筒压力升高1MPa，需要从地层中流入C(m3)体积的原油；开井时，当井筒压力降低1MPa时，靠井筒中原油的弹性膨胀能量可以排出C(m3)体积的原油。（13）井筒储集效应和储集系数第27页/共179页（14）表皮效应、表皮系数和折算半径

由于钻井过程中泥浆的侵入、射孔引起射开不完善、酸化和压裂原因，使油井附近地层区域的渗透性发生变化，也就是通常所说的井壁污染和增产措施见效。因此，当原油流入井筒时，就会在这个渗透性不同的区域内产生一个附加压降。这就是所谓的“表皮效应”。将表皮效应产生的附加压降△Ps无因次化，得到无因次附加压力降，用来表征一口井表皮效应的性质和严重程度，称之为“表皮系数S”(污染系数)。表皮系数S所反映的储层特征：

S>0：地层受污染，S数值越大，污染越严重；

S=0：储层未受污染；

S<0：增产措施见效，S绝对值越大，增产措施的效果越好。第28页/共179页（14）表皮效应、表皮系数和折算半径

除了用表皮系数S表示井壁污染和表皮效应性质严重程度之外，也可以用折算半径rwe表示，折算半径就是将表皮效应用等效井筒半径来代替，计算公式如下：折算半径rwe和井筒半径rw之间的关系：rwe＝rw(即S=0或者△Ps=0):井未受污染；rwe<rw(即S>0或者△Ps>0):井受污染；rwe>rw(即S<0或者△Ps<0):增产措施见效。第29页/共179页（15）理想采油指数和理想比采油指数

理想采油指数：指无污染或者措施情况下的单位生产压差的油井产量；理想比(米)采油指数：指无污染或者措施情况下的单位油层厚度的采油指数；第30页/共179页（16）实际采油指数

实际采油指数：指地层存在污染或者要经过增产措施的条件下的采油指数。计算公式如下：第31页/共179页（17）流动效率和堵塞比

流动效率(FE):是指实际采油指数与理想采油指数的比值。堵塞比(DR):流动效率的倒数。第32页/共179页（18）多井试井

多井试井包括干扰试井和脉冲试井。测试时一般采用两口井进行施工，一口井作为“激动井”，改变工作制度，例如开井或者关井，产生一个地层压力波。另一口井作为观察井，测试时下如高精度压力计，记录从激动井通过地层传播过来的压力变化，从而研究井间地层的连通性，和计算连通参数。干扰试井也可以采用一口激动井对多口观察井，或者一口观测井对多口激动井，井型井组测试。脉冲试井是指按照相同时间间隔采用多个激动信号(脉冲)，从观察井测量脉冲信号的测试方法。第33页/共179页（19）气井拟压力和无阻流量

气井拟压力的定义：

气井无阻流量(QAOF):是指气井在井口敞喷(大气压)条件下的气体产量。第34页/共179页二、试井解释基本模型及其特征曲线第35页/共179页1、均质模型流体为单相微可压缩液体，储层中达到径向流；忽略毛管力和重力；油井测试前地层各处的压力均匀；地层各向同性，均匀等厚。k井（1)物理模型第36页/共179页(2)数学模型渗流方程：边界条件：1、均质模型第37页/共179页(2)数学模型利用Laplace变换，可以得到Laplace空间线源解：再利用Duhamel原理就可以考虑井筒存储和表皮效应。第38页/共179页(3)典型曲线双对数压力及导数曲线I:早期断－压力及导数曲线合而为一，呈45°直线，表示井筒储集效应的影响；II:过渡段—导数出现峰值后向下倾斜，峰值高低取决于CDe2S.CDe2S值越大，峰值越高，出现的时间越迟。III：导数水平段—地层径向流的典型特征。第39页/共179页半对数MDH曲线a:具有斜率m的径向流直线段；b:具有最大斜率的续流和过渡段；c:以m和m’为斜率的直线交点D所对应的时间△t*;d:以m和m’为斜率的直线夹角ß.(3)典型曲线第40页/共179页半对数MDH曲线1、CDe2S值越大，则m’/m越大，且夹角ß越接近90°角，反之，CDe2S值越小，则m’/m越接近1，且夹角ß越接近180°角；2、CD值越大，△t*越大，拐点出现越迟。第41页/共179页(4)双对数/导数曲线分开距离与CDe2S的值近似关系第42页/共179页(5)井筒储集系数分类特征第43页/共179页(5)井筒储集系数分类特征第44页/共179页(6)常见均质模型曲线类型1、导数曲线无峰值；2、半对数曲线缓慢向上弯曲，未出现径向流；3、反映储层的表皮系数和井筒储存系数都很小。第45页/共179页1、双对数综合曲线呈叉状，压力及导数早期重合；2、导数处于上升段，表明压力变化仍处于续流段；3、半对数曲线向上弯曲，后期近似呈直线，但并不是径向流直线段；4、储层污染较重，表皮系数较大。(卧90井)(6)常见均质模型曲线类型第46页/共179页1、双对数缺失早期续流段；2、半对数曲线具有很短的续流段，但径向流直线段很长；3、半对数直线段斜率很小，反映地层系数(kh/u)很高；4、储层污染较重，表皮数很大。(轮2井)(6)常见均质模型曲线类型第47页/共179页(7)典型实例第48页/共179页（1)物理模型

假设油藏中存在两种介质：裂缝系统和基质系统。基质岩块不能向井筒中直接供液，流动总是先从裂缝开始，逐渐向基质岩块波及,裂缝系统渗透率远大于基质岩块系统的渗透率。kf井km2、双孔隙模型第49页/共179页（2)概念和定义1、裂缝系统的体积比2、基岩系统的体积比3、裂缝孔隙度4、基岩孔隙度5、(裂缝+基岩)总孔隙度6、裂缝系统弹性容量7、基岩系统弹性容量第50页/共179页（2)有关概念和定义8、弹性储能比9、窜流系数其中,a是基质岩块的形状因子,定义为:l是基质岩块特征长度,n是裂缝面的维数常见的a值:a=12/h2

基质岩块呈层状,层厚为h60/a2

基质岩块呈正方体,边长为h15/r2

基质岩块呈圆球状,半径为h

弹性储能比反应裂缝系统的储油量占总储油量的百分比;窜流系数反应的是原油从基质岩块流到裂缝的难易程度。第51页/共179页（3)数学模型解析解双重孔隙介质Laplace空间解拟稳态流动状态下：不稳定流动状态下：(层状)(球形)第52页/共179页（3)典型曲线

双对数压力及导数曲线(拟稳定流动)第53页/共179页

双对数压力及导数曲线特征(拟稳定流动)I—续流段：裂缝系统的流体开始流动，而基质尚未参与流动前表现出均质油藏特征。II—裂缝径向流段：当S接近0、C较小、窜流系数较小(基质向裂缝的窜流发生较迟)、弹性储能比较大（裂缝中有充分的液体供给）时，就可以出现裂缝径向流；III—过渡段：即裂缝系统中采出液体后压力下降，基质系统开始向裂缝系统补给液体，缓和压力的下降；IV—总系统径向流段：即窜流过程稳定以后，裂缝和基质系统中的流体同时参与压力变化过程，出现总系统径向流段，导数曲线上出现水平直线段。（3)典型曲线第54页/共179页

半对数曲线特征(拟稳定流动)半对数曲线上出现两条平行的直线段，第一条直线段代表裂缝径向流段，第二条直线段代表总系统径向流段。（3)典型曲线第55页/共179页

双对数压力及导数曲线(不稳定流动)（3)典型曲线第56页/共179页

双对数压力及导数曲线特征(不稳定流动)a-b为裂缝均质流段，这一点在径向流起点前，因此导数没有出现0.5水平段。b-c为过渡段，导数曲线出现0.25水平直线段；c-d表明从过渡段转化到总系统均质流；d-e为总系统径向流段，导数曲线出现0.5水平直线段。(板状基质岩块)(球状基质岩块)（3)典型曲线第57页/共179页

半对数曲线特征(不稳定流动)A：出现两个半对数直线段，其中斜率为m/2的直线段为过渡流直线段，斜率为m的直线段为总系统直线段。B：只有一个直线段，即总系统径向流段。（3)典型曲线第58页/共179页（4)曲线特征(1)(a-b)续流段；(2)(b-c)裂缝径向流段，导数为0.5水平线；(3)(c-d)基岩－裂缝过渡段，压力呈平稳过渡；(4)(d-e)总系统径向流，导数为0.5水平线。(坝2井拟稳态窜流)第59页/共179页(1)(a-b-c)段为续流段，裂缝流动特征被续流影响掩盖；(2)(c-d)段为不稳态窜流段，导数表现出0.25水平直线；(3)(d-e)为过渡段；(4)(e-f)为总系统径向流，导数为0.5水平线。(5)双重介质不稳态窜流，从形态上很容易与均质地层、井附近有直线断层曲线混淆。(不稳态窜流)（4)曲线特征第60页/共179页（5)典型实例第61页/共179页（5)典型实例TK409第62页/共179页

油井经过加砂压裂后，常常形成与井贯通的垂直裂缝。裂缝的生成是在井底的压裂液压力高于地层岩石的最小应力时发生的，因此裂缝总是沿着地层的最大主应力方向向外延伸。

3、垂直裂缝模型第63页/共179页

人工压裂裂缝的渗透能力主要取决于掺入的压裂砂的分选性，如果掺入的压裂砂的分选良好，则人工压裂裂缝的渗透能力会很高。为了定量描述裂缝的渗透能力，定义无因次导流系数FCD如下：

当FCD大于100时，认为裂缝是高导流的裂缝，通常称之为无限导流裂缝。如果FCD较小，则认为压裂缝是低导流的，通常称之为有限导流裂缝。3、垂直裂缝模型第64页/共179页（1)物理模型裂缝与井筒呈轴对称分布；裂缝内的流动可以为无限导流(沿裂缝方向无压差)或者有限导流(沿裂缝方向有压差)；裂缝宽度W＝0；3、垂直裂缝模型第65页/共179页（2)无限导流裂缝数学模型早期线性流动阶段：拟径向流动阶段：第66页/共179页（2)无限导流模型裂缝典型曲线

整条曲线分成4段，即续流段、线性流段、过渡段、拟径向流段。

第67页/共179页

无井储的双对数压力及导数曲线I:早期断—斜率为0.5的直线，导数与双对数相差0.301周期；II:过渡段—压力及其导数曲线近乎平行；III:径向流段—导数为0.5的水平线。（2)无限导流模型第68页/共179页具有井筒存储效应的双对数及其导数特征当存在井筒储集影响时，曲线的早期断会偏离0.5斜率直线，相应的导数斜率也会大于0.5，而与双对数曲线呈放射状。（2)无限导流模型第69页/共179页半对数曲线特征半对数曲线表现出类似于负表皮效应的压力动态特征(倒“厂”字型)。（2)无限导流模型第70页/共179页（2)无限导流模型实例西26-8井双对数曲线西28-19井双对数曲线压力与导数曲线平行上升，斜率接近1/2西28－19解释结果为：井筒储存系数C：1.9m3/Mpa，基值渗透率K：0.15×10-3μm2，裂缝表皮系数：0.15，裂缝半长：77m，拟合地层压力：23.9MPa。

第71页/共179页（3)有限导流裂缝数学模型早期双线性流阶段：拟径向流动阶段(与均质油藏径向流一样)：第72页/共179页（3)有限导流裂缝典型曲线有限导流裂缝的曲线形态可分成5段，即续流段、双线性流段、线性流段、过渡段、拟径向流段。第73页/共179页无井筒储集的的双对数压力及导数曲线I:早期断—斜率为0.25的直线，导数与双对数相差0.602周期；II:过渡段—压力与导数曲线几乎平行；III:径向流段—导数为0.5的水平线。（3)有限导流裂缝典型曲线第74页/共179页（3）有限导流裂缝典型曲线裂缝导流能力对有限导流裂缝压力特征的影响第75页/共179页具有续流影响的有限导流双对数曲线特征井筒储集效应会使早期续流段的斜率偏离0.25或者0.5.（3）有限导流裂缝典型曲线第76页/共179页乾北18-8井17-18号层（3）有限导流裂缝实例油相渗透率0.778×10-3um2,裂缝表皮为0，裂缝半长76.8m,裂缝导流能力

619md.m，无因次导流能力10.36，第77页/共179页西24-27井双对数曲线（3）有限导流裂缝实例压力与导数线平行上升，斜率为1/4

解释结果：井筒储存C:0.8m3/Mpa，基值渗透率K:1.22×10-3μm2,裂缝表皮系数：0.3，裂缝半长：90m，裂缝导流能力FCD:1.5，拟合地层压力：18.8Mpa第78页/共179页（4)常见垂直裂缝模型曲线类型无限导流裂缝1、初期(a-b)段为线性流段，压力及导数为1/2斜率平行直线；2、(a-b)段的压力及导数之间纵向距离为0.301对数周期；3、后期(c-d)段为径向流段，导数为0.5的水平直线段。（中29井）第79页/共179页有限导流裂缝1、对于FCD较小的有限导流裂缝，初期段(a-b)为双线性流，压力及导数为1/4斜率的平行直线，纵坐标距离为0.602对数周期；2、(b-c)段为过渡段；3、(c-d）段为后期径向流段。（4)常见垂直裂缝模型曲线类型第80页/共179页措施前后效果对比1、措施前为叉形曲线，措施后变为通道状；2、由于k值的变化,使曲线在措施后向左移;3、措施前可以清楚地测到续流段、但是径向流缺失或者很短；4、措施后缺失早期续流段，但是可以测到径向流段。（樊29井）（4)常见垂直裂缝模型曲线类型第81页/共179页措施后出现长裂缝情况1、措施前为典型的“勺”型(均质)曲线和“S”型(双重介质)曲线；2、措施后为，对于大部分的线性流动阶段，表现为不断向上绕曲的弧线，直到出现晚期径向流直线段为止。（威34井）（4)常见垂直裂缝模型曲线类型第82页/共179页（1)物理模型

复合模型是指井附近地层与离开井一定距离的地层，存在不同的参数属性。假设油藏存在两个复合区域，分别具有不同的流度和弹性储能系数。4、复合模型

复合地层的形成原因可以是多种多样的：⑴内、外区地层系数的差异形成复合地层。⑵内、外区流体性质的差异形成复合地层。

第83页/共179页（2)有关概念和定义1、流度比2、储容比4、复合模型第84页/共179页（3)数学模型解析解复合油藏Laplace空间解4、复合模型第85页/共179页

（4)双对数压力及导数曲线4、复合模型(a-b-c)段为井筒储集影响段；(c-d)段为内区径向流段，在无因次坐标中，该段为0.5水平直线段；(d-e)段为内外区交界的过渡段,如果外区流度和储容系数小于内区，则该段上翘，反之，则该段下倾;(f-g)段为外区径向流段,导数曲线上表现出坐标值为0.5Mc的直线段。第86页/共179页(里107井)(a-b-c)续流段；(c-d)内区径向流；(d-e-f)过渡段；(f-g)外区径向流

（4)双对数压力及导数曲线4、复合模型第87页/共179页

（5)交接面存在附加阻力复合模型4、复合模型内区

外区

井存在附加阻力S1物理模型第88页/共179页

（5)交接面存在附加阻力复合模型4、复合模型数学模型渗流控制方程交接面条件第89页/共179页

（5)交接面存在附加阻力复合模型4、复合模型典型曲线当交接面存在附加阻力时，导数特征曲线在中期表现出往上翘起的特性，这种特性随着附加阻力加大，上翘程度也变大。第90页/共179页

（5)交接面存在附加阻力复合模型4、复合模型典型曲线s=1.2s=0.9s=0.6第91页/共179页

（6)实例4、复合模型第92页/共179页

（6)实例4、复合模型西13井压力及其导数拟合曲线（注水井）

解释结果：井筒储集系数Cs:0.07m3/Mpa，渗透率k：15.5×10-3μm2，表皮系数S:-4，内区半径R1：142m，储存比：0.98，外区渗透率K2：0.1×10-3μm2，地层压力Pi＝16.38MPa第93页/共179页（1)物理模型

与双重孔隙介质油藏模型一样存在两种介质：裂缝系统和基质系统。它与双重孔隙介质油藏模型不同的是：两种介质都可以直接流入井筒（符合这一模型的典型油藏是渗透率相差悬殊的双层油藏）。双层油藏模型假设：两个渗透率相差悬殊的油层同时向井筒供油的同时，低渗油层(k2)向高渗油层(k1)发生拟稳定窜流。kf井km5、双重渗透模型第94页/共179页（2)有关概念和定义1、弹性储能比2、窜流系数3、地层系数比

地层系数比反应的是两层油藏之间的差异：当κ＝0.5时，则为均质油藏模型；当κ≈1时，则为双重孔隙介质油藏模型。第95页/共179页（3)数学模型解析解双重渗透介质油藏Laplace空间解第96页/共179页（4)典型曲线(a-b-c)段为井筒储集影响段；(c-d)段为高渗层径向流动段，在无因次坐标中，该段为0.5水平直线段，与均质油藏径向流相似；(d-e)段为过渡段,也是高渗透层的边界反应段,(d-e)和(e-f)段合称为储层的储集效应段;(f-g)段为低渗透层的径向流段,无因次坐标下的导数值为0.5/(1-κ).第97页/共179页

表皮系数S对导数曲线形状的影响当S值增大时,峰值升高,而且向右移动;若出现径向流,导数为0.5水平线.（4)典型曲线第98页/共179页

弹性储能比ω对导数曲线形状的影响随着ω值减小,过渡段(c-d-e-f-g)导数曲线左移。5、双重渗透模型（4)典型曲线第99页/共179页

地层系数比κ对导数曲线形状的影响κ值影响着低渗层径向流段的导数值,κ值增加,导数曲线水平段上移。（4)典型曲线5、双重渗透模型第100页/共179页

窜流系数λ对导数曲线形状的影响随着λ值增大,使得在不稳定压力变化过程中高渗透层形成的亏空，有低渗透层加以补充。当λ值达到10-7数量级时，出现类似于双重孔隙介质的形状。5、双重渗透模型（4)典型曲线第101页/共179页

均质油藏、垂直裂缝油藏、双重介质油藏和双渗介质油藏等等都可能存在变井筒存储的影响，因此，从严格意义上说，变井筒储集模型不属于一种模型，而是属于压力及其导数曲线的特例。6、变井筒储集模型第102页/共179页井筒存储系数由大变小特征曲线双对数曲线图早期段斜率大于1.0，倾角大于45°。第103页/共179页井筒存储系数由大变小特征曲线

半对数曲线的视直线斜率m’与径向流直线段斜率m之比值出现异常偏大，在作无因次叠加函数检验时，续流段拟合不好。第104页/共179页井筒存储系数由小变大特征曲线

双对数曲线图早期段斜率<1.0，倾角<45°，并且使双对数压力曲线与其导数曲线分开，由于C值的变化，导数曲线出现特有的S形状。第105页/共179页井筒存储系数由小变大特征曲线

半对数曲线m’/m之比值出现异常偏低，在作无因次叠加函数检验时，与理论曲线拟合不好。第106页/共179页压力恢复“驼峰”特征第107页/共179页压力恢复“驼峰”原因分析第108页/共179页压力恢复“驼峰”原因分析

图(a)为刚关井时的状态，假定续流已经结束，井筒中存在气液两部分，部分气体在液面上方，体积为1m3，压力为常压0.1MPa，另一部分气体在液体下方，体积也是1m3，液柱高度为1000m，按相对密度0.95计算，下方气体的压力为9.6MPa。下方气体会由于相对密度差异向液体上方移动，使气液相重新分布，如图(b)所示。假定在这一过程中，井筒与地层无流体交换（实际上相的再分布和流体交换同时发生），当气柱到达上方后与上方气柱合并体积为2m3。由于下方气体原来处于高压下，合并后，用理想气体定律可以计算出合并后的气柱内压为4.85MPa，体积2m3。此时井底的压力变为9.5＋4.85＝14.35MPa，这样，井底压力就高于正常井底压力，形成压力恢复曲线上的“驼峰”。第109页/共179页压力恢复“驼峰”的形成条件(1)地层具有中等或者中等偏高的渗透性。原因在于：对于低渗透地层，地层压力较长时间以较大辐度不断恢复，会抵消和遮盖相分布造成的压力升高，一直看不到“驼峰”现象；(2)井筒中流体的粘度应比较高。只有粘度较高，才能延缓气柱的上升过程，从而使井筒中的压力平衡延缓到压力恢复之后；(3)原油泡点压力应比较高，或者具有气夹层，使井底具有较多的已分离气体，这样才能发生面显得想重新分布过程；(4)井底具有较高的S值，形成井壁阻力，会有助于“驼峰”的形成；(5)油套管环形空间有封隔器隔开，阻止油管中由于压力升高挤出的流体倒流到环形空间，迫使井底套力上升。第110页/共179页典型曲线渤海埕北油田：储层特征：渗透率：1.67D;原油粘度55mPa.s；泡点压力14.91MPa;S：24.8(A21井),1.44(A4)井；井下座有封隔器。第111页/共179页（1)边界类型1.在井附近存在有断层或者油层尖灭等不渗透边界;2.由边水或注入水形成的定压边界;3.油层存在有气顶或底水;4.平面上分布有流体性质变化造成的不同的影响区.例如:注入稠化水、注入热蒸气、注入化学剂等；5.平面非均质分布；6.气层具有边底水。7、各种边界模型第112页/共179页（2)边界油藏常见的镜像反应特征7、各种边界模型第113页/共179页

单一断层油藏油藏已经出现径向流，导数曲线上出现0.5水平直线段，由于断层的影响，导数曲线上升一个台阶，出现1.0水平直线段。（3)压降试井曲线特征第114页/共179页

单一断层油藏半对数压力曲线半对数曲线上，出现斜率为m的直线向上转折,形成斜率为2m的另一直线.（3)压降试井曲线特征第115页/共179页直角断层油藏双对数压力及导数曲线直角断层在双对数导数曲线上表现出导数值为2的水平直线段。（3)压降试井曲线特征第116页/共179页直角断层油藏半对数压力曲线直角断层在半对数曲线上表现出4倍斜率的直线。（3)压降试井曲线特征第117页/共179页平行断层油藏双对数压力及导数曲线在一条窄长的通道上，随着时间的增加，在距井较远的地方，逐渐形成拟线性流，压力曲线逐渐形成近似1/2斜率的直线，压力导数也呈现出1/2斜率直线，二者逐渐趋于平行。（3)压降试井曲线特征第118页/共179页封闭地层中心一口井油藏双对数压力及导数曲线压力及其导数曲线在晚期均逐渐趋于单位斜率直线(45º)。（3)压降试井曲线特征第119页/共179页

封闭地层中心一口井双对数压力及导数双对数曲线

封闭油藏中心生产井关井时，块中的压力渐渐趋于平衡，接近平均地层压力，此时压力导数降很快下降，并趋于0。（4)压恢试井曲线特征第120页/共179页

开井压降和生产相当长时间后关井恢复，到接近井的直角断层影响井的压力动态时，两者基本一致，出现封闭断块后，压降值逐渐加大，形成拟稳定流，双对数和导数接近于斜率为1的直线，而恢复曲线则趋于平衡使导数迅速下降并趋于0。（4)压恢试井曲线特征

封闭地层某侧一口井双对数压力及导数双对数曲线第121页/共179页

当井附近存在定压边界时，不论是压降或者压力恢复，都会由于定压边界的存在而使压力稳定下来，从而使压力导数很快下降。

一条定压边界压降或者压恢及其导数双对数曲线特征第122页/共179页

组合边界的压降及其导数双对数曲线特征

当井附近既存在定压边界，也存在不渗透边界时，若井距离不渗透边界较近，则压力导数曲线先上倾再下降。第123页/共179页

组合边界的压降及其导数半对数曲线特征第124页/共179页

实例第125页/共179页（1)物理模型假设：

1、油藏等厚、均质、且顶底部均为不渗透隔层所封闭，水平井与顶底面平行；

2、油层厚度为h(m)，垂向渗透率和水平渗透率分别为KV和KH(μm2),井筒符合无限导流特征，不考虑重力；8、水平井模型第126页/共179页（2)数学模型解析解Laplace线源解：其中：8、水平井模型第127页/共179页（3)水平井模型流线初始径向流：压力影响还未达到顶底界面拟径向流：压力波影响范围已经扩大到水平井范围之外。第128页/共179页（4)典型曲线—水平井模型

双对数压力及导数曲线①表示初始径向流结束的大致时间；②表示拟径向流开始的大致时间。第129页/共179页（4)典型曲线—水平井模型

半对数压力曲线特征

半对数曲线早期反应的是初始径向流(当井不位于油层中不时，还可能出现第二径向流)，后期反应的是拟径向流直线段。第130页/共179页(a-b)续流段；(b-c)垂直径向流；(d-e)垂直于井筒的拟线性流段；(f-g)水平拟径向流。（4)典型曲线—水平井模型第131页/共179页（5)水平井实例罗家11H稳定试井后关井双对数拟合分析图

第132页/共179页（1)物理模型

对于厚油层（几十米甚至上百米）而言，为了防止底水锥进或者气顶气窜，往往只射开油层的某一部分，此时，井底附近的流动会增加一个附加阻力，即打开不完善造成的井壁阻力，使表皮系数增大，而且还会出现球形流动或者半球形流动。假设油层的横向渗透率为KH，纵向渗透率为KZ。9、地层部分射开模型第133页/共179页9、地层部分射开模型（2)双对数压力及导数曲线(a-b-c)段为井筒储集影响段，与一般的均质油藏相似；(c-d)段为局部径向流段，即横向流动和纵向流动共同作用，形成“局部径向流”，导数曲线出现水平直线段；(d-e)段为球形流段，即随着时间的推移，球形流动会明显发生，形成“球形流”或者“半球形流”，球形流在导数曲线上表现出斜率为-0.5的直线段;(e-f)段为地层径向流段,导数曲线上表现出坐标值为0.5的直线段。第134页/共179页

半对数压力曲线特征

在半对数曲线上明显出现斜率为m1的局部径向流和斜率为m2的整个油层的径向流。9、地层部分射开模型第135页/共179页

不同渗透率比值对压力变化曲线的影响KH/KZ值越大，则地层产生局部径向流的可能性越大，维持的时间也越长，反之，则产生局部径向流的可能性越小，产生“球形流”的时间越早。9、地层部分射开模型第136页/共179页

在试井模型假设中，都假设流体是“微可压缩”的，且其“压缩系数为常数”，粘度不随压力变化而变化。但是气体的粘度和压缩系数都是压力变化的函数，真实气体的偏差系数Z也是压力的函数。因此，用于油水渗流时压力变化的方程不能应用于气体渗流，为此，通过引入“真实气体势函数”，或者称为“拟压力”，将气井压力换算成拟压力，就可以将常规油、水井的试井解释方法用于气井试井解释。拟压力定义：气体渗流方程：10、气井解释

（1)气井试井中的拟压力第137页/共179页利用数值积分方法—梯形法计算拟压力：

（1)气井试井中的拟压力第138页/共179页1、当把气井压力转化为拟压力后，气井的不稳定试井解释步骤与油井一样；2、在整个测试过程中，若气井的井底压力小于13.8MPa，此时粘度与偏差系数的乘积几乎是一个常数，此时可以用压力平方来代替拟压力进行试井解释；3、在整个测试过程中，若气井井底压力大鱼20.7MPa，此时μZ/p几乎是常数，此时可以用压力来代替拟压力进行试井解释。注意！

（1)气井试井中的拟压力第139页/共179页稳定试井

气井以某一稳定产量生产，直到井底流压达到稳定，然后改变工作制度，以另一稳定产量生产，待井底流压达到再改变工作制度继续生产，这样重复3～4次，测量每个工作制度下的产量和稳定流压，这就是气井的稳定试井。（2)产能试井方法第140页/共179页

改变工作制度的顺序一般是由低产量开始逐渐加大，常常在测试结束后关井测压力恢复，以取得地层压力pr。第141页/共179页

在双对数坐标上绘制出(PR2-Pwf2)与q的关系曲线。直线的斜率的导数为渗流指数n,通过其它任何点计算出C值，就可以得到指数式产能方程。指数式产能方程第142页/共179页

在直角坐标上绘制出(PR2-Pwf2)q与q的关系曲线。直线的斜率为二项式系数B,通过其它任何点计算出A值，就可以得到二项式产能方程。二项式产能方程第143页/共179页

井底流压为0(绝对压力为0.101MPa)时的最大极限产量即称为“无阻流量”。根据稳定试井测试资料求出气井的二项式产能方程后，就可以利用如下公式计算气井无阻流量：气井无阻流量QAOF第144页/共179页气井流入动态曲线(IPR曲线)

气井井底流压pwf与产量q的关系曲线就称为气井的流入动态曲线。第145页/共179页（2）等时试井

等时试井主要针对低渗气藏提出来的产能试井方法，该方法主要通过3～4次相同时间长度的等时流动期来确定不稳定产能曲线，然后再用一个稳定测点和不稳定产能曲线推出稳定产能曲线。第146页/共179页产能曲线指数式产能曲线二项式产能曲线第147页/共179页（3）修正等时试井

修正等时试井是在等时试井的基础上，开井流动段和关井恢复段的时间相同，通过等时流动期确定不稳定产能曲线，然后再用一个稳定测点和不稳定产能曲线推出稳定产能曲线。第148页/共179页产能曲线指数式产能曲线二项式产能曲线第149页/共179页（4)一点法产能试井IPR方程陈元千二项式方程统计法陈元千指数式方程统计法主要以蜀南地区嘉陵江气藏气井产能测试成果为统计对象第150页/共179页（1)干扰试井

干扰试井通常有两口以上的井参与施工操作，其中一口称为“激动井”，施工时改变“激动井”的工作制度(开井或者关井)，造成井底附近地层的压力波动；另一口井称为“观测井”，施工前即关井，待井底压力基本稳定后，下入高精度、高分辨率的井下压力计，连续记录井底压力的变化，如果激动井和观察井之间是连通的，那么激动井由于开关井造成的地层压力的波动，在一定时间后，就会传到观测井。利用“干扰压力”信号，可以计算地层的连通参数kh/μ、K/φμCt、ω、λ等。11、干扰试井和脉冲试井第151页/共179页干扰测试实例

垦古7井(观测井)在测试开