珍藏版脚手架施工方案

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0宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883手

架施

工方

案一、编制依据及施工部署本方案根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ120-2001;《建筑结构感谢阅读荷载规范》GB50009—2001进行编制。本标段工程共有两栋楼,建筑总高度分别为:1#楼#楼谢谢阅读际情况,决定依建筑物四周用感谢阅读手架.谢谢阅读设高层均比作业面高1500。感谢阅读0宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883谢谢阅读1

1宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883谢谢阅读进行加固.2、主体结构施工时在外墙脚手架拉结点相应的位置预埋钢板埋件。谢谢阅读二、落地式脚手架搭设方法及技术措施外架的施工荷载控制在2KN/m以内。→摆放扫地杆→逐根树立杆并与扫地杆扣紧→装扫地感谢阅读小横杆并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆精品文档放心下载安装→第二步大横杆安装→第二步小横杆加设临时斜撑杆，杆扣紧（在装设连墙杆谢谢阅读后拆除）→安装最后一步大横杆和小横杆→安连墙杆接立杆→加设剪力撑→铺谢谢阅读钢脚手板→绑护栏谢谢阅读安全网及安全爬梯随架高的搭设穿插进行）2、地基处理回填土方时分层夯实，四周外脚手基础必须平整标高一致，后铺150厚石粉，再浇谢谢阅读捣100厚C10砼硬化处理，外脚手架外排立杆450mm外，设置排水沟300×200，与场地感谢阅读排水沟连通，保证外脚手架位置不积水。搭设时，立杆底垫10×5方木，并用可调节下感谢阅读托，布设必须平稳，不得悬空.3、立杆搭设双排架,单立杆,立杆顶端高度需比檐口高1500，横距900,纵向间距1800.谢谢阅读感谢阅读相邻立杆接头避免出现在同步同跨内,接头位置距大横杆或立杆需大于h/3或b/3。精品文档放心下载4、大横杆步距1800,大横杆置于小横杆的上面，立杆的内侧，用直角扣件与立杆连紧；大横

杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内，接头位置距大横杆或立杆

需大于h/3或b/3.设置三排大横杆。感谢阅读5、小横杆每一立杆与横杆相交处都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上,感谢阅读1宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883谢谢阅读2

2宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883精品文档放心下载该杆轴线偏离主节点的距离不大于精品文档放心下载杆边距100。6、纵、横向扫地杆扫地杆搭设在距地基标高200位置.7、剪刀撑谢谢阅读个直角扣件连接,搭设长度不小于1000，剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹谢谢阅读角在450～600之间.8、脚手板脚手板采用木板，随架及时满铺设，铺设宽度600mm,两端用铁线绑扎牢固。谢谢阅读9、连墙件感谢阅读与立杆用直角扣件连接，另一端结构主体施工时，在相应的连接点位置预埋钢板，随着精品文档放心下载架子搭设,将钢管的一端焊接在该钢板上.10、防护设施1）脚手架外立杆搭1200高安全钢管护栏，用安全网与其绑扎牢固，随架高及时跟谢谢阅读上搭设，用绑带相互绑扎；脚手架满挂全封闭的密目安全网，用塑料线绑扎在外侧大横感谢阅读杆内侧;内立杆与建筑物之间的安全平网，按层高设置，绑扎固定牢固连续,随架高及时谢谢阅读跟上，每四层增设一道固定水平安全网。2）接地避雷措施在脚手架四个角上打下四根钢管，埋入深度≥2m,利用扁铁焊接把谢谢阅读脚手架与埋入钢管连接起来（扁铁规格为40×4）埋入钢管和连接扁铁均须置入地下，精品文档放心下载不得冒出地面,防止被行车轧坏或影响道路通行。3）安全通道口的设置首层通道口的搭设尺寸长4000×宽3000＊高2500,并需搭设安全水平网。谢谢阅读11、卸料平台的搭设按楼层搭设,于建筑物与物料提升机之间，平台的标高均比相应的楼面高100，尺寸谢谢阅读2宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883感谢阅读3

3宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883谢谢阅读为14＃槽钢搭设,面密铺谢谢阅读连接图示如下：计算书附后：三、脚手架的拆除1、拆架程序：由上而下，先拆连墙件（做临时拉结）→安全网→护栏→剪刀精品文档放心下载撑、斜撑→小横杆→大横杆→立杆。2、拆除时应逐级步距拆除，不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆除.做到一步感谢阅读一清、一杆一清。四、材料准备先由架子施工员根据设计图纸，计算出搭设面积，制定材料计划。报公司物资部分谢谢阅读筹备。详见周转材料计划表。五、安全施工技术措施（一）材质及使用的安全技术措施谢谢阅读形、滑丝现象的扣件。钢管及扣件需经公司物资仓库作防锈处理。谢谢阅读2、安全网需有国家认证的出厂合格证。3、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不得小于100。感谢阅读精品文档放心下载作业。5、架子操作过程中必须配带安全带、安全帽,不得穿拖鞋。谢谢阅读（二）搭设的安全技术措施1、脚手架的基础必须夯实、硬化处理，做到不积水、不沉陷。谢谢阅读2、搭设过程中用护栏围出工作标志区,禁止行入进入、统一指挥、上下呼应，严禁谢谢阅读在无人指挥、无人看护下作业。感谢阅读不得随意拆除脚手架部件。4、定期检查脚手架，发现问题和隐患，及时报架子员进行整改,以达到坚固稳定，谢谢阅读3宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883感谢阅读4

4宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883感谢阅读确保施工安全。（三)脚手架拆除的安全技术措施1、根据公司有关拆架程序的规定和要求，架子施工员必须接到拆架通知单,且经有精品文档放心下载感谢阅读技术交底。2、拆除前，必须察看施工现场条件,包括架空线路、外脚手架、地面的设施、各种谢谢阅读障碍物。谢谢阅读禁止非作业人员进入。4、拆除时要统一指挥,上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先谢谢阅读通知对方,以防坠落。精品文档放心下载每天拆架下班时，不得留下隐患部位.6、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。7、所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件.精品文档放心下载8、严禁高空抛掷杆件和扣件，必须逐级传递至地面.六、文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，和国家规范规定并结合公司有关制执行。感谢阅读七、其它未尽事宜依据现行有关规范要求，和主管单位要求及公司有关制度进行施工。谢谢阅读钢管落地脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》感谢阅读(JGJ130-2001）、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》精品文档放心下载（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017—2003）等编制.谢谢阅读4宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883谢谢阅读5

5宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883精品文档放心下载1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为29m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；感谢阅读内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3。2；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距3。6m，水平间距4。5m，采用焊缝连接；感谢阅读2。活荷载参数施工均布活荷载标准值:2。000kN/m2;脚手架用途:装修脚手架；谢谢阅读同时施工层数：1层；3。风荷载参数本工程地处四川攀枝花市，基本风压0。4kN/m2；谢谢阅读风荷载高度变化系数μ，计算连墙件强度时取1。45，计算立杆稳定性时取1。45，感谢阅读风荷载体型系数μs为1。13；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)：0.1248；感谢阅读脚手板自重标准值(kN/m2)：0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m）:0。140；感谢阅读安全设施与安全网（kN/m2):0。005；脚手板类别:木脚手板;栏杆挡板类别：木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）：0.035;脚手板铺设总层数：2；5。地基参数5宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883感谢阅读6

6宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883感谢阅读地基土类型：素填土；地基承载力标准值（kPa）:120.00；谢谢阅读立杆基础底面面积(m）：0。20;地基承载力调整系数：1。00。谢谢阅读按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）第5.2.4条规定，大横感谢阅读杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手精品文档放心下载板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.感谢阅读1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.035kN/m；脚手板的自重标准值：P2=0.35×1.05/（2+1)=0。122kN/m；精品文档放心下载活荷载标准值：Q=2×1.05/（2+1）=0。7kN/m；谢谢阅读静荷载的设计值：q1=1.2×0.035+1.2×0.122=0。189kN/m；精品文档放心下载活荷载的设计值:q2=1.4×0。7=0.98kN/m；感谢阅读图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)谢谢阅读图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M1max=0。08q12+2l2精品文档放心下载跨中最大弯距为M1max=0.08×0。189×1。52+0.10×0.98×1.52kN·m；谢谢阅读支座最大弯距计算公式如下：M2max=—0.10q12-0.117q2l2谢谢阅读支座最大弯距为M2max=22谢谢阅读选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：6宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883精品文档放心下载77宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883精品文档放心下载σ=Max(0。255×106，0.301×106）/4730=63。636N/mm2；精品文档放心下载大横杆的最大弯曲应力为σ=63.636N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值谢谢阅读[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q24）/100EI谢谢阅读其中：静荷载标准值：q1=P12=0。035+0。122=0。158kN/m;感谢阅读活荷载标准值:q2=Q=0.7kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.158×15004/(100×2.06×105×113600+0.990×0。感谢阅读7×15004/（100×2.06×105×113600)=。73mm;谢谢阅读大横杆的最大挠度1.73mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，谢谢阅读满足要求！精品文档放心下载感谢阅读布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0。035×1。5=kN;谢谢阅读脚手板的自重标准值：P2=0.35×1.05×1.5/（2+1）=0。184kN；谢谢阅读活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/（2+1）=1。050kN；感谢阅读集中荷载的设计值：P=1。2×(0。053+0。184）+1.4×1。05=1。754kN；感谢阅读小横杆计算简图7宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883精品文档放心下载88宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883精品文档放心下载2。强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯精品文档放心下载矩和;均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax=2/8Mqmax=1。2×0.035×1。052/8=0。006谢谢阅读集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.754×1。05/3=kN·m；谢谢阅读最大弯矩M=Mqmax+pmax=0。62kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.62×106/4730=131。043N/mm2；谢谢阅读小横杆的最大弯曲应力σ=131。043N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205谢谢阅读N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠谢谢阅读度和;小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：νqmax=5ql4/384EIqmax。035×10504/(384×2.06×105×113600)=0。024mm；谢谢阅读大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.053+0。184+1。05=1.287kN；谢谢阅读集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:精品文档放心下载pmax=Pl（2-4l2/9/72EI感谢阅读pmax=1286。85×1050×(3×10502—4×10502/9)/（72×2.06×105×113600）=。259谢谢阅读8宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883感谢阅读99宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883感谢阅读mm;最大挠度和ν=νqmax+pmax=0.024+2。259=2。283mm；谢谢阅读小横杆的最大挠度为2.283mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm，感谢阅读满足要求!按规范表5。1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣谢谢阅读件承载力取值为8。00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣精品文档放心下载件式钢管脚手架安全技术规范》5.2。5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值，取8。00kN；精品文档放心下载R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;感谢阅读大横杆的自重标准值:P1=0.035×1。5×2/2=0。053kN；谢谢阅读小横杆的自重标准值：P2=0.035×1.05/2=0.019kN;精品文档放心下载脚手板的自重标准值：P3=0.35×1.05×1。5/2=0。276kN;感谢阅读活荷载标准值:Q=2×1.05×1。5/2=1.575kN；感谢阅读荷载的设计值:R=1。2×（0。053+0.019+0.276)+1。4×1.575=2.622kN；精品文档放心下载R〈8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!精品文档放心下载作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：精品文档放心下载(1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0。1248kN/m谢谢阅读NG1=[0.1248+(1.50×2/2）×0。035/1。80]×29。00=4。475kN；感谢阅读（2）脚手板的自重标准值；采用木脚手板,标准值为0。35kN/m2感谢阅读9宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883感谢阅读10

10宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883感谢阅读N=0。35×2×1。5×（1。05+0.2)/2=0。682kN；谢谢阅读(3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m感谢阅读NG3=0.14×2×1。5/2=0。21kN；谢谢阅读（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0。005kN/m2精品文档放心下载NG4=0。005×1。5×29=0.218kN；精品文档放心下载经计算得到，静荷载标准值NG=N+N+N+NG4=5.585kN；感谢阅读活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2谢谢阅读取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2×1。05×1.5×1/2=1.575kN；感谢阅读考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=N+0。85×1.4NQ=8.576感谢阅读不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2N+1。4NQ=1。2×5。585+1.4×1.575=8。907kN；感谢阅读谢谢阅读钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法.精品文档放心下载荷吊点分段计算。第1次卸荷净高度为7m；第2次卸荷净高度为1m;第3次卸荷净高度为10m；经过计算得到a1=arctg［2。000/（1。050+0。250）]=56。976度感谢阅读10宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883感谢阅读1111宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883谢谢阅读a2=arctg［2.000/0.250]=82。875度谢谢阅读第1次卸荷处立杆轴向力为:P1=P2=1.5×8.576×7/29=3。105kN;谢谢阅读k为不均匀系数,取1.5各吊点位置处内力计算为(kN)：T1=P11=3。105/0。838=3。703kN感谢阅读T2=P22=3.105/0.992=kN感谢阅读G1=P11=3。105/1.538=2.018kN感谢阅读G2=P22=3。105/8。000=0。388kN谢谢阅读其中T钢丝绳轴向拉力,G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]=T1=3.703谢谢阅读钢丝绳的容许拉力按照下式计算:[F］=aFg/K其中［Fg］-—钢丝绳的容许拉力(kN);Fg—-钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN），计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm）；精品文档放心下载α—钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0。82；K-—钢丝绳使用安全系数。计算中［F]取3。703kN,。82,K=10，得到：感谢阅读选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d=（2×3。703×10.000/0.820)05=mm。感谢阅读吊环强度计算公式为：σ=N/A≤[f]其中［f]为拉环钢筋抗拉强度,按《混凝土结构设计规范》10。9.8每个拉环精品文档放心下载11宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883精品文档放心下载12

12宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883谢谢阅读按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm；N--吊环上承受的荷载等于[Fg]；A——吊环截面积,每个吊环按照两个截面计算，A=0.5πd2；精品文档放心下载选择吊环的最小直径要为:d1/23/50/3.142）精品文档放心下载1/2=6.9mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为9.5mm，必须拉紧至3.703kN，吊环直径为8.0mm。精品文档放心下载根据各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为3.6mm，必须拉紧至0.529kN，吊环直径为6.0mm。谢谢阅读第3次卸荷钢丝绳最小直径为11。4mm，必须拉紧至5。291kN，吊环直径为10。精品文档放心下载0mm.风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μ·μs·ω0其中ω0--基本风压（kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）的感谢阅读规定采用：ω0=0.4kN/m2;μz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001)谢谢阅读的规定采用:μ=。45；μs—风荷载体型系数:取值为1。13；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7×0.4×1。45×1.13=0.459kN/m2;谢谢阅读风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为：Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1。4×0。459×1。5×1。82/10=0.265谢谢阅读kN·m；12宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883精品文档放心下载13

13宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883精品文档放心下载考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/（φA)+M/W≤[f］立杆的轴心压力设计值：N=8.576×11/29=3。253kN;感谢阅读不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式σ=N/（φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=8。907×11/29=3.378kN；谢谢阅读计算立杆的截面回转半径：i=1。59cm；—2001)谢谢阅读表5。3.3得:k=1。155;计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表谢谢阅读5.3。3得：μ=1.5;计算长度，由公式l0=kuh确定:l0=3.118精品文档放心下载长细比:L0/i=196；轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188感谢阅读立杆净截面面积：A=4.5cm2；立杆净截面模量（抵抗矩):W=4.73cm3；谢谢阅读钢管立杆抗压强度设计值：[f］=205N/mm；精品文档放心下载考虑风荷载时σ=3252。924/（0.188×450）+265330。825/4730=94。546N/mm2；感谢阅读立杆稳定性计算σ=94。546N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205精品文档放心下载N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=3378.381/（0.188×450）。934N/mm2；感谢阅读13宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883精品文档放心下载14

14宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883感谢阅读立杆稳定性计算σ=39。934N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f］=205感谢阅读N/mm2,满足要求!连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μ＝1。45,μs＝1。13，0＝0.4，Wk=0.7μ·μs·ω0。7。45×1。13×0。4=0.459kN/m2；谢谢阅读每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001）5.4。1条连墙件感谢阅读约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN)，N0=5。000kN;精品文档放心下载风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算:感谢阅读Nlw=1.4×Wk×Aw=10.405kN；感谢阅读连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=15.405kN；感谢阅读连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·［］其中φ——轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=250/15.9的结果查表得到φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；感谢阅读A=4。5cm2N/mm2;谢谢阅读连墙件轴向承载力设计值为Nf=0。958×4。5×10—4×205×103=kN；感谢阅读Nl=15.405<Nf=88.376，连墙件的设计计算满足要求！感谢阅读连墙件采用焊接方式与墙体连接,对接焊缝强度计算公式如下精品文档放心下载σ=N/lt≤fc或ft其中N为连墙件的轴向拉力，N=15。405kN；感谢阅读14宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883感谢阅读1515宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883精品文档放心下载l为连墙件的周长，取L=pi×d=150。796mm；谢谢阅读t为连墙件钢管的厚度，t=3。2mm；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；谢谢阅读经过焊缝抗拉强度σ=15405.13/（150.796×3.2)=。925N/mm2；感谢阅读经过焊缝抗拉强度σ=31。925〈ft=185;对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!连墙件对接焊缝连接示意图立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=120kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=16.265kPa；感谢阅读其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=8.576×11/29=3。253kN；谢谢阅读基础底面面积：A=0.2m2.p=16。265kPa≤f=120kPa。地基承载力满足要求!精品文档放心下载一、参数信息1。荷载参数脚手板类别：木脚手板,脚手板自重（kN/m2精品文档放心下载栏杆、挡板类别：木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.14;谢谢阅读施工人员等活荷载(kN/m2)：2。00，最大堆放材料荷载（kN）：10。00.精品文档放心下载15宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883谢谢阅读16

16宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883谢谢阅读2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m):1.50，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.00；精品文档放心下载上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：2.90；钢丝绳安全系数K：6.00,悬挑梁与墙的节点按铰支计算；谢谢阅读只对外侧钢绳进行计算;内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。谢谢阅读3。水平支撑梁主梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平［;次梁材料类型及型号：10号槽钢槽口水平[；次梁水平间距ld（m):0.75，建筑物与次梁的最大允许距离le(m）：0.20。精品文档放心下载4。卸料平台参数水平钢梁（主梁）的悬挑长度（m）：3.00，水平钢梁（主梁）的锚固长度(m):0。感谢阅读50,次梁悬臂Mc（m）：0.00；平台计算宽度(m)：1.60。二、次梁的验算次梁选择10号槽钢槽口水平［，间距0.75m，其截面特性为：感谢阅读面积A=12。74cm2；惯性距I=198.3cm4;转动惯量W=39。7cm3；回转半径i=3.95cm；截面尺寸:b=48mm，h=100mm，t=8。5mm。谢谢阅读1。荷载计算（1）、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；精品文档放心下载Q1=0。35×0.75=0。26kN/m；(2）、型钢自重标准值：本例采用10号槽钢槽口水平[，标准值为0.10kN/m精品文档放心下载Q2=0。10kN/m(3)、活荷载计算1）施工荷载标准值：取2.00kN/m2Q3=2.00kN/m216宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883感谢阅读1717宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883感谢阅读2)最大堆放材料荷载P:10。00kN荷载组合Q=1。2×(0。26+0。10)+1。4×2。00×0。75=2.53kN/m精品文档放心下载P=1。4×10.00=14。00kN2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：感谢阅读最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80—91，P31）为：谢谢阅读Mmax=ql2/8(1—m2/l22+pl/4精品文档放心下载经计算得出:Mmax=（2。53×1。602/8）×(1—（0.002/1。602+14。00×感谢阅读1.60/4=6.41kN·m。最大支座力计算公式：R=[P+q（l+2m)]/2经计算得出：R=（14。00+2.53×(1。60+2×0。00）)/2=9.03kN谢谢阅读3.抗弯强度验算次梁应力:σ=M/γWx≤其中γx--截面塑性发展系数,取1。05；［f]--钢材的抗压强度设计值,［f］=205。00N/mm2；感谢阅读次梁槽钢的最大应力计算值σ=6.41×10/（1.05×39.70)=153。78N/mm2;精品文档放心下载次梁槽钢的最大应力计算值σ=153.783N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计精品文档放心下载值［f]=205N/mm2，满足要求！4。整体稳定性验算σ=M/φWx≤其中，φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：感谢阅读φb=(570tb/lh）（235/f)经过计算得到φb=570×8。50×48.00×235/（1600。00×100.00×235.0)=1.45;谢谢阅读由于φb大于0。6，按照下面公式调整：φ'=1.07—0.282/φb≤1.0谢谢阅读b17宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883精品文档放心下载18

18宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883谢谢阅读得到φ’=。876；b次梁槽钢的稳定性验算σ。41×103/(0.876×39。700)=184.33N/mm2；感谢阅读次梁槽钢的稳定性验算σ=184332N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值［f］精品文档放心下载=205N/mm2三、主梁的验算感谢阅读谢谢阅读近法进行计算；对于内侧钢丝绳，由于变形较小，按照支点法进行计算。谢谢阅读主梁选择16a号槽钢槽口水平[,其截面特性为：面积A=21.95cm2；惯性距I=866.2cm4；转动惯量W=108.3cm3；回转半径i=6。28cm；截面尺寸,b=63mm,h=160mm,t=10mm;精品文档放心下载1.荷载验算(1）栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用木脚手板挡板，标准值为0。14kN/m；谢谢阅读Q1=0。14kN/m；(2）槽钢自重荷载Q2=0.17kN/m静荷载设计值q=1.2×（Q1+Q2)=1。2×（0。14+0.17）=0.37kN/m；感谢阅读次梁传递的集中荷载取次梁支座力R;2。内力验算先将外侧钢丝绳与型钢的作用点看做支点，通过连续梁求出该点的支座反力.感谢阅读悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台水平钢梁计算简图悬挑水平钢梁支撑梁剪力图（kN）悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN。m）悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm）=3.501感谢阅读18宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883精品文档放心下载19

19宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883感谢阅读kN,如果将钢丝绳的支座反力看作一个反向作用在型钢上的集中力Tmax，Tmax＝R［1］，精品文档放心下载谢谢阅读生变形，该点位移为β0,β0=Tmax×（221/2=1.175>0，与实际不符。谢谢阅读a为钢丝绳竖向距离，b为外侧钢丝绳水平距离。下面将通过叠代循环求出钢丝绳的实际受力与实际变形。通过反复循环,直到型钢精品文档放心下载的变形αi与细分力Ti作用下产生的变形相同βi，则此时的力Ti即为钢丝绳实际作用在型精品文档放心下载钢上的力。令反向力T1=Tmax×0。5,求出型钢变形1＝0.007mm，钢丝绳使型钢变形β1＝T1×谢谢阅读(a2+b21/2/E×A＝0。059mm,1〈β1，继续循环。精品文档放心下载令反向力T10=Tmax×0.11，求出型钢变形10＝0.013mm，钢丝绳使型钢变形β10＝精品文档放心下载T1022)1/2/E×A＝0.013mm，10＝10。精品文档放心下载此时的力与变形平衡,T10感谢阅读T10带入连续梁求出型钢实际受力。如图所示:悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN）悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m）悬挑脚手架支撑梁变形图（mm)从左至右各支座反力：R［3]=16。114kN；R[4]=—3.679kN；R[5]=1.913kN；最大弯矩Mmax=3.293kN·m；3。抗弯强度验算σ=M/（γW）+N/A≤［f］其中γx—截面塑性发展系数，取1。05；［f］--钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；谢谢阅读主梁槽钢的最大应力计算值σ。293×106/1。05/108300。精品文档放心下载19宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883感谢阅读2020宇哥制作（四川各类工程投标报价）QQ527161883感谢阅读0+3.17×103/2195.000=30。401N/mm2；感谢阅读主梁槽钢的最大应力计算值30。401N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值感谢阅读[f]=205.00N/mm2，满足要求！4.整体稳定性验算σ=M/（φW）≤［f]其中φb—-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:精品文档放心下载φb(570tb/lh）×(235/f)φb=570×10.0×63。0×235/（2500.0×160.0×235。0）。898；感谢阅读由于φb大于0.6，应按照下面公式调整：φ。07-0。282/φbb可得φ'=0.756；b主梁槽钢的稳定性验算σ=3.293×106/（0。756×108300.00)=40。22N/mm2；精品文档放心下载主梁槽钢的稳定性验算σ=40。22N/mm2小于[f]=205。00,满足要求!精品文档放心下载四、钢丝拉绳的内力验算水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力R按照下面计算，谢谢阅读RCi=RUisini其中RCi-—水平钢梁的垂直支坐反力(kN）;精品文档放心下载RUi—-拉钢绳的轴力(kN)；θi--拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；谢谢阅读sinθi=Sin（ArcTan(2.9/(1+1。5））=0.757；谢谢阅读根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi/sini；精品文档放心下载RUi=12。818/0.757=16.92kN；感谢阅读五、钢丝拉绳的强度验算钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力R取最大值进行验算，为16。92KN；精品文档