预应力连续箱梁桥毕业设计计算书

.目

录中文摘要外文摘要

…………………………Ⅰ…………………………Ⅱ1绪论

……………11.1预应力混凝土梁桥的概述

…………1.2毕业设计的目的

………………………2基本资料

………………………32.1设计基本资料

…………2.2设计依据2.3主要材料

…………………3…………………33方案比选

………………………43.1比选原则3.2设计方案

…………………4…………………43.3方案比选

…………………74结构尺寸及施工方确定

………………4.1箱梁梁高尺寸确定4.2箱梁顶板厚度确定4.3箱梁腹板厚度确定4.4箱梁底板厚度确定

…………………………………………………104.5施工方案确定

…………115荷载内力计算

………………5.1恒载内力的计算.

………………………13

.5.2活载内力计算

…………15横向分虑…………15活载因

…………………17各控制

……………………计算果…………………225.3内力组合

………………承载能合……………正常使合……………计算结

…………256配筋设计

……………………416.1预应力钢筋估算原理

………………41按承载求……………41使用荷求…………426.2预应力钢筋量的估算

………………446.3预应力钢束的布置6.4普通钢筋量的估算

…………………46…………………466.5普通钢筋的布置

………………………487截面验算

……………………497.1截面抗弯承载力验算

……………497.2使用阶段斜截面抗剪验算7.3使用阶段正截面抗裂验算7.4使用阶段斜截面抗裂验算.

…………50…………50……………

.7.5使用阶段正截面压应力验算

……………………7.6使用阶段斜截面主压应力验算

…………………7.7预应力钢筋拉应力验算

……………537.8挠度验算

………………55结论

………………56参考文献

…………………………57致谢

………………58附录一外文参考文（文…………59附录二外文参考文（文…………63附录三附表

……………………68附录三MIDAS建模原数据

……………99.

.河南某高速毕业设计摘

要目前预应力混凝土被广泛的使用于各种中小跨度的桥梁中而且大量采用预应力混凝土将是未来桥梁发展的趋势在本次毕业设计中对目前在公路桥梁中经常使用的预应力混凝土箱型截面梁桥的设计做了全面的介绍，其中包括调研，外文资料的翻译，方案设计，结构计算以及施工图的绘制本设计的主要工作是通过civil计算完成的包括对构件受力简图的确定，构件上荷载的分析计算，根据不同情况进行内力组合，结构的配筋计算，截面验算，施工组织设计的编制和绘制施工详图。关键词：

预应力混凝土；箱型截面；结构计算；civil；.

.expresswayK29+190designAbstractNowdays,theextensivelyusedinvariousofbridgesofmediumandsmall,anditwilldevelopmenttrendofbridgeinthefuturetoadoptthebridgeofpre-stressedinalargeamount.Inintroductionofpre-stressedboxbridgebridgeusedatpresentand,translationofstructurepartofthecountoftheisbymidastheoftheloadon,makingofforneededforthe,designingconstructionorganizationandmappingoutpians.Key：

Thepre-stressedconcrete；sections;Calculationof；midascivil.

.1

绪论1.1

预应力混凝土梁桥的概述我国幅员辽阔大小山脉和江河湖泽纵横全国在已通车的公路路线中尚有大量渡口需要改建为桥梁，并且随着社会主义工业、农业、国防和科学技术现代化的逐步实现，还迫切需要修建许多公路铁路和桥梁在此我们广大桥梁工程技术人员将不断面临着设计和建造各类桥梁的关荣而艰巨的任务。目前，我国桥梁建筑中仍以预应力钢筋混凝土结构为主，其材料钢筋和混凝土造价较低，材料来源丰富，且可以浇筑成各种复杂断面形状，节省材料，承载力也不低，经过合理设计可以获得较好的抗震性，今后几十年，钢筋混凝土结构仍将活跃在我国建筑史上。由于普通钢筋混凝土结构存在不少缺点如过早地出现裂缝使其不能有效地采用高强度材料，结构自重必然大，从而使其跨越能力差，并且使得材料利用率低。为了解决这些问题预应力混凝土结构应运而生所谓预应力混凝土结构就是在结构承担荷载之前预先对混凝土施加压力这样就可以抵消外荷载作用下混凝土产生的拉应力自从预应力结构产生之后，很多普通钢筋混凝土结构被预应力结构所代替。预应力混凝土可看做是一种预先储存了足够压力的新型混凝土材料混凝土施加预压力的高强度钢筋（或称力筋既是加力工具，又是抵抗荷载所引起构件内力的受力钢筋。考虑到混凝土与时间相关的收缩和徐变作用会导致相当可观的预应力损失必须使用高强材料才能使预应力混凝土获得良好的使用效果。预应力混凝土除了同样具有钢筋混凝土桥梁的优点外，还有下述重要特点：（1）能最有效地利用现代高强度材料（高强混凝土、高强钢材小构件截面，显著降低自重所占全部设计荷载的比重，增大跨越能力，并扩大混凝土结构的适用范围。（2）与钢筋混凝土桥相比，一般可以节省钢材30%，跨径愈大，节省愈多。（3）全预应力混凝土梁在使用荷载下不出现裂缝，即使是部分预应力混凝土梁在常遇荷载下也无裂缝，鉴于能全截面参与工作，梁的刚度就比通常开裂的钢筋混凝土梁要大。因此，预应力混凝土梁可显著减小建筑高度使大跨境桥梁做得轻柔美观由于能消除裂缝这就扩大了对多种桥型的适应性，并更加提高了结构的耐久性。（4）预应力技术的采用，为现代装配式结构提供了最有效的接头和拼装手段。根据需要，可在纵向横向和竖向施加预应力使装配式结构集整成理想的整体这就扩大了装配式桥梁.

.的使用范围，提高了运营质量。显然要建好一座预应力混凝土桥梁首先要有作为预应力筋的优质高强钢材和要可靠保证高强混凝土的制备质量同时需要有一套专门的预应力张拉设备和材质好制作精度要求高的锚具，并且要掌握较复杂的施工工艺。综上所述预应力混凝土的种种优异性特别是从世纪年代以来由于材料性能不断改进设计理论日趋完善施工工艺的革新创造使得用这种新型材料修建的桥梁获得了很大发展，在桥梁工程中占日益重要的地位。1.2

毕业设计的目的毕业设计的目的在于培养毕业生综合能力，灵活运用大学所学的各门基础课和专业课知识并结合相关设计规范独立的完成一个专业课题的设计工作设计过程中提高学生独立的分析问题解决问题的能力以及实践动手能力达到具备初步专业工程人员的水平为将来走向工作岗位打下良好的基础。.

.2

基本资料

设计基本资料1、桥宽：0.5m栏+11.5m车道护栏（左幅）2、桥长：45m+70m+45m，共长160m3、桥面高：起点高程，点高程4、桥面横单向2%5、设计荷：公路Ⅰ级荷载6、车道布：本桥为分离式单幅，单向三车道设计依据1路工程技术标准》2路桥涵设计通用规范》3路钢筋混凝土及预应力桥梁设计规范》JTG4路桥涵地基与基础设计规范》主要材料1、预应力筋采用ASTM—标准的低松弛钢绞线（1×7标准型拉强度标准值f

MPa拉强度设计值f

pd

MPa称直径15.24mm称面积140mm，弹性模量E，锚具采用夹片式群锚。p2、非预力钢筋：HRB400级钢筋，抗拉强度标准值f400MPa，抗拉强度设计值skfMPa，弹性模E2.0s

5

MPa。3、混凝土主梁采603.60p

4

MPa，压强度标准值MPa，抗压强度设计值f26.5MPa；抗拉强度标准值f2.85抗拉强度设计值MPacdtd.

.3

方案比选比本设计桥梁的形式可考虑连续梁桥、拱桥、板桥三种形式。从实用、安全、经济、美观、环保以及占地与工期多方面比选。比选原则：（1）实用性。桥梁必须实用，要有足够的承载力。能保证行车的畅通、舒适和安全。既满足当前的需要又要考虑今后的发展要能满足交通运输本身的需要也要考虑到支援农业等等。（2）安全性。桥梁的设计要能满足施工及运营阶段的受力需要，能够保证其耐久性和稳定性以及在特定地区的抗震需求。（3）经济性。在社会主义市场经济体制的今天，经济性是不得不考虑的重要因素。在能够满足桥两个方面需求的情况下要尽量考虑是否经济，是否以最少的投入获得最好的效果。（4）美观性。在桥梁设计中应尽量考虑桥梁的美观性。桥梁的外形要优美，要与周围环境相适应，合理的轮廓是美观的主要因素。（5）环保性。随着经济的发展，生活水平的不断提高，人们对环境保护提出了更高的要求在建筑领域一个工程的建设不能以牺牲环境作代价在保证顺利工的前提下要尽量避免对环境的破坏以实现经济的可持续发展。应根据上述原则，对桥梁作出综合评估。设方案一：预应力混凝土连续梁桥方案，跨径组成（45+70+45），全桥160m。上部结构为单箱单室变截面箱形梁下部结构为混凝土重力式桥墩底缘按二次抛物线变化横截面尺寸按常规选定其中腹板和底板采用变厚度主桥上部结构采用挂篮悬臂浇筑对称平衡逐段施工，施工长度为3挂篮以万能杆件组拼。墩顶的箱梁在墩旁托架上立模现场浇筑，待桥墩与墩顶的箱梁临时固结后进行悬臂浇筑施工梁段悬浇施工中模采用了滑升艺，提高了施工效率。.

.

图3连续梁桥方案图(单位：cm）方案二：中承式拱桥方案，跨径组成(30+100+30)m,全桥长160m。不等跨钢管混凝土中承式拱桥。拱肋轴线采用悬链线性，拱肋外形为等截面结构，中承式自锚结构，钢管拱肋。由于桥面位置在拱的中部穿过可以随引桥两端接线所需的高度上下调整所以适应性强钢管混凝土结构中钢管对混凝土的套箍作用使钢管内混凝土处于三向受力状态高了混凝土的抗压强度和变形能力。采用塔架斜拉锁法施工。拱桥的静力特点是，在竖直何在作用下，拱的两端不仅有竖直反力，而且还有水平反力。由于水平反力的作用，拱的弯矩大大减少。如在均布荷的作用下，设计得合理的拱轴，主要承受压力弯矩剪力均较小故拱的跨越能力比梁大得多于拱是主要承受压力的结构，因而可以充分利用抗拉性能较差、抗压性能较好的石料，混凝土等来建造。图拱桥方案图示（单位：）.

.方案三：装配式预应力混凝土简支T型梁桥，跨径组成4×40。全桥长160m。桥梁的横截面采用T型截面，因为该桥的跨度较大，预应力钢筋采用曲线布置，这样不仅有利于抗剪，而且在拼装完成后，在桥面上进行张拉，可防止梁上缘开裂。装配式桥制造简单，整体性好，接头也方便，而且能有效的利用现代高强材料，减少构件截面，与钢筋混凝土相比，能节省钢材，在使用荷载下不出现裂缝等。采用预制拼装法施工，即先预制T型梁，然后用大型机械吊装，施工快捷方便。图3装配式预应力混凝土剪T梁桥方案图示（单位）.

.3.3

方案比选表3方案比选表第一方案：预应力混凝土连续

第二方案：中承式拱

第三方案：装配式预应力混桥型方案箱梁桥建筑高度较低，易保养和维护，抗震能力强，受力性能好、变

桥建筑高度较低，易保

凝土剪支T型桥建筑高度较低，易保养和维使用性能

养和维护；抗震能力形小、伸缩缝少、行车平顺舒

护，桥下视觉效果好。差。适，桥下视觉效果好。受力复杂，是一种充分发挥圬工及钢筋混受力性能

会发生体系转换，受力复杂

受力明确凝土材料抗压性能的合理桥型。等截面形式能大量节约模变截面形式，可减少混凝土圬

施工工艺复杂，适用板，加快建桥进度，简易经经济性

工，但施工难度大，维修费用

于城市桥梁，费用较济，但不能充分利用截面作低

高，维修费用低用，基础设计量大。美观性

构造简单，线形简洁美观

外形美观

构造简单，线形简洁本桥采用有支架施本桥采用悬臂浇筑法，结构整工，但这种方法需要体性较好，施工变形易控制可

等跨径布置，细部尺寸相耗费大量的建筑材料施工方面

利用计算机程序逐段控制底模

同，可以重复利用模板预和劳动力，并且工期标高。悬浇起重能力要求不高，

制，施工较为方便。较长，因而大大影响仅起吊钢筋骨架及混凝土。了拱桥的推广使用。适用于对桥下视觉有要求的工因地基要求高，要求

各梁受力相对独立，避免超程，适用于各种地质情况；跨适用性

地质情况好；适用于

静定梁的复杂问题，行车较越能力较大。可以不受桥下地城市桥梁跨能差。舒。形条件限制或通航限制当前，我国桥梁设计必须遵循实用、经济、安全和美”的基本原则。只有满足实用这一.

.基本条件后才能谈得上对桥梁结构的其他要求既做到总造价经济又保证工程质量和使用安全可靠。在实用、经济和安全的前提下，尽可能使得桥梁具有优美的外形，并与周围的环境相协调。方案一和方案二相比：连续梁结构可以降低梁高，节省工程数量，有利于争取桥下净空，并改善景观；其结构刚度大，具有良好的动力特性以及减震降噪作用，使行车平稳舒适，后期的维修养护工作也较少。从城市美学效果来看，连续梁造型轻巧、平整、线路流畅，将给城市争色不少但连续梁对基础沉降要求严格特别是由于联长较大梁体与墩台之间的受力十分复杂，加大了设计难度。拱桥的静力特点是，在竖直何在作用下，拱的两端不仅有竖直反力，而且还有水平反力。由于水平反力的作用，拱的弯矩大大减少。如在均布荷载q的作用下，简直梁的跨中弯矩为ql/8，全梁的弯矩图呈抛物线形，而设计得合理的拱轴，主要承受压力，弯矩、剪力均较小，故拱的跨越能力比梁大得多。由于拱是主要承受压力的结构，因而可以充分利用抗拉性能较差、抗压性能较好的石料，混凝土等来建造。石拱对石料的要求较高，石料加工、开采与砌筑费工，现在已很少采用。由墩、台承受水平推力的推力拱桥，要求支撑拱的墩台和地基必须承受拱端的强大推力因而修建推力拱桥要求有良好的地基对于多跨连续拱桥为防止其中一跨破坏而影响全桥还要采取特殊的措施或设置单向推力墩以承受不平衡的推力。但是其造价较高，不经济，且对地基的要求很高，且施工工艺复杂。故方案一优于方案二。方案一和三相比装配式桥梁施工便捷快速结构受力明确桥梁自重较轻但是预应力张拉后上拱偏大，影响桥面线形，使桥面铺装加厚等。故方案一优于三。.

.4

结构尺寸及施工方案定4.1

箱梁梁高尺寸确定本桥为（45+70+45）预应力混凝土连续梁桥，最大跨径为，本桥采用单箱双室的截面形式，因为在外载和自重作用下，支点截面将出现较大的负弯矩，从绝对值来看，支点截面的负弯矩大于跨中截面的正弯矩因此采用变截面梁能符合梁的内力分布规律变截面梁的变化规律采用二次抛物线。根据经验确定，预应力混领土连续梁桥的中支点主梁高度与其跨径之比通常在1/15~1/25之间，主梁梁高H=(1/15~1/25)L=(1/15~1/25)×70=2.8~4.7m，取4m；而跨中梁高与主跨之比一般为1/40~1/50之间，主梁梁h=(1/30~1/50)=(1/30~1/50)×70=1.4~2.3m，取2m。4.2

箱梁顶板厚度确定确定箱型截面顶板厚度一般考虑两个因素满足桥面板横向弯矩的要求满足布置纵向预应力钢束的要求。本设计腹板箱内顶板厚度均取40cm。4.3

箱梁腹板厚度确定梁的腹板厚度主要是满足混凝土抗剪和主拉应力的要求同时又要考虑到普通钢筋或预应力钢束的布置和混凝土浇筑不发生困难。一般情况下，腹板内无预应力筋时可采有预应力筋管道时可采用250~300mm，有锚头时则可采用350mm在大跨度预应力混凝土箱梁桥中腹板厚度可从跨中逐步向支点加厚以承受支点处较大的剪力，一般采用，有达到。在顶板与腹板接头处有必要设置梗腋它可提高截面的抗扭刚度和抗弯刚度减少了扭转剪应力和畸变应力，底板和腹板接头处可根据需要设置。梗腋形式一般为131，2：1腹板厚度也可以采用以下的经验公式估算：跨中：

tH3

墩部：

tH3ss

式中：K——箱梁根部腹板厚度参数，查公路桥涵设计手册《梁桥》(下册)；2K——箱梁跨中腹板厚度参数，查公路桥涵设计手册《梁桥》(下册)；3.

.4.4

B——桥面宽度；L——最大跨度；t——箱梁根部腹板厚度总和；t——箱梁跨中腹板厚度总和；H——墩上梁高；sH——跨中梁高；c腹板厚度梁端和跨中为55cm桥墩处为90cm。箱梁底板厚度确定箱形截面的顶板和底板是结构承受正负弯矩的主要工作部位当采用悬臂施工方法时梁的下缘特别是靠近桥墩的截面承受很大的压力箱形截面的底板应提供足够大的承压面积发挥良好的受力作用。在发生变号弯矩的截面中，顶板和底板都应各自发挥承压的作用。一般来讲，变截面箱梁底板厚度也随梁高变化，墩顶处底板厚为梁高的，跨中处底板厚一般为，底板厚最小应有120mm。本次设计的底板厚度由梁端和跨中的30cm渐变至桥墩处的。跨中箱梁截面和墩顶箱梁截面尺寸如图所示图支点截面（尺寸单位：cm）.

.图跨中截面（尺寸单位：cm）4.5工方案确定本桥采用悬臂浇筑法施工挂篮在墩柱两侧对称平衡地浇筑梁段混凝每段长2~5m)每浇筑完一对梁段待达到规定强度后张拉预应力钢筋并锚固然后向前移动挂篮进行下一梁段的施工，直到悬臂端为止。悬臂浇筑法施工的主要施工优点是不需要占地很大的预制场逐段浇筑易于调整和控制梁段的位置，且整体性好；不需要大型机械设备；主要作业在设有顶棚的、养生设备等的挂篮内进行可以做到施工不受气候条件影响各段施工属于严密的重复作业需要施工人员较少，技术熟练快，工作效率高等。主要施工缺点是梁体部分不能与墩柱平行施工施工周期较长而且悬臂浇筑施工的混凝土加载龄期较短，混凝土收缩和徐变影响较大。施工工序如下图.

.同时进行施工下部工程分阶段施工下部工程

制作及拼装挂篮架设零号块的临设并设置临时固结在零号块上布置挂篮拼装模板，布置钢筋和钢材混凝土的浇筑及养护、张拉钢束移动挂篮到下一个桥梁段施工完第一中间跨，移动挂篮施工边跨施工合龙段KeySeg.)布置永久支座，张拉下部钢束施工桥面图施工工序.

24.245

荷载内力计算5.1

恒载内力的计算主梁主梁恒载内力，包括主梁自重引起的内力（一期恒载Sg1和二期恒载（如铺装、栏杆等）引起的主梁后期恒载内力Sg2。本次设计由MIDAS软件计算的有关截面几何特性结果如表所示：表控制截面几何特性值毛截面几何特性控制截面

单元号

截面类型

A（m

Iyy)

YY（）（）

H（m)边左支点截面边跨跨面边跨跨面边跨跨面桥墩截面左)桥墩截面右)中跨跨面中跨跨面

变截面i段变截面i段变截面j段变截面j段变截面j段变截面i段变截面j段变截面j段

本次设计由MIDAS软件计算的恒载内力计算结果如表3-2所示表恒载内力计算结果表扭矩

弯矩单元

荷载

位置

截面

剪力kN）(kN·

(kN·

I[1]I[5]J[9]

左支点边跨截边跨截边跨截桥墩支点左

-2086.641499.395631.98

3224.04.

.

续表恒载内力计算结果表桥墩支点右)0

中跨面中跨面

-5632.220-29.220

恒载作用下弯矩剪力图如下：图5-1恒载作用下结构弯矩图图5-2恒载作用下结构剪力图.

.5.2

活载内力计算本次设计的活载内力计算为基本可变荷公路一级梁使用阶段所产生的结构内力。横荷载横向分布指的是作用在桥上的车辆荷载如何在各主梁之间进行分配者说主梁如何分担车辆荷载当把荷载按横向最不利位置布置在荷载横向影响线上求得各片主梁分配到的横向荷载的最大值为m则表示主梁在横向分配到的最大荷载比例即称为荷载横向分布系数。对于汽车、人群荷载横向分布系数m的计算公式如下：汽车

2

人群mr

r式中、分别对应于汽车和人群荷载集度的荷载横向分布影响线竖值。r在实践中由于施工特点构造设计等的不同钢筋混凝土和预应力混凝土梁式桥上可能采用不同类型的横向结构此荷载横向分布的计算能更好地适应各种类型的结构特性，就需要按不同的横向结构简化计算模型拟定出相应的计算方法前常用一下几种荷载横向分布计算方法：（1）杠杆原理法——把横向结构（桥面板和横隔梁）视作在主梁上断开而剪支在其上的简支梁。（2）偏心压力法——把横隔梁视作刚性极大地梁。（3）横向铰接板法——把相邻板之间视为铰接，只传递剪力。（4）横向刚接梁法——把相邻主梁之间视为刚性连接，即传递剪力和弯矩。（5）比拟正交异性板法——将主梁和横隔梁的刚度换算成两向刚度不同的比拟弹性平板来求解。本次设计，因为是单箱单室箱形截面，抗扭能力强，可以看做时刚度足够大，桥面净宽W=11.5m，计为单向3道。l70单箱单室亦可简化成2片梁肋，5.38故可用偏心压力法计算其横向分布2数m1）计算横影响线竖标值.

22.22本设计可看作梁数n=，梁间距为6.5m，则：2

2i

1

22

6.5

2

2

2i1边主梁跨中截面的横向影响线竖标值为：

11

a21

2i

6.56.5i

12

21

2i

6.522i影响线如下：3

12.56.530.5

1.80.5

1.31.81.31.86.5q1

1q2

q3

q4

q5

q6图箱梁影响线由几何关系：.55q1解得：同理求得

q

；；0.554；0.354；0.077q34q5q6（1）按一车道加载时：横向分布系数：.

q.qm

2

q

1(1.362（2）按二车道加载时：横向分布系数：m

2

q

10562（3）按三车道加载时：横向分布系数：m0722.07活汽车以较高的速度驶过桥梁时由于桥面不平整发动机震动等原因会引起桥梁结构的振动，从而造成内力增大，这种动力效应称为冲击作用。在计算中采用静力学的方法，即引入一个竖向动力效应的增大系数即冲击系μ，来计及汽车荷载的冲击作用，汽车荷载的冲击力即为汽车荷载标准值乘以冲击系数μ。冲击系数的计算采用以结构基频为指标的方法梁结构的基频反映了结构的尺寸、建筑材料等动力特性它直接反映了冲击系数与桥梁结构间的关系不管桥梁的建筑材料结构类型是否有差别也不管结构尺寸与跨径是否有差别只要桥梁结构的基频相同在同样条件的汽车荷载下就能得到基本相同的冲击系数按结构不同的基频汽车引起的冲击系数在之间变化，其计算方法为：当f<1.5Hz时，μ=当1.5Hz≤f≤，μ=0.1767lnf；当f>时，μ=式中：f—结构基频（Hz）桥梁的自振频率（基频）宜采用有限元方法计算，对于连续梁结构，当无更精确的方法计算时，也可以采用下列公式估算：.

/mg9.81(/mg9.81()fffff

13.616EI23.651EI2m/g式中：l

——结构的计算跨径，单位：

；E

——结构材料的弹性模量，单位：N/；I

c

——结构跨中截面的截面惯矩，单位：；m

c

——结构跨中处的单位长度质量（单位：换算为重力计算时，其单位应为：Ns/；——结构跨中处延米结构重力，单位N/m；g——重力加速度，。计算连续梁的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时采用

f

计算连续梁的冲击力引起的负弯矩效应时，采用

f

。因边垮跨度小按照最不利效应计算法则l＝45m，查得Ic=8.574m4××

kgf

13.616

1028349.49

f

23.651

10

18.86HZμ值可按下式计算：当＜1.5Hz时，

μ当1.5Hz≤≤14Hz时，

lnf当＞14Hz时，

μ.

式中

f

——结构基频（Hz求得：正弯矩效应：10.406负弯矩效应：2活载因子：

式中1+μ——冲击系数；n——车道；

——车道横向折减系数，查表；——偏载系数表车道横向折减系数横

向折减系数横向布载车道数（条）横向折减系数

0.6

0.5一车道加载时：F二车道加载时：F8.10三车道加载时：F0.781）剪力影线图左边支点右力影响线图边跨力影响线.

.图边跨跨中剪力影响线图边跨力影响线图左中支点左剪力影响线图5-9左支点右剪力影响线图5-10中跨1/4剪影响线图中跨中剪力影响线.

.2)弯矩影响线图5-12边跨1/4弯影响线图边跨中弯矩影响线图5-14边跨3/4弯影响线图左支点弯矩影响线图5-16跨中1/4弯影响线图中跨中弯矩影响线.

.计根据最不利布载原则，在各个截面的内力影响线上按《通规》第条的布载要求可求得汽车在各个截面上的最大弯矩、最小弯矩、最大剪力、最小剪力，再考虑冲击系数，车道折减系数以及增大系数后，可得到活载内力，其结果见表5-4。表—4公路I级车荷载作用效应控制截面

汽车M

汽车Mmin

汽车

汽车

min边左支点截面边跨1/4跨面边跨1/2跨面边跨3/4跨面桥墩截面左)桥墩截面右)中跨1/4跨面中跨1/2跨面

(kN·6349.717570.564437.122600.152600.154999.157490.07

(kN·-2755.68-4172.40-8909.22-3467.49-2046.21

(kN)1159.51

(kN)-940.46-591.38-224.86-126.98-64.06-1211.51-813.53-480.43图5-18活作用下最大最小弯矩图.

n.n图5-19活作用下最大最小剪力图5.3

内力组合承公路桥涵结构按承载能力极限状态设计时应采用以下两种作用效应组合基本组合和偶然组合，由于本设计不考虑偶然作用的影响，故只采用基本组合。基本组合是永久作用的设计值效应与可变作用设计值效应相组合，其效应组合表达式为：

S0

(0

SSGiGikQ11

Qj

S)Qjki

j或

S0ud0

Gid

Q

S

Qjd

)ij式中

—承载能力极限状态下作用基本组合的效应组合设计值；

—结构重要性系数，按《通规》JTG表1.0.9规定的结构设计安全等级采用，对应于设计安全等级一级、二级和三级分别取、1.0和0.9；

Gi

—i永久作用效应的分项系数应通规JTG的规定采用；

Gik

、

Gid

—i永久作用效应的标准值和设计值；

Q

—汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的分项系数，取

Q

=1.4。当某个可变作用在效应组合中其值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，其分项系数应采用汽车荷载的分项系数；对专为承受某作用而设置的结构或装置，设计时该.

.作用的分项系数取与汽车荷载同值；计算人行道板和人行道栏杆的局部荷载，其分项系数也与汽车荷载取同值；

1

Qd

—汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值；

Qj

—在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力载外的其他第j个可变作用效应的分项系数，，但风荷载的分项系数=1.1；QjQjS

、

Qjd

—在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他第j可变作用效应的标准值和设计值；—在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他可变作用c效应的组合系数，当永久作用与汽车荷载和人群荷载（或其他一种可变作用）组合时，人群荷载（或其他一种可变作用）的组合系数=0.80；当除汽车荷效c应（含汽车冲击力、离心力）外尚有两种其他可变作用参与组合时，其组合系数取；尚有三种可变作用参与组合时，其组合系数取；尚有四种及cc多于四种的可变作用参与组合时，取。c根据《通规》第规定，各种作用的分项系数屈指如下：结构重要性系数取=1.1；一期恒载作用的分项系数，当作用对结构的承载能力不利时，取=1.2；当作用对结构的承载能力有利时，取=1.0；二期恒载作用效应的分项系数，当对结构的承载能力不利时，取=1.2；当作用对结构的承载能力有利时，取=1.0；汽车荷载效应的分项系数取=1.4；其他可变作用效用的组合系数=0.8；则承载能力极限状态组合为：当作用最结构的承载能力不利时取

S)01G2123当作用对结构的承载能力有利时取

S)01G2123.

nnnn公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时应根据不同的设计要求采用以下两种效应组合：1)作用短期效应组合永久作用标准值效应与可变作用频率值效应相组合，其效应组合表达式为：S

SGik1jij

Qjk式中

S—作用短期效应组合设计值；sd

j

—第j个可变作用效应的频率值系数，汽车荷载（不计冲击力）人群荷载=1.0，风荷载，温度梯度作用，其他作用=1.0；11

j

Qjk

—第j个可变作用效应的频率值。2)作用长期效应组合永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，其效应组合表达式为：SSldGikjij

Qjk式中

S—作用长期效应组合设计值；ld

j

—第j个可变作用效应的准永久值系数，汽车荷载（不计冲击力=0.4，人群荷载=0.4，风荷载，温度梯度作用，其他作用=1.0；222

j

Qjk

—第j个可变作用效应的准永久值。计本设计中由MIDAS软件自动生成的荷载组合如下表5-5：表5-5荷效应组合值名称cLCB2

激活承载能力

类型相加

组合1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4McLCB12cLCB22.

承载能力使用性能

相加1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M相加1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.7/(1+mu)M

.续表5-5荷效应组合值cLCB31cLCB36

使用性能使用性能

相加相加

1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.4/(1+mu)M1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0M附注：cD代表恒荷载；代表钢束二次；代表徐变二次；代表收缩二次；M代表车道荷载；代表钢束一次。（1）荷载组合二：重+1.2钢束二次1.0徐变二1.0收缩二次+1.4车道荷载表荷载内力组合二轴向

剪力-y

剪力-z

扭矩

弯矩-y

弯矩-z单元

荷载

位置1cLCB2(最大)I[1]1cLCB2(最大)J[2]5cLCB2(最大)I[5]5cLCB2(最大)J[6]8cLCB2(最大)I[8]8cLCB2(最大)J[9]12cLCB2(最)I[12]12cLCB2(最)J[13]16cLCB2(最)I[16]16cLCB2(最)J[17]17cLCB2(最)I[17]17cLCB2(最)J[18]23cLCB2(最)I[23]23cLCB2(最)J[24]29cLCB2(最)I[29]29cLCB2(最)J[30]1cLCB2(最小)I[1]1cLCB2(最小)J[2]5cLCB2(最小)I[5]5cLCB2(最小)J[6]

(kN)00-8.1-17.82-129.88-165.27-461.84-532.330000-268.29-217.80000-18.45-28.05

(kN)00000000000.420.420.420.420.420.42-2.36-2.36-2.36-2.36

(kN)-1706.84-725.542020.563105.35353.436542.0710445.2711889.7816737.3417294.93-14353.32-13828.37-6581.35-5327.54288.9642.46-3403.19-2281.82670.531771.14

(kN*m)534.46464.37295.05239.16149.41115.0346.0431.342.650738.41725.79531.71490.34263247.140-41.6-169.19-222.02

(kN*m)08002.4212123.597276.2-12928.3-28415.41-97946.08-129206.25-247357.87-262705.05-262705.05-248589.25-91934.07-72347.71-25109.66-24901.2403748.7-603.15-7622.21

(kN*m)00001.673.9211.4813.8821.3922.3410.299.995.844.940.280-99.52-93.14-74.17-71.26.

.续表5-6荷内力组合二8cLCB2(最小)I[8]8cLCB2(最小)J[9]

-163.57-199.31

-2.36-2.36

4021.235196.91

-323.85-371.97

-30734.44-47032.15

-63.44-58.4712cLCB2(最)I[12]12cLCB2(最)J[13]16cLCB2(最)I[16]16cLCB2(最)J[17]

-524.62-597.1400

-2.36-2.36-2.36-2.36

9015.4210417.6115060.9815585.97

-502.95-116758.95-543.75-147765.98-661.71-269060.22-674.94-285349.48

-51.97-48.04-11.19-9.4617cLCB2(最)I[17]17cLCB2(最)J[18]23cLCB2(最)I[23]23cLCB2(最)J[24]29cLCB2(最)I[29]29cLCB2(最)J[30]1cLCB2(全部)I[1]1cLCB2(全部)J[2]5cLCB2(全部)I[5]5cLCB2(全部)J[6]8cLCB2(全部)I[8]8cLCB2(全部)J[9]12cLCB2(全)I[12]12cLCB2(全)J[13]16cLCB2(全)I[16]16cLCB2(全)J[17]17cLCB2(全)I[17]17cLCB2(全)J[18]23cLCB2(全)I[23]23cLCB2(全)J[24]29cLCB2(全)I[29]29cLCB2(全)J[30]

00-320.84-268.85000018.4528.05163.57199.31524.62597.140000320.84268.8500

-0.42-0.42-0.42-0.42-0.42-0.422.362.362.362.362.362.362.362.362.362.360.420.420.420.420.420.42

-16223.75-15669.76-8062.62-6770.17-1054.89-700.913403.192281.822020.563105.35353.436542.0710445.2711889.7816737.3417294.9316223.7515669.768062.626770.171054.89700.91

0-2.02-50.91-68.92-231.58-247.14534.46464.37295.05239.16323.85371.97502.95543.75661.71674.94738.41725.79531.71490.34263247.14

-285349.48-269837.25-103934.93-84192.81-38667.9-38389.708002.4212123.597622.2130734.4447032.15116758.95147765.98269060.22285349.48285349.48269837.25103934.9384192.8138667.938389.7

-97.23-97.17-111.5-110.05-95.23-95.1999.5293.1474.1771.2663.4458.4751.9748.0421.3922.3497.2397.17111.5110.0595.2395.19.

.附注：表中单元为各控制截面所在单元I代单元左节点代表单元右节点X轴方向为沿桥梁纵向，Y轴向为沿桥梁横向，轴向为沿桥梁竖向。图5-20cLCB2最弯矩图5-21cLCB2最弯矩图5-22cLCB2包图.

.（2）荷载组合十二：自重+1.0钢束二次1.0徐变二次+1.0收缩二次1.4道荷载表5-6荷载内力组合十二轴向

剪力-y

剪力-z

扭矩

弯矩-y

弯矩-z单元

荷载

位置1cLCB12(最大)I[1]1cLCB12(最大)J[2]5cLCB12(最大)I[5]5cLCB12(最大)J[6]8cLCB12(最大)I[8]8cLCB12(最大)J[9]12最)I[12]12最)J[13]16最)I[16]16最)J[17]17最)I[17]17最)J[18]23最)I[23]23最)J[24]29最)I[29]29最)J[30]1cLCB12(最小)I[1]1cLCB12(最小)J[2]5cLCB12(最小)I[5]5cLCB12(最小)J[6]8cLCB12(最小)I[8]8cLCB12(最小)J[9]12最)I[12]

(kN)00-5.41-13.7-105.04-135.13-381.48-440.820000-222.27-179.780000-15.77-23.93-138.73-169.17-444.26

(kN)00000000000.420.420.420.420.420.42-2.36-2.36-2.36-2.36-2.36-2.36-2.36

(kN)-1391.34-573.091738.382658.514564.435571.158871.9310091.7314180.2514650.36-11936.45-11498.98-5446.53-4393.4343.55642.77-3087.69-2129.37388.351324.343232.234225.987442.09

(kN*m)534.46464.37295.05239.16149.41115.0346.0431.342.650738.41725.79531.71490.34263247.140-41.6-169.19-222.02-323.85-371.97-502.95

(kN*m)07300.5111941.298186.62-8320.11-21168.07-79309-105508.88-204128.43-216874.79-216874.79-205132.11-74058.74-57575.7-17550.2-17369.2503046.79-785.44-6711.79-26126.25-39784.8-98121.87

(kN*m)00001.673.9211.4813.8821.3922.3410.299.995.844.940.280-99.52-93.14-74.17-71.26-63.44-58.47-51.9712最)J[13]16最)I[16]

-505.630

-2.36-2.36

8619.5612503.89

-543.75-124068.62-661.71-225830.78

-48.04-11.19.

.续表荷载内力组合十二16最)J[17]

0

-2.36

12941.41

-674.94-239519.22

-9.4617最)I[17]17最)J[18]23最)I[23]23最)J[24]29最)I[29]29最)J[30]1cLCB12(全部)I[1]1cLCB12(全部)J[2]5cLCB12(全部)I[5]5cLCB12(全部)J[6]8cLCB12(全部)I[8]8cLCB12(全部)J[9]12全)I[12]12全)J[13]16全)I[16]16全)J[17]17全)I[17]17全)J[18]23全)I[23]23全)J[24]29全)I[29]29全)J[30]

00-274.82-230.83000015.7723.93138.73169.17444.26505.630000274.82230.8300

-0.42-0.42-0.42-0.42-0.42-0.422.362.362.362.362.362.362.362.362.362.360.420.420.420.420.420.42

-13806.88-13340.37-6927.8-5836.03-1000.24-700.613087.692129.371738.382658.514564.435571.158871.9310091.7314180.2514650.3613806.8813340.376927.85836.031000.24700.61

0-2.02-50.91-68.92-231.58-247.14534.46464.37295.05239.16323.85371.97502.95543.75661.71674.94738.41725.79531.71490.34263247.14

-239519.22-226380.11-86059.6-69420.79-31108.44-30857.7207300.5111941.298186.6226126.2539784.898121.87124068.62225830.78239519.22239519.22226380.1186059.669420.7931108.4430857.72

-97.23-97.17-111.5-110.05-95.23-95.1999.5293.1474.1771.2663.4458.4751.9748.0421.3922.3497.2397.17111.5110.0595.2395.19附注：表中单元为各控制截面所在单元I代单元左节点代表单元右节点X轴方向为沿桥梁纵向，Y轴向为沿桥梁横向，轴向为沿桥梁竖向。.

.图cLCB12最大矩图cLCB12最小矩图5-25cLCB12包图.

.（3）荷载组合二十二：自重+1.0钢束一次+1.0钢束二次1.0徐变二次+1.0收缩二次+0.7车道荷载（不计冲击系数）表荷载内力组合二十二轴向

剪力-y

剪力-z

扭矩

弯矩-y

弯矩-z单元

荷载

位置1cLCB22(最大I[1]1cLCB22(最大J[2]5cLCB22(最大I[5]5cLCB22(最大J[6]

(kN)-44179.26-44868.9-100102.5-100594.4

(kN)0000

(kN)-1640.18-823.9523.141375.46

(kN*m)184.3160.13101.7482.47

(kN*m)-1550.133297.854273.962233.89

(kN*m)00008cLCB22(最大I[8]-101127.388cLCB22(最大J[9]-99026.3912cLCB22(最大)I[12]-94361.8612cLCB22(最大)J[13]-93042.6516cLCB22(最大)I[16]-89837.6516cLCB22(最大)J[17]-89522.1817cLCB22(最大)I[17]-90994.6317cLCB22(最大)J[18]-90384.6623cLCB22(最大)I[23]-80344.7323cLCB22(最大)J[24]-78176.7429cLCB22(最大)I[29]-65976.2529cLCB22(最大)J[30]-65517.21

0000005

-951.92-1469.4777.052927.0613139.5313588.2-12051.29-11613.88-1714.85-656.7-78.52202.7

51.5239.6715.8810.810.910254.62250.27183.35169.0890.6985.22

-315.444550.31-4744.88-9438.37-77477.69-90704.44-88558.95-77585.7-22287.5-17532.87-15772.24-15657.7

0.581.353.964.797.387.73.553.442.011.70.101cLCB22(最小I[1]1cLCB22(最小J[2]

-44179.26-44868.9

-0.81-0.81

-2225.13-1360.54

0-14.35

-1550.131831.05

-34.32-32.125cLCB22(最小I[5]-100106.075cLCB22(最小J[6]-100597.93

-0.81-0.81

57.61915.41

-58.34-76.56

-114.57-2903.49

-25.58-24.578cLCB22(最小I[8]8cLCB22(最小J[9]

-101139-99038.13

-0.81-0.81

-1411.3-1933.32

-111.67-128.27

-6455.49-1869.25

-21.88-20.1612cLCB22(最小)I[12]-94383.5112cLCB22(最小)J[13]-93064.99

-0.81-0.81

-4162419.42

-173.43-187.5

-11232.08-15838.28

-17.92-16.56.

.续表荷载内力组合二十二16cLCB22(最小)I[16]-89837.6516cLCB22(最小)J[17]-89522.1817cLCB22(最小)I[17]-90994.6317cLCB22(最小)J[18]-90384.6623cLCB22(最小)I[23]-80362.8523cLCB22(最小)J[24]-78194.3429cLCB22(最小)I[29]-65976.2529cLCB22(最小)J[30]-65517.21

-0.81-0.81-0.15-0.15-0.15-0.15-0.15-0.15

12561.4812998.9-12696.26-12248.84-2225.63-1154.16-541.9-260.54

-228.17-232.740-0.7-17.55-23.77-79.86-85.22

-84961.26-98512.86-96367.37-84912.6-26425.73-21617.38-20447.5-20308.9

-3.86-3.26-33.53-33.51-38.45-37.95-32.84-32.821cLCB22(全部I[1]1cLCB22(全部J[2]5cLCB22(全部I[5]5cLCB22(全部J[6]8cLCB22(全部I[8]8cLCB22(全部J[9]12cLCB22(全部)I[12]12cLCB22(全部)J[13]16cLCB22(全部)I[16]16cLCB22(全部)J[17]17cLCB22(全部)I[17]17cLCB22(全部)J[18]23cLCB22(全部)I[23]23cLCB22(全部)J[24]29cLCB22(全部)I[29]29cLCB22(全部)J[30]

44179.2644868.9100106.07100597.9310113999038.1394383.5193064.9989837.6589522.1890994.6390384.6680362.8578194.3465976.2565517.21

0.810.810.810.810.810.810.810.810.810.85

2225.131360.54523.141375.461411.31933.324162927.0613139.5313588.212696.2612248.842225.631154.16541.9260.54

184.3160.13101.7482.47111.67128.27173.43187.5228.17232.74254.62250.27183.35169.0890.6985.22

1550.133297.854273.962903.496455.494550.3111232.0815838.2884961.2698512.8696367.3784912.626425.7321617.3820447.520308.9

34.3232.1225.5824.5721.8820.1617.9216.567.387.733.5333.5138.4537.9532.8432.82附注：表中单元为各控制截面所在单元I代单元左节点代表单元右节点X轴方向为沿桥梁纵向，Y轴向为沿桥梁横向，轴向为沿桥梁竖向。.

.图cLCB22最大矩图cLCB22最小矩图5-28cLCB22包图.

.（4）荷载组合三十一：自重+1.0钢束一次+1.0钢束二次1.0徐变二次+1.0收缩二次+0.4车道荷载（不计冲击系数）表荷载内力组合三十一轴向

剪力-y

剪力-z

扭矩

弯矩-y

弯矩-z单元

荷载

位置1cLCB31(最大I[1]1cLCB31(最大J[2]

(kN)-44179.26-44868.9

(kN)00

(kN)-1696.31-880.47

(kN*m)105.3191.5

(kN*m)-1550.132823.47

(kN*m)005cLCB31(最大I[5]-100103.445cLCB31(最大J[6]-100595.198cLCB31(最大I[8]-101129.43

000

446.121284.1-1072.08

58.1447.1329.44

2958.76752-1918.53

000.338cLCB31(最大J[9]12cLCB31(最大)I[12]

-99027.91-94363.5

00

-1603.96-100.1

22.679.07

2981.68-5879.74

0.772.2612cLCB31(最大)J[13]-93043.7516cLCB31(最大)I[16]-89837.6516cLCB31(最大)J[17]-89522.1817cLCB31(最大)I[17]-90994.6317cLCB31(最大)J[18]-90384.6623cLCB31(最大)I[23]-80346.0423cLCB31(最大)J[24]-78178.4229cLCB31(最大)I[29]-65976.2529cLCB31(最大)J[30]-65517.21

0000.080.080.080.080.080.08

2735.6912904.7813348.61-12077.19-11639.8-1752.53-701.72-173.73103.43

6.170.520145.5143.01104.7796.6251.8248.7

-10354.6-77994.59-91230.81-89085.32-78089.85-23198.54-18574.6-17338.86-17226.71

2.731.971.150.970.0501cLCB31(最小I[1]1cLCB31(最小J[2]

-44179.26-44868.9

-0.47-0.47

-2030.57-1187.12

0-8.2

-1550.131985.3

-19.61-18.355cLCB31(最小I[5]-100105.485cLCB31(最小J[6]-100597.28cLCB31(最小I[8]-101136.078cLCB31(最小J[9]-99034.6212cLCB31(最小)I[12]-94375.8712cLCB31(最小)J[13]-93056.52

-0.47-0.47-0.47-0.47-0.47-0.47

180.11021.21-1334.58-1869.02-381.842445.61

-33.34-43.75-63.81-73.29-99.1-107.14

451.02-2183.65-5427.13-686.65-9586.71-14011.69

-14.61-14.04-12.5-11.52-10.24-9.47.

.续表荷载内力组合三十一16cLCB31(最小)I[16]-89837.6516cLCB31(最小)J[17]-89522.1817cLCB31(最小)I[17]-90994.6317cLCB31(最小)J[18]-90384.6623cLCB31(最小)I[23]-80356.3923cLCB31(最小)J[24]-78188.4829cLCB31(最小)I[29]-65976.2529cLCB31(最小)J[30]-65517.21

-0.47-0.47-0.08-0.08-0.08-0.08-0.08-0.08

12574.4713011.87-12445.75-12002.63-2044.41-985.98-438.52-161.27

-130.39-132.990-0.4-10.03-13.58-45.63-48.7

-82270.92-95692.77-93547.28-82276.65-25563.25-20908.6-20010.43-19884.54

-2.2-1.86-19.16-19.15-21.97-21.68-18.76-18.761cLCB31(全部I[1]1cLCB31(全部J[2]5cLCB31(全部I[5]5cLCB31(全部J[6]8cLCB31(全部I[8]8cLCB31(全部J[9]12cLCB31(全部)I[12]12cLCB31(全部)J[13]16cLCB31(全部)I[16]16cLCB31(全部)J[17]17cLCB31(全部)I[17]17cLCB31(全部)J[18]23cLCB31(全部)I[23]23cLCB31(全部)J[24]29cLCB31(全部)I[29]29cLCB31(全部)J[30]

44179.2644868.9100105.48100597.2101136.0799034.6294375.8793056.5289837.6589522.1890994.6390384.6680356.3978188.4865976.2565517.21

0.470.470.470.470.470.470.470.470.470.470.080.080.080.080.080.08

2030.571187.12446.121284.11334.581869.02381.842735.6912904.7813348.6112445.7512002.632044.41985.98438.52161.27

105.3191.558.1447.1363.8173.2999.1107.14130.39132.99145.5143.01104.7796.6251.8248.7

1550.132823.472958.762183.655427.132981.689586.7114011.6982270.9295692.7793547.2882276.6525563.2520908.620010.4319884.54

19.6118.3514.6114.0412.511.5210.249.474.224.419.1619.1521.9721.6818.7618.76附注：表中单元为各控制截面所在单元I代单元左节点代表单元右节点X轴方向为沿桥梁纵向，Y轴向为沿桥梁横向，轴向为沿桥梁竖向。.

.图cLCB31最大矩图cLCB31最小矩图5-31cLCB31包图.

.（5）荷载组合三十六：自重+1.0钢束一次+1.0钢束二次1.0徐变二次+1.0收缩二次+1.0车道荷载表荷载内力组合三十六轴向

剪力-y

剪力-z

扭矩

弯矩-y

弯矩-z单元

荷载

位置1cLCB36(最大I[1]1cLCB36(最大J[2]

(kN)-44179.26-44868.9

(kN)00

(kN)-1499.86-682.47

(kN*m)381.75331.69

(kN*m)-1550.134483.78

(kN*m)005cLCB36(最大I[5]-100100.145cLCB36(最大J[6]-100592.458cLCB36(最大I[8]-101122.248cLCB36(最大J[9]-99022.5712cLCB36(最大)I[12]-94357.7712cLCB36(最大)J[13]-93039.8916cLCB36(最大)I[16]-89837.6516cLCB36(最大)J[17]-89522.1817cLCB36(最大)I[17]-90994.6317cLCB36(最大)J[18]-90384.6623cLCB36(最大)I[23]-80341.4523cLCB36(最大)J[24]-78172.5329cLCB36(最大)I[29]-65976.2529cLCB36(最大)J[30]-65517.21

00000000

715.691603.86-651.54-1133.22519.913405.4913726.414187.16-11986.53-11549.09-1620.65-544.13159.49450.86

210.75170.83106.7282.1632.8822.381.890527.44518.42379.79350.25187.86176.53

7561.975938.613692.38471.9-1907.73-7147.81-76185.46-89388.51-87243.02-76325.33-20009.87-14928.55-11855.7-11735.19

009.9115.2815.967.330.201cLCB36(最小I[1]1cLCB36(最小J[2]

-44179.26-44868.9

-1.69-1.69

-2711.54-1794.1

0-29.72

-1550.131445.41

-71.09-66.535cLCB36(最小I[5]-100107.535cLCB36(最小J[6]-100599.75

-1.69-1.69

-248.62650.89

-120.85-158.58

-1528.56-4703.11

-52.98-50.98cLCB36(最小I[8]8cLCB36(最小J[9]

-101146.3-99046.88

-1.69-1.69

-1603.11-2094.06

-231.32-265.69

-9026.37-4825.77

-45.32-41.7712cLCB36(最小)I[12]-94402.6212cLCB36(最小)J[13]-93086.18

-1.69-1.69

-501.412353.94

-359.25-388.39

-15345.5-20404.76

-37.12-34.31.

.续表荷载内力组合三十六16cLCB36(最小)I[16]-89837.6516