西山动物园迁建工程-场平土石方及园内道路工程工程地质勘察报告

PAGE2目录TOC\h\z\t"标题3,1,标题4,2,标题5,3"一、前言 1（一）工程概况 1（二）目的任务 2（三）勘察工作执行的技术标准与依据 2（四）工作方法及工作量布置 3（五）工作完成情况 4（六）勘察工作质量评述 4二、自然地理与气象水文 5（一）交通位置 5（二）气象、水文 5三、工程地质条件 6（一）地形地貌 6（二）地质构造 6（三）地层岩性 6（四）基岩面及基岩风化带 7（五）场地水文地质条件及水、土腐蚀性评价 7（六）不良地质现象及主要工程地质问题 8（七）地震及地震效应评价 8四、岩土物理力学性质 9（一）土层 9（二）岩石 10（三）岩体基本质量等级 12（四）土石工程分级 13（五）岩土体设计参数取值原则 13（六）岩土设计参数建议取值 13五、路线工程地质评价 14（一）路线场地稳定性 14（二）沿线工程地质评价 14（三）特殊性土评价 20（四）地基均匀性评价 21（五）对周围环境影响评价 21（六）地下水作用评价 21（七）边坡施工措施建议 21（八）边坡施工措施建议 21六结论与建议 22（一）结论 22（二）建议 22附图目录顺序号图号图名比例尺11-1勘探点平面布置图1：50022-1～2-4工程地质纵断面图1：50033-1～3-90工程地质横断面图1：20044-1～4-10挡土墙工程地质立面图断面图1：20055-1钻孔柱状图1：20066-1重力触探图1：507附图11：500附表目录附表1勘探点一览表附件目录附件1任务委托书附件2勘察纲要附件3勘察测量说明附件4岩土试验报告一、前言（一）工程概况重庆市万州三峡平湖有限公司（下称“建设方”）拟在重庆市万州区修建万州区西山动物园迁建工程——场平土石方及园内道路工程。建设方已于2021年2月委托重庆天域勘测设计有限公司（下称“我公司”）对该“万州区西山动物园迁建工程”进行了初步勘察，并出具了初步勘察报告，初步勘察的主要结论为：“建设场地局部地段存在危岩、滑坡等不良地质现象，上述的不良地质灾害体在经过评估及综合治理后，场地及地基整体稳定，本场地基本适宜本工程建设。”建设方后委托重庆市高新工程勘察设计院有限公司（下称：高新院）对场地的危岩及滑坡进行的专项工程勘察，高新院出具了《万州区西山动物园迁建工程（危岩）勘察报告（详细勘察）》（2021.7）、《万州区西山动物园迁建工程（滑坡）勘察报告（详细勘察）》（2021.7）。危岩专项勘察主要结论为：该处危岩威胁对象主要包括影响陡崖下方动物园区内拟建道路、景观、游客等，可能造成的直接经济损失约为500万元，直接威胁的人数较多，为大量游客，造成的社会影响较大。根据勘察结论，结合危岩及松散岩(坡)体的治理基本原则应综合陡崖机理分析和危岩体形态特征、所处位置、规模大小、破坏形式、危害对象、已有支挡结构、稳定性及施工难度等因素综合考虑。施工治理方案建议见下：危岩致灾体处置措施建议一览表编号处置措施建议编号处置措施建议编号处置措施建议WY1人工清除WY23人工清除WY44人工清除WY2人工清除WY24人工清除WY45人工清除WY3人工清除WY25人工清除WY46人工清除WY4人工清除WY26人工清除WY47人工清除WY5人工清除WY27人工清除/局部人工清除+墙撑WY48人工清除WY6人工清除WY28人工清除WY49人工清除WY7人工清除WY29人工清除WY50人工清除WY8人工清除WY30人工清除WY51爆破清除/墙撑WY9人工清除WY31人工清除WY52爆破清除/封填+锚固WY10人工清除WY32爆破清除/支撑WY53爆破清除WY11人工清除WY33爆破清除/局部人工清除+墙撑PS1局部人工清除+主动防护网WY12人工清除WY34人工清除/封填+锚固PS2局部人工清除+主动防护网WY13人工清除WY35人工清除GS1人工清除WY14人工清除WY36爆破清除GS2人工清除WY15人工清除WY37爆破清除DY1/WY16人工清除WY38爆破清除DY2被动防护网WY17人工清除/封填WY39爆破清除DY3/WY18人工清除WY40爆破清除DY4被动防护网WY19人工清除WY41爆破清除DY5被动防护网WY20爆破清除/墙撑+表清+主动防护网WY42表清+主动防护网DY6被动防护网WY21人工清除WY43封填/人工清除DY7被动防护网WY22人工清除滑坡专项勘察主要结论为：狮子村滑坡主要危害回填后西山动物园东大门、石狮路及东大门一路，威胁人数小于100人，可能造成的直接经济损失约480万元。根据《地质灾害防治工程勘察规范》（DB50/143-2018），该滑坡地质灾害其危害程度为Ⅲ级。狮子村滑坡属于中型推移式土质滑坡，目前滑坡处于基本稳定状态，在不利工况作用下，有可能引起滑坡大规模的滑动。滑坡区域回填后，滑坡后缘未回填区域1-1′剖面，4-4′剖面稳定性差，威胁回填后东大门内侧石狮路段。现建设方于2021年4月特委托我公司对万州区西山动物园迁建工程——场平土石方及园内道路工程进行工程地质详细勘察，为施工图设计及施工提供工程地质资料及有关的设计参数。该工程由重庆市风景园林规划研究院设计。设计方提供了该道路工程设计平面图、纵断面图。报告中道路里程桩号根据设计方提供的道路纵断面图和道路设计平面图而得，详见附件。本次万州区西山动物园迁建工程——园内道路共4段，分别为沿山道路（K0+0.000~K1+900.200）、环形道路（K0+0.000~K1+031.735）、1#连接道（K0+0.000~K0+082.061）、2#连接道（K0+0.000~K0+114.433）。其中沿山道路（K0+0.000~K1+900.200）本次实施范围起点为K0+280(起点坐标：X=413918.042，Y=500457.574，H设=270.155m)，沿山道路设计终点K1+900.200(终点坐标：X=413299.548Y=500180.427,H设=340.000m)，本次设计全长1620.2米，按园内道路标准设计，设计行车速度10km/h，标准路幅宽7米，道路安全等级二级。按设计路面标高整平后以填挖方边坡为主，边坡类型大部分为填方边坡，挖方土质边坡。最大填方高度约10.2m，最大挖方土质边坡高约8.7m，边坡安全等级二级。局部采用重力式挡土墙支护，分别为1#挡墙、2#挡墙、3#挡墙、4#挡墙、5#挡墙、6#挡墙、7#挡墙、8#挡墙，挡墙安全等级二级。其中环形道路（K0+0.000~K1+031.735），实施范围起点为K0+0.000(起点坐标：X=413299.548Y=500180.427,H设=340.000m)，环形道路设计终点K1+031.735(终点坐标：X=413299.548Y=500180.427,H设=340.000m)，本次设计全长1031.735米，按园内道路标准设计，设计行车速度10km/h，标准路幅宽5米，道路安全等级二级。按设计路面标高整平后以填挖方边坡为主，边坡类型大部分为填方边坡，挖方土质边坡。最大填方高度约3.12m，最大挖方土质边坡高约5.45m，边坡安全等级二级。局部采用重力式挡土墙支护，分别为9#挡墙、10#挡墙，挡墙安全等级二级。其中1#连接道（K0+0.000~K0+082.061），实施范围起点为K0+0.000(起点坐标：X=413707.644Y=500124.503,H设＝363.000m)，1#连接道设计终点K0+082.061(终点坐标：X=413626.629Y=500122.455,H设=357.930m)，本次设计全长82.061米，按园内道路标准设计，设计行车速度10km/h，标准路幅宽7米，道路安全等级二级。按设计路面标高整平产生的边坡高度均小于1.5m，基本不产生边坡。其中2#连接道（K0+0.000~K0+114.433），实施范围起点为K0+0.000(起点坐标：X=413155.677Y=500162.437,H设＝337.898m)，2#连接道设计终点K0+101.631(终点坐标：X=413094.811Y=500094.621，H设=344.893m)，本次设计全长101.631米，按园内道路标准设计，设计行车速度10km/h，标准路幅宽7米，道路安全等级二级。按设计路面标高整平后以填方边坡为主，边坡类型大部分为填方边坡。最大填方高度约3.8m，边坡安全等级二级。（二）目的任务根据重庆市万州三峡平湖有限公司（甲方）提供的《万州区西山动物园迁建工程——场平土石方及园内道路工程工程地质勘察委托书》（附件2），本报告按《市政工程勘察规范》（DBJ50-174-2014）和《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2016）进行编制。主要目的是对场地的稳定性及适宜性作出评价，为施工图设计提供地质依据，具体任务如下：1、查明沿线各段地形地貌，划分地貌单元；查明沿线地段的地层岩性、地质构造、岩土类别、厚度、分布、工程特性等地质环境。2、查明道路沿线不良地质现象的成因、类型、分布范围、发展趋势和危害程度，论证对路基稳定性的影响，并提出整治方案建议。3、查明水文地质条件，查明道路沿线地下水的埋藏条件及水位变化幅度与规律；判定水和土对建筑材料的腐蚀性。4、评价道路区的稳定性及筑路适宜性；对道路进行地震效应评价和岩土体地震稳定性评价。5、对道路进行工程地质分段评价，进行土石工程分级及类别划分，提供有关工程措施建议。6、提供边坡（路堤、路堑）设计参数，根据路面设计标高，对路堑边坡开挖放坡坡率提出建议，对路堑和路堤稳定性进行评价。7、查明其道路区的岩土物理力学性质，提供各岩土层地基承载力基本容许值等设计所需的岩土参数。8、查明拟建工程对相邻建筑的影响评价。（三）勘察工作执行的技术标准与依据1、勘察依据（1）、建设工程勘察合同（附件1）（2）、万州区西山动物园迁建工程——场平土石方及园内道路工程工程地质勘察委托书（附件2）及设计方提供的设计平面图、纵断面图（附件6）。（3）、勘察纲要（附件3）。（4）、《万州区西山动物园迁建工程工程地质勘察报告》（初步勘察），重庆天域勘测设计有限公司，2021年4月；（5）、《万州区西山动物园迁建工程（危岩）勘察报告（详细勘察）》，重庆市高新工程勘察设计院有限公司，2021年7月；（6）、《万州区西山动物园迁建工程（滑坡）勘察报告（详细勘察）》，重庆市高新工程勘察设计院有限公司，2021年7月。2、执行的主要技术标准主要规范：1、《市政工程勘察规范》（DBJ50-174-2014）；2、《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2016）；3、《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013；4、《公路路基设计规范》JTGD30-2015；5、《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG3363-2019)；6、《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2016；7、《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）；8、《城市测量规范》（CJJ/T8-2011）；9、《建筑工程地质勘探与取样技术规程》JGJ/T87-2012。10、《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009版）；11、《市政工程勘察规范》（CJJ56-2012）；12、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011；13、《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》（2017年版）。3、勘察范围和阶段判定依据（1）本场地已进行过初步勘察阶段，本次勘察为详细勘察阶段。（2）重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围判定表见表1.3-2。工程勘察范围判定表表1.3-2判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1倍边坡高度。有满足勘察范围2对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围。有满足勘察范围3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度。有满足勘察范围4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）。有满足勘察范围基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍。无满足勘察范围2土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无满足勘察范围3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无满足勘察范围（四）工作方法及工作量布置我院接受甲方委托及下开工令之后，立即组织工程技术人员于2021年4月29日到现场踏勘，根据相关规范、规程及设计要求并结合现场实际情况编制勘察纲要（附件3）。拟建道路工程重要性等级为二级，边坡安全等级为一级，场地类别为复杂场地（场地类别划分见表1.4-1），按《市政工程勘察规范》（DBJ50-174-2014），勘察场地的工程勘察等级为甲级。工程场地类别划分表1.4-1判定因素场地特征场地复杂程度划分场地复杂程度复杂中等复杂简单地形地貌崩坡积、浅丘斜坡地貌；整体地形坡角2～35°，局部陡崖近直立√复杂岩层倾角8°√岩体完整性岩体较完整√岩土特征岩土种类多，不均匀，存在特殊性岩土√土层厚度土层最厚约42m√水文地质条件简单√不良地质现象场地存在崩塌、滑坡等不良地质现象√破坏地质环境的人类活动强烈程度中等复杂√对相邻建筑影响程度中等√本次勘察工作钻孔沿拟建道路中线及两侧布置勘探点，一般路基段线距40m，点距一般10～25m，边坡地段及地貌变化较大地段予以加密。本次共布设钻孔228个，其中利用初步勘察及园区内勘察钻孔119个。一般道路的勘探点深度到达原地面以下2～5m，挖方道路及填方道路达到设计路面高程以下1～4m。并根据实际情况进行调整。（五）工作完成情况我公司于2021年5月22日进场，组织工程技术人员和施工人员进驻现场施工，采用XY-150型钻机12台，工程技术人员现场跟班编录，同时开展场区的工程地质调查、取样、测试工作。于2021年5月27日结束野外作业，本次外业钻探共完成钻孔228个。完成工作量详见表1.5-1。表1.5-1完成实物工作量一览表项目单位数量工程地质测绘1：500工程地质测绘km21.2钻探进尺/钻孔m/个4620.9/228利用钻孔进尺/钻孔m/个2227.35/119土室内试验土常规件4岩石室内试验岩石物理性质件/组18/6天然抗压123/41饱和抗压123/41三轴抗剪36/12变形测试12/4工程测量定测钻孔个228实测剖面1:500m/条1380/4实测剖面1:200m/条2050/100控制点个3水文测试水位观测孔个228（六）勘察工作质量评述1、工程地质测绘根据甲方提供的1：500路线平面图及地形图作为工作底图，线路及两侧各50～100m范围为工作重点。采用半仪器法及特征地形地物定点，对路线不良工程地质现象、水文地质条件、地质界线、岩层产状、节理裂隙及不同地貌单元划定其边界并勾绘于图上，同时对其进行详细描述和记录。工程地质测绘（1：500）面积约1.2km2，成图比例尺为1：500。2、钻探本次钻探采用12台XY-150型钻机钻探施工，本次共完成了228个钻孔。为了提高钻探质量和岩芯采取率，钻探施工时，土层全部采用直径110mm的钻具钻进，进入基岩以后换用直径91mm的钻具钻进。钻进过程中严格控制钻探回次和转速，钻孔施工质量良好，反映地层结构清晰。素填土采取率大于65%，块石土采取率大于70%，粉质粘土采取率大于90%；强风化基岩采取率大于80%，中风化基岩大于85%，采取率符合规范要求。3、取样试验本次勘察在粉质粘土层采用薄壁取土器连续静压法采取土样共4组，土样质量等级为I级，试验项目为土物理常规试验，本次利用初勘报告的2组土物理常规试验参与统计。在53个钻孔采取中风化泥岩、砂岩岩样共53组，试验项目为岩石物理形式、岩石天然、饱和单轴抗压强度、抗拉及抗剪、变形测试等试验。所有样品均按相关操作规程现场采集、现场包装，严格按照《市政工程勘察规范》（DBJ50-174-2014）等相关规程执行。岩土试样委托重庆市南方监测工程检测有限公司进行检测（试验成果见附件4）。取样、封样、测试及数理统计等均符合有关规范、规程和技术要求，测试成果真实可靠。4、水文工作对228个钻孔观测了终孔水位，在钻孔钻进至设计深度后对所有钻孔循环水进行提干，24～48小时后对钻孔内地下水位进行测量，钻孔均为干孔。5、原位测试本次勘察野外工作期间，选取有代表性的4个钻孔共25.7m进行N120超重型动力触探原位试验，以了解场地块石土的密实度。6、工程测量测量起始数据为甲方提供的控制点的坐标及高程（详见表2.3-1），采用万州区独立坐标和1956年黄海高程系，勘探点及地质剖面均采用中海达动态GNSS-RTK实测,其成果精度：平面10mm+1PPm；高程20mm+1PPm满足规范要求。经复核，所有钻孔及剖面测量工作精度均符合《城市测量规范》（CJJ/T8-2011）有关规定。表1.6-1控制点坐标一览表点号XY高程T8412998.072500489.196221.30T13500489.196500468.077267.507、外业见证由甲方委托重庆大有工程设计研究院集团有限公司进行外业见证工作，见证人员（姓名：陈思山，证件号：YKJZ-2310361-0009）采用旁站式全程监督，并提交了外业见证报告。8、内业整理内业整理中，所有图件均为计算机绘制。勘察文件的编制使用软件为理正岩土工程勘察软件（重庆版8.5）。该软件制图精度能满足工程勘察制图精度要求。综上所述，本次勘察野外施工作业均严格按照有关规程、规范的要求进行，勘察围绕中心目的，各环节严格把关，责任到人，较好的完成了本次勘察任务，所采用的勘察手段、完成的工作量能够满足详勘的精度要求，达到了预期的勘察目的。二、自然地理与气象水文（一）交通位置万州区西山动物园迁建工程——场平土石方及园内道路工程位于重庆市万州区狮子山社区附近，交通便利，但场地内无道路相通，交通较为不便。图2.1-1项目区位图勘察区勘察区（二）气象、水文气象：万州地区属亚热带季风性湿润气候区，温暖湿润，雨量充沛，夏季炎热，冬季暖和多雾。据重庆市气象台提供的1951年至今以来的气象资料，历年最高气温42℃，最低气温－1.8℃，年平均气温18.3℃。最冷月(一月)平均气温7.5℃，最热月(7月)平均气温28℃，最高气温42℃，最低气温-1.8℃。年平均相对湿度65－85%，年平均降雨量1079.4mm，日最大降雨量133.8mm，最其中69%集中在5～9月。多年平均蒸发量1138mm，常年风速较小，以偏西北风为主，大风速度28.4m/s。水文：勘察区属长江流域，区内无大的地表水体存在，场地分布有两个冲沟，常年有水，径流量约0.5m3/s。场地红线外南侧越50m为万州龙溪河，处于场地下部，对场地影响较小。三、工程地质条件（一）地形地貌根据现场调查，拟建场地属低山剥蚀地貌，现状地势西高东低，高程落差较大，最高处与最低处高程相差约100m，地貌的发育受构造和岩性控制，构造线与山脊线一致、呈北北东——南西向展布，背斜成条状低山、向斜成宽缓丘陵；地形坡角一般3~25°，局部呈陡崖状，基本呈直立状，陡崖高度最高约30m，陡崖下部为崩积体。（二）地质构造勘察区地处万州向斜北西翼。场地无区域性断层通过。构造裂隙不发育~较发育，岩层产状：倾向150~160°，优势倾向150°，倾角3~8°，优势倾角8°，主要构造裂隙有：LX1:倾向330°~350°，倾角72°~85°，优势产状335∠82，间距3~5m，延伸一般5~8m，裂隙面粗糙，微张，偶见泥质充填，结合差，属硬性结构面，偶见反倾。LX2:倾向15°~20°，倾角70°~83°，优势产状15∠76。裂隙间距1~3m，延伸3~5米，裂隙面呈舒缓波状，局部偶见倒转现象，一般闭合~微张，一般无充填，结合差，属硬性结构面，偶见反倾。通过收集场地区域资料及本次勘察表明，场地内无断裂通过，且周边断裂距场区较远，无明显活动痕迹，拟建场地处于周围微弱活动环绕的地壳稳定区，对拟建工程无不良影响。因而拟建场地所在地段地质构造简单，属稳定地块。（三）地层岩性根据现场调查及收集资料，拟建场地上覆第四系全新统人工填土（Q4ml）、第四系全新统残坡积粉质粘土（Q4el+dl）、第四系全新统崩坡积块石土（Q4col+dl）；下伏基岩为侏罗系中沙溪庙组（J2s）砂岩、泥岩，并呈互层分布。现将地层岩性由上至下分述如下：2.5.1第四系全新统（Q4）素填土（（Q4ml）：红褐色，局部杂色，主要由泥砂岩碎块、粘性土组成，局部含有建筑垃圾，块径多介于7-73mm，含量约为20%，多呈松散状，稍湿，堆弃年限大于三年，系周围建筑物兴建时平场堆填而成。残坡积粉质粘土（Q4el+dl）：红褐色～黄褐色，可塑～硬塑状，主要为粘土矿物，无摇震反应，干强度中等，韧性中等，切面稍有光泽，局部含有母岩碎块。崩残积块石土（Q4col+dl）：红褐色，局部杂色，主要由泥砂岩碎块、粘性土、砂岩孤石组成，粘性土多呈可塑～硬塑状，块石块径多介于82-834mm，局部含有大块砂岩孤石，最大直径约3.5m，硬质物含量约为45%，多呈稍密状，稍湿，为原山体崩塌而成。该层局部砂岩孤石局部呈巨石状，厚度超过8m。～～～～～～～～～～～不整合～～～～～～～～～～2.5.2侏罗系中统沙溪庙组（J2s）泥岩(Ms)：褐红色，泥质结构，中厚层状构造，矿物成分主要为粘土矿物，局部段砂质重，强风化泥岩节理裂隙较发育，岩芯破碎，多呈碎块状，少量短柱状；中等风化泥岩岩体较完整，裂隙不发育，多呈柱状，一般节长4-29cm，最长42cm。该层为场地内主要岩性，在场地与砂岩呈不等厚互层。砂岩(Ss)：青褐色～灰褐色，中细粒结构，中厚层状构造，钙泥质胶结，局部泥质较重，矿物成分主要为长石，石英等，强风化砂岩节理裂隙较发育，岩芯破碎，多呈碎块状，少量短柱状；中等风化砂岩岩体较完整，裂隙不发育，多呈柱状，一般节长11-32cm，最长45cm。为场地次要岩性。（四）基岩面及基岩风化带根据钻探揭露：场区岩土界面起伏较大，崩坡积块石土在部分地段厚度变化大，岩土界面局部较陡，基岩顶面倾角一般5°～32°。根据地面调查及钻探揭露基岩强风化岩体裂隙较发育，延伸不长，岩芯多沿风化裂隙断开，断面多泥化，裂隙泥质充填或无充填，结合程度差，岩芯极破碎，呈碎块状、片层状、颗粒状，岩质软~极软，手捏即碎，强风化界线多与地形起伏基本一致；一般节长5~32cm，岩质较软~软泥岩抗风化能力弱，表层泥岩易风化成薄片层状、颗粒状及似土状，易形成缓坡及凹腔，坡脚形成土堆；砂岩抗风化能力较强，岩体被构造裂隙切割，形成不规则块体，形成的砂岩边坡坡角陡，不稳定块体易形成崩落体。（五）场地水文地质条件及水、土腐蚀性评价经工程地质测绘调查，场地内及邻近无井、泉点分布等地下水。场地地形总体地形西高东低，场地位于斜坡地区，集水面积大，建议场地周围及场地内设置相应的截排水系统。场地存在厚度较大的块石土层，雨季场地块石土中将会形成上层滞水，施工时应加强对该类地下水的抽排措施。经工程地质测绘调查，场地内及邻近无井、泉点分布等地下水。拟建场区周边无化工、印染、冶金等污染源，场区内岩土层没有受到污染，场地内人工填土系周边随机抛填挖填产生，根据初勘报告及《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009年版），并结合场地环境分析及相邻建筑场地经验，场地内土层局部存在的上层滞水对混凝土结构具有微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀性，对钢结构具有微腐蚀性；水、土对建筑材料腐蚀的防护，应符合现行的相应国家标准的规定。（六）不良地质现象及主要工程地质问题图4.6-1陡崖带全貌图3.6-2滑坡区全貌狮子村滑坡为滑坡堆积层（Q4del）构成，滑坡后部标高249～268m，前缘标高约212～215m，相对高差约35.40～67.40m之间，纵向长约81～125m，横向宽约113～142m，面积约1.44×104m2，滑坡区域土体平均厚度约7.2m，总体积约17.44×104场地内除了上述地质灾害以外，勘察区内无空洞，土洞等存在，勘察区内及附近未见泥石流、断层、岩溶、地面沉降等不良地质现象，无地质灾害。勘察区内无埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物。（七）地震及地震效应评价表3.7-1建筑场地地震效应评价表项目平基后覆盖层最大厚度(m)土层结构等效剪场地类别抗震地段划分设计特征周期待填土（m）素填土（m）粉质粘土（m）块石土（m）切波速(m/s)沿山道路26.53.10.00.023.4261Ⅱ不利地段0.35s环形道路31.80.00.00.031.8280Ⅱ一般地段0.35s1#连接道28.60.60.00.027.8277Ⅱ一般地段0.35s2#连接道15.50.01.60.013.9263Ⅱ一般地段0.35s注：1、由于沿山道路沿线部分靠近陡崖，故本次划分为抗震不利地段。2、对于处于陡坡地带的道路，先应确保陡坡地带的整体稳定性，道路结构应满足不利地段抗震要求。四、岩土物理力学性质（一）土层1、块石土：场地内块石土分布较广，厚度较大，为了查清块石土的物理力学性质，本次选取4个具有到表性的钻孔进行N120超重型动力触探试，共计25.7m（其试验成果统计表见表4.1-1），结合野外鉴别及地区经验对其物理力学性质进行评价。表4.1-1块石土超重型动力触探(N120)原位测试统计分析表岩性孔号触探深度触探厚度（m）范围值（剔除异常值）平均值块石土ZX5942.9～8.9m6.06～1610.70ZX6154.2～13.3m9.17～1610.52ZX6763.1～11.2m5.17～1711.00ZX7103.8～9.3m5.57～1410.56厚度加权平均值10.66注：各孔每10cm锤击数见动力触探曲线图。根据N120超重型圆锥动力触探试验结果，场地块石土N120超锤击数大多在7～16之间变化，表明该层块石土的密实度为中密~密实；对试验成果采用厚度加权平均法统计后，N120指标厚度加权平均值为10.66。根据原位测试结果和重庆市地区经验建议：块石土密实度呈中密~密实，其承载力特征值建议取300Kpa。2、粉质粘土：本次勘察在4个钻孔中采集粉质粘土共4组，进行室内土常规试验，利用初步勘察粉质粘土样2组综合试验值按统计，其结果见下表（表4.1-2~4.1-3）。表4.1-2粉质粘土物理性质指标试验成果统计野外编号物理性质天然含水率天然

密度饱和

密度干密度比重孔隙比饱和度10mm

液限塑限液性指数塑性指数(%)(g/cm3)(g/cm3)(g/cm3)（%）(%)(%)ZC2824.91.941.981.552.730.75889.732.019.10.4512.9ZC5423.51.972.011.602.720.70590.630.118.10.4512.0ZX21723.11.982.021.612.720.69190.930.518.20.4012.3ZX22823.91.962.001.582.730.72689.930.618.30.4612.3ZX58824.31.951.991.572.730.74089.631.018.40.4712.6ZX59823.61.972.011.592.720.70790.929.617.90.4911.7样本数66666666666最大值24.91.982.021.612.730.75890.9232.019.10.4912.9最小值23.11.941.981.552.720.69189.6229.617.90.4011.7平均值23.91.962.001.582.730.7290.330.618.30.4512.3标准差0.640.0150.0120.020.010.020.590.820.410.030.42变异系数0.0270.0080.0060.0130.0020.0340.0070.0270.0230.0670.035表4.1-3粉质粘土力学性质指标试验成果统计野外编号天然快剪饱和快剪压缩粘聚力内摩擦角粘聚力内摩擦角压缩系数压缩模量(kPa)(°)(kPa)(°)a1-2

(MPa-1)Es1-2

(MPa)ZC2824.313.117.09.10.434.11ZC5420.414.514.410.10.354.94ZX21723.014.816.510.50.335.11ZX22822.614.116.310.00.384.59ZX58823.613.716.89.60.404.35ZX59820.414.514.610.20.345.06样本数666666最大值24.314.817.010.50.435.11最小值20.413.114.49.10.334.11平均值22.414.115.99.90.374.69标准差1.640.631.130.470.040.41变异系数0.0730.0440.0710.0470.1050.088统计修正系数0.9720.9780.9670.971标准值21.813.815.49.6（二）岩石《市政工程勘察规范》（DBJ50-174-2014）（1）物性试验岩石物理性质统计结果见下表（表4.2-1~4.2-2）。表4.2-1中等风化泥岩物性指标试验成果统计野外编号天然密度(g/cm3)饱和密度(g/cm3)天然重度(kN/m3)ZX1862.492.502.492.512.522.5024.4024.5024.38ZX2402.512.502.512.522.522.5324.5524.5424.58ZX5402.492.502.492.512.512.5124.4124.4824.38样本数999最大值2.512.5324.58最小值2.492.5024.38平均值2.502.5124.47标准差0.010.010.08变异系数0.0030.0040.003表4.2-2中等风化砂岩物性指标试验成果统计野外编号天然密度(g/cm3)饱和密度(g/cm3)天然重度(kN/m3)ZX3212.452.442.462.462.462.4723.9923.9324.08ZX3242.382.372.372.392.402.3923.2823.2623.22样本数666最大值2.462.4724.08最小值2.372.3923.22平均值2.412.4323.63标准差0.040.040.41变异系数0.0170.0160.017（2）单轴抗压试验（表4.2-3～4.2-4）。表4.2-3中等风化泥岩抗压强度试验成果统计试样编号天然单轴抗压强度（MPa）饱和单轴抗压强度（MPa）软化系数ZX1867.14.44.32.70.6ZX3399.77.56.27.14.80.64ZX3429.76.30.65ZX4204.89.86.63.06.24.20.63ZX4236.44.83.92.90.61ZX4654.34.92.62.90.6ZX5078.25.30.65ZX5378.59.45.56.00.64ZX540ZX5908.75.60.65ZX5936.17.75.53.84.83.40.62ZX6028.85.97.35.63.84.70.64ZX6149.16.00.66ZX617ZX6238.55.67.05.33.44.40.62ZX6269.05.80.65ZX62910.69.16.95.90.65ZX6327.06.15.24.43.83.30.63ZX6358.99.97.25.76.34.60.64ZX6414.14.63.42.62.92.10.63ZX6448.35.25.03.20.61ZX6599.06.77.55.74.24.70.63ZX6684.59.17.82.85.74.90.63ZX6716.57.15.54.14.53.40.63ZX6744.17.86.64.84.10.62ZX677ZX6866.610.54.36.70.64ZX6958.710.85.77.00.65ZX7108.87.712.85.75.08.30.65样本数595926最大值12.88.30.66最小值3.42.10.60平均值7.344.730.63标准差2.0231.3560.016变异系数0.2760.2870.026统计修正系数0.9380.936标准值6.94.4注：异常值剔除。表4.2-4中等风化砂岩抗压强度试验成果统计试样编号天然单轴抗压强度（MPa）饱和单轴抗压强度（MPa）软化系数ZX27631.829.725.223.522.018.60.74ZX30022.724.629.016.518.021.20.73ZX30931.427.935.723.520.926.80.75ZX41113.418.222.89.412.815.90.70ZX61122.417.915.015.212.210.20.68ZX63822.319.014.315.413.19.90.69ZX65024.329.120.817.721.215.20.73ZX68018.618.424.613.213.117.50.71样本数24248最大值35.726.80.75最小值13.49.40.68平均值23.2916.790.72标准差5.9094.7160.025变异系数0.2540.2810.035统计修正系数0.9100.900标准值21.215.1（3）抗拉、抗剪、变形试验（表4.2-5～4.2-6）。表4.2-5中等风化泥岩抗剪及变形试验成果统计野外编号抗拉

强度(MPa)野外编号变形测试图解法最小二乘法变形模量(Mpa)弹性模量(Mpa)泊松比（μ）tgφC(MPa)C1(MPa)tgφC(MPa)ZX2280.280.730.910.560.730.911464.21730.90.30.341313.91535.20.40.261232.71422.80.4ZX3720.410.741.210.750.741.22———0.29———0.47———ZX4080.320.751.280.790.741.291594.81780.10.40.401903.82146.70.31782.31990.80.3ZX4140.290.720.660.430.720.65———0.20———0.23———ZX417—————————ZX5870.751.550.910.751.55———0.37———0.46———ZX5990.410.761.650.990.761.65—————————ZX6560.360.741.170.700.741.16———0.26———0.44———样本数1777777666最大值0.470.761.650.990.761.651903.82146.70.36最小值0.200.720.660.430.720.651232.71422.80.33平均值0.340.741.200.730.741.201548.61767.80.35标准差0.080.010.340.190.010.35变异系数0.2420.0180.2850.2630.0160.289统计修正系数0.8960.9870.7890.8050.9880.787标准值0.300.730.950.590.730.95注：异常值剔除。表4.2-6中等风化砂岩抗剪及变形试验成果统计野外编号抗拉

强度(MPa)野外编号变形测试图解法最小二乘法变形模量(Mpa)弹性模量(Mpa)泊松比（μ）tgφC(MPa)C1(MPa)tgφC(MPa)ZX2590.900.813.131.860.813.123684.73924.10.30.853164.03374.30.31.003484.13679.20.3ZX2641.210.834.192.490.834.204062.64237.30.271.324350.34519.00.271.063766.83917.70.28ZX2941.260.844.592.690.844.58———1.20———1.38———ZX3511.690.876.693.750.876.68———1.78———1.60———样本数1244444666最大值1.780.876.693.750.876.684350.34519.00.30最小值0.850.813.131.860.813.123164.03374.30.27平均值1.270.844.652.700.844.653752.13941.90.28标准差0.300.031.490.790.021.49变异系数0.2370.0300.3210.2910.0270.321统计修正系数0.8760.9660.6330.6670.9690.632标准值1.110.812.941.800.812.94（4）地基承载力特征值计算1、素填土按规范要求压实系数达到0.94的素填土，建议根据现场载荷试验确定其地基承载力特征值。未按设计要求压实的素填土不可作为持力层。2、粉质粘土位于水田中的软塑状粉质粘土不可作为持力层，须换填处理，可塑状粉质粘土4、岩石地基承载力特征值计算《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2016）与《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）等规定，（三）岩体基本质量等级②岩体完整程度划分：根据现场钻探、野外鉴定并结合地区经验，强风化岩体完整性均属于破碎。中等风化泥岩岩体完整性属于较完整，中等风化砂岩岩体完整性属于较完整。③岩体基本质量等级划分：（四）土石工程分级素填土为Ⅱ类普通土，粉质粘土为Ⅰ类松散土，块石土为Ⅲ类硬土；强风化泥岩、强风化砂岩为Ⅲ硬土；中等风化泥岩为Ⅳ类软石；中等风化砂岩为Ⅴ类次坚石。（五）岩土体设计参数取值原则表4.5-1边坡放坡坡率建议值（无外倾结构面）岩土体名称放坡坡率（土质边坡）土质边坡岩质边坡岩质边坡岩质边坡H≤5m5m＜H≤8mH≤8m8m＜H≤15m15m＜H≤30m现状素填土1:1.751.1.75压实素填土1:1.501.1.50///粉质粘土1:1.501:1.50///块石土1:1.001:1.00强风化基岩//1:1.001:1.001:1.00中风化基岩//1:0.751:0.751:0.75（六）岩土设计参数建议取值表4.6-1岩土物理力学设计参数建议取值表序号指标压实填土粉质粘土块石土泥岩砂岩备注1天然重度KN/m319.5*19.622.0*24.0*23.51、现状地面线及岩土界面接触带天然抗剪强度c值取21.8kPa，φ取15.4°，饱和抗剪强度c值取13.8kPa，φ取9.6°。2、岩体裂隙结构面强度标准值取下列值：φ取23°，粘聚力C取0.07MPa。3、岩层面强度标准值取下列值：φ取15°，粘聚力C取0.03MPa。4、带“*”为经验值2饱和重度KN/m320.0*20.022.5*24.7*24.03地基承载力特征值（kPa）土层现场载荷试验确定可塑状120*300*//强风化//300*400*中等风化//250576964天然抗剪强度C（KPa）8*21.860*271838φ（°）27*15.425*31335饱和抗剪强度C（KPa）5*13.840*φ（°）25*9.622*5无外倾结构面边坡岩体破裂角45°+φ/2//61626岩体抗拉强度kPa/1144187基底摩擦系数土层0.300.25//强风化/0.350.40中等风化/0.400.458岩石与M30水泥砂浆锚固体极限粘结强度标准值KPa3809509岩体水平抗力系数MN/m3/7030010土体水平抗力系数比例系数MN/m4*10*10//11单轴抗压强度天然（MPa）/6.921.2饱和（MPa）/4.415.1五、路线工程地质评价（一）路线场地稳定性拟建场地属低山剥蚀地貌，现状地势东高西低，高程落差较大，最高处与最低处高程相差约100m，地貌的发育受构造和岩性控制，构造线与山脊线一致、呈北北东——南西向展布，背斜成条状低山、向斜成宽缓丘陵；地形坡角一般3~25°，局部呈陡崖状，基本呈直立状，陡崖高度最高约30m，陡崖下部为崩积体。路线部分位于陡崖处，部分位于崩积体上。场地内存在滑坡与危岩，除了滑坡与危岩带以外其他未见断层、泥石流和地下硐室等不良地质作用。路基地基持力层以下无空洞、软弱夹层、外倾临空面等。抗震设防烈度为6度，地震动峰值加速度值为0.05g；地质构造简单，水文地质条件简单。建设单位已委托重庆市高新工程勘察设计有限公司对该场地内的地质灾害进行勘察调查评估，以便下一步对该不良地质现象进行治理。根据初勘报告，场地除地质灾害外，还分布有大量现状斜坡、陡崖、以及已经治理过后的边坡等，现状斜坡、边坡、陡崖主要分布见图5.1-1及附图1：现状斜坡评价分区图。其中主要包括现状斜坡一、现状斜坡二、现状斜坡三，现状斜坡四及AB段岩质陡崖、CD段岩质陡、EF段已支护边坡。图5.1-1现状斜坡评价分区图根据初勘报告，对各斜坡体评价如下：（一）现状斜坡一：参考剖面初勘33剖面、剖面示意图见图5.1-2。图5.1-2现状斜坡一剖面示意图由剖面示意图可知，现状斜坡主要为土质斜坡，可能的滑动模式为沿岩土界面滑动破坏，为了进一步验证现状斜坡一边坡的稳定性，特选取33剖面计算现状斜坡沿岩土界面滑动的稳定性，计算简图见图5.1-3，计算结果见表5.1-1。图5.1-2现状斜坡一稳定性计算简图表5.1-1现状斜坡一稳定性计算表计算工况条块号天然重度(kN/m3)饱和重度(kN/m3)面积

(m2)条块重量（kN/m）滑面长（m）滑面倾角（°）内聚力（KN/m）内摩擦角（°）下滑力（KN/m）累积下滑力（kN/m）抗滑力（KN/m）累积抗滑力（kN/m）传递系数稳定系数工况1天然E123.583.201955.2028.142860.0025.00917.91917.912493.412493.410.9921.303E223.5216.905097.1532.192722.0013.002314.063224.361756.694229.420.987E323.5186.504382.7554.622422.0013.001782.634963.612126.006298.520.958E419.55.27102.777.911622.1013.1028.334784.14197.806232.65工况2暴雨E12483.201996.8028.142840.0022.00937.44937.441837.931837.930.9930.867E224216.905205.6032.192713.009.002363.293293.981153.092977.780.990E324186.504476.0054.622413.009.001820.555082.721357.704306.710.968E419.95.27104.877.911613.109.2028.914950.12119.954289.82根据计算结果，现状斜坡一天然工况下稳定安全系数Fs为1.303，Fs≥1.30，故该斜坡天然状态下稳定。暴雨工况下稳定安全系数Fs为0.867，Fs＜1.00，该现状斜坡一暴雨状态下不稳定。若对施工时对该斜坡扰动，则应该对该斜坡进行治理。（二）现状斜坡二：参考剖面初勘30剖面、剖面示意图见图5.1-4。图5.1-4现状斜坡二剖面示意图由剖面示意图可知，现状斜坡二不稳定段主要为中部CD岩质陡崖，和右侧土质斜坡段。对于CD岩质陡崖，评价详见CD段。对于右侧土质斜坡，位于狮子村滑坡，由于修建龙溪大道，该滑坡已反压回填，故该斜坡现状产生滑坡的可能性较小，但若对该斜坡进行开挖，斜坡将产生沿岩土界面的滑动破坏。（三）现状斜坡三：参考剖面初勘3剖面、剖面示意图见图5.1-5。图5.1-5现状斜坡三剖面示意图由剖面示意图可知，现状斜坡二不稳定段主要为左侧AB岩质陡崖，和中右侧土质斜坡段。对于AB岩质陡崖，评价详见AB段。对于中右侧土质斜坡，岩土界面较平缓，故该斜坡产生沿岩土界面滑动的可能性较小，由于局部坡率较陡，若对该段斜坡进行开挖，将局部产生沿岩土界面或土体内部圆弧滑动破坏的可能，故若对该斜坡进行开挖，应进行支护。（四）现状斜坡四：该段斜坡位于场地红线外西侧，狮子山公园处，根据现场调查，该段斜坡有掉块的现象，斜坡土体较薄，上覆土体产生滑动破坏对场地的危害性小，局部危岩段已经在修建市政道路及狮子山公园时支护，该段斜坡现状稳定，对场地的危害性较小。（五）AB段岩质陡崖AB段岩质陡崖陡崖存在危岩，已由业主委托重庆市高新工程勘察设计有限公司进行了专项勘察，对于其他岩质段，根据边坡产状做赤平投影图见图5.1-6。图5.1-6AB段岩质陡崖赤平投影图根据根据赤平投影图，岩层层面与边坡坡向相切，岩层层面倾角较小，对边坡稳定性影响小，LX1与LX2与陡崖均大角度相交，对边坡稳定性影响小，LX1与LX2的交线位于坡内，若陡崖呈直立或者负坡角，陡崖将产生沿LX1与LX2的交线的楔形破坏。且由于陡崖组成为泥砂岩互层，在下部泥岩风化剥蚀后，上部砂岩易形成危岩体。（六）CD段岩质陡崖该段陡崖存在危岩，已由业主委托重庆市高新工程勘察设计有限公司进行了专项勘察，对于其他岩质段，根据边坡产状做赤平投影图见图5.1-7。图5.1-7CD段岩质陡崖赤平投影图根据根据赤平投影图，岩层层面与边坡坡向相切，岩层层面倾角较小，对边坡稳定性影响小，LX1与LX2与陡崖均大角度相交，对边坡稳定性影响小，LX1与LX2的交线位于坡内，若陡崖呈直立或者负坡角，陡崖将产生沿LX1与LX2的交线的楔形破坏。且由于陡崖组成为泥砂岩互层，在下部泥岩风化剥蚀后，上部砂岩易形成危岩体。（七）EF段已支护边坡根据现场调查，该段边坡为修建龙溪大道时修建支护，采用抗滑桩与锚喷方式支护，现状稳定，未见变形与破坏迹象，现状照片见图图5.1-8。图5.1-8EF段已支护边坡场地施工时应注意对该段支护边坡的保护，若场地修建对该支护边坡有扰动，应评价其稳定性。在对场地内的不良地质现象进行治理，以及对场地内形成的边坡治理稳定后，本场地基本适宜本工程建设。（二）沿线工程地质评价（1）沿山道路（K0+0.000～K1+900.200）沿山道路（K0+0.000~K1+900.200），本次从K0+280开始实施，大致按一般路基段、填方（路堤）段、挖方（路堑）段、半挖半填段分段对路线工程地质条件进行评述。1、K0+280～K0+355（半挖半填段）：按设计标高整平后将在道路左侧形成最高约6.02m（K0+280）的挖方土质边坡，将在道路右侧形成最高3.43m（K0+320）的土质回填边坡。左右段分述如下左侧挖方边坡：边坡最高约6.02m（K0+280），坡体主要由块石土组成，边坡安全等级为二级，边坡安全系数取1.30。陡倾角开挖边坡易产生沿土体内部的圆弧滑动破坏。建议该段挖方土质边坡，按表4.5-1进行放坡处理后植草绿化。右侧填方边坡：填方边坡高度较小，安全等级为二级，边坡安全系数取1.30。由于该段现状地形局部较陡，设计拟采用挡土墙方式支挡，该支挡方式合理，建议以强风化基岩做基础持力层。 道路路基持力层评价：该段路基在现状填土、粉质粘土、块石土上填筑新路基，现状填土较松散，不能直接作为路基，局部粉质粘土呈软塑状，不能直接作为路基，应进行换填。局部块石土上部含水呈软塑状，该软塑状块石土不能直接作为路基，应进行翻晒晾干反填或进行换填方可作为路基持力层。路基回填时分层填筑，均匀压实，压实度应符合设计要求。2、K0+355～K0+425（填方段）：按设计标高整平后，将在道路左侧及右侧形成最高约10.32m（K0+360）的填方边坡，边坡安全等级二级，边坡稳定安全系数取1.30。该段现状地形较缓，按设计要求1：1.50坡率回填后填方路基沿岩土界面滑动的可能性较小，产生土体内部圆弧滑动的可能性较小，若采用陡倾角回填，素填土易产生沿土体内部的圆弧滑动。建议采用设计坡率进行回填，回填时应分层填筑，均匀压实，压实度应符合设计要求。道路路基持力层评价：该段路基在块石土上填筑新路基，局部块石土上部含水呈软塑状，该软塑状块石土不能直接作为路基，应进行翻晒晾干反填或进行换填方可作为路基持力层。路基回填时分层填筑，均匀压实，压实度应符合设计要求。3、K0+425～K0+520（挖方段）：按设计标高整平后将在道路左侧形成高3.2m（K0+440）的挖方土质边坡，在道路右侧形成高9.7m（K0+480）的挖方土质边坡。左右段分述如下：左侧挖方边坡：边坡最高约3.2m（K0+440），坡体主要由块石土组成，边坡安全等级为三级，边坡安全系数取1.25。陡倾角开挖边坡易产生沿土体内部的圆弧滑动破坏。建议该段挖方土质边坡，按表4.5-1进行放坡处理后植草绿化。右侧挖方边坡：边坡最高约9.7m（K0+480），坡体主要由块石土组成，边坡安全等级为二级，边坡安全系数取1.30。陡倾角开挖边坡易产生沿土体内部的圆弧滑动破坏。建议该段挖方土质边坡，按8m一阶分级放坡处理，建议坡率1:1.25进行放坡处理后植草绿化。道路路基持力层评价：该段路基在块石土上修建新路基，局部块石土上部含水呈软塑状，该软塑状块石土不能直接作为路基，应进行翻晒晾干反填或进行换填方可作为路基持力层。4、K0+520～K0+605（一般路基段）：按设计标高整平后将在道路左侧及右侧形成≤2m的土质边坡，为一般路基段，建议该段道路边坡按表4.5-1进行放坡处理。该段K0+540～K0+605段左侧拟采用2#挡墙进行支挡，该支挡方式合理，建议采用压实填土或块石土作为挡墙基础持力层做基础持力层。 道路路基持力层评价：该段路基在块石土上填筑新路基，局部块石土上部含水呈软塑状，该软塑状块石土不能直接作为路基，应进行翻晒晾干反填或进行换填方可作为路基持力层。路基回填时分层填筑，均匀压实，压实度应符合设计要求。5、K0+605～K0+665（半挖半填段）：按设计标高整平后将在道路左侧形成最高约5.23m（K0+660）的填方边坡，将在道路右侧形成最高2.31m（K0+320）的挖方土质边坡。左右段分述如下左侧填方边坡：边坡最高约5.23m（K0+660），安全等级为二级，边坡安全系数取1.30。由于该段现状地形局部较陡，设计拟采用放坡回填，回填后路基有沿现状地面线滑动的可能，建议该段采用挡土墙支护，以块石土作为基础持力层。右侧挖方边坡：边坡最高约2.31m（K0+320），坡体主要由块石土组成，边坡安全等级为三级，边坡安全系数取1.25。陡倾角开挖边坡易产生沿土体内部的圆弧滑动破坏。建议该段挖方土质边坡，按表4.5-1进行放坡处理后植草绿化。道路路基持力层评价：该段路基在块石土上填筑新路基，局部块石土上部含水呈软塑状，该软塑状块石土不能直接作为路基，应进行翻晒晾干反填或进行换填方可作为路基持力层。路基回填时分层填筑，均匀压实，压实度应符合设计要求。 6、K0+665～K1+230（填方段）：按设计标高整平后，将在道路左侧及右侧形成最高约7.88m（K0+830）的填方边坡，边坡安全等级二级，边坡稳定安全系数取1.30。该段现状地形较陡，回填后路基有沿现状地面线滑动及岩土界面滑动的可能性。本次选取26剖面对道路回填后沿岩土界面滑动的整体稳定性进行定量计算，26剖面示意图见图5.2-1，计算结果见表5.2-1：图5.2-126剖面示意图图5.2-126剖面道路回填后沿岩土界面滑动稳定性计算表计算工况条块号天然重度(kN/m3)饱和重度(kN/m3)面积

(m2)建筑荷载(kN/m2)条块重量（kN/m）滑面长（m）滑面倾角（°）内聚力（KN/m）内摩擦角（°）累积下滑力（kN/m）累积抗滑力（kN/m）稳定系数工况1天然E1224.1090.206.697821.8015.4088.23151.011.019E22236.8050.00859.606.805421.8015.40766.15408.45E322102.1050.002296.2023.162121.8015.401350.491376.64工况2暴雨E122.54.1092.256.697813.809.6090.2395.570.620E222.536.8050.00878.006.805413.809.60786.54261.86E322.5102.1050.002347.2523.162113.809.601428.37885.74根据计算结果，该路段整体天然工况下稳定安全系数Fs为1.026，1.00≤Fs＜1.05，故该路段天然工况下填筑欠稳定。暴雨工况下稳定安全系数Fs为0.620，Fs＜1.00，该路段在不进行支挡的条件下，整体不稳定。设计拟采用挡土墙方式支挡，该支挡方式合理，因道路回填后整体不稳定，左侧挡土墙应采用抗滑桩板挡墙支护，建议以中等风化基岩作为基础持力层。桩身应嵌入中等风化基岩一定深度，做好截排水措施。右侧挡土墙可采用重力式挡土墙支护，以块石土、强风化基岩作为基础持力层。若右侧挡土墙采用块石土作为基础持力层，左侧抗滑桩板挡墙应考虑该右侧挡墙的荷载。道路路基持力层评价：该段路基在粉质粘土、块石土上填筑新路基，局部粉质粘土呈软塑状，不能直接作为路基，应进行换填。局部块石土上部含水呈软塑状，该软塑状块石土不能直接作为路基，应进行翻晒晾干反填或进行换填方可作为路基持力层。路基回填时分层填筑，均匀压实，压实度应符合设计要求。7、K1+230～K1+320（半挖半填段）：按设计标高整平后将在道路左侧形成最高约6.0m（K1+235）的填方边坡，将在道路右侧形成最高1.69m（K1+235）的挖方土质边坡。左右段分述如下左侧填方边坡：边坡最高约6.0m（K1+235），安全等级为二级，边坡安全系数取1.30。由于该段现状地形局部较陡，设计拟采用放坡回填，回填后路基有沿现状地面线滑动的可能性。本次选取44剖面对道路回填后沿岩土界面滑动的整体稳定性进行定量计算，44剖面示意图见图5.2-2，计算结果见表5.2-2：图5.2-244剖面示意图图5.2-244剖面道路回填后沿现状地面线滑动稳定性计算表计算工况条块号天然重度(kN/m3)饱和重度(kN/m3)面积

(m2)建筑荷载(kN/m2)条块重量（kN/m）滑面长（m）滑面倾角（°）内聚力（KN/m）内摩擦角（°）累积下滑力（kN/m）累积抗滑力（kN/m）稳定系数安全系数工况1天然E119.50.885067.162.162321.8015.4026.2464.121.8001.15E219.510.6150.00256.906.113421.8015.40170.79258.171.15E319.58.20159.907.973421.8015.40260.21468.431.15工况2暴雨E1200.885067.602.162313.809.6026.4140.331.1131.15E22010.6150.00262.206.113413.809.60173.40161.981.15E3208.20164.007.973413.809.60265.11294.961.15根据计算结果，该路段整体天然工况下稳定安全系数Fs为1.800，Fs≥1.30，故该路段天然工况下填筑整体稳定。暴雨工况下稳定安全系数Fs为1.113，1.00≤Fs＜1.05，该路段在采用放坡不进行支护的条件下，暴雨状态整体基本稳定。故该段左侧填方边坡建议采用重力式挡土墙进行支护，以强风化基岩作为基础持力层。右侧挖方边坡：边坡最高约1.69m（K1+235），坡体主要由粉质粘土组成，边坡安全等级为三级，边坡安全系数取1.25。陡倾角开挖边坡易产生沿土体内部的圆弧滑动破坏。建议该段挖方土质边坡，建议按表4.5-1进行放坡处理后植草绿化。道路路基持力层评价：该段路基在粉质粘土、块石土上填筑新路基，局部粉质粘土呈软塑状，不能直接作为路基，应进行换填。局部块石土上部含水呈软塑状，该软塑状块石土不能直接作为路基，应进行翻晒晾干反填或进行换填方可作为路基持力层。路基回填时分层填筑，均匀压实，压实度应符合设计要求。8、K1+320～K1+675（半挖半填段