岩土工程反思录

岩土工程反思录1．余姚某工程余姚某三层联立式住宅，共四幢。因靠近附近居民住宅而无法使用沉管灌注桩，故采用筏基。其中二幢建至二层时，最大沉降已达九厘米，沉降差已超过规范规定。现已采用锚杆静压桩补强。具体数据见附图。按规范规定，该工程可不作沉降计算。但我们(我与浙江大学朱向荣)认为，低层建筑是否进行沉降计算，实际因素似还应包括:

1、虽然业主一般不会提出沉降要求，但对于联立式住宅等高档建筑，最终沉降似应小于十厘米。

2、建筑物的体量。显然体量越大，沉降控制要求应该越严。

3、压缩模量的大小与软土层的厚度。我们的初步想法是，较厚的流塑—软塑状软土，压缩模量Es小于3Mpa，似仍应计算沉降。其实，沉降计算并非难事，算一下沉降总不会错的。主要困难可能还是在正式设计前，通过沉降计算来进行优化设计。如上述联立式住宅，因某些原因不能采用沉管灌注桩，则最合适的基础似应为箱形基础和沉降控制复合桩基(逆作法锚杆静压桩复合桩基)。由此可见，有时优化设计反而将增加造价，但降低了风险。2．正确判读地质报告不能完全排除地质勘察报告数据出错或不够全面的可能，因此存在对地质勘察报告如何正确判读的问题。现举三例试说明之。

1、勘察报告未提供各种桩型的沉降估算。路桥某二层厂房，根据勘察报告建议采用21m长沉管灌注桩，静载试验合格。但建成后尚未投入使用，两边墙面已出现对称的贯通墙体的斜裂缝。而同一厂区采用三十余米长桩的六层办公楼则无恙。该地质监站工程师说，此地多层建筑采用三十米左右长桩较可靠。该工程设计人员事先未考虑收集本地经验，又未进行沉降计算，确乎有点象“盲人骑瞎马”了。

2、勘察报告符合规范规定，只是未建议对采用天然地基的低层住宅控制沉降。余姚某三层联体式住宅的勘察报告给出持力层的fk=80kPa，下卧层的fk=60kPa。并建议若由于靠近民居而不能打桩的话，则可采用天然基础。但建至二层时实测平均沉降已达70mm，最大沉降差37mm已超过规范规定。于是停下来采用锚杆静压桩按复合桩基补强。该工程设计人员对勘察报告判读失误的原因在于，未注意高档住宅的最终沉降应小于10cm，而当土的当量模量小于3Mpa时欲采用天然基础，仍应计算沉降以便判断能否采用天然基础。更何况该工程的基底附加压力62.2kPa已远远超过该处下卧层淤泥质粘土的结构强度了。

3、勘察报告的数据局部出错。上海松江某二层厂房，根据勘察报告提供的各土层桩侧摩阻力与桩端阻力计算得单桩承载力为500kN；但打完桩后静载试验所得单桩极限承载力仅为500与750kN。于是重新进场补桩。再由勘察报告提供的双桥静力触探数据，按“JGJ94-94桩基规范”的（）式计算得到的单桩极限承载力为790kN，确与静载试验所得单桩极限承载力相近。由此可见勘察报告建议的各土层桩侧摩阻力与桩端阻力有误。然而勘察报告永远不会忘记指出，单桩承载力应以静载试验结果为准。何况勘察报告提供的双桥静力触探数据并未出错。该工程设计人员对勘察报告判读失误的原因在于，既然你为了满足业主抢进度的要求而同意先打桩后进行静载试验，那么为了规避由此而必然产生的风险，就必须采用各种方法去正确判读勘察报告提供的数据了。舍此别无良方。3．上海老建筑复合桩基实例《复合桩基设计和施工指南》（龚晓南主编，2003年，人民交通出版社）第262页指出，上海地区于廿世纪三、四十年代建造了包括上海外滩沿江建筑的一系列高大建筑物，其中许多采用桩基（大多数用洋松木桩）。而当时桩基础设计计算方法是：承台下土体承受每平方米八吨，余下的荷载由桩群允许承载力承担。与近年来许多“桩土共同工作”的研究者提出的种种方法相比，上海廿世纪三、四十年代设计方法的计算用桩量是最少的。这些已稳固地站立了六，七十年的老建筑的工程实践表明，问题可能是我们的设计理论不完全符合实际。我幸运地接触过一些老建筑数据与老工程师的经验。为了不割断历史，现将偶然收集的上海地区三，四十年代复合桩基的四个工程实例提供给同行，希望有点用处。1、上海沪南冷库一库，建于1932年，八层无梁楼盖，活载为10～15kN每平方米，片筏基础，采用18.288m长的洋松木桩共约650根，桩端位于Es=3.56Mpa的粘土层。该冷库一直使用到九十年代，现已改建为旅馆。基础图与地质报告见附图。2、上海沪南冷库二库，六层，活载为20kN每平方米，条形基础，采用3.66m长的楔形木桩。使用情况一直良好。基础图见附图。顺便说，采用这样长度的短桩，现在简直难以想象。3、上海东海大楼（即上海南京东路新华书店所在大楼），原名“迟淑大楼”，由著名犹太人哈同建于三、四十年代。六层，八十年代加二层。条形基础，采用6.1m长的木桩。又是一个现在难以想象的复合桩基。4、上海河滨大楼，位于苏州河边，4.5万平方米，平面尺寸约为19×260m。八层商住楼，片筏基础，采用2000根15m长的木桩。上世纪八十年代还加建了三层。复合桩基在上海地区有数十年成功与失败的经验，教训，再加上上海民用建筑设计院原软土研究室前辈们的多年默默努力，也就难怪沉降控制复合桩基的设计方法会产生在上海了。读俞调梅先生的《上海地区的基础工程》时，摘抄过以下一段话：上海在30～50年代，在桩基设计计算中，就曾考虑作用在基础底面全部面积上的地基承载力（早期为100Kpa，后来减小到80Kpa），有时也考虑基础的净面积，即全面积减去桩头的截面积。同时，当考虑桩间土的（或桩群间的土）的承载力时，把桩侧的摩阻力允许值（10Kpa）适当降低。书中还提到过许多早期的工程实例，还有当时工部局的设计经验。可见早期的设计思想虽然“简单、粗糙”。但是大量现存的老建筑足以证明，那些设计是成功的。还有一个著名的工程实例，就是著名的上海锦江饭店，当初设计的是26米的木桩，营造场老板偷材料，用13米的木桩代用，几十年了，建筑物的沉降虽然大一些，但结构还是安然无恙。还有更极端的例子，上海展览馆（中苏友好大厦），箱基，50年来已经沉降2米，当初援建的苏联专家虽然当时就受到处分，但这座著名的建筑至今仍然发挥着重要作用。4．天然浅基础沉降计算对天然浅基础沉降计算常闻异议，认为沉降计算经常不准，因此算出来没有什么实用价值。这除了有时因为竣工沉降不大而质疑计算沉降（这可能源于将竣工沉降与最终沉降搞混了），确实也反映了一个现实：即有时计算值确实明显大于实测值。同时请注意一个重要信息，实测值明显大于计算沉降的现象对于天然浅基础尚未听说过。现举出部分工程实测数据试图说明之。1、上海绢花厂，七层厂房，格筏基础，计算沉降55cm，实测推算最终沉降为59cm（沉降观测近八年）；2、上海第五服装厂，格筏基础（按七层设计，先造五层），计算沉降（按五层）约70cm，建成后三年实测最大沉降已达48cm；3、上海衬衫三厂，片筏基础（按七层设计，先造五层），计算沉降（按五层）72cm，建成后六年实测平均沉降已达35cm；4、上海康乐大楼，箱形基础，十二层，计算沉降21cm，实测推算最终沉降为16cm；5、上海四平大楼，箱形基础，十二层，计算沉降21cm，实测推算最终沉降为12cm；6、上海华盛大楼，箱形基础，十二层，计算沉降19.2cm，实测推算最终沉降为24cm；7、上海胸科大楼，箱形基础，十层，计算沉降49.2cm，竣工时沉降已达35cm；8、温州华侨饭店，条形基础，虽然采用1.2m厚的砂垫层解决地基土的强度问题，但当然不可能解决沉降问题，实测沉降历时二十年，计算沉降130cm，实测推算最终沉降为113cm；9、上海衡器厂，片筏基础，三层厂房，计算沉降37cm，竣工时沉降6cm，且数年后回访目测发现沉降无明显增加；10、上海部分浅层粉土地区（粉土厚6~9m，下卧层为软土），六~七层住宅采用天然浅基础，实测沉降量明显小于计算沉降。由上述工程实例可知，相当部分的天然浅基础计算沉降与实测推算最终沉降还是符合得较好的。有的工程如上海衡器厂的实测沉降明显小于计算值，原因有二：该厂房建于单层厂房旧址上，地基土已经固结；其次，该工程的基底附加压力为56kPa，小于软弱下卧层淤泥质粘土的结构强度（60kPa）。可见实测值小于计算值并非事出无因。浅层粉土地区多层建筑的计算沉降远小于实测值一事，据《上海岩土工程勘察规范（DBJ08-37-94）》介绍，与该地区土层的应力历史对粘性土压缩性的影响有关。该规范还提供一套分别用于正常固结土，超固结土，欠固结土计算沉降的公式，并通过一些工程实例验算，证实计算沉降与实测值较为接近。总之，只要掌握了土层的应力历史，计算沉降还是能够反映实际情况的。即使计算值有所偏差，也是偏于保守。因此不能说天然浅基础的沉降计算没有实用价值。比如“设计反思录一：软土地区低层建筑的沉降计算“所述的余姚某三层联体式住宅，若事先计算出未乘以经验系数的沉降值为45cm，那么即使经验系数取为0.5，则最终沉降还将达到20多厘米。由此就应觉得该工程采用片筏基础的风险太大，可以考虑选用箱形基础或复合桩基了。5．上海短桩复合桩基上海地区廿世纪五十年代后期起，多层建筑地基由强度控制，多采用天然浅基础。到了八十年代，因沉降较大影响使用，而开始注意控制沉降量；加之六、七层的住宅，其基底附加压力常超过软弱下卧层强度，于是开始另寻途径。三、四十年代的老建筑多采用桩尖未达到暗绿色硬土层的“悬桩式”中短桩复合桩基，情况似乎都不错；老工程师又有“桩间土承担30%，桩承担70%”的传统经验，于是一些多层建筑逐步开始采用“悬桩式”中短桩复合桩基。近十年的实践，有经验也有教训。现介绍一些典型的工程实例：

1、上海新成五金厂与肇方塑料厂，二幢六层厂房，筏基加八米短桩，桩端土为淤泥质粘土，竣工时沉降约10cm，数年后目测沉降已超过20cm。2、上海第二服装厂，五层厂房，筏基加八米短桩，桩端土为淤泥质粘土，竣工时沉降约20cm，数年后目测沉降已超过30cm。值得注意的是，该厂房长达80米，虽然沉降较大，但完全没有出现因沉降差引起的裂缝。而附近采用天然浅基础的厂房均有裂缝，无一例外。这说明短桩复合桩基能够调整沉降差。3、上海东华皮件厂，四层厂房，筏基加八米短桩，桩端土为淤泥质粘土，竣工后三年实测沉降约25cm。

4、上海梅陇小区，六层住宅，筏基加八米短桩，桩端土为淤泥质粘土，竣工时实测沉降已达15cm。但其沉降差比同一小区内采用天然浅基础的五层住宅要小些，这可以从住宅墙面上裂缝的多少与大小看出来。5、上海梅陇路仓库，三层，活载每平方米10~20kN，条基加六米短桩，桩端土为粉砂，下卧层为淤泥质粘土。竣工时实测沉降小于5cm，后期几乎未增加多少沉降量。6、上海岚皋路5#、6#六层住宅，条基加七米短桩，桩端土为粉砂，下卧层为淤泥质粘土。实测推算最终沉降为4cm。

7、上海永兴路口琴厂八层商住楼，条基加6.5.米短桩，桩端土为粉砂，下卧层为粘土。竣工时沉降远小于5cm，多年来目测，沉降也没有多少发展。8、上海苑南华侨新村六层住宅（三幢），十七米桩，桩端土为粉砂，下卧层为粉质粘土。实测推算最终沉降为6cm。由以上工程可以看出，当桩端土为软土时，虽然短桩复合桩基解决了强度问题，但是沉降量还是相当大。当桩端土为上海的浅层粉土时，尽管下卧层仍为软土，但实测推算最终沉降均小于10cm，令人满意。这与三，四十年代老建筑的实践经验似乎不同。但究其原因，首先由于未能收集到老建筑的实测沉降，因而并不能说明老建筑的沉降都较小；其次，老建筑似多位于老城区，可能其土层因为数百年旧建筑与人类活动的影响，属于超固结土。如前述沪南冷库一库，表层填土厚3.9m，其物理力学指标已接近上海的表土硬壳层，而且其下还没有淤泥质土。由此看来，部分老建筑的实际沉降量可能较小这一点还是完全可以解释得通的。事实上，目前上海在多层住宅中经常采用的0.2×0.2×16m微型桩复合桩基就仍然是桩尖未达到暗绿色硬土层的“悬桩式”中桩复合桩基，只是桩已改为由两根八米长桩接起来的十六米长桩了。这也可以说是接受了短桩复合桩基沉降量仍然较大的教训。休6鼻．捞浙江规范桩基陷沉降计算经验新系数恨《浙江地基规血范（斯DB33/1采001-20博03范）》对于桩基陪沉降计算给出两两个方法：串“验实体深基础法干”谜与篮“沟明特林应力公套式法咳”铸。惹索盯咳污“送实体深基础法痰”姜的沉降计算经右验系数直接套屡用《全国地基版规范（呈GB5000袖7-2002酱）》。但沉降响计算经验系数炕的保证率可能裂只达到式50%哀左右，且偏于妙不安全。见帖爪子狱“改桩基沉降计算猛问题裕”领。凯竖建爹对于明特林应土力公式法的沉竭降计算经验系胡数，《浙江地惹基规范（哈DB33/1淹001-20乱03从）》第悄275域页指出，当采旦用明特林公式妹计算地基附加应应力且类似上桨海地质情况时炎，沉降计算经业验系数的取值赠可参照《上海仆地基规范（尝DGJ色08-11-恩1999完）》。这当然类是浙江地区没漫有长期沉降观获察数据之下的体临时举措。然苦而《浙江地基俩规范（炮DB33/1属001-20驰03融）》既不作为醋附录列出明特虏林应力公式法虾的沉降计算经惹验系数，又没押有列出上海地离质的一般情况竭。按说这也不瞒算难事，顶多莲借上海规范来忽复印一下有关注章节就行了。化但是有一点恐时怕不是每一位舰注册结构工程喜师都知道的：狼上海地区（不芽含松江，崇明委，南汇等原县载城）的地质情载况，据《上海赵地基规范（例DGJ08-凝11-89骂）》条文说明崖，可分成四种握类型；而且对宗于其中两种类定型的土层，桩梯基沉降计算经滑验系数似乎至毒今也还未完全扑解决其偏离平衔均保证率的问顶题匀。氏如近“胶D挪”客类型土层的建乘筑，当桩尖未摔进入第八层粉诵砂时，沉降计晋算值可能偏小煮；又如豆“崭B爆”娘类型土层的建木筑，当桩尖持若力层为浅埋粉颜性土时，至少摧对于八层及八貌层以下的建筑良，沉降计算值土可能明显偏大郑，有时导致设淹计难以进行（沾这一点下文将超另行讨论之）闯。语碑芒融为了供未能得衣到《上海地基亩规范（霉DGJ08-候11-89拾）》条文说明烫的同行参考，勇附图给出上海板地质情况的简品单介绍，以便贷大家参照着合鹿适的土层选择侨合适的明特林彼解沉降计算经扭验系数。台宣晒稿由于无论全国骆地基规范还是稼浙江地基规范泡，邮其桩基沉降计蠢算经验系数均岛直接参照上海展地基规范的数香据，由此可见蜻熟悉上海的地江质情况与桩基棚情况，对于桩元基沉降计算经让验系数就不再烤是知其然不知蜘其所以然，而稿仅仅按照桩长颤去将上海的经虏验系数生搬硬吧套到浙江来了轿。这也是此前浆一直不厌其烦索地介绍上海桩宋基情况的原因凭之一。拒7尼．唇“伶上硬下软摸”每土层沉降计算爪上海解、吓杭州存在着所因谓编“畅上硬下软什”应土层（浙江其秃它地区是否存臂在不清楚），不即凡6~隶20m杯左右处有一层专3~钥10m誉厚的浅埋粉性俗土，其下又是济软弱下卧层淤貌泥质土或粘土习。现收集了上毕海二十幢和杭徒州一幢建筑的王情况，见附图样。炮肯农叨需“梢上硬下软句”瞧胳浅埋粉性土中猪桩基沉降计算溉问题，自从确“舰89榴年上海地基规公范深”肿中提出这个问旬题后，至今似京乎仍未得到完概全解决。从附寸图的表一可以剧看出，影响计叔算沉降与实测那沉降相符程度凑的主要因素为舒：基底总压力穗和持力层厚度广。可以判断与稀桩长的关系不鲁大，因为无论搂7~够8m瘦桩或是裁15~替19m炉桩的工程，均厨出现计算值远袖大于实测值的始现象。本来下贪卧层的厚度似腹乎应是个影响义因素，但恰好瓜上海口琴总厂掠综合楼与永兴扮路高层仅隔一孝条马路（相距鸽30~骨40m诵），两者的地着质条件基本相谢同，唯一的不聚同之处是基底齿总压力相差一题半以上。由此昂可以看出下卧良层厚度不是主谜要影响因素。辨当初设计上海寄口琴总厂综合斩楼的工程师就旧是担心软弱下穗卧层影响沉降露而坚持采用二盘十余米长桩，怜仅仅由于实在火打不穿这小十米斩厚的粉砂层而卷被迫修改设计致，没想到实际峡情况比其最大严胆的想象还要另好。淘集岸膛汉又根据上海口旬琴总厂综合楼咳与永兴路高层企的情况，我们未推论，当基底霸附加压力小于稀某一数值时，祝沉降计算经验江系数应该另行植确定。按此设慢想去反推手头扛一些有地质资后料的工程，计霸算沉降与实测龟值有所接近，意且偏于安全。饺可惜表一所列朴上海另外十五跃幢建筑的数据货与地质资料掌尺握在编写上海暂地基规范的专狐家手中，无缘堂一见。痰眉诱既限于篇幅，杭胁州打铁关某商鸟住楼的沉降计在算问题将另行酱讨论。虾栏祸听顺便说，这些益工程若采用全槐国地基规范寿梦“佩实体深基础法辜”买的桩基沉降经挑验系数来计算蛇沉降，其保证旱率可能只有震50%尘。附图还给出止了永兴路高层倾与岚皋路高层灯的桩位图与地蛾质资料，并给患出沉降计算过寒程，有兴趣者屈不妨一试。计蓬算结果如下：居权牙龟械永兴路高层污幸计算沉降昏劫14.0cm烤，咏丝实测沉降师阻34.0cm贸袭上房岚皋路高层走哗计算沉降烧策21.5cm焰，锻释实测沉降坚鹿39.7cm笨缸固计算值太小，举保证率只有割41~54%挨。若按此计算塑值去决定沉降姨控制标准，设伏计人员的风险络未免太大了。励讨论：逗恰好俺的论文嫂课题是关于存瑞在软弱下卧层穗的桩基设计，浙可惜没有得出旦很好的结果。强我想探讨一下限以下几点：驻属抖1摘、扭不要只看重沉均降验算，变形关与反力是不可顾脱离的。我认冷为，杨同新提杯出的存在软弱开下卧层的桩基谢极限承载力的亏计算方法对设弄计工作有一定俱的意义。兰猴句2减、跪软土地基一般封较符合文克勒域地基模型的变攀形规律，弹簧肉模型是没办法锋考虑软土层的诸厚度。实际上悬，软弱层的厚世度并不是楼主镜认为那样重要形。京筑还有不明白的尾是，怎么把浅得基础里面的基宜底总压力扯进怨来，是不是指街桩尖处土体的垂附加应力还是切指桩端处的。搜谢衬3师、露按照实体基础工进行沉降验算瓶是针对群桩基滨础提出来的方穷法，这样子算榨不出现那么小然的沉降量才奇那怪呢。赏答复：辛1烤、圆由于地基土与显单桩竖向承载吼力特征值的安书全系数为潜2亭（见全国地基稍规范棚138葱页），故总能搬找出理论论证帜某个需要的承畜载力。妙云妇孟2类、先我的帖子原文妨是：调“超由此可以看出讯下卧层厚度不猛是主要影响因候素荡”踏。故你的话落夏空了。老砌悬怎3股、熔附加应力或基潜底总压力是一扯回事，可以互摊相转换。提到弊基底总压力是凳因为我们（我景与浙江大学朱兰向荣）摸索出篇一套方法，可战以由基底总压孔力判断计算沉原降的折减，使沉之与实际情况股较为接近。举距个极端的例子扭，如永兴路廿槽层高层桩基沉剑降量为和34cm泛；而在同一地次区建八层住宅抓，也采用透8m奥短桩，其实际其沉降量必然远朵小于计算沉降与。而《上海地替基规范》对于俱桩长小于裁30m帐的桩基沉降计愉算经验系数均挤取消1.1牙。这就是关键丸之所在。困岁裹数

4挠、贴“毁实体深基础法斧”貌的问题仅仅在巴于桩基沉降经悲验系数的大小柏，由《上海地售基规范》的桩违基沉降经验系韵数计算帖子所第列的两幢高层窃，计算沉降与熔实测沉降较为升接近。见本论遵坛中我的另一辩帖子研“上桩基沉降问题瑞”愉。想8谊．精惯杭州地区恋“阔上硬下软币”扇土层的工程实喊例亿现介绍杭州地盛区一例位于循“黑上硬下软详”霸土层的工程实球例：打铁关某马商住楼。桩位叨图冈,黄地质条件互,杨与明特林应力为公式法计算沉徐降步骤见附图丧.完屡橡该工程设计时泼，无论哪级设杜计审查均未按饺规范规定要求江计算沉降。同舅时，设计人员私也未收集周围偏建筑的地质条光件是，泛桩长与实际沉浊降情况（其实预哪怕是现场目箩测沉降也可作住为参考），而皇仍按强度控制霞取浅埋粉性土绕作为桩端持力酒层，软弱下卧汉层为退18m烫厚的淤泥质粘鞋土，采用漠0.377x主11m尺沉管夯扩桩。五然而，该工程志由于是二幢六晨层底框夹一幢购一层框架械，颂不设沉降缝的死建筑物，故最吹终沉降不应超哈过理10cm忍。而由附图的蹲明特林应力公但式法计算结果是可以看出，按静“慰浙江地基规范浸”爹推荐的经验系酿数，则计算沉汤降达斥26.5cm笼，大大超标了利。漫询拢毅幸运的是，由姓于浅埋粉性土用层厚达驼18m代，与恰“胖设计反思录七挣”明所述上海那些血浅埋粉性土层黄上的多层建筑蛛相比，地质条外件要优越得多纪，因此根据我偷们的经验，该博工程的计算沉凉降可修正为迹12cm封，且几乎可以沫肯定偏于安全跟。倾洞旅仗不知打铁关地手区在类似玻“氧上硬下软俊”受土层的条件下肥，采用浅埋粉饱性土层作为桩血端持力层的已紫建工程，最高渣达多少层？实蒜测沉降多大？刃请同行加以注执意，对今后的孙设计很有参考淘价值。若能将放数据公布出来夸，则功莫大焉丘。城租淘扇要不是在工程具的实际沉降方喊面吃足了苦头毙，大约谁也不犯会真正关心计旅算沉降与实际若沉降之间的关桥系。因为即使必沉降大些也很跑少对使用功能灶有较大的影响加。举两个极端贺的例子；上海沙展览馆最终沉闷降达叠1.8m晋，温州华侨饭挤店最终沉降近圆1.2m改，然而结构良扁好，使用至今绸。因此只要业结主不响，设计奖人员很少会去凯关心计算沉降着是否反映实际伤情况。博糟霜宗而设计审查人集员的态度似乎弹是；只要进行拳过沉降计算，抱无论是手算还售是采用如哀“史启明星羡“鹰等大牌软件计梦算，就不会去唱追究计算结果姨是否正确了。忽这恐怕与缺少使快捷的手段去爸复核沉降计算禁结果有关。明饶朋寺倒是房产商由很于事关切身利私益，对此却十物分注重，只是兔他们尚不大清糟楚如何去要求龙设计人员在控驴制沉降指标的理前提下优化设僚计。据闻有的准大房产公司对云他们建设的住灾宅小区已经进宰行长期沉降观宅测，只可惜我烫们看不到这些段极其有用的数诚据。似乎此次旅“喊浙江地基规范启“虚编写时，也未槽加以收集。哲9勇．宜微型桩沉降控锄制复合桩基础汗上海大华二村介毫康商住楼为琴两幢五莲~我六层底框建筑写，采用衡0.25傲×图0.25倘×启20m折微型桩复合桩喇基础，桩位图撞，鹰地质报告弄，合沉降观测数据朱见附图。挤跑咐领该地区在地面昌以下掘4绩～该5m泽处存在有旧3m脊厚浅埋粉性土谅，软弱下卧层短为秀14m汗厚的淤泥质粘液土和粘土；另碰一特点是第六蛋层暗绿色硬土替层距地面仅丝18~墨19m很，在上海地区竖属于较浅的。炼设计前踏勘了导周围已建成五博年以上采用天纵然浅基础的多锡层住宅，发现赴一般目测沉降厦均不明显，墙帖面也基本未发挥现裂缝。这说秋明浅埋粉性土岭虽仅啊3m局厚，但对沉降零的影响还是较凤明显的。而同帽样采用天然浅逆基础的大华房副产公司大楼（找六层）与一层乘辅房之间却出挖现较大的沉降码差。于是考虑络到本工程为底胀层框架，根据罢以往经验，最册终沉降量应控辰制在痕10cm味以内，加之暗流绿色硬土层埋窄藏较浅，决定亭采用桩端土为氏硬土层的微型冬桩沉降控制复芹合桩基础。董伏走相该工程的桩数饿仅为同样条件夫下常规桩基桩美数的糖37.4%克，应该说已达迅到了极限，因献为有两根柱下闲均仅布置一根缴桩，无法再优鸭化了。该工程奶的视A朝幢由于业主提星出的总体布置姥要求，在打完振桩后又要求整逮体南移嘴500mm鼻。由于采用的姜是复合桩基，松故修改设计时龙只要求补打毯16鼠根树根桩，且姑已完成的桩中斜只有垒9砍根桩作废。桥魂涉暮该工程结构封撑顶后因故停工贵三个月，因此掘沉降观测数据伪比一般竣工时弓的沉降观测值处更能反映沉降派趋势。实测推奉算最终沉降为机59mm绍和纸65mm突，与计算值较旱接近。应该说叮这是个十分成贫功的沉降控制平复合桩基工程急实践。业主对堆基础设计始终业非常满意。驾厉件竭“拐上海地基规范污（恨1999帅）斑”胞对于沉降控制臂复合桩基的桩敏端持力层要求证是；贞“尚进入压缩性相俘对较低但不十伪分坚硬的持力既层巧”吼，不过并未给湿出具体的数值单要求。根据我蠢们收集的一些掠工程实例（见肚附图表一），享似可以得出这瓣样一个初步结陕论：叙对于桩端持力钟层以下存在软打弱下卧层的情故况，已成功的尾实践经验是，早可取压缩模量掌Es坐小于等于挣10Mpa凉的土层作为桩丽端持力层克；对于桩端持希力层以下无软敲弱下卧层的情熄况，已成功的驴实践经验是，答可取压缩模量眯Es啦大于津10Mpa祥的土层作为桩索端持力层。此睡外，若欲以坚毕硬土层作为桩毅端持力层，可缴采用在桩顶与抖基础底面之间抖设置褥垫层的画刚性桩复合地贿基。架10轰．圣水泥搅拌桩设老计问题缩从对水泥搅拌科桩帖子的点击顺率来看，关心掠这种复合地基废的同行还不少代。现将自己手世头有关水泥搅刮拌桩沉降的资筋料选一些公诸体同好。圾队宁蔬温州某六层住泰宅，采用托12术.瓶5m什长的水泥搅拌使桩，沿墙下单奶排布置，条基仿宽膜1.0m牛。地质资料为敬：朝1怎、是粘土，厚已0.7~岁1.2m稳，捆Es=2.9牵MPa拖；沟2淋、觉淤泥，厚窄6.3m挥，租Es=1.1但2Mpa榴；即3扬、向粘土，厚早1.0m抛，剥Es=3.5仓MPa勺；裁4推、缝淤泥，厚议17m反，杠Es=1.3丽6Mpa午；垄5粥、堂粘土，择Es=8.9判Mpa召。实测推算最贪终沉降为沈6.4cm红。这是一例出抱乎意料的工程倡，主要是沉降秧量之小用现有厌规范的沉降计谢算公式无法计拨算的。我孤陋增寡闻，不知温咽州地区对此经乒验的推广情况京如何？类似工自程的长期沉降平观测结果如何扫？只是知道去舱年同属温州土农的黄岩地区建蜓议慎用水泥搅尿拌桩。身纯献谅《地基处理手瓶册》（嫁1988味年版）第弱424很页报道，南京联某小区六绕、粘七层住宅采用左9m营长水泥搅拌桩忧，地质资料为连：含1属、想人工填土，厚登1.5~驳3m贝；鞭2提、葛淤泥质粘土，黄厚度大于死30m破，唱Es=2.0瑞9Mpa倍。使用一年半佣后实测沉降量功10cm昌左右。长期观锈测结果未见报陷道。顺便说一炼下，《地基处眨理手册》（合1988骂年版）第要424赵页的沉降计算嗓，是以整幢房坦屋条基中间的笛一条基础计算兵沉降，去代表隔整体的沉降计浇算值。这恐怕敢不符合规范规棍定，似乎有以默计算值去凑合旷实测沉降之嫌故。碌涨节激上海浦东金杨周新村的十一幢此六层住宅，采策用股11筝.皮5m爸长的水泥喷粉丛桩，地质资料迎为嚼：酿1声、介填土，厚无0.65m县；付2现、笼粉质粘土，厚颜0.92m穴，醒Es=4.7传6Mpa酸；侵3姜、河粘土，厚腊0.53m村，移Es=3.3洲2MPa末；岛4巨、悠淤泥质粘土，孩厚笛2.02m每，遇Es=2.4多9Mpa泊；擦5宋、鄙砂质粉土，厚色1.15m斩，户Es=6.0价6Mpa钱；弄6稻、燥淤泥质粘土，膏厚馒14.1m主，袭Es=1.8察1Mpa摊；古7并、臂粉质粘土，厚帝5.02m图，肤Es=4.0同2Mpa旬；返8序、巡粉质粘土，胳Es=6.5巷6Mpa仓。由三家不同附的施工队施工益，结构封顶时煎，普遍沉降寿16cm剧，最大沉降匆20cm斯以上，且沉降埋率仍为累1~府2mm奔/党天。以后未见鸟长期沉降观测堆报道。设计单医位称计算沉降觉为纹25cm锻，看来要超过产了。以后上海似地区规定水泥妙搅拌桩必须计主算沉降，这一番来等于让这种阿地基处理方法字退出多层建筑僵的基础设计，额因为沉降计算槽结果多半超出弊25cm款。而浅埋粉性怠土区又无法采槽用水泥搅拌桩链。丑弱兆竖看来，水泥搅治拌桩的息“寺罩门井”侨还是其沉降计灿算问题。而且税确实有失败的猴工程实例。枝11旅．绍兴某复合悉桩基设计球绍兴兴文公寓浩位于绍兴市区云，由三幢六层岂砖混与两幢六绸层底框住宅组词成。其中三幢泻砖混住宅采用录沉降控制复合钳桩基础，两幢覆底框住宅采用筛常规桩基础。棒桩位图伙，量地质报告见附御图。适错笔丝根据地质报告研选用霸0.426厦×锯12m投沉管灌注桩。叮而其中砖混住悟宅若采用常规贼桩基需布置荡253银根桩。采用沉眉降控制复合桩捕基础后的安1#,2#快楼各布置此142歌根桩，碎3#伍楼布置宝162榨根桩。沉降控斑制复合桩基的索桩数平均为常犹规桩基的丑59%葱。多轰沙仔沉降控制复合鼠桩基的计算沉辰降约为胖17cm圆。最初还在小现区边打了一根且12m令长的桩作为基顿准桩，以便进疮行长期沉降观问测。可惜基准素桩在施工期间球遭到破坏，从允而导致沉降观耀测未能进行下械去。但是该工袜程建成数年后插，无论谁到现辫场去，都可以芝发现地坪革,催台阶并未因为啦住宅沉降而出猪现裂缝，这说服明该工程的沉投降确实不大。经更明显的是，室拿两幢常规桩乎基的底框住宅斧与三幢复合桩闹基的砖混住宅单来比较，实在烤看不出二者的析沉降量有多大被区别。甚河贡述该工程最大的亦特点是由浙江衫大学土木系组夏织了桩土应力赔测试，以便研埋究桩与承台分傻担上部荷载的赔比例关系，而夺且在工程竣工收以后一直坚持亚了五钓~城六年。最终得交出的桩土分担恐比例约为蹲11.9%臭左右。婚见12场．雄上海复合桩基瞒沉降计算膨上海某住宅小避区与上海金桥图出口加工小区外某通用厂房均剥采用沉降控制妇复合桩基础，储地质报告年，维见附图。刃持标漠上海金桥出口盖加工小区某通宾用厂房，六层援，长达恢80坊余纤m浆。采用酒0.2祸×庙0.2怎×弓16m珠微型桩复合桩幻基础，布置的传桩数为常规桩茫数的跪58%剧。桩端土为压旱缩模量涉Es=2.4尘0Mpa旦的粘土。竣工尿时（此时活载拉每平方米妇8kN厘尚未施加）实饱测沉降达瞒8cm笑，更不利的是喝墙面已出现裂钓缝。而采用粒0.2啄×恩0.2雷×眯8m睡短桩筏基的上遵海第二服装厂嗽，虽然沉降达稀到哄25~愈30cm户，但墙面始终冶无裂缝。由此菌可见金桥通用译厂房的沉降差厌比第二服装厂烈大。等厂房投援入使用后，沉提降与沉降差将骆进一步加大。念该工程的计算刘沉降为价33cm皇，看来实测推钱算最终沉降很贩可能超出设计部值。因此这项须沉降控制复合尘桩基础是个存尸在缺点的工程让。觉稀验决上海某住宅小奉区在设计前踏副勘了周围二百浪米范围内的十貌余幢住宅。隔坟壁两幢六层住型宅竣工三年以订上，三幢七层询底框住宅竣工筛一年以上；附旅近七幢六培~读七层住宅已竣遵工十年以上。眼发现一个规律圆，凡六层住宅泊的墙面均无明以显裂缝，但目竹测沉降约为乘15cm仅（注意，这沉嗽降未包含室外叉地坪施工完成尿前的实际沉降阁）；凡七层住狼宅均有仪“炉八邀”克字形裂缝。于沙是决定四幢住浇宅均采用清0.25播×悟0.25工×旋20m三微型桩复合桩港基础。其中两蝇幢底框住宅按危经验本应选取姐10cm鸟作为沉降控制决指标，但为了喂降低造价，业权主坚持改用壤15cm痕。布置的桩数璃为常规桩数的式40~60%园。桩端土为压饱缩模量可Es=3.2险1Mpa徐的粉质粘土。慨竣工时沉降情责况尚可。可是经一年多后房产浸商反馈回来的颈信息是，底框尖住宅的外墙出特现由沉降差引咬起的典型斜裂疮缝。幸亏当时攀房价大涨，故拴住户也不敢抱筋怨了。但从结宵构师的角度来雪看，应该承认称沉降较大是个盒不小的缺点。消原因之一就是荡未能坚持以芽10cm仿作为沉降控制课指标。颈枝康刘两项工程均按兔《上海地基规李范》的沉降控亡制复合桩基计栏算方法计算，惭却发现计算值冷很可能小于实镜测值，于是回盈顾这两项工程钱，得出的经验易之一是桩端应笋尽量进入压缩威模量更大些的浩土层。如某住灶宅小区应采用吗0.3杯×令0.3幕×将25m洽桩，桩端土选鸡用肿Es=6.7糊6Mpa蜡的硬土层；又耽如某通用厂房鹰应采用陵0.3凶×议0.3劳×异25m敲桩，桩端土选粮用纯Es=5.7仅6Mpa宏的硬土层。这撕样效果更好。挨此后的上海大迫华新村豪康商勉住楼与浙江绍磨兴兴文公寓等托工程就是这一凶次反思后的成祥功实践。济张拳扬反思的另一收角获就是发现《免上海地基规范煤》的沉降控制影复合桩基计算役方法另有奥妙胸，进而摸索出钟一些窍门来。驼限于篇幅，这叛一点将另文探嘱讨。吹13赶．番复合桩基设计婆的上海规范法纹《全国民用建恰筑工程设计技擦术措施（结构定）》第姥73炉页指出，沉降饺控制复合桩基拐“仙具体计算可参慢考上海《地基南基础设计规范卖》（霸DGJ迎08-11-裹1999通）仗”宋。（以下简称肚“毯上海规范法峰”贴）副挣碑参不“容上海规范法些”防于欧1989拦年通过上海市腥科委鉴定，边1994绑年列入《上海紫市地基处理技改术规范（烧DBJ08-良40-94协）》，毯1999榴年列入《上海赌市地基基础规划范（载DGJ08-滔11-199觉9谢）》。《上海突地基规范》（祸条文说明）第玉239烧页还给出一个罢工程实例（即次上海康健新村陕十二街坊龄12#苦楼，沉降观测弟时间末2202隙天）的计算过济程。抵豆廉归该工程实际布专置时152举根纠0.2眨×参0.2年×慢16m暗微型桩。但以赢上所述两本上匹海规范均只给国出厅133馅根桩的计算过馒程。我在实际系工程设计中屡绝次发现计算沉藏降有时可能小哥于实测沉降，白于是按规范步弦骤计算软152压根桩的复合桩浴基沉降，并绘难出桩数与沉降身曲线图，见附馅图。喉材与景从附图可以看趟出，伍152行根桩的计算沉尿降为尊101.3+傅38.4=沫139.7m迷m刺。既小于《上竹海地基规范》厉（条文说明）瞒第纹264且页给出的祖164.3m殊m己，也小于实测碑推算最终沉降归160mm觉。这并非太大动问题，由于《充上海地基规范匀》例题计算时旷取桩基沉降计拘算经验系数丙1.0味，若按《上海施地基规范》第灌73搜页表鸡及规定取桩基沉痛降计算经验系尿数讯1.1滚，则可得计算俯沉降为淡150mm晶了。然而问题具是桩数从立133头根到堤152尘根，仅增加谅19陵根（增加红12.5%川），计算沉降阳骤降你29mm皇（减少议20%县）。如附图之渣图二句,斗图三所示，桩孔数与沉降的曲逼线太陡了，尚从未见到有资料般表明这个结果爷得到实测数据食的支持。难怪胶两本上海地基记规范始终不给词出剪152航根桩的计算结弯果，因为无论失如何都得不出淋预想中的桩数搞与沉降曲线图哀。赠顶使攻此外，该工程豆上部结构总重永43500k巨N刮，建筑面积救2559叛平方米，折合区每平方米重脂17kN错，似乎超出这峰类住宅（采用宿实心粘土砖）茫的一般重量（筋每平方米重阳16kN旅左右）。若按昨上部结构总重你39000k插N预计算，则冒152拖根桩的沉降为下111mm岗，比实测值盛160mm仆小多了。桩数溜与沉降曲线见活附图之图四。报腾舍梨这么一来，以壤往设计中所遇灶到问题的症结截找到了：当桩吼端土为上海地堂区第五层粘土伶（驱Es<6MP享a疏）时，计算沉燃降确实可能偏樱于不安全。当召桩端土为上海屋地区第六层硬挠土时，计算沉被降与实测值可宗能较为接近。臭潮淡煤总结一下，应掘用拔“烫上海规范法亚”钢进行沉降控制等复合桩基计算牢的窍门是：桑仪委1乞、莲虽然《上海地鹰基规范》第丢207设页丝克条规定：奥“乘复合桩基桩数抗的确定，应先伏按相11.6.警4臣条所述沉降计挪算基本原则计选算复合桩基中末假定布有不同覆桩数时的沉降悠量，求得桩数覆与沉降量的关福系李”览，并建议桩基侦沉降计算经验碌系数取宇1.0炊；但窍门是，此在实际使用时古只能先分别计纽算常规桩数与咱三分之一常规殃桩数的沉降量摄，然后按线性寒变化假定求得尼近似的桩数与盲沉降量关系，峰一定不可直接称求出某一桩数织的沉降量；贪泪送2妈、坝若桩端土的肚Es<6MP娇a逃，应考虑由窍孔门妥1怠得出的沉降量地小于实测推算握最终沉降量尖20%凳的可能性，即违确定最终桩数刑时留点余地，膨或取桩基沉降紧计算经验系数超为般1.1追甚至脊1.2厕。等珍驾及当然，以上计俭算过程中存在守着一个逻辑漏第洞。由于整套仓计算方法是以守常规桩数与三款分之一常规桩蒸数的沉降量，竭按线性变化假召定求得两者之肾间任意桩数的挖沉降量，而能薄够这样做的前衰提是，常规桩筛数桩基与三分殿之一常规桩数董复合桩基的计怕算沉降应经过地实测沉降验证酷。常规桩数桩数基计算沉降经榆过上海地区述69尿幢建筑实测数边据的验证，没海有问题；然而赌三分之一常规孙桩数复合桩基呆计算沉降未得事到实测数据的疲验证，并非不姨证自明的。好宰在盯“守上海规范法坦”艘的实质仍是一从种经验拟合的薯方法，因此上听述逻辑漏洞并菜非关键，只要手按实际情况加销以调整，并留诵有余地，还是话能够在工程中仪使用的。陆14库．快沉降计算软件纸计算精度挺劈头就说对大扩牌沉降计算软日件应有所选择民与对其计算精牌度进行测试，锡似乎有点狂妄炊吧？且看下文感。吸《住宅科技》虽2001绩年贫7主期文：灶“宾减沉桩设计原防理及工程实践弯”歇给出一幢采用岩复合桩基的小湾高层，用遗“辉Pile2虑000歉”步软件计算，得框出桩数与沉降盯等值线图。见资附图。趴浪椅由附图可发现昆几点不明白之宽处：恒收乌践1焦、池“帜Pile2占000墙”授软件的介绍称喘，该软件系根鹰据上海《地基锻基础设计规范捎》（蚁DGJ窜08-11-通1999仰）的沉降控制蜜复合桩基原理场（以下简称步“呼上海规范法饭”诱）编制的。然器而上海《地基卧基础设计规范喇》（条文说明膛）第添80戒页指出，湖“这不能用这种方宿法计算建筑物纱的不均匀沉降弱，因为这种算绿法不考虑上部皇结构刚度。歇”“绣Pile2答000钢”平软件既然能够伏给出建筑物由扑中心到边缘的光沉降等值线，墙那就说明它考晋虑了上部刚度欣的影响。这对巡于设计人员当爸然是好事。教钢书训2懂、违由稿“险设计反思录十剧三复”干的讨论可知，魂应用刚“功上海规范法惊”撕只能先分别计滩算常规桩数与须三分之一常规蕉桩数的沉降量掏，然后按线性抖变化假定求得忠近似的桩数与递沉降量关系。土而极“进Pile2振000束”冬软件能够根据瓶桩数直接算出渡相应的沉降量喊，那就是说明傲软件对廉“系上海规范法桂”声动了不小的手流术。至于引入筒了什么假定，倍不得而知。按盘村招3堡、偏从附图之图一闲（象223张根桩的最大沉吴降姨154mm宗）与图二（名160井根桩的最大沉饭降稿100mm世）所示结果看汽，桩数多的计绵算沉降反而比植桩数少的计算粪沉降大，不知油是否文章的笔岛误？若无误，塞则软件计算结番果有违常理。焦采用该文的数捎据按绍“喷上海规范法勾”江计算得常规桩柄基沉降为弊133mm执，复合桩基沉啦降为顺137mm坦。当然该文未偷给出全部数据沉，故难以判断爆问题之所在。燥只能存疑。盲部侄垦

4浸、秘由附图之图一肿、坡术图二可以看出衰，对于常规桩波数与复合桩基司，小高层中心痕与边缘的沉降淹差分别为年54mm均与眉40mm父，均远远超出穴规范规定的允符许沉降差约狂24mm耳。由于一般在撕设计中，只要笋上部荷载与各闪个对应部位的术桩抗力基本匹雁配，沉降差就油应该不会太大哨的。因此，若巨“睁Pile2票000愚”饼捆软件的计算结骄果未能得到实秋测数据的支持南，则说明软件碗计算值可能夸蜘大了沉降差，沃也就是说，建啦筑物中心与边颗缘的沉降中至躁少有一个是不幅可靠的。若在垒送审时将这份鞭沉降等值线图摧和盘托出，虽加然各级设计审处查未必有力量到追究其中疑问居，但有这么个螺缺憾留着，万雷一有事对设计律人员就是个祸薄胎。观碰土闻由以上讨论可浓见对任何软件陶确实应该有个互选择与测试的蹦过程。选择其狸实可以不论，找那是单位总工冤的事。对于设悉计人员来说，浴为了尽量保护役自己，有几件拔事只要愿意可溜以很方便地做背到：白株散匆A团、咱无论计算软件汉由哪级机构认殊可推荐，只要垃它说是根据叶“浆上海规范法夫”林原理编制的，嘉就可以先以宣“歼上海康健新村劫”馋的数据（见稀“味设计反思录十林三之”龄附图）用软件咱算一下，看看女结果与上海《尖地基基础设计闷规范》的计算宰值差多少，然桃后就可以知道束如何去修正或设留多少余地了麻。供随慈沿B淹、阵若发现软件计犬算的建筑物中绣心与边缘沉降易差超出规范规蒜定，只要自己眉设计的各局部窃桩抗力与上部蚀对应荷载基本亿匹配（当然，揉桩端以下土层贷的均匀是不言茂而喻的前提）纯，就删去边缘愈的沉降等值线柱，只保留中心风的沉降等值线狂。否则万一被把认真的校审者赢发现，就得无覆休止地调整各疯部位的桩数，良以便凑出合适各的沉降等值线优来。其实调整研后的实际效果巷未必理想。跪息吃屯必总之，设计人沾员或许没有选睛择采用哪种沉说降计算软件的发权利，但可以判设法保护自己禁。没有必要去爹承担那种由于结软件编制者不工同学术观点而禁产生的莫名其三妙的风险。对纸不对？抹氧15蚊．袖桩土分担比的层问题捧以往按强度为区控制指标设计啦复合桩基时，摊设计人员最关阔心的是桩土分尸担比例，于是彼就有沙“榨三七开滤”忠，距“姻二八开立”挽的传统经验。醒现在复合桩基暂设计已转为同痰时以沉降量和渣强度为控制指筹标，但设计人哈员由于惯性思昂维首先关心的疲仍然是桩土分黎担比例。大量阵的实测数据已狗证明不存在一狡个固定的分担革比。复合桩基打设计的第一指沙标应该是沉降皂量。随新耗熊但互然而关心桩土列分担比本身并走不错，因为复炮合桩基中的桩吩若布置于承台舒或承台梁下，戏则筏基底板或捏条基基础板的糖内力就应由桩魂土分担比得出丝了。但是由于辣现在还无法直旨接求得桩土分搞担比，因此这怎确实是个问题窜。现将收集的芦桩土分担比的宝一些数据给出械，见附图。臭泛率鹰多层建筑复合仇桩基的基础板语内力，可根据胳《上海地基规写范》（条文说母明）第省238枕页的假定得出怠：陶“中应注意其承台悼与桩分担荷载阔关系是随荷载这作用时间变化麻的特点，在建予筑物竣工初期层承台要承担较色大外荷载（此糖时计算承台底箩面地基反力，戚可根据部分工字程实测结果按绍经验去全部外斗荷载的帅50%危考虑）。炕康高层建筑的基印础底板的内力带（当桩布置于丽承台或承台梁膨下时）则似乎千尚无正式规定蒸。虽然一般较诚少将高层建筑撤设计成复合桩夏基，但从附图既之表一耀、决表二可以看出贷，基础底板仍验可分担仁8~29%险的上部荷载。辫上海地区关于吧高层建筑桩筏犬基础底板内力韵计算，以往有都个经验公式，拉如下：碑疑眠补

q=0.2党×泥(燥∑而亦N半—灵-糊水浮力已)+虑水浮力报[天引自《上海八露十年代高层建搞筑结构设计》名（上海科技普努及出版社，肢1994血年宁5耽月）第抗312社页晃]届守秀饮顺便指出，《堂上海地基规范辆》第辽205乏页的假定；歪“露当作用在承台山底面的荷载长笛期效应组合值原大于各单桩极针限承载力标准邀值之和时，桩犁分担相当于各市单桩极限承载婶力标准值之和袋的荷载，承台嘴下地基土分担唐余下之荷载默”冲，仅仅是根据胆现场小规模桩陆—柴承台试验结果迎作出的假定，玻并未得到复合聚桩基实测桩土狐分担比的证实晒，见附图之表际一奉、亏吴表二中多层建尼筑部分数据。解即使《上海地纤基规范》（条尺文说明）第教240燥页中作为例题医的工程所在的妇上海康健新村奸，据报道共实胆测了两幢住宅伍的桩土分担比揪，而实测单桩恶反力也仅为腊142kN旧，比单桩极限段承载力冲250kN阁小多了。旁16或．躲高层桩基承台厘板设计与优化谊（一）耍——楼不经济的高层属建筑桩基承台虏板设计膏蠢吐毁从论坛的讨论混看，不少同行该对高层桩基闲，冬承台板基础的蒸底板内力计算广方法多有兴趣故，众说纷纭。月现介绍上海地据区成熟的计算刊方法与一些工来程实践。望王鉴数上海地区对于歇高层建筑多采葛用桩些－踢厚筏基础。其肝实只要桩布置广得合理，桩扇－智厚筏基础的造合价并不一定高甘于桩列－蝴承台基础，且浅施工难度比桩中－圈承台加反地梁幅要小得多，施啊工难度小实际棍上就意味着施吗工中不易砖出现华问题。筏板的附厚度可按上部拢结构每层折合郊60mm说的筏板厚度估陡算。眉劲因计《建筑结构》洒2002锅年隶5妥期文罪“玉高层建筑桩基廊承台板的简化恩计算法膜”少指出，上海地寿方规范《钢筋框混凝土高层建哥筑筒体结构设宜计规程（兵DGJ08-骄31大）》采用的鸭“蹲弹簧常数法技”初，是将单桩简邻化为一个弹簧痛，承台板弯矩穷按支承于弹簧仿上的弹性平板宿来计算。该方窜法的关键兄——柔弹簧常数阶K分近似地由沉降睡验算参数来计兔算。弹簧常数敢确定后，可用贱一般弹性有限享元方法计算承度台板内力与配注筋。计算结果浆包括承台板单野元的弯矩亡,源各单桩的桩顶勾反力与沉降量篮。谜拦认乓工程实例：上响海川沙某大楼汉，主楼十一层惜，裙房四层，党地下室一层，亦不设沉降缝。恢核心区底板厚筐达已1.3m她，其余部分底慢板厚绣1.1m饶。地质资料，博桩位图以及婆“泉弹簧常数法燃”勺计算的底板内箭力简图缝，阅桩顶反力及桩都沉降量见附图粗。扇窑收危由底板内力简惧图可以看出，写最大弯矩（位弟于核心区）为犬1475kN杜，最小弯矩（窜位于裙房）为役1kN缺，明显不合理港，原因当然是丑桩的布置不妥刘。这还是先在认上海申元岩土渣工程公司采用词“刻弹簧常数法巴”而计算过一次，妄修改桩位布置份后第二次计算湖的结果。上海蛾申元岩土工程绸公司的计算意丈见为：构“寸1螺、似底板内力分布拥不均匀，差值塔较大，较不经玩济，建议优化仿布桩并减小底鼻板厚度；流2久、滋裙房桩顶反力抚较小，可进一平步优化；枝3吉、割由于车道板和奋基础底板连接料位置受力及变勉形较复杂，存逃在许多不确定拔因素，建议将亡车道板和基础增底板脱开。厉”毅丧六童第二次计算结捧果出来后，认摸为仍有较大改问进余地，试着格调整桩位抹、呼桩长等，发现帖桩的工程量可肾减少球1210造立方米，底板告改为卧900mm艳后可减少砼工便程量古375朝立方米，共可和降低基础造价购约废120池万元，折合总亿建筑面积每平窗方米降低掀92办元。原拟去建顷议业主委托进顶行优化咨询，副后因对方只肯钓支付一枕、属二万元而作罢瘦。房产商为了乡少出十万元咨浴询费而宁愿多脱花百万元造价届，这未尝不是悉该工程设计人雅员和单位的好约运气。但这种挽好运气会一直眨伴随着我们吗施？过波《建筑结构》厘2002养年敬5贵期文糕“义高层建筑桩基广承台板的简化揪计算法葬”污指出，上海地束方规范《钢筋单混凝土高层建孕筑筒体结构设爹计规程（座DGJ08-乔31泼）》采用的盘“橡弹簧常数法士”香，是将单桩简饱化为一个弹簧姿，承台板弯矩境按支承于弹簧蓝上的弹性平板拨来计算。该方寻法的关键高——冬弹簧常数隆K网近似地由沉降网验算参数来计摄算。弹簧常数绒确定后，可用筋一般弹性有限建元方法计算承旨台板内力与配狮筋。计算结果反包括承台板单悉元的弯矩虎,饮各单桩的桩顶些反力与沉降量泄。比友孤询浙江有人采用踩“扬启明星亚”裳计算每根桩的胁沉降量，再代舅入燕“冻PKP撒M飘”螺的筏板基础计扎算程序，计算率出筏板的内力败。此法忽略了从由于计算沉降朽量的变化引起原的桩顶反力变坐化，从而导致细计算沉降量以宣及筏板内力的今变化。这需要逐多次叠代才能序获得较好的结恰果。仆楼主刚刚在楼瞎上提到的笨“潜浙江有人采用叮”裹的方法，我推躁测并非先计算存“命每根桩的沉降转量次”躬，而是先计算抬每根桩的沉降澡“糊刚度遭”荐，然后将这些拴刚度值代入忙PKPM棚的也JCCAD冬中的拆“握桩－筏基础非”棵的分析中（该靠程序提供了修毁改各根桩的竖扛向刚度的功能朵）。这样，就犯不存在劫“拍桩顶反力与筏支板沉降无关季”提的问题了，当丽然也不必反复日迭代了。犬17莲．沃高层桩基承台细板设计与优化浇（二）番藏——液合理的高层建鹊筑桩基承台板刑设计方和找违从论坛的讨论葵看，不少同行迁对高层桩基港、验承台板基础的廊底板内力计算轮方法多有兴趣颠，众说纷纭。随现介绍上海地吴区成熟的计算巩方法与一些工凶程实践。焰挑追主上海地区对于娱高层建筑多采混用桩码－隆厚筏基础。其挨实只要桩布置浅得合理，桩宋－乓厚筏基础的造贼价并不一定高浅于桩丑－惨承台基础，且险施工难度比桩蛮,斥承台加反地梁且要小得多，施牙工难度小实际板上就意味着施枪工中不易问题发。筏板的厚度宰可按上部结构慧每层折合慈60mm沫的筏板厚度估控算。树终督挑《建筑结构》水2002漆年罩5鹿期文译“掀高层建筑桩基扰承台板的简化在计算法郑”既指出，上海地误方规范《钢筋数混凝土高层建焦筑筒体结构设欺计规程（都DGJ08-成31日）》采用的组“守弹簧常数法奶”捞，是将单桩简由化为一个弹簧提，承台板弯矩势按支承于弹簧医上的弹性平板盲来计算。该方明法的关键踪——趴弹簧常数伍K共近似地由沉降飘验算参数来计汗算。弹簧常数默确定后，可用舍一般弹性有限辨元方法计算承孙台板内力与配棕筋。计算结果戴包括承台板单弓元的弯矩纪,益各单桩的桩顶边反力与沉降量头。宾虎以局工程实例：上搏海凯鹏大楼，锣主楼二十八层属，裙房三层，根地下室一层，乳不设沉降缝。订底板厚话1.5m诚。地质资料，榴桩位图以及东“疫弹簧常数法序”爽计算的桩顶反诚力及桩沉降量落见附图。另附弯上上海与浙江海部分高层建筑麦桩筏基础底板足厚度统计表。蜂东限飞底板最大弯矩置不在核心区而卫在主楼的边柱捆，这相当合理杀，因为边柱受蹈承台板面积限俘制，布桩只能推向三个方向发育展；底板最小弹弯矩当然在裙理房。底板板面订最大弯矩为侄2890kN我m/m陷，底板板底最朝大弯矩为伍3060kN终m/m填，板面板底弯柄矩接近的情况法是最理想的。走最小沉降量请86mm露不位于裙房而速在主楼的边柱版下；最大沉降皱量秘100mm硬却在裙房处，以这是因为左上训角裙房的四根粘柱为了调整沉昌降有一根桩未劫布在柱下之故匠，看计算结果度这种做法还是图较合理的。核宪心区沉降量一钩般为龟91mm暖，较均匀，说拖明此处布桩合快适。桩顶最大问反力序1641kN沙与最小反力暂1423kN泼641kN机均位于边柱处挎，相差不大。谷果值织上部结构总重浩+朱地下室重庙-采水浮力皮=4679浸50kN私，桩群总抗力版为寸509350萌kN漏，于是稻509350枣/467仿950=1被.088幅。连地下室共抛二十九层结构降层，底板厚度厦仅为临1.5m躲，可以说该工尺程的基础设计物较合理。巴采雀区该工程的设计遥步骤如下：先螺根据上部荷载辈初步布桩，再惊采用明特林应凶力公式法在不聋考虑上部刚度票影响的条件下周，分别估算主喉楼柱与裙房柱押的沉降差，当校沉降差小于潜20mm饭时，即可判断粗布桩是合适的骑。该工程经数欣次估算沉降差悄后，决定裙房旱布桩时的桩承请载力取全额单繁桩承载力标准储值，主楼布桩迟时的桩承载力孕取九折左右的苏单桩承载力标女准值，最后效郑果良好。现权嫂18百．暗高层桩基承台独板设计与优化设（三）饥—泛带有挑出地下科室的高层建筑踢桩基承台板设环计慌拾柜换从论坛的讨论关看，不少同行颈对高层桩基卖,馋承台板基础的柄底板内力计算带方法多有兴趣赢，众说纷纭。浪现介绍上海地舍区成熟的计算讯方法与一些工团程实践。都筋胁射上海地区对于读高层建筑多采爱用桩纷,铁厚筏基础。其何实只要桩布置哑得合理，桩洞,必厚筏基础的造坑价并不一定高石于桩尸,疗承台基础，且娘施工难度比桩朋,锤承台加反地梁近要小得多，施提工难度小实际框上就意味着施挖工中不易问题胃。筏板的厚度蹄可按上部结构羽每层折合理60mm纹的筏板厚度估丙算。偏拍袍壁《建筑结构》凑2002返年圣5蚕期文合“雨高层建筑桩基迅承台板的简化市计算法坏”遭指出，上海地夫方规范《钢筋宴混凝土高层建麻筑筒体结构设扁计规程（律DGJ08-提31施）》采用的累“篮弹簧常数法凶”仪，是将单桩简蜂化为一个弹簧窜，承台板弯矩疑按支承于弹簧影上的弹性平板雅来计算。该方小法的关键释——泽弹簧常数惩K壮近似地由沉降段验算参数来计讽算。弹簧常数窗确定后，可用搭一般弹性有限挨元方法计算承椅台板内力与配喂筋。计算结果采包括承台板单帜元的弯矩魄,国各单桩的桩顶粉反力与沉降量隶。的组琴戒工程实例：上信海外高桥某办盒公楼，主楼十腾二层，裙房二慈层，地下室一堡层，且向东幕,脾西方向各挑出贷7谦米漠，向北方挑出知6.3眉米野，向南方挑出托5.5相米勤，挑出地下室枕的顶部就是室盲外地坪，不设仪沉降缝。底板便厚密1.0m大。地质资料，牲桩位图以及怖“峰弹簧常数法敞”殿计算的桩顶反慕力侧，掀底板最大弯矩童及桩沉降量见者附图。事铜缩雾开始讨论基础预方案时，有认弯为挑出地下室韵应沿每道轴线判设置剪力墙以板便承担挑出部庭分的荷载。但真这一来地下车条库简直无法使找用。参照上海繁地区挑出地下迁室的经验，取湖底板厚度为肝1.0m叉（实际宁0.8m红即够了）。挑宿出地下室最外汇边轴线下坚持弊不布桩，因为拴根据明特林应套力公式法估算盏，此处一旦布波桩，沉降差肯崖定无法控制在尘20mm优以内。之“孟弹簧常数法肌”莫计算结果表明恢，最小沉降在蒸挑出地下室边题缘（脖19mm跟），最大沉降拾在主楼柱下（哨43mm谣），沉降差不鸭大。证明挑出陶地下室边缘不挥布桩的思路是田正确的。桩位辩图上有五处在己校审时被要求追各增加一根桩分，但从计算桩右顶反力简图看胁，凡加桩处的训桩顶反力均明灌显偏小，说明滚校审的干预并罪不成功。埋煤顿险上部结构总重镇+便地下室重亚-熄水浮力军=1626历74kN国，桩群总抗力论为土226560悟kN罪，于是卖226560沿/162找674=1观.392海，桩数稍偏多缴；最大板底弯适矩为卧1025kN江m/m刑，最大板面弯和矩为驰323kNm肝/m用，相差较大，驰桩位布置尚有故调整余地；连首地下室共十三援层结构层，底室板厚度可取度0.8m渣，实际为甘1.0m灶；桩顶反力除涌了附图标明的铺五处外，与单俩桩承载力较为桂接近。可以说血除了底板厚度雁与五处布桩偏岔多外（这是受外到外力干扰）肤，这项带有挑略出地下室的基规础设计较合理杀。较络送陵该工程的设计该步骤如下：先付根据上部荷载猎初步布桩，再诸采用明特林应慌力公式法在不笋考虑上部刚度尿影响的条件下徒，分别估算主迹楼柱与裙房柱昆的沉降差，当集沉降差小于航20mm忧时，即可判断肥布桩是合适的贩。导独工斯上海地区地下象室挑出最大长拉度的是上海启炒华大厦，二十恶四层，一层地世下室，不设沉瑞降缝，地下室踏挑出最远端点霜与主楼相距十叙八米痰，地下室底板秧厚络二米肚。经过四年使肉用底板完好，予无渗漏迹象，膀达到设计的预锯期效果。关请教篮LINBAI日膜前辈：培赢（蓄1砖）能否较为详崖细的描述一下下弹簧常数确定帮方法？本人常危用方法是单桩旅承载力除以允拐许沉降值。但钞是，按照这种俭方法计算下来晴的沉降量必然刺是符合规范规桌定的。因为取踏刚度的前提条别件就是谱“龙允许沉降值星”头。这种方法对谢于评价不均匀件沉降可能有一锻定的借鉴之处财，但是对于总裳体沉降来说并瞧不适合。还望颂前辈将您的方磁法指点在下一蹈二。块羡（粘2首）一般弹性有迟限元方法计算恰承台板内力，蕉通常会出现如惠下情况：柱子叛和剪力墙由于逢承受的竖向力趣相当大，经常宪会导致柱（墙柱）下局部弯矩短非常大的情况志，这是由于有答限元计算中的掩局限性造成的腊，实际情况并披非如此，请问骡，如何较为合句理的处理这个泊“链峰值握”药？（我计算的蹈几个工程，有迷的柱下地板弯智矩超过男4000kN束m准），不修正，金会导致极大浪犁费甚至根本无立法配筋。忽略朽似乎有说不过患去。纽映（伙3锹）按照上海规源范计算基础沉轮降时，规范假软设所有桩长都置一样。本人现困在计算的一个结底板面积达到羡几万平米，由控于地质条件复毫杂，有多种类信型的桩，此时乔计算沉降规范臭已经不适用，千请问，能否采皱用弹簧常数法生计算沉降（当虎然，不同桩可恢以采用不同常凤数）？如果可干以的话，需要面注意些什么？研敬请指教危抱歉，未“悲弹簧常数法抚”懒是上海申元岩论土工程公司张深耀庭（矿“谨上海地基规范卖”坚桩基部分的编廊写负责人）的黎技术，我只知熊道用其结果。警不同长度的桩洗肯定能计算。桥峰值当然会修垒正。有了各点削的沉降量，总型体沉降量就呼债之欲出。即使烘不同长度的桩层，用络“续明特林应力公慌式法雪”扎仍能计算沉降尼。楚楼主提到的央“济弹簧常数法花”及应修正为现“杆等效弹簧法迁”际。即基桩桩顶虚荷载与该桩的标桩顶沉降比值从。这是因为在幻桩筏基础沉降备计算分析中，痛一般采用迭代树计算（筏板采巨用有限元法佣+柱等效桩弹簧，畏此时桩筏总体更刚度为沉降的搜函数而不是常费数）求解。搞胖群桩中基桩的库沉降包括该桩提本身的沉降序+桨其它桩引起的最沉降。桩的沉那降分为：桩本脚身的压缩从+碎桩端下土体压鲜缩。桩端土体耳压缩量计算采拼用摩Geddes盗解答（基于太Mindli陶n汤基本解滴)切计算桩端下土很体应力，然后慈按分层总和法敲计算沉降。在贞这种方法中，蛋关键在于假定外合理的端阻比城（见国家规范冲和上海规范）乓。耐19料．壁驶汽车坡道和地共下车库的联接防做法码对于汽车坡道输与地下车库连坐接处的做法，移上海地区的思恶路是停：坦由于车道板和划基础板连接位崭置受力及变形镰较复杂，存在桨许多不确定因受素，所以借鉴策隧道沉管的变哲形缝做法（设居一道永久埋置漏，首一道可脱换的络橡胶止水带）久，将车道与主买体地下室用沉感降缝脱开；且需无论主体是否经打桩，车道一委般不打桩（一锤层地下室时）蚀或设置真正意即义上的抗浮桩织（二层及以上挨地下室）。所杀谓真正意义上项的抗浮桩是指效布置细而多的朝桩，不需要进属入硬持力层，走因为桩端阻力困对抗浮毫无意股义。常用的车侵道板与地下室尊的沉降缝节点翼见附图。蚂龙穗辉连续式车道的乖汽车坡道与主居体地下室间不云设沉降缝，待缴主体基本完成抽后，才从地下炉室出口处开始绣浇筑车道。另航一特点是车道饮下设置抗浮桩娱，且桩端一般松均达到与主体垒桩端相同的硬矛持力层。脱开润式车道和连续贡式车道的相同沸之处是，两者崖均在主体基本跑完工后才开始批浇筑。浙江地票区这两种方法棉并行不悖，但士似乎连续式车锁道做法更多些慌。勇添矿纤其实认真分析污一下连续式车沙道板的受力状遣况就可以发现妈其内在矛盾：界主楼除非桩端眉持力层为基岩艺，均将产生沉匆降，且竣工后舞的沉降可能占亿总沉降量一半苏或更多。而车悲道无论是否打碍桩，沉降均可壳以认为等于零站。因此车道与格主体底板的连域接处应该存在援由于两者的沉臂降差导致的附馅加弯矩。而设啦计连续式车道已板连接处时似言乎一般并不考昌虑这个附加弯饮矩。如果说这面么多工程均未矿见问题，那可变能是因为主楼疯的沉降将持续鞋多年，沉降速蹦率很小，故混费凝土的蠕变就迅能释放沉降差穿导致的附加应缎力；另一原因歌可能是车道板体连接处较厚（卫一般为其400mm写），即使底面肤出现裂缝，只蜻要裂缝不深到限导致渗漏，一蹈般也无法发现舌。卸价共夜这一切说明，垃车道板抗浮长惠桩实际上只不退过是为了控制究车道沉降的桩津，控制其不可婆能出现的沉降少的桩。欢夸或许有人认为抢打了肯定不会锅错，反正也就悟多花几万元钱泥。但是既然车飞道不沉，连续齿式车道连接处瓣的附加应力客贫观存在，因此应这些厅“到抗浮桩内”璃却很可能成为残多花钱反而导拐致安全隐患的冶额外措施。这坐一切设计人员茫或许可以视而欠不见，但业主思却不可不知道适，否则就有点秋冤了。知道了肠至少可以要求三将车道下的桩黑改为真正意义津上的层“穗抗浮桩旗”冒（即桩端不进载入硬持力层）阳。霉会咬烟不过除非出现服脱开式车道的浩省标，否则看侦来两者将一直胃并存下去。舟楼上说得很有瘦道理。我觉得莲这个是理论上加的问题。从理挂论上分析，是查完全符合道理按的。但是实际万情况却是两种底方法都没有多屯大问题。而设凉沉降缝的做法馋从施工上和使革用上可能会比镜较麻烦。比如邻橡胶的老化导糖致止水带漏水言等。而整浇的运方法整体性好功，不会有这些昂麻烦。同时沉籍降问题也不存宪在。因为地基独的沉降不授象躲理论上那么敏痛感，有很大的狭协调性。这种污局部的很小范脊围的荷载差异粮不会导致不良香结果。收20做．纯地下车库猪设计探讨僵郊跌富既然与地下车茂库相连的汽车组坡道可以采用济与主楼桩基等按长的桩端进入湿硬持力层的桩汽，那么，纯地茎下车库当然也负就采用同样的具桩，只是同样却改名为香“亚抗浮桩享”召。其实真正意遇义上的炸，冻最经济的抗浮诊桩应是细长而婚数量多的桩群嘱，且桩端不进睛入硬持力层挖，因为桩端阻银力对抗浮无用页。若抗浮能力饿不够，为业主坝着想，只要造革价差不多，倒架宁愿加厚地下存室顶板灶、拜恨墙板和底板，惜对抗渗有利；句或加厚底板面叛层，以便在面秤层中设排水沟意，降低施工难胳度，较厚的面衬层对汽车行驶窗的磨损消耗也扒有利。打桩的垃思路，其实是攻借抗浮桩之名么，行偷用承受瞎竖向力桩之实顷。质刚密肆广茶最困难的倒是漆与主楼地下室神相连的纯地下熄车库。据了解塘，浙江地区似仇多半采用与主参楼等长的桩基卡。软土深厚的吩地区如上海地芒区，地下车库闹的持力层多为保淤泥质土，主盐体的计算沉降励常超过按100mm映以上，因此纯援地下车库也采近用长桩，但不既一定选用同主彼体桩基一样的忧持力层，底板惜内力由梅“盾弹簧常数法锈”际计算。谜艳患牵热但若纯地下室踩持力层为粉性逢土，主楼沉降搬不大脱，蹈纯地下室沉降壳接近零的情况雷，似应区别对暂待。因为纯地件下室打了桩后条更沉不下去，磁反而导致其与后主体间的附加济应力加大。此盐时或可考虑纯协地下室不打桩疮，抗浮必要时超布置真正意义疮上的抗浮桩，户主要依靠后浇裙带解决沉降差象的问题。患咬雷刘有趣的是，纯蝇地下室下布置堤的黑“粉抗浮桩观”匙，实际上却是瓣正宗复合桩基定中的桩，因为宰设计人员多半薪不会考虑由桩胸去承担全部地丘下室重量，而与是假定地基土摩承担地下室自洪重，设置少量秘“镰抗浮桩估”想只是为了控制乒实际上不存在鼻的倚“免沉降牺”聪。但超出水浮蝴力的地下室重希量实际是由桩眯与地基土共同锤承担的。否鼻伶缩工程实例：钱毫塘江南岸某住醋宅小区，三幢密高层住宅的地咱下室与大面积森纯地下车库相视通，地下室底夸面为厚达轧4m他以上的砂质粉肉土，地基承载裤力为每平方米剪160kN殃。主楼采用悉40m惠长桩，桩端持续力层为砾石层斜。纯地下车库摩也采用准40m渠长桩作为抗浮稀桩，共需一千摧四百万余元。暗其实当地二十帝年一遇洪水水灿位在地下车库姑顶板以下倦1.2m慨处。设计单位本认为应该按五胞十年一遇标准筋取暴雨水位达筑到室外地坪（季这没有错），怒按此标准计算猎下来设置一柱惨一桩的宋40m枪长抗浮桩，且嘱桩端进入砾石韵层。在业主组贼织的论证会上潜，立即有人指愧出，既然按五牲十年一遇标准掌，那么计算书粮中漏算了地下佩车库的活载准耻永久值以及顶宁板上的梁重期，周柱重和底板面勾层重，这些漏粘算荷载加上后狸就可以不设抗促浮桩。即使要歪设抗浮桩，桩常端也根本不必斤进入砾石层。奥显然设计人员粘是想以此来协驴调主楼与纯地剪下车库的沉降仍，于是在计算馒书上做了点小旅小的手脚。按衰当地经验，桩准达到砾石层后遍，主楼沉降较忌小，埋置于砂腹质粉土上的纯染地下车库沉降辽也极小，完全也可以通过后浇侨带解决沉降差侧的问题。一千纱四百万的抗浮使桩，不是任何恐房产商都会毫班无异议地扔下汁去的。等１垦、杯未见规范有呢“延抗浮计算活载牙取准永久值对”冶的规定鸭。汗受２仰、护荷载规范稼馒条：＂对可变皂荷载，在设计凶基准期内，其倦超越的总时间堂约为设计基准泼其一半的荷载傅值．＂图肾3吉、田抗浮计算属于永承载能力极限胡状态计算．喜尿基于上述理由循，抗浮计算不笨应当计及＂活份载准永久值＂常．已21朴．抗拔桩与锚较桩设计体会侮订吸圈论坛上曾讨论潜过抗拔桩的抗炮裂验算问题。栋正如一份帖子虎所说的，编写辈上海地基规范挂的专家指出，训至少在上海地恶区不必考虑抗膨拔桩的裂缝宽将度验算问题，胡因为桩身常年忠在地下水中，衡缺少氧气。慰冤这么看，只要愿在地下水位较盲高的软土地区债也就可以参照快上海地区的经管验执行了。哈卵诊遮但我以为抗拔缝桩似可分为两茫类，区别对待筹：故睬息订1惧、病暂时承受上拔久力的抗拔桩，缴就是工程中常新用的抗拔桩，阵一旦完工后上被拔力就消失。线如前所述，不仪必验算裂缝宽剧度。靠魔旱奋2枕、侧永久承受上拔进力的抗拔桩，览如两层或更多三层地下室下设折置的抗拔桩，姨上拔力将始终链存在。对于这惑类抗拔桩，为得了稳妥起见，槽似还是验算裂届缝宽度更好些涂。也许最大裂飞缝宽度限值取坟大值。炸落举赞锚桩其实就是弹暂时承受上拔蛙力的抗拔桩，戚但设计荷载有肯所不同。上海冰一家大设计院成总工说，他们需的经验是，当笋单桩竖向静载众荷试验的锚桩用为四根时，上铜拔力只按三根纤桩同时受力计块算；对于锚桩您兼作工程桩的校情况，受拉钢箩筋的强度不宜陶用足，可按性0.7~0.村8泼的钢筋强度设晒计值计算。援我曾设计一利忍用锚杆作为抗提拔桩的工程，畏总结有以下几贺点应注意宰：挖1欧、宋锚杆水灰比控料制。觉2初、床锚杆钢筋计算止应考虑最后满门足试验要求。却3亩、妥锚杆承载力应筋考虑水浮力和喘平衡荷载的修淘正。胃4欲、撕考虑永久承担性荷载的锚杆和细暂时承担荷载蜻锚杆区别对待势。捆22丛．有意思的多芬层住宅墙面裂樱缝烈势营谋软土地区多层闻住宅墙面裂缝列多半由于沉降诉较大引起，也滩有部分温度裂套缝。现介绍一驾起有意思的墙现面裂缝。污位险福上海大华新村阀一幢闪100喇多米长的七层与底框住宅，呈倚锯齿形，采用剑天然浅基础，胞由沉降缝分成杰四段。粉刷完奖成后五个月时受实测沉降量为辱90~崇160mm促，但由沉降缝匪分开的每一段隙的沉降尚较均感匀。该地区在远地面以下送4~袖5m捆处存在有怒3m丘厚浅埋粉性土裤，软弱下卧层稳为睁14m佳厚的淤泥质粘墓土和粘土；另窄一特点是第六捎层暗绿色硬土哄层距地面仅悬18~降19m册，在上海地区认属于较浅的。侨周围已建成五尽年以上采用天型然浅基础的多陆层住宅，一般窑目测沉降均不债明显，墙面也似基本未发现裂罪缝。这说明浅植埋粉性土虽仅毙3m按，厚，但对沉窝降的影响还是谁较明显的。由绪此可见，该住财宅的最终沉降露应该不会太大殖。腾勒递箱但粉刷完成后满的第四个月忽诊然发现墙面出极现裂缝。房产纯公司技术人员和对裂缝是由于扣沉降还