毕业设计计算书装订

毕业设计(论文)静海一中第2教学楼设计学号：101602770姓名：专业：土木工程系别：土木工程系指导教师：讲师二○一四年五月毕业设计（论文）成绩评议题目：静海一中第2教学楼设计系别：土木工程系专业：土木工程姓名：学号：10160270指导教师建议成绩：评阅教师建议成绩：答辩小组建议成绩：总成绩：答辩委员会主席签字：年月日毕业设计（论文）任务书姓名学号101602770专业土木工程设计（论文）题题目静海一中第2教教学楼设计计题目性质□√设计；□论文题目来源□教学；□科研研；□√生产；□其他指导教师职称工作单位备注姚姝讲师天津城建大学毕业设计(论文文)的内容和和要求：一、设计原始依依据（资料料）：本工程为静静海一中第第2教学楼设设计设计计，位于天津静海海县。主体体为5层层钢筋筋混凝土框框架结构，总总建筑面积积不小于5000平方米，装装修标准、采采光及通风风要求严格格按国家相相关规范执执行。自然及工程地质质条件：1.结构设计使用以以下岩土勘勘察资料。（1）建筑范围内场场地各层土土的相关指指标如下表表所示。土层编号层底相对标高岩土性质土质特征天然含水率W(%)容重γ(kN/m2)孔隙比e塑性指数Ip液性指数IL压缩系数a1-2(1/MPa)压缩模量Es1-2(MPa)承载力特征值fak(kPa)1-1.5人工填土层由废土、砖渣、石子等组成，呈杂色、松散状态，表层为沥青（水泥或大理石）路面。填垫年限小于十年。19.52-3.5粉质粘土呈灰黄色，可塑状态，无层理，含铁质，属中压缩性土。25.6919.630.7312.50.700.266.651503-8.5粉质粘土呈褐黄色，可塑状态，无层理，含铁质，属中压缩性土。24.5219.920.7114.00.480.237.622004-18.0粉土、粉砂呈灰黄色，密实状态，无层理，含铁质，属中（近低）压缩性土。20.4220.320.590.1015.83280本建筑场地属非非液化场地地。场地类类型为2类（3）本本工程浅层层地下水主主要为潜水水，静止水水位平均埋埋深约1.5m。（4）地下水对混凝凝土及钢筋筋无腐蚀性性。2．室外设计最低低气温：-12。C。3．冬季起止日期期：11月15日~3月15日；雨季季起止日期期：7月1日~8月13日；4．防火等级：二二级5．建筑抗震设防防类别：根根据不同建建筑物确定定⑦．基本风压、基基本雪压、抗抗震设防烈烈度等见相相关规范。二、设计内容和和要求：（说说明书、专专题、绘图图、试验结结果等）（一）建筑设计计基本要求：首先先进行建筑筑方案设计计，并对建建筑方案分分析其合理理性及优缺缺点。满足足建筑功能能要求及防防火规范要要求，根据据最新的建建筑设计规规范及所设设计建筑的的用途和设设计依据，遵循建筑设计适用、经济合理、技术先进、造型美观的原则，确定建筑设计方案，绘制部分建筑施工图。包括：平、立面，内外装修及楼、屋面设计。（二）结构设计计1．基本要求：在在建筑方案案设计的基基础上，选选择合理的的的结构形形式、结构构体系和结结构布置，进进行结构计计算，掌握握钢筋混凝凝土多层框框架结构的的计算方法法和基本构构造要求，掌掌握楼梯、基基础（桩基基）的计算算方法和基基本构造要要求，最后后绘制部分分结构施工工图。2．结构设计内容容：(1)结构选型及及结构布置置根据建建筑设计和和结构承重重方案、抗抗震方面的的要求，以以及场地地地质条件，合合理进行结结构选型和和结构布置置，确定柱柱网尺寸，统统一构件编编号，确定定各构件的的定位尺寸寸，绘制结结构布置图图。(2)选定混凝土土及钢筋的的材料强度度等级，初初步确定纵纵横框架截截面尺寸，确确定楼板尺尺寸。(3)结构计算：：1)荷载计算，结构构恒载计算算和活荷载载标准值的的确定；2)结构自振频频率、水平平地震作用用计算，水水平荷载作作用下框架架结构内力力计算，弹弹性及弹塑塑性侧移计计算；3)竖向荷载作作用下，框框架结构内内力计算（恒恒荷载标准准值、活荷荷载标准值值作用下分分别计算）；；4)内力组合；；框架设计（参考考‘砼结构’下册、结结构抗震设设计）5)楼梯及雨蓬内力力及配筋计计算；6)基础设计：：正确选择择基础形式式，进行基基础设计和和配筋计算算。(4)计算机辅辅助设计1)学习使用结构设设计软件，利利用（PKKPM）软软件进行平平面布置和和结构内力力及配筋计计算。2)利用AutoCCAD输出出正确、规规范的结构构平面布置置图，框架架结构配筋筋图；5)绘制结构施工图图三、毕业设计规规范化要求求详见《A0毕业业设计（论论文）模板板》、《B1海滨学院院毕业设计计（论文）撰撰写规范》毕业设计(论文文)主要参考考资料：[1]房屋建筑筑制图统一一标准GB/TT500001-22001[2]建筑制图图标准GB500104--20011[3]建筑设计计防火规范范GBJ116-20001[4]建筑结构构制图标准准GB/TT501105-22001[5]建筑结构构荷载规范范GB5500099-20112[6]高层民用用建筑设计计防火规范范GB500045--20055[7]建筑抗震震设计规范范GB500011--20100[8]地基基础础设计规范范GB500007--20122[9]混凝土结结构设计规规范GB500010--20100[10]《钢筋筋混凝土结结构构造手手册》[11]《建筑筑抗震构造造手册》[12]《建筑筑结构抗震震设计》、《高高层建筑结结构设计》、《混混凝土结构构》上、下下册、《结结构力学》、《房房屋建筑学学》、《土土力学与地地基基础》及及相关课程程教科书。[13]《055工程作法法》图集毕业设计(论文文)应完成的的工作：一、建筑设计1．规定绘制的建建筑施工图图为：（1）各层平面图：：比例1：1001：200（自选一一张平面图图）平面图中应注三三道尺寸线线（总尺寸寸、开间或或进深尺寸寸、墙段尺尺寸），注注明定位轴轴线，房间间名称，剖剖面线及详详图指示符符号等。如果结构完全相相同，中间间层可用“标准层”平面代替替，但首层层及屋顶平平面要单独独绘出。（2）各主要立面图图：比例1：1002000绘出正立面、侧侧立面图，标标明立面处处理、门窗窗形式、墙墙面装饰及及雨水管位位置等。（3）剖面图：比例例1：1002000剖切有代表性的的部位（应应包括楼梯梯）绘制剖剖面图，表表明屋面、楼楼板、楼梯梯及各类主主要构造，标标注标高（以以米计）及及尺寸。（4）构造详图比例例1：20—50选择主要结点（如如檐口，高高底墙处的的泛水，楼楼梯与圈梁梁连接等）绘绘制详图，详详图应与剖剖面相对应应。2．编写建筑设计计说明书：：包括工程概况、设设计依据、参参考图集、工工程做法、各各类房间数数量及建筑筑面积列表表、门窗表表、内外装装修说明等等。二、结构设计1．规定绘制的结结构施工图图为：(11)结构平面面布置图（含含楼板配筋筋）：比例例1：100(22)梁平面配配筋图：比比例1：100(3)一一榀框架结结构配筋图图：比例1：40或1：50(4)楼梯结构构布置及配配筋图：1：50(5)基础平面面布置图（比比例1：100）及基础础详图1：402．编写结构设计说说明书：说说明结构选选型和结构构布置的理理由及设计计依据、结结构方案的的确定，材材料选择。列列出结构设设计计算过过程中采用用的计算假假定、计算算原则、计计算方法、计计算简图、计计算全过程程、内力图图及计算结结果。进度安排：1)第1周～第2周（22月24日-3月9日）：查查阅相关专专业文献、资资料；完成成开题报告告。2)第3周～第4周（33月10日-3月23日）：根根据设计原原始资料，完完成方案设设计及建筑筑设计。绘绘制建筑平平面图、立立面图、剖剖面图、墙墙身大样图图等。3）第5周～第6周（33月24日-4月6日）：荷荷载计算及及地震作用用计算。4）第7周（4月7日-4月13日）：内力计算算。5）第8周（4月14日-4月20日）：内力组合合。6)第9周（4月21日-4月27日）：梁板柱配配筋计算、楼楼梯配筋计计算。7）第10周（4月28日-5月4日）：基础设计计。8)第11周～第12周（5月5日-5月18日）：绘绘制结构图图。9)第13周（5月19日-5月25日）：撰写和整整理设计计计算书，上上交毕业设设计成果。10)第14周周（5月26日-6月1日）：毕毕业设计答答辩。指导教师签字：：日期：20144年2月117日系意见：签字：系（盖章）日期：年月日注：表中所填内容采用5号字，中文采用宋体、英文采用TimesNewRoman字体，表中段落采用1.5倍行距，首行缩进2个字符。每一页的外框四周均采用双线条，当底部出现单线条时，应该修正为双线条。毕业设计（论文）开题报告姓名学号101602770专业土木工程系别土木工程系设计（论文）题题目静海一中第2教教学楼设计计1.毕业设计(论文文)的目的及及意义（含含国内外的的研究现状状分析）：：1）毕业设计的目目的桃源中学教学楼楼的设计对对我来说是是一个很重重要的实践践过过程，也也是将自己己的所学与与实践相结结合的环节节。目的是是通过这一一较长时间间的专门环环节，培养养土木工程程专业本科科生综合应应用所学基基础课、专专业基础课课及专业知知识和相应应技能，解解决具体的的土木工程程设计问题题所学的综综合能力和和创新能力力。毕业设设计中学生生在指导教教师的指导导下，独立立地完成一一项完整的的工程设计计，即解决决与之相关关的所有过过程，包括括熟悉相关关设计规范范、计算书书、施工图图纸等，具具有实践性性、综合性性强的特点点,具有其他他教学环节节无可替代代的作用。而而且毕业设设计对自己己未来在工工作岗位上上能够胜任任一项任务务的能力也也是有重要要意义的。2）毕业设计的意意义21世纪是知识经济济占国际经经济主导地地位的世纪纪，人力资资本和科技技创新作为为知识经济济的两大支支柱都与教教育密切相相关。校园园则是实施施和发展教教育事业培培育人才的的主要场所所，教学楼楼的规划与与设计将直直接影响着着教育氛围围与其底蕴蕴。今天的的教学楼不不仅是一个个能遮风避避雨的学习习场所，它它更是一个个发展知识识、塑造人人格、充分分满足人们们理解、认认识和发现现欲望，承承载时代内内涵的载体体。所以在在中国当代代校园建设设中，一些些中小学校校达到了相相当的建设设规模和标标准，它们们是所在城城市地区的的一个重要要组成部分分。校园建建筑建设中中，教学楼楼占有相当当重要的角角色。所以以一个设计计新颖，功功能齐全，使使用方便，形形象完好的的教学楼不不仅给人带带来舒适的的学习生活活环境，还还可以给人人以新的认认识可以提提高学校名名气，代表表学校形象象，甚至可可以成为学学校标志性性建筑。基本内容和技术术方案：1）基本内容本设计主要的设设计内容包包括：建筑筑设计和结结构设计。（1）建筑设计：=1\*GB3①首先进行方案设设计。方案案应符合规规范，满足足建设单位位的基本要要求，与周周围环境协协调，具有有时代感，理理解设计条条件，抓住住主要矛盾盾，满足功功能要求，妥妥善处理建建筑与结构构关系。注注明房间面面积、功能能和总建筑筑面积画平平、立、剖剖单线图。=2\*GB3②然后是进行建筑筑施工图设设计。设计计图纸必须须按照施工工图纸要求求绘制，符符合工程制制图规范，图图面布置匀匀称美观，线线条清晰，字字体端正必必须采用仿仿宋体（统统一图框、统统一图幅2#或3#）。=3\*GB3③建筑施工图要求求。（写清清楚图号、图图名、图幅幅）（2）结构设计：=1\*GB3①结构构件计算的的一般顺序序是：荷载载计算-内力计算-荷载组合合及控制截截面的内力力组合-配筋计算算及钢筋选选择。计算算内容编入入说明书时时，应包括括必要的计计算图形和和内力图形形，计算过过程力求条条理化和图图表化。其其中包括手手算部分和和电算部分分。手算部分：选择择1榀横向钢钢筋混凝土土框架进行行框架结构构内力分析析和配筋；；并且计算算相应的基基础，选择择一层现浇浇板进行板板、次梁内内力和配筋筋；选择一一个楼梯及及雨篷进行行结构计算算等。电算部分：首先先用平面简简图将每层层荷载汇集集后，利用用PKPM、CAD结构软件件进行结构构电算复核核，并且做做手算和电电算结果的的分析和比比较。=2\*GB3②结构施工图要求求设计图纸必须按按照施工图图纸要求绘绘制，符合合工程制图图规范，图图面布置匀匀称美观，线线条清晰，字字体端正。2）技术方案以建筑筑设计方案案为基础，综综合办公楼楼的使用功功能要求、建建筑物重要要性等级、地地质条件、抗抗震设防要要求、施工工条件及材材料供应情情况等方面面的条件，参参照有关设设计规范、资资料的规定定或建议，并并通过调查查研究，参参考以往相相近工程的的经验。按按照“安全、经经济、实用用、美观”的设计原原则，采用用简单、实实用的建筑筑体型和立立面设计，对对建筑物的的平面布置置、结构构构造等项目目进行合理理设计，力力求做到建建筑功能与与建筑形象象的亲和力力与开放性性，创造亲亲切宜人的的建筑形象象和舒适自自然的办公公环境。设设计出符合合现代化建建筑风格的的建筑设计计方案，绘绘出建筑施施工图。按按照设计的的建筑方案案和结构设设计的弹塑塑性理论进进行结构计计算，通过过手算与机机算的结果果，绘出结结构施工图图。根据本本工程的具具体情况，初初步拟定的的结构方案案有：（1）基础方案：根根据地质条条件、办公公楼等具体体情况，采采用合理的的基础形式式，初选柱柱下钢筋混混凝土独立立基础。（2）主要承重结构构方案:本工程采采用现浇钢钢筋混凝土土框架结构构，主要承承重结构为为框架柱，竖竖向荷载作作用下采用用分层法、叠叠代法计算算其内力，水水平荷载作作用下采用用反弯点法法、D值法计算算其内力；；现浇楼板板，按弹、塑塑性理论分分析方法进进行结构内内力分析和和计算，按按照规范、规规程，采用用合理的配配筋的方式式，尽可能能使施工简简单方便。（3）做好“强柱弱弱梁”、“强剪弱弯”、“强节点弱弱构件”的设计。3．主要参考文献献：填写说明：要按按照参考文文献的标准准写法列出出，即写明明作者、论论文题目（书书名）、杂杂志名称（出出版社）、发发表（出版版）时间等等。[1]房屋建筑筑制图统一一标准GB/TT500001-22001[2]建筑制图图标准GB500104--20011[3]建筑设计计防火规范范GBJ116-20001[4]建筑结构构制图标准准GB/TT501105-22001[5]建筑结构构荷载规范范GB5500099-20112[6]高层民用用建筑设计计防火规范范GB500045--20055[7]建筑抗震震设计规范范GB500011--20100[8]地基基础础设计规范范GB500007--20122[9]混凝土结结构设计规规范GB500010--20100[10]《钢筋筋混凝土结结构构造手手册》[11]《建筑筑抗震构造造手册》[12]《建筑筑结构抗震震设计》、《高高层建筑结结构设计》、《混混凝土结构构》上、下下册、《结结构力学》、《房房屋建筑学学》、《土土力学与地地基基础》及及相关课程程教科书。[13]《055工程作法法》图集4．进度安排：1)第1周～第2周（22月24日-3月9日）：查查阅相关专专业文献、资资料；完成成开题报告告。2)第3周～第4周（33月10日-3月23日）：根根据设计原原始资料，完完成方案设设计及建筑筑设计。绘绘制建筑平平面图、立立面图、剖剖面图、墙墙身大样图图等。3）第5周～第6周（33月24日-4月6日）：荷荷载计算及及地震作用用计算。4）第7周（4月7日-4月13日）：内力计算算。5）第8周（4月14日-4月20日）：内力组合合。6)第9周（4月21日-4月27日）：梁板柱配配筋计算、楼楼梯配筋计计算。7）第10周（4月28日-5月4日）：基础设计计。8)第11周～第12周（5月5日-5月18日）：绘绘制结构图图。9)第13周（5月19日-5月25日）：撰写和整整理设计计计算书，上上交毕业设设计成果。10)第14周周（5月26日-6月1日）：毕毕业设计答答辩。5.指导教师意见：：指导教师签字：：22014年3月7日6.系意见：系负责人签字：：系（盖章）年月日注：表中所填内容采用5号字，中文采用宋体、英文采用TimesNewRoman字体，表中段落采用1.5倍行距，首行缩进2个字符。每一页的外框四周均采用双线条，当底部出现单线条时，应该修正为双线条。北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）指导教师评阅意见姓名学号专业指导教师职称单位指导教师职称单位毕业设计（论文文）题目指导教师评语：：是否同意答辩：：论文成绩：指导教师（签名名）：年月日北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）评阅教师评阅意见姓名学号专业指导教师职称单位指导教师职称单位毕业设计（论文文）题目对论文的评语：：是否同意安排论论文答辩：：论文成绩：评阅教师（签名名）：年月日北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）答辩小组评议意见姓名学号专业毕业设计（论文文）题目答辩小组成员:姓名职称工作单位备注组长答辩小组评语：：答辩组长（签名名）：年月日答辩成绩毕业设计（论文）诚信声明本人声明所呈交的毕业设计（论文），是本人在指导教师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果，除了文中特别加以标注和致谢中所罗列的内容以外，毕业设计（论文）中不包含其他人已经发表或撰写过的研究成果，也不包含为获得北京交通大学海滨学院或其他教育机构的学位或证书而使用过的材料。申请学位论文与资料若有不实之处，本人承担一切相关责任。本人签名：日期：毕业设计（论文）使用授权书本人完全了解北京交通大学海滨学院有关保管、使用论文的规定，其中包括：①学校有权保管、并向有关部门送交学位论文的原件与复印件；②学校可以采用影印、缩印或其它复制手段复制并保存论文；③学校可允许论文被查阅或借阅；④学校可以学术交流为目的，复制赠送和交换学位论文；⑤学校可以公布学位论文的全部或部分内容。本人签名：日期：④粉质粘土1831.50.5928020.327．材料：1）混凝土：现浇浇，强度等等级为C30；2）钢筋：板内受力主主筋采用HRB3335级钢筋，板板内分布筋筋采用HPB3300级钢筋。梁柱内受力主筋筋采用HRB3335级钢筋，箍箍筋采用HPB3300级钢筋。3）填充墙：室内地面以上填填充墙为陶陶粒混凝土土砌块砌体体，砌块强强度等级为为MU5；砂浆采采用强度等等级为M7.5的水泥混混合砂浆。室内地面以下填填充墙为普普通粘土砖砖砌体，粘粘土砖强度度等级为MU10，砂浆采采用强度等等级为M10的水泥砂砂浆。2.2计算方法法及内容1.确定结构构件尺尺寸；2.用底部剪力法计计算水平地地震作用下下地震剪力力。并取一一榀框架，计计算其内力力；3.对上述框架用二二次弯矩分分配法计算算竖向荷载载下构件内内力，并进进行梁弯矩矩调幅，调调幅系数β=0.885；4.进行框架内力组组合及截面面设计；5.按弹性理论计算算板及次梁梁的内力，并并进行截面面设计。3结构设计流程多层框架结构设设计的主要要流程如图图1。图1多层框架结构设设计的主要要流程4结构方案选型与与结构布置置本建筑高H=220.7000m，属多层层建筑，采采用框架结结构，现浇浇梁、板及及柱，现浇浇板式楼梯梯；根据《建建筑抗震设设计规范》GB500011--20100第6.2..1条，框架架抗震等级级为三级。根据地质报告，拟拟采用横向向柱下条形形基础。基基础埋深-2.550m，基础顶顶面标高为为-1.330m。混凝土：主体结结构梁、柱柱、板均采采用C30级；构造造柱、圈梁梁及过梁均均采用C20级。钢筋：HPB300级级钢（φ）；HRB3335级钢（φ）。焊条：采用E433及E50型。抗震及抗风措施施：填充墙墙在门口标标高处设抗抗震带一道道。4.1框架柱柱柱截面尺寸根椐椐柱的允许许轴压比[]按下式计计算确定。（4-1）根据《建筑抗震震设》GB50计规范011--20100第6.3..7条，框架架抗震等级级为三级时时柱的轴压压比限值为为[]=0..85。为使结构在两个个主轴方向向的动力特特性相近，柱柱截面采用用方柱，柱柱的轴力设设计值Nc按下式估估算。（4-2）最大负载的柱处处最大轴力力估算为：：=1.2×1..1×(99.0+33.0)//2×7..8×144×5=44324..32kNN因此，主楼框架架柱截面尺尺寸确定为为：700××700。4.2框架梁梁根据《抗震规范范》第6.3..1条和第6.3..6条，梁的的截面宽度度不宜小于于200mmm；截面高高宽比小于于4；梁净跨跨与截面高高度之比宜宜大于4。（1）A-D轴纵向框框架梁：h=(1/8~11/14))l=((1/8~~1/144)×78800=9975~5557，取h=7550mm，b=3000mm；（2）1~10轴ABB段及CD段横向框框架梁：h=(1/8~~1/144)l==(1/88~1/114)×99000==11255~6422，取h=7550mm，b=3000mm；（3）1~10轴BCC段横向框框架梁按与AB段框架梁线刚度度相等计算算，即（4-3）故取h=550mmm，b=3000mm；（4）楼面次梁 h=(1/122~1/118)l=(1//12~11/18))×90000=7550~5000，取h=5550mm；b=300mm；跨度较小的次梁梁取h=4000mm；b=2000mm。(5)现浇板厚厚h=(1/300~1/355)l=((1/300~1/355)×39900=1130~111，取h=1220mm；5荷载计算5.1荷载分类类计算5.1.1屋屋面荷载屋面恒载按照构构造做法计计算，列于于表4中。分析框架结构在在竖向荷载载作用下的的内力时，屋屋面活载应应取均布活活载与雪载载之间的较较大值，非非上人屋面面取0.500kN/mm2。抗震计算时，计计算屋面重重力荷载代代表值时不不考虑屋面面活载，取取雪载0.400kN/mm2。5.1.2楼楼面荷载楼面恒载按照构构造做法计计算，列于于表5中。楼面活载：教室室取2.5kkN/m22；卫生间间取2.5kkN/m22；走廊取3.5kkN/m22；楼梯取2.5kkN/m22。5.1.3楼楼梯间荷载载恒载：水磨石地地面30厚1.166×(0..3+0..15)//0.3==1.744kN/mm2楼楼梯踏步板板130厚((0.133/cossα+0.115/2))×25==5.511kN/mm2板板下抹灰20厚0..02×220/coosα=0.445kN//m2合合计：7..70kNN/m2活载：2..50kNN/m25.1.4墙墙体荷载外墙为300厚厚陶粒混凝凝土砌块，外外侧贴面砖砖，内侧抹抹灰。内墙墙为200厚陶粒混混凝土砌块块，双侧抹抹灰。考虑虑到组砌时时在洞口处处、墙体底底部和顶部部混砌部分分粘土砖，混混砌比例取取8:2，粘土砖砖容重取19kNN/m3，则砌体体容重为：：=8.55×0.88+199×0.22=10..6kN//m3计入面层的做法法，求得墙墙体的单位位面积重量量为：外墙：qoutt=0.33×10..6+0..55+00.02××20=44.13kkN/m22内墙：qin=0.22×10..6+2××0.022×20==2.922kN/mm2表4屋面恒载计算表表名称及部位用料做法厚度(mm)容重(kN/m3)重量(kN/m2)恒荷载标准值非上人屋面(22.800))屋6高聚物改性沥青青防水卷材材30.105.901:3水泥砂浆浆找平层20200.40聚苯保温板1003.00.301:8水泥膨胀胀珍珠岩找找2%坡，最薄薄处不小于于20100151.501:3水泥砂浆浆找平层20200.40钢筋混凝土楼板板120253.00板底吊顶0.20表5楼面面恒荷载计计算表名称及使用部位位用料做法厚度（mm）容重（kN/m3）重量（kN/m2）恒荷载标准值铺地砖楼面（教室）（厚30mm）楼1010厚地砖铺平拍实实，水泥浆浆擦缝10200.203.8020厚1:4干硬性水水泥砂浆结结合层20200.40钢筋混凝土楼板板120253.00板底轻钢龙骨吊吊顶0.20花岗石楼面(走廊)（厚50mm）楼1320厚花岗石板铺平平拍实，水水泥浆擦缝缝20280.564.3630厚1:4干硬性水水泥砂浆结结合层30200.60钢筋混凝土楼板板120253.00板底轻钢龙骨吊吊顶20200.20铺地砖防水楼面面(卫生间)（厚102mm）楼2710厚地砖铺平拍实实，水泥浆浆擦缝10200.205.7525厚1:4干硬性水水泥砂浆结结合层25200.5015厚水泥砂浆找平平层15200.3050厚C15细石砼找找坡，最薄薄处不小于于3050251.25钢筋混凝土楼板板120253.00板底吊顶0.505.2重力荷载载代表值计计算5.2.1纵纵向框架梁梁Gbx1层：7.88×32××5.855=14660.166kN2层-4层：7.8×32××5.855=14660.166kN5层：7.88×32××5.855=14660.166kN5.2.2横横向框架梁梁Gby1层：9×118×5..85=9947.77kN2层--4层：9×188×5.885=9447.7kN5层：9×118×5..85=9947.77kN5.2.3次次梁Gby1层：9×118×4..29+33×9×44.29==810..81kkN2层-4层：9×18×4..29+33×9×44.29==810..81kkN5层：9×118×4..29+33×9×44.29==810..81kkN5.2.4柱柱自重Gc1层：4×99×5.22/2×112.744=11992.4664kN2层-4层：4×9×3.99/2×122.74==894..348kN5层：4×99×3.99/2×112.744=8944.3488kN5.2.5楼楼面、屋面面恒载Gs1层：[13310.44-70..2-1887.2--70.22]×3..8+2××35.11×5.775+2××70.22×4.366+8166.2=44933kN2层-4层：[1310.44-70..2-1887.2--70.22]×3..8+2××35.11×5.775+2××70.22×4.336+8116.2==49333kN5层：（9×22+3）×(7..8×8))×5.99=74003.766kN5.2.6墙墙重Gw1层：：[(7.8××16+118×2))×(5..2-0..75)++3×2××(5.22-0.775)]××4.133+[（9×144)×(55.2-00.55))+1266×3.115+7..8×166×(5..2-0..75)]]×2.992=77708kkN2层--4层：[(7.8××16+118×2))×(3..9-0..75)++3×2××(3.99-0.775)]××4.133+[（9×144)×(33.9-00.55))+1266×3.115+7..8×166×(3..9-0..75)]]×2.992=57708kkN5层：[(7.8××16+118×2))×(3..9-0..75)++3×2××(3.99-0.775)]××4.133+[（9×144)×(33.9-00.55))+1266×3.115+7..8×166×(3..9-0..75)]]×2.992/2++(7.8××16+221×2))×2.332=32400.98kN5.2.7门门窗重Gd1层：0.4×0.99×2.11×30+0..4×2..4×2..1×4+0.44×0.99×2.1×30+0..4×1..65×1.8×28=86.669kN2层-4层：0.4×0.99×2.11×34+0..4×0..9×2.1×32+0..4×1..65×1.8×32=87.991kN5层：0.4×0.99×2.11×4+0.44×0.99×2.1×32+0..4×1..65×1.8×32=87.991kN5.2.8楼楼面、屋面面活载Q表6楼、屋面活活载计算表表格层数构件板均布自重（kkN/m22）长度（m）宽度（m）面积（m2）板重（kNN）Σ（kN）1-4卫生间板2.5015.848.22130.20162.81581.0走廊板3.5059.943.3197.81314.7楼梯板3.508.408.2269.05120.8教室2.5052.208.22429.08536.425.448.22209.12261.4办公室2.509.608.2278.9198.68.408.2269.0586.35屋盖0.5059.9419.441165.233291.31291.31由上表可知：楼楼面、屋面面活载1层：1581.0kkN22层-4层：15811.0kNN5层：291..31kNN各层重力荷载代代表值汇总总于表7。将表中中恒载与活活载求和并并除以总面面积，可得得框架单位位面积的重重量为w=122.28kkN/m22，说明初初选柱截面面尺寸时取取w=144kN/mm2是合理的的。表7各层重力荷载代代表值计算算（kN）项次层号12-45梁自重纵向框架梁Gbb×1460.1661460.1661460.166横向框架梁Gbby947.7947.7947.7次梁Gby810.81810.81810.81Gb=Gb×+Gbby+Gby3218.6773218.6773218.677柱自重重Gc1100.7441100.7441696.977楼、屋屋面恒载Gs493349337403.766墙重GGw770857085708门窗重重Gd82.7981.1781.17恒载GG=Gb+Gc++Gs+Gw+Gd17188.6614039.88117843.442楼、屋屋面活载Q1581.01581.0291.31总重GGi=G+00.5Q17979.1114830.33117989.0076基本自振周期的的计算6.1结构刚刚度计算6.1.1框框架梁的惯惯性矩及线线刚度先计算矩形截面面梁的惯性性矩然后考考虑楼板的的翼缘效应应，将梁惯惯性矩乘以以增大系数数。6.1.2框框架柱的惯惯性矩及线线刚度Ic=1/12×bbc×hc3（6-1）ic=Ic/h（6-2）6.1.3框框架柱的抗抗推刚度表8梁的线刚度计算算方向层号梁号bb×hb(mm)I0(×10-2mm4)Ib(×10-2mm4)Ec(×107kPaa)l(m)ib=ECIb/ll(kNm)横向1-5BL1300×75001.0551.583.009.00.527×1105BL2300×55000.41590.6243.003.000.624×1105ZL1300×70001.0552.113.009.000.703×1105ZL2300×55000.41590.8323.003.000.832×1105纵向1-5BL1300×75001.05471.5823.007.80.610×1105ZL1300×75001.05472.1093.007.80.815×1105表9柱的线刚度度计算层砼bc×hc(mmm)Ic(×10-2mm4)Ec(×107kkPa)h(m)ic=EcIc/hh(kNNm)1C30700×70002.03.005.201.154×11052-4C30700×70002.03.003.901.54×10055C30700×70002.03.003.301.54×1005表10首层框架柱柱的抗推刚刚度柱的类型根数K=ibj/iiCαc=(0.5+KK)/(22+K)D=αc·12ic/hh2(kN/mm)D(kN/m))横向边框架边柱40.4570.3890.199×110512.98×1105边框架中柱41.0680.5110.262×1105中框架边柱161.6070.6870.352×1105中框架中柱162.5750.6720.344×1105纵向边框架边柱40.5290.4070.208×110511.712××105边框架中柱161.0580.6570.336×1105中框架边柱40.7060.4460.228×1105中框架中柱161.4120.560.287×1105表11二层-四四层框架柱柱的抗推刚刚度柱的类型根数K=ibj/(2iCC)αc=(0.5+KK)/(22+K)D=αc·12ic/hh2(kN/mm)D(kN/m)横向边框架边柱40.3420.360.437×110525.96×1105边框架中柱40.7470.4540.552×1105中框架边柱161.0240.5320.646×1105中框架中柱161.7440.60.729×1105纵向边框架边柱40.3960.3740.454×110522.69×1105边框架中柱160.7920.4630.563×1105中框架边柱40.5290.4070.494×1105中框架中柱161.0580.5090.618×1105表12五层框架架柱的抗推推刚度柱的类型根数K=ibj/(2iCC)αc=(0.5+KK)/(22+K)D=αc·12ic/hh2(kN/mm)D(kN/m)横向3、6轴框架边柱120.4270.1760.214×110512.99×11053、6轴框架边柱220.2610.1150.140×11053、6轴框架中柱20.5390.2120.257×11054、5轴框架边柱120.2610.1150.140×11054、5轴框架边柱220.30.1300.158×11054、5轴框架中柱120.5830.2260.275×11054、5轴框架中柱220.6210.2370.288×1105纵向A、D轴框架边柱40.3810.160.194×110511.87×1105A、D轴框架中柱20.5080.2030.247×1105B轴框架边柱20.4660.1890.23×1005B轴框架中柱20.6350.2410.293×1105C轴框架边柱20.5080.2030.247×1105C轴框架中柱20.6770.2530.307×11056.2自振周期期T1的计算采用能量法进行行计算，将将集中在各各楼层标高高处的重力力荷载代表表值，作为为水平荷载载作用在该该质点处，求求得相应的的质点水平平位移ui，然后计计算基本自自振周期TT1，结果见见表14、15。其中，填填充墙材料料为陶粒混混凝土，周周期折减系系数取T=0..8。从表中中可以看出出，框架在在两个方向向的基本自自振周期相相差不多，即即两个方向向的动力特特性相近，满满足抗震设设计时的要要求。表13横横向基本自自振周期TT1层号Gi(kN)Vi(kN)Di(kN/m)i(m)ui(m)GiuiGiui2T1517989..0717989.00712.99×11050.060.1769333182.811563.1355=0.583（s）414830.33132819.33825.96×11050.01260.1169331734.111202.77314830.33147649.66925.96×11050.0183550.1043331547.255161.4255214830.3316248025.69×11050.0240.0859881275.111109.6344117979.1180459.1112.98×11050.0619880.061988114.34557.087表14纵向基本本自振周期期T1层号Gi(kN)Vi(kN)Di(kN/m)i(m)ui(m)GiuiGiui2T1517989..0717989.00711.87×11050.05250.18423313.5887173.9633=0.503（s）414830.33132819.33822.69×11050.01450.13171953.1552257.23314830.33147649.66922.69×11050.0210.17721738.1112203.7077214830.3316248022.69×11050.02750.09621426.6776137.2466117979.1180459.1111.712××1050.06870.06871235.155784.8557水平地震作用计计算本工程建筑总高高度H＜40m，且属于于刚度和质质量沿高度度分布比较较均匀的框框架结构，所所以近似采采用底部剪剪力法进行行地震作用用计算。7.1水平地地震作用影影响系数α1根据给定条件，抗抗震设防烈烈度为7.5度（0.155g）；设计计地震分组组为第一组组，场地类类别为2类。可得得计算参数数：αmax=0.112，Tg=0.335s，横向水平地震作作用影响系系数α1分别为：：横向：纵向：7.2水平地地震作用标标准值集中在各层楼、屋屋盖标高处处的重力荷荷载代表值值Gi见表6，总重力力荷载代表表值为：=804559.1kkN结构底部总水平平地震作用用标准值为为横向：FEk==α1Geq=α1·0.885Geq=00.07557×0..85×8804599.1=55177..14kNN纵向：FEk==α1Geq=α1·0.885Geq=00.09009×0..85×8804599.1=66216..67kNN各层楼、屋盖标标高处的横横向和纵向向水平地震震作用标准准值及地震震剪力作用用标准值如如表15、16。由于横横向基本自自振周期TT1=0.5583s＞1.4Tg=0.449s；T1=0.4476s＜1.4Tg=0.449s故横向应应考虑顶部部附加地震震作用系数数δ5：横向：δ5=00.08TT1+0.001=0..08×00.5833+0.001=0..056664ΔΔF5=δ5·FEk=0..056664×51177.114=2993.233kN表15各楼层横横向水平地地震作用标标准值及地地震剪力作作用标准值值层号Gi（kN）Hi（m）GiHi517989.00720.8374172..6560.35771746.9775240.911414830.33116.9250632..2390.23961170.1883210.388314830.33113192794..030.1843900.104110.488214830.3319.1134955..8210.129630.024740.500117979.115.293491.3320.0893436.645177.144∑80459.1110460466.07表16各楼层纵纵向水平地地震作用标标准值及地地震剪力作作用标准值值层号Gi（kN）Hi（m）GiHi517989.00720.8374172..6560.35771851.8665555.588414830.33116.9250632..2390.23961240.4443092.300314830.33113192794..030.1843954.144046.444214830.3319.1134955..8210.129667.854714.299117979.115.293491.3320.0893462.325176.611∑80459.1110460466.077.3框架侧侧移验算由于本工程高宽宽比小于4，柱轴向向变形引起起的侧移忽忽略不计，梁梁柱弯曲变变形引起的的层间侧移移计算见表表17。从结果果看，层间间位移均满满足要求。表17层间侧移移Δi层号横向纵向层间侧移允许值值Vi(kN)Di(kN/m)i=Vi/DDi(mm)Vi(kN)Di(kN/m)ii=Vi//Di(mm)i=H/5500(mm)55240.91112.99×11054.255555.58811.87×11055.467.0943210.38825.96×11051.243092.30022.69×11051.367.0934110.48825.96×11051.584046.44422.69×11051.787.0924740.50025.69×11051.834714.29922.69×11052.087.0915176.63312.98×11053.995176.61111.71×11054.429.45以上结果汇总于于图2中。地震作作用地震剪力水平侧移地震震作用地震剪力水平侧移图图2地震作用用、地震剪剪力与水平平侧移7.4框架剪剪力标准值值横向共有10榀榀框架，纵纵向共有4榀框架，按按照各框架架柱在总刚刚度中的比比例分配至至各框架柱柱。横向5轴框架纵纵向B轴框架的的各柱剪力力分配计算算见表18及表19。表表18横向5轴框架柱柱剪力分配配层号层剪力层抗侧刚度边柱中柱Vi(kN)Di(kN/m)Dij(kN/m)Vij=Vi··Dij/DDi(kN)Dij(kN/m)Vij=Vi··Dij/DDi(kN)横向4轴框架55240.91112.99×11050.140×110556.480.275×1105110.9543210.38825.96×11050.158×110567.520.288×1105116.1934110.48825.96×11050.646×1105102.290.729×1105115.4324740.50025.96×11050.646×1105117.960.729×1105133.1215176.63312.98×11050.352×1105140.380.344×1105137.19表119纵向B轴框架柱柱剪力分配配层号层剪力层抗侧刚度边柱中柱Vi(kN)Di(kN/m)Dij(kN/m)Vij=Vi··Dij/Di(kN)Dij(kN/m)Vij=Vi··Dij/Di(kN)纵向B轴框架55555.58811.87×11050.23×1005107.650.293×1105137.1343092.30022.69×11050.494×110567.320.618×110584.22434046.44422.69×11050.494×110588.0980.618×1105110.212224714.29922.69×11050.494×1105102.640.618×1105128.4015176.61111.7122×10550.228×1105100.77440.287×1105126.858水平地震作用下下框架内力力计算以横向5轴框架架为例，采采用D值法进行行计算。其其计算步骤骤如下：8.1根据柱柱剪力及反反弯点高度度计算柱端端弯矩柱反弯点距柱下下端的高度度yh按式（5-2--2）计算，即即：yh==(y00+y1+y2+y3)h；柱端弯矩按式（5-2--5）计算。柱柱下端弯矩矩：Mb=Vijj·yh；柱上端端弯矩：Mt=Vij·(11-y)hh。计算结果果见表20。表220横向5轴框架柱柱柱端弯矩矩计算层号柱位置柱剪力反弯点相对高度度y柱端弯矩(kNN·m)Vij(kN))Ky0y1y2y3y下端Mb上端Mt5边柱5A56.480.2610.60.12—0.00.6132.1688.11中柱5B110.950.5830.270.10—0.00.27116.83315.87中柱5C116.190.6210.30.09—0.00.30135.93317.20边柱5D63.750.30.150.1—0.00.1537.29211.334边柱5、5D67.521.2040.4020.050.00.00.402105.86157.47中柱5、5C90.151.7440.420.050.00.00.402141.34210.253边柱5、5D102.291.2040.4020.050.00.00.402160.37238.56中柱5、5C115.431.7440.420.050.00.00.402180.97269.212边柱5、5D117.961.2040.4020.050.00.00.402184.94275.11中柱5、5C133.121.7440.420.050.00.00.402208.71310.461边柱5、5D140.381.6070.570.050.00.00.57309.38313.89中柱5、5C137.192.5750.500.0270.00.00.57304.97306.768.2计算梁梁端弯矩及及梁剪力利用节点平衡条条件，梁端端弯矩按式式（5-2--6）计算，梁梁剪力由梁梁两端的弯弯矩之和除除以梁跨度度求得。计计算结果见见表21。表211横向5轴框架梁梁端弯矩、剪剪力计算层号54321A轴ΣMCol,A((kN·mm)88.11107.96145.89196.52232.29LABMA=ΣMCol,A88.11107.96145.89196.52232.29VAB=(MA++MB,LL)/l28.0138.5647.4966.4079.58MB,L=ΣMCCol,BB·iAB/(iAB+iBC)130.3955192.79224.54321.41388.31B轴ΣMCol,B((kN·mm)315.87398.44464.05664.2455802.4955LBCMB,R=ΣMCCol,BB·iBC/(iAB+iBC)185.4755205.65239.51342.84414.1855VBC=(MBB,R+MC,L)//l44.7752.7460.7186.90101.65MC,L=ΣMCCol,CC·iBC/(iBC+iCD)163.72205.75234.04335378.69C轴ΣMCol,C(kkN·m))317.20398.64453.45649.07733.72LCDMC,R=ΣMCCol,CC·iCD/(iBC+iCD)153.48192.89219.41314.07355.03VCD=(MCC+MD)/l46.7656.2168.8595.114110.3777MD=ΣMCol,D211.23245.58317.60427.82505.91D轴ΣMCol,D(kkN·m))211.23245.58317.60427.82505.918.3根据梁梁端剪力计计算柱轴力力边柱轴力；中中柱轴力计算结果见表222。表22横向5轴框框架柱轴力力计算层号各梁剪力各柱轴力VAB(kN)VBC(kN)VCD(kN)NANBNCND528.0144.7746.76-28.01-16.76-1.9946.76438.5652.7456.21-66.57-30.94-5.46102.97347.4960.7168.85-114.066-44.16-13.6171.82266.4086.9095.114-180.466-64.66-21.8144266.9344179.58101.65110.3777-260.044-86.73-30.6411377.31118.4绘制内内力图左震作用下，横横向5轴框架的的内力图见见图3。右震作作用下，内内力相同，方方向相反弯矩(kN·m)剪力(kN)轴力(kN)图3横横向3轴框架内内力图9竖向荷载作用下下框架内力力计算与水平地震作用用下相同，取取横向5轴框架进进行计算。作作用在梁上上的竖向荷荷载按照各各自的负荷荷范围计算算，导算为为作用在梁梁及梁柱节节点上的荷荷载，荷载载详值见表表23、24。由纵向向传来的作作用在梁柱柱节点上的的竖向荷载载值见表25。荷载简简图如图9所示。9.1竖向荷载载作用下的的计算9.1.1恒恒荷载计算算把梯形荷载化作作等效均布布荷载a1=0.5×7..8/9==0.43331、屋面恒荷载恒载：5.655×7.88/2×((1-2××0.43332+00.43333)×22=58..67kkN/m活载：0.5××7.8//2×(11-2×00.43332+0..43322)×2==5.199kN//m2、楼面板传荷载载恒载：36.885kNN/m,,活载：51.99kN//m梁自重：5.855kN//mA-B((C-D))轴间框架架梁均布荷荷载为：屋面梁：：恒载=梁自重+板传荷载=5.885+588.67==64.552kNN/m活载=板传荷载=5.119kNN/mB-C轴间框架架梁1、屋面板板荷载恒恒载：5.655×7.88/4×55/8×22=13..77kkN/m活活载：0.5××7.8//4×5//8×2==1.222kN//m2、楼面板板荷载恒恒载：8.665kNN/m活活载：12.1187kkN/m梁梁自重：4.299kN//mB-C轴间框架架梁均布荷荷载为：屋屋面梁：恒恒载=4.229+133.77==18.006kNN/m活活载=1.222kNN/m楼楼面梁：恒恒载=12..94kkN/m活活载=12..187kN/mm恒载载作用下结结构计算简简图活载作用用下结构计计算简图图4作作用在横向向5轴框架上上的竖向荷荷载9.2竖向恒载载作用下框框架内力计计算采用二次弯矩分分配法。计计算步骤如如下：1．计算竖向荷载载作用下各各层梁端固固端弯矩(表23)。表23恒载（活载载）作用下下横向5轴框架梁梁端固端弯弯矩（kN·m）荷载（KN/m）部位边跨中跨跨度均布荷载（knn/m)固端弯矩(左）固端弯矩(右）跨度均布荷载（knn/m)固端弯矩(左）固端弯矩(右）恒荷载5层964.52-435.511435.51318.06-13.55-13.551-4层942.7-288.233288.23312.94-9.705-9.7055活荷载5层95.19-35.0335.0331.22-0.915-0.9151-4层951.9-350.333350.33312.187-9.14-9.142．根据梁柱线刚刚度求梁柱柱转动刚度度，并确定定各节点处处的分配系系数，详见见图5其中，Sik为为节点k第i根杆件的的转动刚度度，Sik为节点k各杆件的的转动刚度度之和。杆件的转动刚度度的计算方方法如下：：梁柱节点处为刚刚接，当杆杆件的另一一端为刚节节点时，第第j根杆件的的转动刚度度为Sj=4i；当利用用结构对称称性而将杆杆件的另一一端取为定定向支座时时，第j根杆件的的转动刚度度为Sj=2i，i为杆件的的线刚度。进行弯矩的分配配和传递，求求得各节点点处的杆端端弯矩值。图5用用二次弯矩矩分配法计计算竖向恒恒载作用下下框架弯矩矩根据静力平衡条条件计算各各梁跨中弯弯矩跨中弯矩取荷载载实际分布布并按两端端简支的计计算值与梁梁端弯矩叠叠加求得。跨跨中最大弯弯矩并不一一定在跨度度的中点处处，应建立立平衡方程程求解，计计算简图如如图11。在图11所示荷载作用下下，距离A端x处的跨中中弯矩为：：（1）对上式求导，并并令，可求求得跨中最最大弯矩的的位置x如下：（2）代回到式（1）中中，即可求求得跨中最最大弯矩MMxmaxx由以上计算看出出，最大弯弯矩与跨度度的中点处处弯矩相差差不大。因因此为简化化计算，近近似取跨度度中点处的的弯矩为跨跨中最大弯弯矩。图6竖向荷载载作用下框框架弯矩图图5．根据各梁、柱柱弯矩计算算各梁、柱柱的剪力。梁柱剪力按照平平衡条件进进行计算，结结果见表24及表25。6．柱轴力计算柱轴力按节点处处平衡条件件进行计算算，如图7。柱顶截面轴力：：柱底截面轴力：：式中gi——各各层柱自重重；Gi———各层由纵纵向框架传传来的竖向向荷载；VL、VR——分别为节节点左侧、右右侧梁剪力力；列表计算，结果果见表26。图7柱剪力计算简图图表24恒载作用下梁剪剪力计算楼层q(kn/m))L(m)ql/2ΣM/LAB跨梁端剪力564.523290.344.94442.73192.150.837342.73192.150.837242.73192.150.837142.73192.1514.75BC跨梁端剪力518.06327.090412.94319.410312.94319.410212.94319.410注：V0为各跨跨梁在两端端简支条件件下的剪力力，梁端剪剪力V及V0以使结点点顺时针转转动为正。表25恒恒载作用下下柱端剪力力计算层号54321A轴上端弯矩Mt-359.2-131.5776-131.5776-131.5776-131.5776下端弯矩Mb-131.5776-131.5776-131.5776-131.5776-148.466V=(Mt+Mtt)/h125.8467.4767.4767.4753.85B轴上端弯矩Mt272.53115.9644115.9644115.9644115.9644下端弯矩Mb115.9644115.9644115.9644115.9644131.0233V=(Mt+Mtt)/h99.6159.4759.4759.4747.50C轴上端弯矩Mt272.53115.9644115.9644115.9644115.9644下端弯矩Mb115.9644115.9644115.9644115.9644131.0233V=(Mt+Mtt)/h99.6159.4759.4759.4747.50D轴上端弯矩Mt-359.2-131.5776-131.5776-131.5776-131.5776下端弯矩Mb-131.5776-131.5776-131.5776-131.5776-148.466V=(Mt+Mtt)/h125.8467.4767.4767.4753.85注：柱端剪力VV以使结点点顺时针转转动为正。表26恒载作用下下柱轴力计计算楼层横梁剪力（kN）柱重(KN)纵向荷载（kN）边柱轴力（kNN）5285.449.69157.73443.13492.824191.3149.69103.02294.33344.023191.3149.69103.02294.33344.022191.3149.69103.02294.33344.021177.466.25103.02280.42346.679.3竖向活活载作用下下框架内力力计算竖向活载作用下下，框架内内力计算方方法与恒载载作用时相相同，为简简化计算，只只考虑活载载在各跨满满布时的情情况，内力力组合时将将支座最大大弯矩和跨跨中最大弯弯矩乘以放放大系数1.1，以考虑虑活载的不不利布置的的影响。计计算结果见见表27-表29。图8竖向活活载框架弯弯矩图表27活活载作用下下梁剪力计计算层次Q(kn/m))L(m)Ql/2ΣM/LV左V右AB跨55.19923.360.323.0623.6645.199233.550.96232.59234.5135.199233.550.96232.59234.5125.199233.550.96232.59234.5115.199233.551.17232.38234.72ＢＣ跨51.2231.8301.831.83412.187318.28018.2818.28312.187318.28018.2818.28212.187318.28018.2818.28112.187318.28018.2818.28注：V0为各跨跨梁在两端端简支条件件下的剪力力，梁端剪剪力V及V0以使结点点顺时针转转动为正。表28活载作用用下柱端剪剪力计算层号54321A轴上端弯矩Mt-29.23-160-160-160-160下端弯矩Mb-160-160-160-160-180.5445V=(Mt+MMt)/h48.5282.0582.0582.0565.49B轴上端弯矩Mt24.92143.36143.36143.36143.36下端弯矩Mb143.36143.36143.36143.36160.4088V=(Mt+MMt)/h43.1573.5273.5273.5258.442C轴上端弯矩Mt24.92143.36143.36143.36143.36下端弯矩Mb143.36143.36143.36143.36160.4088V=(Mt+MMt)/h43.1573.5273.5273.5258.442D轴上端弯矩Mt-29.23-160-160-160-160下端弯矩Mb-160-160-160-160-180.5445V=(Mt+MMt)/h48.5282.0582.0582.0565.49注：柱端剪力VV以使结点点顺时针转转动为正。表29活载作用用下柱轴力力计算楼层边柱中柱VVAA柱轴轴力Vb（左左）Vb（右）B柱轴力523.0627.0923.661.8325.494232.59255.65234.5118.28252.793232.59488.24234.5118.28252.792232.59720.83234.5118.28252.791232.38953.21234.7218.28252.7910荷载作用用效应组合合按照本篇第三章章所述的荷荷载作用效效应组合原原则，按承承载力极限限状态计算算时，应当当进行以下下组合：(1))无地震作作用时取竖向恒载效应应SG与竖向活活载效应SQ的基本组组合，并考考虑弯矩调调幅；S=1.20SSG+1..40SQQ（10-1）S=1.35SSG+0..7×1..40SQQ（10-2）由于本例抗震设设防烈度为为7度(0.115g)，地震作作用较大，同同时水平风风荷载较小小。因此，无无地震作用用时，未考考虑竖向荷荷载效应与与水平风荷荷载效应的的基本组合合。通过比较并根据据实际经验验可知，由由于活荷载载所占比例例很小(约占总荷荷载的15%左右)，对框架架梁、柱，起起控制作用用的基本组组合均为组组合工况B。(2)有地震作作用时取重力荷载代表表值的荷载载效应(SG+0..5SQ)与水平地地震作用效效应SEh的基本本组合：S=1.20((SG+0..5SQ)±1..30SEEh（10-3）S=1.00((SG+0..5SQ)±1..30SEEh（10-4）10.1竖向向荷载作用用下的基本本组合根据以上组合原原则，竖向向荷载作用用下框架组组合内力结结果见表30-表33。表300竖向荷荷载作用下下的梁端及及跨中弯矩矩基本组合合层号组合AB跨BC跨CD跨MABzMAByMAB中MBCzMBCyMBC中MCDzMCDyMCD中5MG-359.2-403.7566.95-75.59-75.9-52.5-403.7-359.2566.95MQ-29.05-31.5127.65-6.55-6.552.05-31.51-29.0527.65组合-516.244-175.266283.92-183.5-183.5206.6-175.266-516.244283.9215%-438.800-148.977386.93156156175.61-148.977-438.800386.934MG-263.166-270.699846.31-36.24-36.24-9.3-270.699-263.166846.31续表30组合MABzMAByMAB中MBCzMBCyMBC中MCDzMCDyMCD中MQ-320-328.688779.17-41.62-41.62-14.7-328.688-320779.17组合弯矩-700.233-719.755403.48-93.97-93.97-67.03-719.755-700.233403.48调幅15%-595.2-611.799342.96-79.88-79.88-56.98-611.799-595.2342.963MG-263.166-270.699846.31-36.24-36.24-9.3-270.699-263.166846.31MQ-320-328.688779.17-41.62-41.62-14.7-328.688-320779.17组合弯矩-700.233-719.755403.48-93.97-93.97-67.03-719.755-700.233403.48调幅15%-595.2-611.799342.96-79.88-79.88-56.98-611.799-595.2342.962MG-263.166-270.699846.31-36.24-36.24-9.3-270.699-263.166846.31MQ-320-328.688779.17-41.62-41.62-14.7-328.688-320779.17组合弯矩-700.233-719.755403.48-93.97-93.97-67.03-719.755-700.233403.48调幅15%-595.2-611.799342.96-79.88-79.88-56.98-611.799-595.2342.961MG-259.655-268.722849.29-39.5-39.5-12.56-259.655-268.722849.29MQ-315.777-326.222792.73-45.61-45.61-18.67-315.777-326.222792.73组合弯矩-690.922-714.444303.1-102.5-102.-75.55-690.922-714.444303.1调幅15%-573.477-607.277257.64-87.12-87.12-64.22-573.477-607.277257.64注：1.表中MGG、MQ分别为竖竖向恒荷载载、活荷载载作用下各各控制截面面弯矩。2.弯矩组合合工况为：：M=1.335MG+0.77×1.440MQ×1.1；其中，系系数1.1为考虑活活荷载最不不利布置时时，将满布布活荷载时时的弯矩放放大10%。3.考虑调调幅15%后，梁端端弯矩降低低15%，相应的的跨中弯矩矩按平衡条条件求得。表331竖向荷荷载作用下下的梁端剪剪力及跨中中剪力基本本组合层号内力及其组合AB跨BC跨CD跨VABzVAByVAB中VBCzVBCyVBC中VCDzVCDyVCD中5VG285.04295.2827.0927.09295.28285.04VQ23.0623.661.831.8323.6623.06组合剪力407.89421.8138.3638.36421.81407.894VG191.31192.9919.4119.41192.99191.31VQ232.59234.5118.2818.28234.51232.59组合剪力486.21490.3644.1244.12490.36486.213VG191.31192.9919.4119.41192.99191.31VQ232.59234.5118.2818.28234.51232.59组合剪力486.21490.3644.1244.12490.36486.212VG191.31192.9919.4119.41192.99191.31VQ232.59234.5118.2818.28234.51232.59组合剪力486.21490.3644.1244.12490.36486