污水厂设计说明书

风向南风历年最高温度38℃最低温度4℃全年平均气温24℃+0.00mBOD58COD5质5序号序号基本控制项目1化学需氧量(COD)2生化需氧量(BOD)53悬浮物(SS)4动植物油5石油类6阴离子表面活性剂7总氮(以N计)8氨氮(以N计)②2005年12月31日总磷10色度(稀释倍数)11PH12粪大肠菌群数/(个/L)50601020102013130.5115205(8)8(15)11.5二级标准552—336~9三级标准5——55—153NH−3≤20mg/1≤15mg/L；≤lmg／l体设计的确定Q=5×104m3/d=2083.33m3/h平均Q=Q×40%=2×104m3/d=833.33m3/h生活2.7K===1.48ZQ0.11231.480.11生活Q——平均日平均时污水流量(L/S)。生活Q=Q×60%+Q×40%×1.48max平均平均=5×104×60%+5×104×40%×1.48=59600m3/d=2483.33m3/hBOD去除率η=200−20=90%5200SS去除率η=220−20=91%NH-N去除率η=40−20=50%340TP去除率η=8−1=88%8方案的选择：接触池好氧池缺氧池粗格栅细格接触池好氧池缺氧池粗格栅细格栅污水提升泵房沉砂池厌氧池泥饼外运污泥回流污水剩余污泥浓缩池贮泥池脱水机房方案二氧化沟工艺:污水粗格粗格栅细格栅沉砂池氧化沟接触池剩余污泥泥泥饼外运脱水机房贮存池浓缩池处理是由格栅沉砂池组成，其作用是去除污水中的固体污染物。通过一级处理==10>8TN40TP8==0.04<0.06BOD2005择(1)：生污泥→浓缩→消化→机械脱水→最终处置(2)：生污泥→浓缩→机械脱水→最终处置(3)：生污泥→浓缩→消化→机械脱水→干燥焚烧→最终处置浓缩→消化→机械脱水→堆肥)较好。(2)、方案二:污泥重力浓缩、机械脱水。(一)、设计数据m18.每日栅渣量大于0.2m3，一般采用机械除渣。(二)、格栅与水泵房的设置方式。中格栅→泵房→细格栅污水提升泵站(包括调节池)设计流量Qmax=59600m3/d。调节池内说立式潜污泵200QW300-7型3台，两用一备，潜水泵单台能力为条件。。(1)沉淀池个数或分格数不应少于两个，并宜按并联系列设计；(3)沉淀池有效水深不大于4m，池子直径与有效水深比值不小于6；.(4)池子超高至少应采用0.3m；(5)为了使布水均匀，进水管四周设穿孔挡板，穿孔率为10%—20%。出水堰(6)池底坡度不小于0.05；(7)用机械刮泥机时，生活污水沉淀池的缓冲层上缘高出刮板0.3m，工业废水(8)当采用机械排泥时，刮泥机由绗架及传动装置组成。当池径小于20m时用。(9)进水管有压力时应设置配水井，进水管应由井壁接入不宜由井底接入，且污水厂设计计算书QQ=59600m3/d=2483.33m3/h=0.690m3/Se0mm确定栅前水深。根据最优水力断面公式Q=1计算得：2xBh==0.7m2ᵄ1——栅前流速，取0.7m/s.h——栅前水深。栅槽宽度α——格栅倾角，度(°)；B=Sα——格栅倾角，度(°)；W=QW=59600×0.03×10−3=1.79m3/d>0.2m3/dH=0.5+0.7=1.2m1过栅水头损失h1=kh0v202g4S3ξ=β×()e4ξ=β×ξ=β×3=1.79×(0.01/0.02)3=0.710meh0=ξsin∝=0.71×sin70=0.025mh1=kh0=3×0.025=0.074mH=h+h1+h2=0.7+0.074+0.3=1.07m取栅槽前渠道超高h2=0.3m。HL=l1+l2+1.0+0.5+tgl1=2tg∝1=l1=2tg∝1=2tg20=0.41ml1l2=2=0.205mH1=ℎ+h2=0.7+0.3=1.0ᵅH1.0L=l1+l2+1.0+0.5+tg=0.41+0.205+1.0+0.5+tg70=2.48ᵅ栅设44设计流量，建四组Q=Qmax=0.690设44用断面形状为圆形的钢条。直径S=10mmemm确定栅前水深。根据最优水力断面公式Q=1计算得：2Bh==0.33m21ᵄ——栅前流速，取0.811h——栅前水深。栅槽宽度n=(Q设en∝)=1√i=72.4个≈73个2B=S(n−1)+en=0.01×(73−1)+Q——最大设计流量，m3s；maxα——格栅倾角，度(°)；W=QW=59600×0.03×10−3=0.45m3/d>0.2m3/d设4vvH1=0.4+0.5=0.9m过栅水头损失h1=kh0224S3ξ=β×e4ξ=β×ξ=β×3=1.79×(0.01/0.005)3=4.51meh0=ξsin∝=4.51×sin75=0.22mh1=kh0=3×0.22=0.66mH=h+h1+h2=0.4+0.66+0.3=1.36m取栅槽前渠道超高h2=0.3m。HL=l1+l2+1.0+0.5+tgl1=2tg∝1=l1=2tg∝1=2tg20=0.59ml1l2=2=0.30mH2=ℎ+h2=0.4+0.3=0.7ᵅH0.7L=l1+l2+1.0+0.5+tg=0.59+0.3+1.0+0.5+tg75=2.58ᵅ泵房.设计参数选定排污泵(四用一备)，则每台流量为：Q=689.80=172.45L/s=0.172m3/ᵆ。4W==51.74m3××××污水提升前水位-5.6m(既泵站吸水池最底水位),提升后水位m(即出水井水面标所以，提升净扬程Z=25.64－16.82=8.82mW沉砂池水流部分的长度(即沉砂池两闸板之间的长度)：Lvt0=10mmaxA=Q/v=0.690/2/0.25=1.38m2maxB=n*b=2*0.9=1.8m四、有效深度:hA/B=1.38/1.8=0.77m2五、沉砂室所需的容积:V===2.42m3K总13则31=2*0.4/1.428+0.5=1.13m=0.456(1.132×2+2×1.13×0.45+2×0.452)=0.316m3≈ᵄ＇七、沉砂室高度:L−2×aL=22=10−2×1.132=3.87ᵅh3=h3＇+0.006L2=0.68ᵅ八、池总高度:1H=h1+h2+h3=0.50+0.77+0.68=1.95mL=1B−B1=1.8−1.L=12tg∝12tg∝11最小流量为Qmin=3.75×104m3/ᵅ=0.434m3/ᵆQVmin=Qmin/ᵃ=0.434/1.38=0.314ᵅ/ᵆ>0.15ᵅ/ᵆ(式5-(式5-14)D=22式中D――配水井内中心管直径(m)；222D=1.2m2D=4Q+D2(式5-15)2式中D――配水井直径(m)3V――配水井内污水流速(m/s),一般采用v=0.2~0.4m/s。32350000N==142858人0.35淀池，如图沉淀池简图QA=max=q=1656m2AA==828m2单池nh2=qt=1.5×2=3mD=√4×单池=32.48mπD2V=×h=2565ᵅ342SNT0.5×142858×4V===6.0ᵅ31000n1000×2×24h5=(r1−r2)tan∝=(1.8−0.8)×tan60=1.73mV1=(1.82+1.8×0.8+0.82)=9.6ᵅ3V4(R2+Rr1+r12)h4=(ᵄ−r1)×0.05=0.74mπ×0.74V2=3(16.52+16.5×1.8+1.82)=236.4ᵅ3共可贮存污泥体积为V1+V2=9.6+236.4=246ᵅ3>10.4ᵅ3H+3+1.73+0.74=5.77mw设计参数V1=0.6~1.0m/sV2=0.2~0.4ᵅ/ᵆ、V3=0.05ᵅ/ᵆhV4=0.05m/sh=0.6mb==0.3m1进水竖井ᵃ=1100mm14ᵄ4×0.345V1=ᵰᵃ=ᵰ×1.1×1.1=0.36m/s1ᵄ0.345V＇×ᵄ×ℎ0.2×ᵄ0.345V＇×ᵄ×ℎ0.2×0.6×3D4=√D22+=√1.12+=3.16ᵅh＇=3.0/2=1.5mF＇=15%×F=0.15×π×D×h＇=0.15×π×3.16×1.5=2.23m24q=Q单=0.345环22槽宽b=2×0.9×(k×q环)0.4=2×0.9×(1.4×0.173)0.4=1.02ᵅ槽内终点水深h槽内起点水深h5=3√+h62ℎk=3√0.054ᵅh5=√2k333+h2h5=√2k333+h2=0.487ᵅ+0.3390.3396hh=6=vb0.5=vb0.5×h5=h5=√32k3ℎk=26633=0.227ᵅ2233=0.227ᵅ2h5=√2k333+h2=h5=√2k333+h2=0.789ᵅ+0.67667666H=0.04m1流量q1q1=1.343H12.47=1.343×0.042.47=0.0004733m3/s55单n==1=单n==11π×π×[(D−2b)+D−2×0.4]729π×[(33−2×1.02)+33−2×0.4]=1==1=L==0.272ᵅ孔进水，过孔流速为0.1—0.4m/s，潜孔外侧设穿孔挡板或稳流罩，保证水流平稳；出水处应设置浮渣挡板，挡渣板高出池水面0.15—0.2m，排渣管直径大于0.2m，出水周边采用锯齿三角堰，汇入集水渠，渠内流速为0.2—0.4m/s；0第六节ᵽᵀ工艺平均1、设计最大流量Q=20833.33/h=0.579m3平均MLVSSMLSSNH−N碱度SALK~7.5NH3−N≤20mg/1≤lmg／lTN40==10>TN40TP8==0.04<5BOD5污泥负荷N=0.13KgBOD5/(ᵃᵅMLSS.d)。回流污泥浓度ᵄR=6600ᵅᵅ/ᵃ池内混合液悬浮物浓度X=R1RᵄR=111×6600=3300ᵅᵅ/ᵃTN去除率ηTN=×100%=×100%=50%混合液回流比R=ηTN×100%=0.5×100%=100%内1ηTN1−0.5设计中取R=200%。内V=QS0=50000×200=20202.02m3NX0.15×3300V——反应池容积(m3)；Q——进水流量(m3/d)，按平均流量计,设两组反应池；S0——BOD5浓度(ᵅᵅ/ᵃ)。X——池内混合液悬浮物浓度，(ᵅᵅ/ᵃ)反应池总水力停留时间T=Q/t=20202.02/50000=0.40d=9.7h段水力停留时间和容积5厌氧池水力停留时间t=1×9.7=5池容：V=1×20202.02=4040.40m3；厌55缺氧池水力停留时间t=1×9.7=1.945池容：V=1×20202.02=4040.40m3；缺55好氧池水力停留时间t=3×9.7=5.825池容：V=3×20202.02=12121.20m3好5校核氮磷负荷(Kgᵄᵄ/(ᵃᵅMLSS.d)))QTN050000×40xV3300×QTN050000×40xV3300×12121.20好好Q.TP50000×8厌氧段总磷负荷===0.03≤0.60X.V3300×4040.40厌X(Kg/d)xs∆X=P+xsPx=YQ(S0Sr)kdVᵄR;sᵅP=(ᵄᵄᵄᵄᵄᵄ)×sᵅxsP=0.6×50000×(0.2−0.02)−0.05×20202.02×3.3×0.75=5400−xs=2900P=(0.22−0.02)×50000×50%=5000；xs∆X=P+P=2900+5000=7900Kgxs335ᵃᵃᵃ1剩余碱度S=进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+去除BOD5产生碱ᵃᵃᵃ1每日用于合成的总氮=0.1242900=359.6(kg/d)。即进水总氮中有359.61000/50000=7.1mg/L)用于合成。被氧化的NH-N=进水总氮-出水总氮量-用于合成的总氮量=40-8-7.19=24.813(mg/L)所需脱硝量=40-20-7.61=12.81(mg/L)需还原的硝酸盐氮量NT=50000×12.81×1=640.5ᵃᵃᵃ1剩余碱度S=100−7.14×24.81+3.57×12.81+0.1×(200−20)=ᵃᵃᵃ1140.88>100mg/L,以(CaCO3)反应池总容积V=20202.02m3设反应池两组，单组池容V=20202.02=10101.01m3单2单池有效面积S=V单=2244.67m2单h宽为：b=8.5m；单组反应池长度L=S单=2244.67=52.82mᵃ5×8.5Q50000Q1=2=2=25000m3/ᵅ=0.289m3/s管道过水断面积A=Q1ᵆ=0.2892=0.145m2管径D=√4ᵃ/ᵰ=0.430m.取DN500mm回流污泥管设计流量Q50000QR=R×2=1×2×86400=0.289m3Q50000管道过水断面积A=QR=0.289=0.145m2ᵆ2ᵆ管径D=√4ᵃ/ᵰ=0.430m.取DN500mmQ2=(1+R)×Q2=(1+1)×=0.579m3/s孔口过水段面积A=Q2=0.579=0.965m2ᵆ0.6ᵆ孔口尺寸取1.6×0.6m；进水井平面尺寸取为2.5×2.5mQ3=0.42√2gbH=0.42×√2×9.81×8.5×HQ3=(1+ᵄ+ᵄ内)=(1+1+2)=1.157m3/s；H=(Q3/1.86b)2/3=(2/3=0.175m出水孔过流量Q4=Q3=1.157m3/svms孔口过水段面积A=Q4=1.157=1.93m2ᵆ0.6ᵆ孔口尺寸取2.0×1.0m；出水井平面尺寸取为2.5×2.5m反应池出水管设计流量Q5=Q3=1.157m3/s管径D=√4ᵃ/ᵰ=1.36m.取DN1400mmv===0.75ᵅ/ᵆuDBODNHNuD1=−1.=−1.42×2900=13169.45−4118=9051.45(kgO/d)2=4600−1654.16=2945.84(kgO/d)2的氧量D3=2.86NT=2.86×640.5=1831.83(kgO2/d)总需氧量AOR=D1+D2−D3=9051.45+2945.84−2945.84=9051.45(kgO/d)=377.14(kgO/h)22AORmax=1.4R=1.49051.45=12672.03(kgO2/d)=528.00(kgO2/h)=1.01(kgO/kgBOD)25C=9.17mg/L,C=8.38mg/LS(20)S()25P=1.013×105+9.8×103H=1.013×105+9.8×103×4.3b=1.434×105PaO=21×O=21×A×100%=17.54%At79+21×(1−E)A式中EA――空气扩散器的氧转移效率，对微孔曝气器，取值20%。曝气池混合液中平均溶解氧饱和度(按最不利的温度条件考虑)按下式计算CSb(T)=CS{2.02105+}CSb(25)=8.38×+}=9.43ᵅᵅ/ᵃR×Cᵄᵯ×ᵰᵄᵯ×ᵰ×(CSb(T)−ᵃᵃ)×1.024(T−20)CS(20)——水温20时清水中溶解氧的饱和度，(ᵅᵅ/ᵃ)CSb(T)——设计水温T时好氧反应池中平均溶解氧的饱和度，(ᵅᵅ/ᵃ)ᵃᵃ——好氧反应池中溶解氧浓度，取2ᵅᵅ/ᵃᵄ——污水传氧速率与清水传氧速率纸币，取ᵄ=0.821.013×105ᵰ=1C=9.17mg/L,C=8.38mg/LS(20)S()259051.45×9.17SOR=0.82×0.95×1×(9.43−2)×1.024(25−20SOR==12736.833ᵃᵅO2/d=530.70ᵃᵅO2/h相应最大时标准需氧量：SORmax=1.4SOR=1.4×12736.833=17831.632ᵃᵅO2/d=742.985ᵃᵅO2/h量SOR530.70s0.3E0.3×20G=×100=×100s0.3E0.3×20AGsmax=1.4Gs=12383ᵅ3/d曝气器数量计算(以单组反应池计算)h1==24×2=1843个式中h1――按供氧能力所需曝气器个数，个； F52.82×8.5×3f=h1=1843=0.731ᵅF52.82×8.5×3曝气头间距1.0×1.0mP=h+h+h+h1+h2——供风管道沿程与局部阻力之和，取h1+h2=0.2mh3——曝气器淹没水头，h3=4.3mh4——曝气器沿程阻力，取h4=0.4m∆ℎ——富余水头，∆ℎ=0.5mP=0.2+4.3+0.4+0.5=5.4m流量QS=Gsmax=×12383=6191.5ᵅ3/h=1.72ᵅ3/s10×ᵰ管径D=√4QS/ᵄᵰ=√4×1.72=0.468mm，取DN500mm10×ᵰ单侧供气(向单侧廊道供气)QS单=×Gs=×2063.833ᵅ3/h=0.573ᵅ3/s 管径D=√4QS单=√4×0.573=0.27mm，取DN300mmᵄᵰ10×ᵰ双侧供气(向两侧廊道供气)QS双=×Gs=×4127.667ᵅ3/h=1.1467ᵅ3/s厌氧设备选择(以单组反应池计算)厌氧池内设导流墙。将厌氧池分为三格，厌氧池有效容积V单=52.82×4.5×8.5=2020.37ᵅ3缺氧池有效容积V单=52.82×4.5×8.5=2020.37ᵅ3污泥回流量QR=RQ=1×50000=50000ᵅ3/d=2083.33ᵅ3/h单泵流量QR单=QR=1041.667ᵅ3/hQR=R内Q=2×50000=100000ᵅ3/d=4166.667ᵅ3/hR单22单泵流量Q=1×QR=R单22QQQ6=R内×2=2×2=2083.33ᵅ3/h=0.579ᵅ3/s泵房进水设计流速采用v=0.6m/s管道断面积A=Q6=0.579=0.965ᵅ2ᵆ0.6管径d=√=√=1.11ᵅᵅ，管径取DN1200mm校核管道流速v===0.512ᵅ3/s泵房压力出水管出水总管设计流量Q7=Q6=0.579ᵅ3/s管道断面积A=Q7ᵆ=0.57910=0.579ᵅ2管径d=√=√=0.859ᵅᵅ，二沉池Qmax=2483.33ᵅ3/h=0.690ᵅ3/sA2/O反应池悬浮固体浓度X=3300(mg/L)二沉池底流生物固体浓度X=6600(mg/L)r沉淀部分水面面积F，根据生物处理段的特性，选取二沉池表面负荷q=hnQ2483.33nq2×0.90F==nq2×0.90D=√=√=41.92(m)为与刮泥机配套，池子直径取为D=45mFF=πD2=1589.63(m2)4Q2483.33二次沉淀池表面负荷q=nF=2×1589.63=0.78(m3/(m2.h))G===123.73[ᵅᵅ/(m2∙ᵅ)]<150[ᵅᵅ/(m2∙ᵅ)]符合设计要求校核堰口负荷q1＇==1.22L/(s∙m)<4.34L/(s∙m)h2=q∙t=0.78×2.5=1.95m2∙T(1+R)∙Q∙X2×1.5×(1+1)×2483.33×3300V===4966.66m3rX+X3300+6600rV0.05，污泥斗直径D2=2.0m，上部直径D1=(D−D)h4＇=122×tan60°=1.73mV＇×(D12+D1D2+D22)×(3.02+3.0×1.5+1.52)=12.68m3=595.69m3hF1.18ᵅV＇−V1hF1.18ᵅ沉淀池总高度H，设超高h1=0.3m，缓冲层高度h3=0.50mᵃ=h1+h2+h3+h4=0.3+1.95+0.5+3.94=6.69m45径深比=7.04，在6~12范围内三角堰中距L1=0.2ᵅ。采用双边出水，总长L=π×(2D−2×0.8−2×1.46−0.83)=π×(2×40−2×0.8−2×1.46−0.83)=234.40ᵅ式中:离水槽计算求得三角堰个数n=L=234.4=1172个1L0.21每个三角堰的流量q1h=(q1)2.7=0.044mB=0.9(Qmax2×1.2)0.4=0.9×(0.692×1.2)0.4=0.63mH=1.25B=1.25×0.63=0.79m槽中水深h=Q单(1R)=Q单(1R)=0.575m3600vB3600vB不税控平均流速vn=√2tvGm式中vn——配水孔平均流速，0.3~0.8m/sv——污水的运动粘度，与水温有关。Gm——导流紊凝区的平均速度梯度，一般可取10~30s−1取t=650s，Gm=20s−1，水温为25°∁时，v=8.96×10−7m2/svn=√2×650×8.96×10−7×20=0.683m2/s=514.64=515个π(D+B)π(45+0.8)l===0.279ᵅn515mmm2tvm2tvffv2===0.0060m/s0.6832−0.00622G=()=20.01s−1m2×650×8.96×10−7mm统(1)投加量计算0(2)加氯设备外外形尺寸长×宽×高(mm)650×310×1000水射器进水压力2.5kg/cm2压力净重(kg)能加氯量(kg/h)5—45ZJ1≮点≯(3)氯库及加氯间的设计nmaxV=Qᵆ=2843.33×0.5=1241.67m3max22L＇=72×2.1=151.2m复核池容由以上计算，接触池宽B=2.1×4=8.4m，长L=37.8m，水深h=2.1m1V=8.4×37.8×2.1=666.79m3>620.84m31122×3600Q122×3600=0.345ᵅ3/s孔口过水段面积A=Q1=0.345=0.58m2ᵆ0.6ᵆ孔口尺寸取1.0×0.6m；进水井平面尺寸取为2.4×2.4mQ2=0.42√2gbH=0.42×√2×9.81b×HQ2=Q1=0.345ᵅ3/s；H=(Q2/1.86b)2/3=(2/3=0.20m出水孔过流量Q3=Q2=0.345ᵅ3/s孔口过水段面积A=Q3=0.345=0.58m2ᵆ0.6ᵆ孔口尺寸取1.0×0.6m；进水井平面尺寸取为2.4×2.4m反应池出水管设计流量Q4=Q3=0.345ᵅ3/s管径D=√4ᵃ/ᵰ=0.741m.取DN700mmv=Q3=0.345×4=0.90ᵅ/ᵆAπ×0.72(1)投加量计算0(2)加氯设备外外形尺寸长×宽×高(mm)650×310×1000水射器进水压力2.5kg/cm2压力净重(kg)能加氯量(kg/h)5—45ZJ1≮点≯(3)氯库及加氯间的设计池V=max12Kz∙rV=max12Kz∙r∙(100−P0)∙n2500×(0.4−0.4×0.4)×4×100==40m31000×(100−97)×2式中V——初沉池污泥量(m3/d)Qmax――最大污水设计流量(m3/h)；C1――进水悬浮物浓度(kg/m3)；C2――出水悬浮物浓度(kg/m3)；y――污泥容重(kg/m3)，一般采用1000kg/m3；p――污泥含水率(％)。00211初沉池污泥量2×6×40=480m3/d=40m3/次aedv∆X=Y(S−S)aedvaa∆X——每日增加的污泥量(kg/d)；5S——曝气池出水BOD浓度(mg/L)；5S——曝气池出水BOD浓度(mg/L)；e5Q——污水平均流量(m3/d)；V——曝气池容积(m3)Xv——挥发性污泥浓度MLVSS(mg/L)；ddaeX=2500mg/L；K=0.1Vd−0.1×12121.20×2500/1000=2369.70kg/d∆X2369.70ᵅQ3=fᵄ=0.75×6.6=478.73m3/ᵅ=0.00554m3/ᵆᵅ(1)进泥含水率：当为初次污泥时，其含水率一般为95%~97%;当为剩余活性污泥时，其含水率一般为99.2%~99.6%。当为剩余污泥时，污泥固体负荷宜采用30~60kg/(m2.d)。则单池流量：Q=0.00554=0.00277m3/ᵆ=9.97m3/ℎ2污泥含水率P1=99.0%；设计浓缩后含水率P2=97.0%=0.0009m3/ᵆ=0.0009m3/ᵆ=79.76m3/ᵅQ1——浓缩后剩余污泥量(m3/ℎ)；QC10F==9.97×=99.7m2G1.0C——流入浓缩池的剩余污泥浓度(Kg/m3)D7ᵅV=QT=0.00277×3600×16=159.55m3V159.55h===1.6m2F99.71100−P100−97Q=1=1100−P100−97Q=1=0.002772辐流沉淀池采用中心驱动刮泥机，池底需做成1%的坡度，刮泥机连续转动讲污。池底高度D12.3h=i=×0.01=0.0615m=0.062m422h5=h5=tga(a−b)=1.43mh5——污泥斗高度(m)；1V1=3ᵰh5(ᵄ2+ab+b2)=2.9m3V1——污泥斗容积(m3)122V2.9T===0.9h13600Q0.009×36001V——污泥斗容积(m3)T——污泥斗中污泥的停留时间(h)h=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+1.6+0.5+0.06+1.43=4.09ᵅh1——超高(m)，一般采用0.3m；h3——缓冲层高度(m)，一般采用0.3~0.5mq=Q×(100−P1)=0.0027×(100−99)=0.0018m3/ᵆ100−P100−97浓缩池溢流出水经规过溢流堰进入出水槽，然后汇入出水管排出，出水槽流量q=0.0018m3/sc=π(D−2b)式中c——溢流堰周长(m)；D——浓缩池直径(m)；b——储水槽宽(m)c=π(12.3−2×0.2)=37.37m4每个三角堰流量q0=0.0018=0.0000077m34池Q=Q1+Q2=480+79.76=559.76m3/dQ——每日产生的污泥量(m3/d)；Q——初沉池污泥量(m3/d)VV2——浓缩后剩余污泥产量(m3/d)Qt559.76×10V===116.62m324n24×2式中V——贮泥池计算容积(m3)Q——每日产生的污泥量(m3/d)；t——贮泥时间(h)，一般采用8~12h；V=a2ℎ2+13h3(a2+ab+b2)h3=tga(a−b)/2V——贮泥池设计容积(m3)ℎ2——贮泥池有效深度(m)，取值3.0mh3——污泥斗高度(m)a——污泥斗边长(m)，取值5.0mb——污泥斗底边长(m)，取值1.0ma——污泥斗倾角，一般采用60°污泥斗底为正方形，边长b=1.0m；(5−1)h3=tg60°2=3.46m1V=52×3+×3.46×(52+5×1+12)=110.75m33h=h1+h2+h3=3+3.46+0.3=6.76m化池Q559.76===2798.8==nP4×0.05式中V—二级消化池容积(m3)Q—一污泥量(m3/d)；P—一投配率(%)，二级消化池一般取10%；n池个数VV1111(D−(D−d)2h2=tga121=3.28m11消化池主体高度h3=9m(D−(D−d)(16−2)4h4=tga222=tg102=1.59m22H=h+h+h+h=2+3.28+9+1.59=15.87ᵅ1234例11V=ᵰd2h=×ᵰ×22×2=6.28m14V2=×h2×[3()2+3()+h22]=440.73m311V=ᵰD2h=×ᵰ×182×9=2289.06m33434V4=×h4×[()2+×()+()2]=151.44m3V=V+V+V=440.73+2289.06+151.44=2881.23m3>2798.8m30234Q559.76===2798.8==nP2×0.10式中V—二级消化池容积(m3)Q—一污泥量(m3/d)；P—一投配率(%)，二级消化池一般取10%；n池个数11141114F=ᵰd2+ᵰdh=×ᵰ×22+ᵰ×141114F2=ᵰ4×4h22+ᵃ=ᵰ4×4×3.282+18=47.91m235F=ᵰDh=ᵰ×18×5=356F=ᵰDh=ᵰ×18×4=6采用池外套管式泥-水热交换器，全天均匀投配。生污泥进入消化池之前与回流m24DS24Q=V＇＇T−T×1000=139.9435−17.3×24DS24maxQmax35−12×1000=134109.17WQ1=F1+F2kTᵃ−Tᵃ×1.2=63.61×0.7×35−15.1×1.2=1063.30W最大耗热量为Q+F2k−Tᵃ＇=63.61×0.7×35−11×1.2=1282.38WQ2=F3kTᵃ−Tᵃ×1.2=282.6×0.7×35−15.1×1.2=4723.94W最大耗热量为Qk−Tᵃ＇×1.2=282.6×0.7×35−11×1.2=5697.22W池壁地下部分全年平均耗热量为34ᵃᵃQ=Fk(T−T)×1.2=226.08×0.45×(35−15.1)×34ᵃᵃ最大耗热量为Q3max=F4k(Tᵃ−Tᵃ＇)×1.2=226.08×0.45×(35−11)×1.2=2931.29W池底部分全年平均耗热量为Q4=F5k(Tᵃ−Tᵃ)×1.2=510.10×0.45×(35−15.1)×1.2=5481.54W最大耗热量为Q4max=F5k(Tᵃ−Tᵃ＇)×1.2=510.10×0.45×(35−11)×1.2=6610.90W1234Q=Q+Q+Q1234Q=1282.38+5697.22+2931.29+6610.90=16521.79Wmax∑ᵄ=13698.24+103205.75=116900.99W∑Qmax=16521.79+134109.17=150630.96W采用池外套管式泥-水热交换器，全天均匀投配。生污泥进入消化池之前与回流=11.66m3=11.66m3/ℎ=S12×24QS2=11.66×2=23.32m3/ℎ污泥量QS=11.66+23.32=34.98m3/ℎ生污泥的日平均最低温度TS=12OC生污泥与消化污泥混合后的温度为1×12+2×35T==27.33°∁S3QL=max×1.2ᵰᵃᵃ∆ᵄᵅTm――平均温差的对数，℃。管内径选用100mm时，污泥在内管的流速VVL=ᵰ=1.24m/s4×0.12×3600∆ᵄ=∆ᵄ1−∆ᵄ2∆ᵄ2ᵅln∆ᵄ1∆ᵄ2T――热交换器入口处的污泥温度(TS)和出口的热水温度(Tw＇)之2由式TS＇=TS+Qmax2由式TS＇=TS+QmaxQsQs150630.96=28.36°∁TS＇=27.33+=28.36°∁ 热水循环量由公式=WW`=12.95m3/ℎQW=12.95m3/ℎ==0.37m/s==0.37m/s(4×0.12)×4×0.152−∆ᵄ1=ᵄᵄ＇−TS=42.67°∁∆ᵄ2=ᵄᵄ−TS＇=56.64°∁=49.19°∁42.67−=49.19°∁∆ᵄᵅ=42.67lq0q0ᵄq=16.79m3/ᵆ16.79m3/ᵆ=16.25ᵅ=16.25ᵅᵰ×0.1×600×q=6=15m3/min=0.25m3/smm压力一般为4-5Kg/cm2,城市消化污泥在加压过滤脱水前一般应进行淘洗并投加M=559.76×(1−97%)×3%=0.50t=503.78kg/dA=1000×(1−97%)×559.76=262.39m28×8框内尺寸装料容积外形尺寸㎡㎜㎜3mmBAJZ55615×1580×1955((1)精确度可达95％—98%；L=L=5B22(3)操作简单；(4)施工技术要求高，尺寸不准确测量精度将会受到影响。 (2)计量槽中心线应与渠道中心线重合，上下游渠道的坡度应保持均匀，但坡(3)计量槽喉宽一般采用上游渠道宽度的1/3—1/2； (4)当喉宽W为0.25m时，H/H≤0.64为自由流，大于此数为潜没流；当喉宽21W=0.3—2.5m时，H/H≤0.7为自由流，大于此数为潜没流；21 (5)当计量槽为自由流时，只需记上游水位，而当其为潜没流时，则需同时记的情况下，均宜在上下游设置观察井；