地下车库顶板支撑体系专项施工方案gu

/一、编制依据及说明1、编制依据（1）地下车库施工图及施工现场实际状况。（2）本项目施工组织设计。（3）《建筑施工手册(第四版)》。（4）《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范（JGJ130-2001）》。（5）《建筑施工高处作业平安技术规范》（JGJ80-91）（6）《建筑施工平安检查标准》（JGJ59-99）（7）《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）（8）《混凝土模板用胶合板模板（GB/T17656-1999）》（9）《南京市建筑工程紧急性较大工程专项施工方案编制及专家论证审查实施细则》的通知(宁建工字〔2007〕88号)。（10）南京市建筑工程局文件（宁建工字〔2007〕32号）2、编制说明本方案仅为地下车库厚大顶板、梁的模板支撑体系的专项施工方案，地下车库的墙体及框架柱模板设计另见《地下车库模板分项工程施工方案》。地下车库的墙体及顶板砼接受一次性浇筑成型的施工工艺，框架柱接受分两次浇筑成型：第一次浇筑至框架梁底，其次次浇筑到位，便于顶板竖向支撑立杆可和其固结坚实，以增加整体刚度。二、工程概况本工程的地下车库由A区、B区、C区组成，总建筑面积约为12124m2，其中A区为核六级常六级单建人防工程，建筑面积约为6782m2，B区、C区为一般地下车库，建筑面积约为5342m2。地下车库为框架结构：柱截面尺寸为600×600mm，柱网尺寸多为8100×8100mm、8100×6900mm、8100×6300mm；框架梁多为：600×520mm（暗梁）、500×1000mm、1050mm、1700mm；顶板为520mm厚、内制式BDF现浇空心板，BDF空心管直径为350mm。地下车库的底板面、顶板面标高依据A、B、C3个分区而不同，但室内结构净高均为3880mm，具体参见下附图：三、模板及支撑方案设计（一）顶板模板顶板模板设计分为柱帽区和非柱帽区：柱帽区的顶板厚度为800mm（520+280）、920mm（520+400）两种，非柱帽区的顶板厚度为520mm。柱帽区顶板模板设计（统一按920mm厚度计算）。1、顶板模板设计（1）模板选择顶板模板接受18mm厚木质胶合板，规格为1830×915mm，板材粘结剂为溶剂型。在进行受力验算时，取板厚为16mm。模板拼缝处选用50×100mm木方，背楞选用50×100mm木方，间距250mm。（2）支撑体系顶板模板支撑系统接受φ48×3.5钢管扣件式满堂脚手架，板下竖向钢管支撑纵横向间距600×600，扫地杆离地175，水平横杆步距自下而上为别为1500、1500、614。（3）柱帽区顶板模板支撑体系构造图（4）非柱帽区顶板模板支撑体系构造图

2、柱帽区顶板模板体系的结构设计验算规格1830×915×18mm。受力验算取单块板验算，按三跨连续梁计算，其计算简图如下所示：①荷载计算序号荷载种类单位荷载荷载计算备注1模板自重300N/m21.2×300×0.915=330N/m2新浇筑砼自重25000N/m31.2×25000×0.915×（0.52×0.55+0.4）=18831N/m空心率为45%3钢筋自重1500N/m31.2×1500×0.915×0.52=856N/m4BDF管自重250N/m1.2×250×3=750N/m5施工人员及设备2500N/m21.4×2500×0.915=3203N/m6振捣时产生的荷载2000/m21.4×2000×0.915=2562N/m荷载组合26.54N/mm面板截面抗拒矩W=1/6×bh2=(1/6)×915×162=3.90×104mm3面板弹性模量E=5850N/mm2I=（1/12）bh3=(1/12)×915mm×（16mm）3=3.12×105mm4面板容许抗变强度fm=10N/mm2②强度验算Mmax=0.08×ql2=0.08×26.54×2502=13.3×104N·mmMmax/w=13.3×104/3.90×104=3.40N/mm2<fm=10N/mm2满足要求。③挠度验算W=0.677×ql4/100EI=0.632×26.54N/mm×(250mm)4/100×5850N/mm2×3.12×105mm4=0.36mm<250/250=1mm。满足要求。（2）背楞受力验算背楞为50×100mm木方，间距250mm，跨度为600mm。按三跨连续梁计算，其计算简图如下：①荷载计算序号荷载种类单位荷载荷载计算备注1模板自重300N/m21.2×300×0.25=90N/m2新浇筑砼自重25000N/m31.2×25000×0.25×（0.52×0.55+0.4）=5145N/m空心率为45%3钢筋自重1500N/m31.2×1500×0.25×0.52=234N/m4BDF管自重250N/m1.2×250×1=300N/m5施工人员及设备2500N/m21.4×2500×0.25=875N/m6振捣时产生的荷载2000/m21.4×2000×0.25=700N/m荷载组合7.344N/mm木方为50×100，按45×95mm计。木方截面抗拒矩W=（1/6）×bh2=(1/6)×95×452=3.21×104mm3木方弹性模量E=5850N/mm2I=（1/12）bh3=(1/12)×95mm×（45mm）3=0.72×106mm4木方容许抗变强度fm=10N/mm2②强度验算Mmax=0.08×ql2=0.08×7.344×6002=2.12×105N·mmMmax/w=2.12×105/3.21×104=6.59N/mm2<fm=10N/mm2满足要求。③挠度验算W=0.677×ql4/100EI=0.677×7.344N/mm×(600mm)4/100×5850N/mm2×0.72×106mm4=1.5mm<600/250=2.4mm。满足要求。（3）水平横杆受力验算水平横杆为φ48×3.5钢管，间距为600mm，跨度为600mm。按三跨连续梁计算，其计算简图如下：①荷载计算序号荷载种类单位荷载荷载计算备注1模板自重300N/m21.2×300×0.60=216N/m2新浇筑砼自重25000N/m31.2×25000×0.60×（0.52×0.55+0.4）=12348N/m空心率为45%3钢筋自重1500N/m31.2×1500×0.60×0.52=562N/m4BDF管自重250N/m1.2×250×1=300N/m5钢管自重38.4N/m1.2×37.63=46.08N/m6施工人员及设备2500N/m21.4×2500×0.60=2100N/m7振捣时产生的荷载2000/m21.4×2000×0.60=1680N/m荷载组合17.25N/mm水平横杆为ø48×3.5钢管，按ø48×3.0计算：A＝457mm2，W＝4490mm3，I＝107800mm4，E＝2.06×105N/mm2，f＝205N/mm2。②强度验算Mmax=0.08×ql2=0.08×17.25×6002=4.97×105N·mmMmax/w=4.97×105/4490=110.6N/mm2<fm=205N/mm2满足要求。③挠度验算W=0.677×ql4/100EI=0.677×17.25N/mm×(600mm)4/100×2.06×105N/mm2×107800mm4=0.68mm<600/250=2.4mm。满足要求。（4）扣件受力验算考虑到顶板厚度较大，拟接受双扣件：其在20KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0KN。依据最不利的中间跨进行验算，受力影响范围为600mm×600mm，受力大小为水平横杆传递的荷载+扣件自重：17.25N/mm×600mm+1.2×13.2N×2=10382N，小于双扣件允许的抗滑承载力Fm=12000N，满足要求。（5）立杆受力验算依据最不利的中间跨进行验算，其受力范围为600mm×600mm。①荷载计算序号荷载种类荷载计算1扣件传来的荷载10382N2水平横杆重量按15m计：1.2×15×38.4=691.2N3扣件按10个计：1.2×13.2×10=158.4N4立杆重量1.2×38.4×3.88=178.8N荷载组合11410N②稳定性验算立杆为ø48×3.5钢管，按ø48×3.0计算：A＝457mm2，W＝4490mm3，I＝107800mm4，i=(I/A)1/2=15.36mm，fm＝205N/mm2。计算长度L=1500mm，长细比λ=L/i=1500/15.36=98，查表得稳定系数ψ=0.603：σ=N/（ψA）=11410/（0.603×457）=41.4N/mm2<fm＝205N/mm2，满足要求。3、非柱帽区顶板模板体系的结构设计验算（1）木质胶合板的受力验算规格1830×915×16mm。受力验算取单块板验算，按三跨连续梁计算，其计算简图如下所示：①荷载计算序号荷载种类单位荷载荷载计算备注1模板自重300N/m21.2×300×0.915=330N/m2新浇筑砼自重25000N/m31.2×25000×0.915×（0.52×0.55）=7851N/m空心率为45%3钢筋自重1500N/m31.2×1500×0.915×0.52=856N/m4BDF管自重250N/m1.2×250×3=750N/m5施工人员及设备2500N/m21.4×2500×0.915=3203N/m6振捣时产生的荷载2000/m21.4×2000×0.915=2562N/m荷载组合15.55N/mm面板截面抗拒矩W=1/6×bh2=(1/6)×915×162=3.90×104mm3面板弹性模量E=5850N/mm2I=（1/12）bh3=(1/12)×915mm×（16mm）3=3.12×105mm4面板容许抗变强度fm=10N/mm2②强度验算Mmax=0.08×ql2=0.08×15.55×2502=7.78×104N·mmMmax/w=7.78×104/3.90×104=2.0N/mm2<fm=10N/mm2满足要求。③挠度验算W=0.677×ql4/100EI=0.677×15.55N/mm×(250mm)4/100×5850N/mm2×3.12×105mm4=0.23mm<250/250=1mm。满足要求。（2）背楞受力验算背楞为50×100mm木方，间距250mm，跨度为800mm。按三跨连续梁计算，其计算简图如下：①荷载计算序号荷载种类单位荷载荷载计算备注1模板自重300N/m21.2×300×0.25=90N/m2新浇筑砼自重25000N/m31.2×25000×0.25×（0.52×0.55）=2145N/m空心率为45%3钢筋自重1500N/m31.2×1500×0.25×0.52=234N/m4BDF管自重250N/m1.2×250×1=300N/m5施工人员及设备2500N/m21.4×2500×0.25=875N/m6振捣时产生的荷载2000/m21.4×2000×0.25=700N/m荷载组合4.344N/mm木方为50×100，按45×95mm计。木方截面抗拒矩W=（1/6）×bh2=(1/6)×95×452=3.21×104mm3，木方弹性模量E=5850N/mm2I=（1/12）bh3=(1/12)×95mm×（45mm）3=0.72×106mm4木方容许抗变强度fm=10N/mm2②强度验算Mmax=0.08×ql2=0.08×4.344×8002=2.22×105N·mmMmax/w=2.22×105/3.21×104=6.93N/mm2<fm=10N/mm2满足要求。③挠度验算W=0.677×ql4/100EI=0.677×4.344N/mm×(800mm)4/100×5850N/mm2×0.72×106mm4=1.49mm<800/250=3.2mm。满足要求。（3）水平横杆受力验算水平横杆为φ48×3.5钢管，间距为800mm，跨度为800mm。按三跨连续梁计算，其计算简图如下：①荷载计算序号荷载种类单位荷载荷载计算备注1模板自重300N/m21.2×300×0.8=288N/m2新浇筑砼自重25000N/m31.2×25000×0.8×（0.52×0.55）=6864N/m空心率为45%3钢筋自重1500N/m31.2×1500×0.8×0.52=748.8N/m4BDF管自重250N/m1.2×250×1=300N/m5钢管自重38.4N/m1.2×37.63=46.08N/m6施工人员及设备2500N/m21.4×2500×0.8=2800N/m7振捣时产生的荷载2000/m21.4×2000×0.8=2240N/m荷载组合13.29N/mm水平横杆为ø48×3.5钢管，按ø48×3.0计算：A＝457mm2，W＝4490mm3，I＝107800mm4，E＝2.06×105N/mm2，f＝205N/mm2。②强度验算Mmax=0.08×ql2=0.08×13.29×8002=6.80×105N·mmMmax/w=6.80×105/4490=151.5N/mm2<fm=205N/mm2满足要求。③挠度验算W=0.677×ql4/100EI=0.677×13.29N/mm×(800mm)4/100×2.06×105N/mm2×107800mm4=1.66mm<800/250=3.2mm。满足要求。（4）扣件受力验算考虑到顶板厚度较大，拟接受双扣件：其在20KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0KN。依据最不利的中间跨进行验算，受力影响范围为800mm×800mm，受力大小为水平横杆传递的荷载+扣件自重：13.29N/mm×800mm+1.2×13.2N×2=10664N，小于双扣件允许的抗滑承载力Fm=12000N，满足要求。（5）立杆受力验算依据最不利的中间跨进行验算，其受力范围为800mm×800mm。①荷载计算序号荷载种类荷载计算1扣件传来的荷载10664N2水平横杆重量按15m计：1.2×15×38.4=691.2N3扣件按10个计：1.2×13.2×10=158.4N4立杆重量1.2×38.4×3.88=178.8N荷载组合11692N②稳定性验算立杆为ø48×3.5钢管，按ø48×3.0计算：A＝457mm2，W＝4490mm3，I＝107800mm4，i=(I/A)1/2=15.36mm，fm＝205N/mm2。计算长度L=1500mm，长细比λ=L/i=1500/15.36=98，查表得稳定系数ψ=0.603：σ=N/（ψA）=11692/（0.603×457）=42.4N/mm2<fm＝205N/mm2，满足要求。

（二）大截面梁模板设计1、模板设计大截面梁的受力验算以截面500×1700为例。为确保平安，其他截面尺寸的梁模板设计均以500×1700的梁为准。（1）模板选择梁底模及侧模：选用18mm厚木胶合板，板材粘结剂为溶剂型。在进行受力验算时取板厚为16mm。侧模背楞：接受50×100木方，间距250mm，跨度250mm。底模背楞：接受50×100木方，间距250mm，跨度600mm。侧模围檩：共设三道，最底下一道从梁底向上150mm，其次道为距第一道为400mm，第三道距其次道为400mm，每道为两根φ48×3.5钢管；用φ12对拉螺杆、双螺母拉接，沿梁的长度方向间距400mm。（2）竖向支撑体系支撑系统接受φ48×3.5钢管扣件式脚手架，梁下设4根竖向钢管支撑，立杆纵向间距柱帽区、非柱帽区均为600mm；扫地杆离地175，大横杆步距自下而上为别为1500、910；剪刀撑沿梁的长度方向每隔6跨、沿梁的短跨方向的两边跨全高设置，剪刀撑和立杆同步进行搭设，并和底部顶紧。（3）柱帽区模板支撑体系构造图（4）非柱帽区模板支撑体系构造图

2、模板体系的结构设计验算柱帽区和非柱帽区均依据柱帽区的荷载分布进行验算。（1）梁侧模板受力验算①荷载计算混凝土的重力密度γc=25KN/m3；混凝土温度T=25℃；混凝土浇筑速度V=1m/h；β1=1.2；混凝土塌落度为110～150mm，则β2=1.15。则新浇筑混凝土对梁侧面模板的压力为：F1=0.22×25×[200/(25+15)]×1.2×1.15×11/2=37.95KN/m2F2=γcH=25×1.18=29.5KN/m2新浇筑砼对模板的侧压力取二者的较小值F2，振捣混凝土时产生的水平荷载q1=4KN/m2则F=1.2F1+1.4q1=41KN/m2，化为线荷载为q=F×0.25=10.25N/mm。侧模的背楞间距为0.25m，是一个等跨多跨连续梁，按三跨连续梁计算，计算简图如下：弹性模量E=5850N/mm2，容许抗变强度fm=10N/mm2，FV=1.4N/mm2。②抗弯强度计算Mmax=0.08ql2=0.08×10.25×2502=51250N/mmσmax=Mmax/W=Mmax/（bh2/6）=51250/（250×162/6）=4.8N/mm2＜fm=10N/mm2，满足要求。③抗剪计算Vmax=0.607ql=0.607×10.25×250=1555Nτmax=3Vmax/2bh=3×1555/（2×250×16）=0.58N/mm2＜FV=1.4N/mm2，满足要求。④挠度计算I=bh3/12=250×163/12=85333mm4ωmax=0.677ql4/100EI=0.677×10.25×2504/100×5850×85333=0.54mm，小于[ω]=250/250=1mm，满足要求。⑤对拉螺杆强度验算螺杆承受的最大拉力为Q=FA=41×0.4×0.4=6.56KN小于φ12对拉螺杆的允许拉力F容=12.9KN，满足要求。（2）梁底模板受力验算受力验算取0.25m板宽验算，按两跨连续梁计算，板跨度为250mm，其计算简图如下所示：①荷载计算序号荷载种类单位荷载荷载计算备注1模板自重300N/m21.2×300×0.25=90N/m2新浇筑砼自重25000N/m31.2×25000×0.25×（1.7+0.4）=15750N/m3钢筋自重1600N/m31.2×1600×0.25×1.7=816N/m5施工人员及设备2500N/m21.4×2500×0.25=875N/m6振捣时产生的荷载2000/m21.4×2000×0.25=700N/m荷载组合18.231N/mm模板厚度取h=16mm模板惯性矩I=1/12bh3=(1/12)×250×163=85300mm4模板截面抗拒矩w=1/6bh2=(1/6)×250×162=10700mm3夹板弹性模量:E=5850N/mm2容许抗变强度fm=10N/mm2②强度验算Mmax=0.07×ql2=0.070×18.231×2502=7.98×104N·mmMmax/w=7.98×104/10700=7.46N/mm2<fm=10N/mm2满足要求。③挠度验算W=0.521×ql4/100EI=0.521×18.231N/mm×(250mm)4/100×5850N/mm2×85300mm4=0.74mm<250/250=1mm。满足要求。（3）梁底底模木方背楞受力验算背楞为50×100mm木方，间距250mm，跨度为600mm。荷载q=18.231N/mm，按三跨连续梁计算，其计算简图如下：木方截面抗拒矩W=（1/6）×bh2=(1/6)×45×952=67688mm3木方弹性模量E=5850N/mm2I=（1/12）bh3=(1/12)×45mm×（95mm）3=3215156mm4木方容许抗变强度fm=10N/mm2②强度验算Mmax=0.08×ql2=0.08×18.231×6002=5.25×105N·mmMmax/w=5.25×105/67688=7.76N/mm2<fm=10N/mm2满足要求。③挠度验算W=0.677×ql4/100EI=0.677×18.231N/mm×(600mm)4/100×5850N/mm2×3215156mm4=0.85mm<600/250=2.4mm。满足要求。（3）横杆钢管的受力验算由于从梁底模背楞传来的集中荷载相距皆为225mm，故可视为均布荷载，按三跨连续梁计算，其计算简图如下所示：①荷载计算序号荷载种类单位荷载荷载计算备注1模板自重300N/m21.2×300×0.6=216N/m2新浇筑砼自重25000N/m31.2×25000×0.6×（1.7+0.4）=37800N/m3钢筋自重1600N/m31.2×1600×0.6×1.7=1958.4N/m4施工人员及设备2500N/m21.4×2500×0.6=2100N/m5振捣时产生的荷载2000/m21.4×2000×0.6=1680N/m6横杆钢管自重38.4/m1.2×38.4=46.08N/m荷载组合43.8N/mm横杆为ø48×3.5钢管，按ø48×3.0计算：A＝457mm2，W＝4490mm3，I＝107800mm4，E＝2.06×105N/mm2，f＝205N/mm2。②强度验算Mmax=0.08ql2=0.08×43.8N/mm×(225mm)2=177390N·mmW=Mmax/w=177390N·mm/4490mm3=39.5N/mm2＜fm=205N/mm2满足要求。③挠度验算F=0.677ql4/100EI=0.677×43.8N/mm×（225mm）4/100×206000N/mm2×107800mm4=0.03mm<225/250=0.9mm满足要求。（4）扣件的受力验算扣件所承受的荷载主要为横杆钢管传来的荷载和扣件自重：R=43.8N/mm×225mm+1.2×13.2N×2=9887N小于双扣件允许的抗滑承载力Fm=12000N，满足要求。（5）立杆的受力验算依据最不利的中间跨进行验算，其受力范围为225mm×600mm。①荷载计算序号荷载种类荷载计算1扣件传来的荷载9887N2水平横杆重量按12m计：1.2×12×38.4=553N3扣件按10个计：1.2×13.2×10=158.4N4立杆重量1.2×38.4×3.88=178.8N荷载组合10777N②稳定性验算立杆为ø48×3.5钢管，按ø48×3.0计算：A＝457mm2，W＝4490mm3，I＝107800mm4，i=(I/A)1/2=15.36mm，fm＝205N/mm2。计算长度L=1500mm，长细比λ=L/i=1500/15.36=98，查表得稳定系数ψ=0.603：σ=N/（ψA）=10777/（0.603×457）=39.1N/mm2<fm＝205N/mm2，满足要求。

四、材料要求（1）对于模板支撑所运用的钢管，截面尺寸规格为φ48×3.5，现场实测尺寸必需不得小于φ48×3.0。严禁不同规格的钢管混合运用。钢管应平直，严禁运用弯曲、锈蚀、端口不平的钢管，以及对有裂缝的扣件、松口的螺丝帽必需更换。新钢管、扣件进场应有产品合格证，质量检验报告；同时，钢管、扣件进场后应进行现场抽样送有资质的检测机构检测，检测合格后方可投入运用。现场检验检测取样规则按每5000m2抽取一个批次。本项目地下车库顶板的支撑面积约为12124m2，按3个批次进行现场取样送检：钢管取样：每批随机抽取8根钢管，并截成120cm长度送检；扣件取样：直角扣件每批随机抽取16个，旋转扣件每批随机抽取10个，对接扣件每批随机抽取10个。（2）模板板材接受18mm厚木质胶合板，运用前必需依据《混凝土模板用胶合板模板（GB/T17656-1999）》的相关要求，供应关于容许抗变强度和弹性模量的检验报告，并不得低于模板受力验算中接受厚度为16mm的计算参数。运用之前刷水溶性脱模剂。当模板出现破损刚好修补、截边，不能修补的要进行更换。（3）大截面梁的对拉螺杆为φ12mm的螺杆，其螺纹内径不得小于10.11mm，净面积不得小于76mm2。（4）木方接受50×100mm木方，并确保截面尺寸满足要求（现场需实际测量，不得小于计算所接受的45×95mm）。木方必需无结疤、断裂现象。

五、支撑搭设要求1、现场平安检查（1）模板安装前应对现场作业环境进行检查，对各种不利于平安生产的环境进行整改，并做好平安技术交底。（2）确定模板、支撑用钢管等材料在现场的堆放位置，堆放高度。（3）做好现场用电、机具设备等的平安检查。2、搭设要求（1）搭设前各队的技术负责人应对作业班组的全部操作人员做好技术交底和平安交底，内容必需包括方案中确定的立杆的间距、水平横杆的步距、剪刀撑的布设、木方背楞的间距等。同时，模板支撑搭设前，应在地库结构底板面上弹出纵横向立杆位置线，并进行抄平。纵横向支撑立杆位置线的考虑以下因素：边支撑立杆和墙面、框架梁边的间距不应大于300mm；框架梁的位置线（包括暗梁的位置）；砼浇筑时是接受汽车泵还是地泵。若接受地泵的，则要事先将布管路途确定并投测在底板面上。在布管路途的区域内的顶板支撑体系依据柱帽区的要求设置，并设置剪刀撑，见后附图。（2）必需按方案规定设置纵、横扫地杆。搭设前应细致检查钢管受力构件是否完好。（3）立杆接长必需按规定接受对接扣件连接，不得接受搭接。（4）立杆应尽量和其旁边的框架柱进行刚性连接，水平杆并在同一平面上纵横两个方向设置。（5）剪刀撑的设置：主要为框架梁底和泵管位置处，必需依据方案要求进行设置，和立杆及水平横杆等同步搭设。其根部必需牢靠地顶紧地面，上端搭至板底或梁底，并和立杆用扣件连接。（6）支撑体系中的水平横杆、剪刀撑须用回转扣连接，搭按长度不少于1m，每个搭接头须有回转扣，扣件距钢管末端不少于10cm。（7）立杆的对接扣件应交织布置，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步、每隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至节点的距离不宜大于步距的1/3。（8）模板支撑搭设完毕后应进行验收检查，包括搭设尺寸是否依据方案的设计要求，顶部的扣件紧固力矩等。安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应接受扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目和质量判定标准按下表规定。不合格的必需重新拧紧，直至合格为止。注：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N·m，且不应大于65N·m。（9）支撑体系搭设完成后必需经过平安员、技术负责人验收，报监理验收合格后才能进行下一道工序施工。（10）搭设人员必需持证上岗，并戴平安帽、系平安带、穿防滑鞋。六、施工过程中的留意事项（1）细心组织顶板梁板结构混凝土浇筑方案，确保模板支撑体系施工过程中均衡受载，接受由中部向两边扩展的浇筑方式，并刚好将砼摊铺。（2）浇筑梁板砼前，应由专人负责检查支撑体系中各种紧固件的紧固程度。（3）严格限制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料不得在支撑上方集中堆放。（4）捣筑混凝土过程中在板下观测的值班人员应随时留意捣混凝土时支撑的稳定状态。观测人员不得站立在捣混凝土振动区内，并应运用36V的平安电源。（5）观测人员不准擅自离开岗位，换班时要做好书面交接。（6）施工前，施工员对观测人员作平安技术交底。观测员和捣筑混凝土的现场指挥员接受对讲机进行联络。七、模板的拆除（1）模板支撑体系的拆除，必需以浇筑混凝土的强度达到设计强度值的100%后方可进行。通过浇筑混凝土时留置的同条件混凝土试块的抗压强度报告为准。（2）拆除原则：先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重部位，后拆承重部位。轻轻撬动模板，使模板脱离板底、梁底，严禁乱撬、乱剔。八、支撑体系的平安应急救援预案厚大模板的支撑体系具有高紧急性，应对模板倒塌等紧急事故做出应急准备的响应措施，对事故进行预先限制和应急处理。1、事故的应急救援工作程序（1）建立项目应急救援组织小组组长：项目经理王维汉副组长：专职平安员陈如明技术负责人顾洪平专职质量员黄其虎（兼司机）施工一队王义兴施工二队姚建施工三队周宏林施工四队耿广桃组员：施工一队平安员石诗忠技术负责人蔡兴勇施工二队平安员嵇正义技术负责人王亚建施工三队平安员季小美技术负责人郭震鑫施工四队平安员耿广朝技术负责人王志桃各队木工工长和班组长（2）应急物资准备首先应对施工现场及四周的环境、交通状况熟悉，其次进行资源分析包括人力资源分析和设施设备分析。人力资源包括：项目负责人、专业技术人员、专职平安员、医疗人员、外援医院。设备物资包括：交通工具（桑塔纳2000，苏AA8599）、通讯联络设施、个人防护品、绝缘胶棒，警戒绳、警戒牌，急救药箱、止血带等。2吨重的液压千斤顶2套，800×800×15mm钢板2块，6m长φ110镀锌钢管三支，可调顶、底托